JP4377715B2 - 捻回特性に優れた高強度pc鋼線 - Google Patents
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Description
前記TiとNの質量比(Ti/N)が3〜5の範囲にあり、
引張強さ(TS)が下記式(1)に示される範囲にあり、
TS≧2750−830×logD …(1)
[式中、TSは引張強さ(MPa)を示し、DはPC鋼線の直径(mm)を示す]
鋼線表面におけるX線の回折角度と回折強度との関係を、鋼線の周方向に均等に4カ所測定したときのフェライトの格子面(110)に対応するピークの半価幅の平均値が2.0〜3.5°であり、
表面の残留応力が+50MPa以下であり、
降伏強さ(YS)と引張強さ(TS)の比(YS/TS)が80%以下である点に要旨を有するものである。
線材コイルの両端部及び中央部から、結束時の長さでコイル1周に相当する長さの線材を切り取ることにより合計3本のリング状線材を取得し、1つのリング状線材から略均等に16本の試験片を切り出し、残りのリング状線材においても同様にすることによって合計48本の試験片を切り出し、全試験片の引張強さを測定したときの最小値(TS−min)が下記式(2)に示される範囲にあり、
TS−min ≧ 3200−1570×logD …(2)
[式中、TS−minは引張強さの最小値(MPa)を示し、Dは線材の直径(mm)を示す]
フェライト+パーライト組織又はパーライト組織であることを特徴とする線材を使用する必要がある。
[式中、TSはPC鋼線の引張強さ(MPa)を示し、DはPC鋼線の直径(mm)を示す]
好ましい強度レベルは下記式(1a)、特に下記式(1b)に示される。
TS≧2830−830×logD …(1b)
[式中、TS及びDは、上記式(1)に同じ]
なおSWP−B鋼の強度のおおよその上限は、JIS規格において、下記式(3)で規定される数値以下であるとされており、この点からも本発明のPC鋼線の強度が十分に高いものであることが推察される。
[式中、TS及びDは、上記式(1)に同じ]
なおPC鋼線の線径は特に限定されないが、例えば、3mm以上(好ましくは4mm以上)、8mm以下(好ましくは6.8mm以下)程度である。
CはPC鋼線の強度を向上するのに有効であるとともに、伸線時の断線の原因となる初析フェライトを低減するのにも有用である。従ってC量は、0.8%以上、好ましくは0.85%以上、さらに好ましくは0.87%以上とする。一方Cが過剰な場合も延性が低下し、伸線性や捻回特性が低下する。従ってC量は、0.95%以下、好ましくは0.93%以下とする。
Siはフェライトに固溶して固溶強化を示すため、PC鋼線の強度を向上するのに有効である。またPC鋼線を束ねてPC鋼より線とした後における熱処理(ホットストレッチ処理など)の際の強度低下を抑制するのにも有効である。従ってSi量は、0.75%以上、好ましくは0.8%以上、特に0.9%以上とする。一方Siが過剰な場合には、フェライトの延性が劣化し、伸線性や捻回特性が低下する。従ってSi量は、2%以下、好ましくは1.8%以下、さらに好ましくは1.5%以下とする。
Mnは焼入性を高め、PC鋼線の強度を向上するのに有効である。従ってMn量は、0.3%以上、好ましくは0.4%以上、さらに好ましくは0.5%以上とする。一方Mnが過剰となると、偏析を引き起こしやすくなる。従ってPC鋼線の原料素材となる線材を圧延によって製造するときの圧延後の調製冷却中に中心部にマルテンサイト組織を生成させてしまい、その後伸線して線材を製造するとき又は製造した後で結束したときに断線が生じる。このためMn量は、0.9%以下、好ましくは0.8%以下、さらに好ましくは0.75%以下とする。
Crはフェライトを強化するためにPC鋼線の強度を向上するのに有効である。従ってCr量は、0.1%以上、好ましくは0.15%以上、さらに好ましくは0.2%以上とする。しかしCrが過剰になると線材の延性が劣化し、伸線性や捻回特性が低下する。従ってCr量は、0.3%以下、好ましくは0.28%以下とする。
Vはフェライトに固溶するため、PC鋼線の強度を高めるのに有効である。従ってV量は、0.05%以上、好ましくは0.07%以上、さらに好ましくは0.1%以上とする。一方Vを過剰としても強度向上効果が飽和してしまい、経済的ではない。従ってV量は、0.2%以下、好ましくは0.18%以下とする。
Bは縦割れの原因となる初析フェライトを抑制するため、PC鋼線の捻回特性を高めるのに有用である。またパーライト組織を強化できるため、PC鋼線の強度を高めるのにも有用である。従ってB量は、0.001%以上、好ましくは0.0015%以上とする。しかしBはフリーの状態で前記効果を発揮するところ、B量を過剰にしてもFe23(CB)6を形成してしまうため前記効果が飽和してしまう。従ってB量は、例えば、0.005%以下、好ましくは0.004%以下、さらに好ましくは0.003%以下とする。
また本発明のPC鋼線は、Ti及びNも含有している。すなわちNは、不可避的不純物として鋼線中に通常含まれる成分である。そしてこのNはBと結合するため、フリーBを少なくしてしまい、上記Bの効果を阻害する。そこでTiを含有させることにより、NをTiで固定してBNを生成させない、すなわちフリーBを多く残存させておく必要がある。
マルチダイス処理とは、複数のダイスを用い、ダイス間に冷却を入れることなく連続的に線材を伸線処理することをいい、例えば1つのダイスボックス内に複数のダイスを設置することによって行う。マルチダイス処理は、複数段の伸線過程の少なくとも最後の段階で行えばよい。マルチダイス処理におけるダイスの数は、例えば、2〜3個程度(好ましくは2個)である。
線材を伸線することによって得られた鋼線をローラ間で走らせる。この際、ローラを段違いに配置することにより、ローラの外周に沿って鋼線を曲げる。例えば図1に示すように、鋼線を1平面内で一方向及び逆方向に(図示例では上下方向に)ゆるく繰り返しベンディングした後、前記平面と略直交する平面内で一方向及び逆方向に(図示例では左右方向に)ゆるく繰り返しベンディングすればよい。
伸線を複数段階に亘って行うこととし、その途中で伸線材のテールとヘッドとを入れ替え、逆方向に伸線する(逆引き)。
最後のダイスでの減面率が小さくなる程、半価幅(a)、最大残留応力値(b)が小さくなる傾向にある。なお減面率が小さすぎると(例えば1%未満)、マルチダイス処理の効果を喪失する。
曲げ角度の合計が大きくなる程、半価幅(a)、最大残留応力値(b)、及び降伏比(c)が小さくなる傾向にある。
逆引き処理を行うと、半価幅(a)、最大残留応力値(b)、及び降伏比(c)が小さくなる傾向にある。
マルチダイス処理の最後のダイスでの減面率は、例えば、1〜10%程度、好ましくは2〜9%程度の範囲から設定されることが多い。またマルチダイス処理でのトータル減面率は、例えば、18%超とすることが多い。
ローラベンディングによる処理量は、曲げ角度(すなわちローラの外周のうち鋼線と接触する部分を円弧とする扇形の中心角度)の合計によって表すことができる。巻き付けることなくローラベンディングする場合、該曲げ角度の合計(トータル曲げ角度)は、例えば、1400〜1800°程度の範囲から設定されることが多い。また巻き付けるようにしてベンディングする場合、曲げ角度の合計は、前記巻き付けない場合よりも少なめに設定することが多く、例えば、1000〜1400°程度の範囲から設定されることが多い。
通常、線材からのトータルの減面率が60〜80%以上となったところで、減面率5〜25%程度で1回以上逆引きする。
線材コイルの両端部及び中央部からコイル約1周に相当する長さの線材を切り取ることにより合計3本のリング状線材を取得し、1つのリング状線材から略均等に16本の試験片を切り出し、残りのリング状線材においても同様にすることによって合計48本の試験片を切り出し、全試験片の引張強さを測定したときの最小値(TS−min)が下記式(2)に示される範囲にあること
TS−min ≧ 3200−1570×logD …(2)
[式中、TS−minは線材の引張強さの最小値(MPa)を示し、Dは線材の直径(mm)を示す]
線材の引張強さが小さいと、上記のようにして伸線加工しても、PC鋼線の引張強さが不足してしまう。線材の好ましい引張強さ(TS−min)は、下記式(2a)で示される範囲、特に下記式(2b)で示される範囲である。
TS−min≧3260−1570×logD …(2b)
[式中、TS−min及びDは、上記式(2)に同じ]
(Y)線材の上限強度
前記引張強さ(TS−min)は、組織が適切である限り大きいほど望ましいものの、引張強さ(TS−min)を大きくする場合には、鋼材の焼入性を高めることが多く、マルテンサイトやベイナイト組織が生成し易くなる。またC量を増やすことも多く、初析セメンタイトが発生し易くなる。これらマルテンサイト組織、ベイナイト組織、及び初析セメンタイト組織は、線材の延性を低下させるため断線の原因となり、さらには運良くPC鋼線にまで伸線できたとしてもPC鋼線の捻回特性を低下させる。従って線材強度の上限は、組織の観点から特定するのが有効である。本発明の線材では、組織がフェライト+パーライト組織又はパーライト組織(全面パーライト組織)である必要があり、前記マルテンサイト組織、ベイナイト組織、及び初析セメンタイト組織などが実質的に存在しない必要がある。
TS−σが小さい程、線材を伸線加工するときの断線を防止できるため、上記処理(i)、(ii)、(iii)の条件設定の幅を広げることができ、簡便に上記特性(a)、(b)、及び(c)を満足するPC鋼線を得ることができる。
下記表1に示す成分を含有する鋼A〜Hを3トン級の真空溶解炉で溶製した後、分解することにより155mm×155mm角のビレットを作製した。良塊は約2トンであった。このビレットを温度1100℃まで加熱した後、下記表2に示す線径にまで圧延し、得られた線材を巻きながら、巻き半径と同一平面上において巻き中心を略直線状に移動させることによって線材コイルを作製した(R−A1〜R−H1)。なお前記圧延に際しては、下記表2に示すように、圧延仕上げ温度、圧延後の衝風冷却パターンを変化させ、得られる線材の機械的性質(引張強さ)及び組織を調整した。衝風冷却パターンについてより詳細に説明すると、リング状連続体の粗部(すなわち、リング状連続体の巻き中心の移動軌跡上の部分)と、密部(すなわち、リング状連続体の巻き中心の移動軌跡に対して直交する直径の両端部分)とを表2に示す冷却速度で冷却した。
線材コイルの両端部及び中央部から、それぞれ、コイル約1周に相当する長さ(この例では、4m)の線材(リング)を切り取った。各リング(合計3本)から、略均等に16本(合計3×16=48本)の試験片を採取した。これら48本の試験片の引張強さ(TS)を測定し、その標準偏差(TS−σ)と最小値(TS−min)とを求めた。
前記引張試験によって引張強さが最大となる部分及び最小となる部分の組織を電子顕微鏡にて調べた。
線材コイルを、出荷用の荷姿とするために結束し、この結束の際に線材コイルが破断するか否かを目視にて確かめた。
結束時に破断しなかった線材(R−F1以外)を、鉛パテンティング処理することなく下記表3に示す条件で伸線(線速:120m/分)することにより、鋼線(ワイヤ)を製造した(W−A1〜W−E1、W−G1〜W−H1)。
鋼線[長さ100×D(D:直径)に切断したもの]を1方向に速度50回転/分で捻回し、デラミネーションが発生するか否かで捻回特性を評価した。
前記ロッドR−A1及びR−B1を、下記に示す伸線方法、曲げ方法を適宜組み合わせて得られるワイヤの半価幅、最大残留応力、YS/TS比を制御した。
(1)通常法
直径16mmの線材を、1つのダイスによる伸線及び冷却を繰り返しながら11段階で伸線することによって直径を5.6mmとし、さらに1つのダイスで伸線(線速:120m/分)することによって直径5.0mmの鋼線を得る。
直径16mmの線材を、1つのダイスによる伸線及び冷却を繰り返しながら11段階で伸線することによって直径を5.6mmとした後、次のダイスボックス内において2つのダイスで2段階の伸線することによって直径5.0mmの鋼線を得る。ダブルダイスの1段後の線径を5.1〜5.4mmの範囲で変化させることで、2段目の減面率を3.9〜14.3%の範囲で変化させる。なお表4中、四角括弧で囲まれている部分がダブルダイス法における線径の変化を示しており、丸括弧内は2段目の伸線のときの減面率を示している。
直径16mmの線材を、1つのダイスによる伸線及び冷却を繰り返しながら11段階で伸線することによって直径を5.6mmとしたもの(中間材)を、一旦リールに巻き取る。次いで該リールから中間材を引きだし、1つのダイスで伸線することによって直径5.0mmの鋼線を得る。
伸線によって得られた鋼線を図1のようにしてローラ間で波状に走らせる。トータル曲げ角度は、1350〜1950°の範囲で変化させた。
鋼線の円周方向に沿って均等に4箇所を選択し、各箇所における回折角と回折強度との関係を、下記に示す条件のX線回析法によって調べる。なおX線回折は、各箇所毎に4点以上(今回は4点)行う。各測定ごとにフェライトの格子面(110)に対応する回折ピークの半価幅を計測した後、その平均値を求め、これを鋼線の半価幅とする。
入射スリット:φ1.0mm
電圧 :40kV
電流 :40mA
測定時間 :100秒
[最大残留応力値]
鋼線表面の残留応力を、鋼線の周方向に場所を変えながら4カ所(コイル状に巻かれた鋼線の内側を起点にして、均等に4カ所)測定した。そして最も残留応力の大きい部分の値を鋼線の残留応力値とした。
引張強度(TS)及び降伏強度(YS)を、いずれもn数3以上(今回はn数3)で測定し、その平均値を鋼線の引張強度(TS)及び降伏強度(YS)とした。そしてこの値から、降伏比(YS/TS)を求めた。
Claims (4)
- C:0.8〜0.95%(質量%の意、以下同じ)、Si:0.75〜2%、Mn:0.3〜0.9%、Cr:0.1〜0.3%、V:0.05〜0.2%、B:0.001〜0.005%と、さらにTi:0.05%以下(0%を含まない)及びN:0.01%以下(0%を含まない)を含み、残部がFe及び不可避的不純物であり、
前記TiとNの質量比(Ti/N)が3〜5の範囲にあり、
引張強さ(TS)が下記式(1)に示される範囲にあり、
鋼線表面におけるX線の回折角度と回折強度との関係を、鋼線の周方向に均等に4カ所測定したときのフェライトの格子面(110)に対応するピークの半価幅の平均値が2.0〜3.5°であり、
表面の残留応力が+50MPa以下であり、
降伏強さ(YS)と引張強さ(TS)の比(YS/TS)が80%以下であることを特徴とする捻回特性に優れた高強度PC鋼線。
TS≧2750−830×logD …(1)
[式中、TSは引張強さ(MPa)を示し、DはPC鋼線の直径(mm)を示す] - 請求項1に記載の高強度PC鋼線を製造するための線材であって、
線材コイルの両端部及び中央部から、結束時の長さでコイル1周に相当する長さの線材を切り取ることにより合計3本のリング状線材を取得し、1つのリング状線材から略均等に16本の試験片を切り出し、残りのリング状線材においても同様にすることによって合計48本の試験片を切り出し、全試験片の引張強さを測定したときの最小値(TS−min)が下記式(2)に示される範囲にあり、
フェライト+パーライト組織又はパーライト組織であることを特徴とする線材。
TS−min ≧ 3200−1570×logD …(2)
[式中、TS−minは引張強さの最小値(MPa)を示し、Dは線材の直径(mm)を示す] - 請求項2に記載のようにして全試験片の引張強さを測定したとき、引張強さの標準偏差(TS−σ)が50MPa以下であることを特徴とする請求項2に記載の線材。
- 請求項1に記載の高強度PC鋼線が複数本束ねられているPC鋼より線。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018012625A1 (ja) | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼線 |
KR20200067888A (ko) | 2017-12-12 | 2020-06-12 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 불소 함유 유기 화합물의 제조 방법 및 제조 장치 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2062991A4 (en) * | 2007-01-31 | 2013-01-16 | Nippon Steel Corp | PLATED STEEL WIRE FOR PWS HAVING EXCELLENT TORSION PROPERTY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
JP5425744B2 (ja) | 2010-10-29 | 2014-02-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 |
JP6180351B2 (ja) | 2013-03-28 | 2017-08-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
CN103643155B (zh) * | 2013-11-20 | 2015-09-09 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种高速淬火预应力钢绞线的加工方法 |
CN103643572B (zh) * | 2013-11-21 | 2016-01-06 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种热处理预应力钢绞线的制造方法 |
JP2016014168A (ja) * | 2014-07-01 | 2016-01-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼線用線材および鋼線 |
CN104805364A (zh) * | 2015-04-03 | 2015-07-29 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 制作1×7-15.2/1860MPa预应力钢绞线用Φ10mm高强度盘条及其生产方法 |
CN104805363A (zh) * | 2015-04-03 | 2015-07-29 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 制作1×7-21.6/1770MPa预应力钢绞线用Φ14mm高强度盘条及其生产方法 |
BR112018007711A2 (ja) | 2015-10-23 | 2018-10-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel wire material for Wire drawing processing |
CN106435099B (zh) * | 2016-12-02 | 2018-05-25 | 中钢集团郑州金属制品研究院有限公司 | 一种钢丝感应加热水浴淬火热处理工艺 |
JP2018162523A (ja) * | 2018-06-22 | 2018-10-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼線用線材および鋼線 |
-
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018012625A1 (ja) | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼線 |
KR20200067888A (ko) | 2017-12-12 | 2020-06-12 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 불소 함유 유기 화합물의 제조 방법 및 제조 장치 |
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