JPS583499A - 音響振動板 - Google Patents
音響振動板Info
- Publication number
- JPS583499A JPS583499A JP10266681A JP10266681A JPS583499A JP S583499 A JPS583499 A JP S583499A JP 10266681 A JP10266681 A JP 10266681A JP 10266681 A JP10266681 A JP 10266681A JP S583499 A JPS583499 A JP S583499A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mica
- diaphragm
- weight
- polymer
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R7/00—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones
- H04R7/02—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones characterised by the construction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスピーカーコーン等に代表される音響振動板に
関する。
関する。
従来から電気音響変換器、特に振動板としては紙が主に
用いられてきたが、最近ではポリオレフィン系重合体フ
ィルムが優れた音響特性が得られ、振動板の加工性が良
(低コストで量産できることから注目されてきている(
特開11152−145024号、特開昭55−452
26号、特公昭55−44112号)。しかしながら、
音響特性をさらに高める点から剛性率のより高い振動板
の開発が望まれている。一般的に高分子材料の剛性率を
藏善するためには補強性充填剤で複合化することが行な
われるが、ガラス繊維・炭素繊輸等繊維伏補強材を用い
て形成された振動板は押出成形時における繊維の配向に
より振動板の性能に異方性が発現する闘■があり、また
、ガラスフ、レーク、グラファイト。
用いられてきたが、最近ではポリオレフィン系重合体フ
ィルムが優れた音響特性が得られ、振動板の加工性が良
(低コストで量産できることから注目されてきている(
特開11152−145024号、特開昭55−452
26号、特公昭55−44112号)。しかしながら、
音響特性をさらに高める点から剛性率のより高い振動板
の開発が望まれている。一般的に高分子材料の剛性率を
藏善するためには補強性充填剤で複合化することが行な
われるが、ガラス繊維・炭素繊輸等繊維伏補強材を用い
て形成された振動板は押出成形時における繊維の配向に
より振動板の性能に異方性が発現する闘■があり、また
、ガラスフ、レーク、グラファイト。
貝がら粉等のフレーク状補強材を用いた場合には性能の
異方性はないものの剛性率の改良効果が振動板としては
不十分な点が問題であった。
異方性はないものの剛性率の改良効果が振動板としては
不十分な点が問題であった。
そこで、本発明者らはポリオレフィン系重合体の特性を
維持しつつ、異方性がなくさらに高い剛性率を有する振
動板の開発に鋭意研究を重ねた結果、ぽリオレフイン系
重合体に特定形状のマイカ粉末を複合させることによっ
て得られた、特定のメルクインデックスを有する複合材
料からなる振動板がこれらの要求をみたすとともに該複
合材料から振動板への成形性゛が好適であることを認め
、本発明に到達した。すなわち、本発明は(イ)ポリオ
レフィン系重合体30〜95重量%および(ロ)50〇
−以下の重量平均フレーク径および10以上の重量平均
アスペクト比を有するマイカ70〜5重量% からな後、かつメルクインデックスが3,5fAOmi
n以下である複合材料で構成された音響振動板である。
維持しつつ、異方性がなくさらに高い剛性率を有する振
動板の開発に鋭意研究を重ねた結果、ぽリオレフイン系
重合体に特定形状のマイカ粉末を複合させることによっ
て得られた、特定のメルクインデックスを有する複合材
料からなる振動板がこれらの要求をみたすとともに該複
合材料から振動板への成形性゛が好適であることを認め
、本発明に到達した。すなわち、本発明は(イ)ポリオ
レフィン系重合体30〜95重量%および(ロ)50〇
−以下の重量平均フレーク径および10以上の重量平均
アスペクト比を有するマイカ70〜5重量% からな後、かつメルクインデックスが3,5fAOmi
n以下である複合材料で構成された音響振動板である。
本発明において用いられるポリオレフィン系重合体とし
ては、ポリエチレン(とくに、高密度2リエチレン)、
ポリプロピレン(とくに、アイソタクチックポリプロピ
レン)、ポリブテン、ぼり(3−メチルブテン−1)、
ポリ(4−メチルペンテン−1)等の脂肪族オレフィン
の重合体または上記重合体の構成モノマーを主成分とす
る共重合体が挙げられる。共重合体を構成する他のモノ
マーとしては主成分モノマーとは異なる他のオレフィン
モノマー、酢酸ビニル、無水マレイン酸、(メタ)アク
リル駿メチル、(メタ)アクリル酸等が挙げられ、これ
らの共重合性モノマーは重合体の結晶性を阻害しない範
囲内(通常2096以下)で用いられる。共重合体とし
ては、ランダム共重合体だけでなく、ブロックまたはグ
ラフト共重合体であってもよい。また、マイカとの接着
性を良好にする目的で上記のようなマレイン酸、(メタ
)アクリル酸変性体等に例示されるいわゆる極性付与ポ
リオレフィンを未変性ポリオレフィンにIl&t、て用
いてもよい0本発明においては、上述の重合体のなかで
も成形性が良く、低価格でしかも耐熱性および責速の高
い振動板が得られるアイソタクチックポリプロピレン系
重合体がとくに好ましい、アイソタクチックIリブロビ
レン系重合体としては、エチレン含有量が2〜15重量
%の共重合体も好ましく用いられる。
ては、ポリエチレン(とくに、高密度2リエチレン)、
ポリプロピレン(とくに、アイソタクチックポリプロピ
レン)、ポリブテン、ぼり(3−メチルブテン−1)、
ポリ(4−メチルペンテン−1)等の脂肪族オレフィン
の重合体または上記重合体の構成モノマーを主成分とす
る共重合体が挙げられる。共重合体を構成する他のモノ
マーとしては主成分モノマーとは異なる他のオレフィン
モノマー、酢酸ビニル、無水マレイン酸、(メタ)アク
リル駿メチル、(メタ)アクリル酸等が挙げられ、これ
らの共重合性モノマーは重合体の結晶性を阻害しない範
囲内(通常2096以下)で用いられる。共重合体とし
ては、ランダム共重合体だけでなく、ブロックまたはグ
ラフト共重合体であってもよい。また、マイカとの接着
性を良好にする目的で上記のようなマレイン酸、(メタ
)アクリル酸変性体等に例示されるいわゆる極性付与ポ
リオレフィンを未変性ポリオレフィンにIl&t、て用
いてもよい0本発明においては、上述の重合体のなかで
も成形性が良く、低価格でしかも耐熱性および責速の高
い振動板が得られるアイソタクチックポリプロピレン系
重合体がとくに好ましい、アイソタクチックIリブロビ
レン系重合体としては、エチレン含有量が2〜15重量
%の共重合体も好ましく用いられる。
本発明にお゛いて使用されるマイカとしては、白マイカ
(マスコバイト)、金マイカ(フロゴバイト)、゛合成
“マイカ等の各種のマイカを用いることができるが、マ
イカの形状としては重量平均フレーク径500μm以下
1重量平均アスペクト比が10以上であることが必要で
ある。
(マスコバイト)、金マイカ(フロゴバイト)、゛合成
“マイカ等の各種のマイカを用いることができるが、マ
イカの形状としては重量平均フレーク径500μm以下
1重量平均アスペクト比が10以上であることが必要で
ある。
本発明において、雲母の重量平均アスペクト比は下記式
重量アスペクト比′−7−レークの直径(D)/で求め
られる−のである。
重量アスペクト比′−7−レークの直径(D)/で求め
られる−のである。
とどでblは1個の雲母フレークの平均直径、′11は
そのフレークの平均厚さ1m1はDl h tlの形状
をもつフレーク群の総重量を示す、馬、t!、町、Dl
l、 t、、m、も同様の意味である。D、 、Dh
+++++−・・−6,アそれぞれの平均フレーク直径
はπ(D/2 )”区1個のフレニクめ面積によつそ求
められるものである。
そのフレークの平均厚さ1m1はDl h tlの形状
をもつフレーク群の総重量を示す、馬、t!、町、Dl
l、 t、、m、も同様の意味である。D、 、Dh
+++++−・・−6,アそれぞれの平均フレーク直径
はπ(D/2 )”区1個のフレニクめ面積によつそ求
められるものである。
重量平均フレーク径が500μm以上のマイ゛力から振
動板が形成される場合には、振動板表面からのマイカフ
レークのはく離、脱落等が起こりやすく、また溶融成形
法により振動板を成形する場合成形が極めて困難となる
ことが多い、望ましくはマイカの重量平均フレーク径は
500μm以下である。また、重量平均アスペクト比が
10以下のフレークから振動板が形成される場合には、
剛性率の改良効果が少なく、音響特性が不満足である。
動板が形成される場合には、振動板表面からのマイカフ
レークのはく離、脱落等が起こりやすく、また溶融成形
法により振動板を成形する場合成形が極めて困難となる
ことが多い、望ましくはマイカの重量平均フレーク径は
500μm以下である。また、重量平均アスペクト比が
10以下のフレークから振動板が形成される場合には、
剛性率の改良効果が少なく、音響特性が不満足である。
本発明においてJポリオレフィン系重合体とマイカとの
混合比率はポリオレフィン系重合体50〜95重量%、
マイカ5〜70重量%である。マイカの混合率が5重量
%以下では、剛性率の改良効果が不満足であり、一方マ
イカの混合率が70−重量%を越える領域においては、
振動板用のシートを成形する場合の成形性が難しくなる
。なかでも、マイカ混合率10〜60重量%(f!リオ
レフイン系重合体混合率9り〜40重量%)がとくに好
ましい。
混合比率はポリオレフィン系重合体50〜95重量%、
マイカ5〜70重量%である。マイカの混合率が5重量
%以下では、剛性率の改良効果が不満足であり、一方マ
イカの混合率が70−重量%を越える領域においては、
振動板用のシートを成形する場合の成形性が難しくなる
。なかでも、マイカ混合率10〜60重量%(f!リオ
レフイン系重合体混合率9り〜40重量%)がとくに好
ましい。
本発明において振動板を製造するにあたり、マイカ以外
の充填材(例えば、タルク、炭酸カルシラム、ワラスト
ナイト、ガラスピーズ、水酸化マグネ°シウム、シリカ
、グラファイト、ガラスフレーク、硫酸バリカム、−ア
ルミナ、チタン酸カリ繊維、加工鉱物繊M!(PMF)
、ガラス繊維、炭素繊維、アラミド繊細等)を補助的に
用いてもよい。また、重合体とマイカとの界面接着強度
を改良するための添加剤(シランカフブリング剤等)、
顔料、可塑剤、安定剤、滑剤等を添加することも必要に
応じて適宜実施される。
の充填材(例えば、タルク、炭酸カルシラム、ワラスト
ナイト、ガラスピーズ、水酸化マグネ°シウム、シリカ
、グラファイト、ガラスフレーク、硫酸バリカム、−ア
ルミナ、チタン酸カリ繊維、加工鉱物繊M!(PMF)
、ガラス繊維、炭素繊維、アラミド繊細等)を補助的に
用いてもよい。また、重合体とマイカとの界面接着強度
を改良するための添加剤(シランカフブリング剤等)、
顔料、可塑剤、安定剤、滑剤等を添加することも必要に
応じて適宜実施される。
本発明においてポリオレフィン系重合体とマイカを主成
分とする上記複合材料のメルトインデックスは5.5
f/ 10 n11m以下が好ましく 、 3.O97
10m1n以下がさら)ζ好゛ましく 、 2.0 t
710 min以下がとくに好ましい。メルトインデ
ックスはム8TMD 1258にしたがって測定される
値で、例えばポリオレフィンがlリプロピレンの場合に
は230℃における溶融流動量(単位ニゲラム/10分
)を示す。メルトインデックスが3.5 f/ 10
win以上になるとシートから音響振動板を成形(真空
成形、プレス成形、スタンプ成形など)する際にしわの
発生等のトラブルを生じ易くなる。メルトインデックス
の低い複合材料は原料としてメルトインデックスの低い
ぼリオレフインを採用することによって得られることが
多い。
分とする上記複合材料のメルトインデックスは5.5
f/ 10 n11m以下が好ましく 、 3.O97
10m1n以下がさら)ζ好゛ましく 、 2.0 t
710 min以下がとくに好ましい。メルトインデ
ックスはム8TMD 1258にしたがって測定される
値で、例えばポリオレフィンがlリプロピレンの場合に
は230℃における溶融流動量(単位ニゲラム/10分
)を示す。メルトインデックスが3.5 f/ 10
win以上になるとシートから音響振動板を成形(真空
成形、プレス成形、スタンプ成形など)する際にしわの
発生等のトラブルを生じ易くなる。メルトインデックス
の低い複合材料は原料としてメルトインデックスの低い
ぼリオレフインを採用することによって得られることが
多い。
本発明の振動板はまずポリオレフィン重合体とマイカと
の複合シートを成形し、ついでこれを真空成形法等によ
り各81の形状に成形することにより得られる。複合シ
ートの成形は重合体とマイカを溶融混合し、常法の押出
成形により行なうのが好ましく、かかる方法によれば成
形性良く本発明の振動板を得ることができる。
の複合シートを成形し、ついでこれを真空成形法等によ
り各81の形状に成形することにより得られる。複合シ
ートの成形は重合体とマイカを溶融混合し、常法の押出
成形により行なうのが好ましく、かかる方法によれば成
形性良く本発明の振動板を得ることができる。
本発明の振動板の厚さ化特に制限はないが、0.1〜0
.9■とくに0.2〜0.7■が有用である。0.1箇
より薄い時は板の強度が弱(、また0、9■より厚い時
は振動板の重量が太番どなりすぎる結果、高価な強力磁
石を必要とすることになり、経済的でない。
.9■とくに0.2〜0.7■が有用である。0.1箇
より薄い時は板の強度が弱(、また0、9■より厚い時
は振動板の重量が太番どなりすぎる結果、高価な強力磁
石を必要とすることになり、経済的でない。
以上のようにして得られた本発明の振動板はポリオレフ
ィン系重合体のみで形成された振動板に比し、剛性率が
著しく改善されるので、スピーカーコーン等の音響振動
板として優れたものであることが認められた。さらに、
本゛発明の振動板は耐熱性も改良されるため、音響振動
′板の実使用時の雰囲気の温度上昇および音響機器を該
振動板を用いて組豆てる際、たとえば振動板を基板と接
着加工する際の温度上昇に対しても効果的である。
ィン系重合体のみで形成された振動板に比し、剛性率が
著しく改善されるので、スピーカーコーン等の音響振動
板として優れたものであることが認められた。さらに、
本゛発明の振動板は耐熱性も改良されるため、音響振動
′板の実使用時の雰囲気の温度上昇および音響機器を該
振動板を用いて組豆てる際、たとえば振動板を基板と接
着加工する際の温度上昇に対しても効果的である。
さらに実゛施例をあげて本発明の詳細な説明する。
実施例1
r−アミノプロピルトリエトキシシランで表面処理した
重量−平均フレーク径21μmの金雲母と結晶性lリブ
ロビレン(PF)(MI:1r710min )を1軸
押出機を用いて230℃で溶融混合し、得られたペレッ
トを再度押出機を用いて240℃にてシート状に押出し
、金雲母混合率60重量%、厚さ300μmのlリプロ
ピレンーマイカ複合シートを得た。咳シートに含有され
るマイカの重量平均フL/−り径4.118μm1アス
ペクト比は12であった。
重量−平均フレーク径21μmの金雲母と結晶性lリブ
ロビレン(PF)(MI:1r710min )を1軸
押出機を用いて230℃で溶融混合し、得られたペレッ
トを再度押出機を用いて240℃にてシート状に押出し
、金雲母混合率60重量%、厚さ300μmのlリプロ
ピレンーマイカ複合シートを得た。咳シートに含有され
るマイカの重量平均フL/−り径4.118μm1アス
ペクト比は12であった。
該シートについて東洋ボールドウィン社製パイブロンD
DV−2を用いて周波数11 on、で、20℃にで動
的弾性率E′ および内部損失tanδを測定し、また
エタノールを用いてJI8に7112ム法に規定される
方法で密度ρを測定した。またDynamic Mod
ular Te5ter を用いて音の伝搬速度を
測定し゛た。さらにまたE′の温度依存性から。
DV−2を用いて周波数11 on、で、20℃にで動
的弾性率E′ および内部損失tanδを測定し、また
エタノールを用いてJI8に7112ム法に規定される
方法で密度ρを測定した。またDynamic Mod
ular Te5ter を用いて音の伝搬速度を
測定し゛た。さらにまたE′の温度依存性から。
E′が10@dyne s/J となる温度を測定し、
この値−を耐熱性の評価基準とした。表1に示すように
該シー゛トの比弾性率、音速、tanδ および耐熱性
は極めて良好であった。該シートを用いて真空成形法に
より、190℃の温度にて、20個のスピーカーコーン
を成形した。真空成形性は良好であり、不良品の発生は
全くなかった。
この値−を耐熱性の評価基準とした。表1に示すように
該シー゛トの比弾性率、音速、tanδ および耐熱性
は極めて良好であった。該シートを用いて真空成形法に
より、190℃の温度にて、20個のスピーカーコーン
を成形した。真空成形性は良好であり、不良品の発生は
全くなかった。
実施例2および5
使用する金雲母の重量平均フレーク径を401m(実施
例2)、2 s o tm (実施例3)とし、金雲母
混合率が30重量%(実施例2)、10重量q6(実施
例3)とする以外は実施例1の場合と全(同じ方法・条
件で厚さ500μ−のシートを作成し・て性能を測定し
た。その結果を表1に示す、比弾性率、音速、tan
J、耐熱性および真空成形性は極めて良好であった。
゛ 実施例4 メルトインデックスs、s t/ 1o maimのプ
ロピレン−エチレンブロック共重合(エチレン4%)樹
脂に重態平均フレーク径90μmの金雲母粉末を30重
量%混合し、実施例1の場合と同じ方法・条件で厚さ2
00μmのシートを作成した。性能調定結果を表1に示
す0表1から明らかなよう化比弾性率、音速、内部損失
、耐熱性および真空成形性U極めて良好であった。
例2)、2 s o tm (実施例3)とし、金雲母
混合率が30重量%(実施例2)、10重量q6(実施
例3)とする以外は実施例1の場合と全(同じ方法・条
件で厚さ500μ−のシートを作成し・て性能を測定し
た。その結果を表1に示す、比弾性率、音速、tan
J、耐熱性および真空成形性は極めて良好であった。
゛ 実施例4 メルトインデックスs、s t/ 1o maimのプ
ロピレン−エチレンブロック共重合(エチレン4%)樹
脂に重態平均フレーク径90μmの金雲母粉末を30重
量%混合し、実施例1の場合と同じ方法・条件で厚さ2
00μmのシートを作成した。性能調定結果を表1に示
す0表1から明らかなよう化比弾性率、音速、内部損失
、耐熱性および真空成形性U極めて良好であった。
比較例1および2
メルトインデックス5f/ 10w1th のポリプ
ロピレン(比較f141 )またはプロピレン−エチレ
ンフロック弁型&(エチレン6L$)樹#(比較#l1
2)に平均フレーク径が40μmの金雲母粉末をso重
量96m合し、実施例1の場合と同じ方法で表1に示す
組成の厚さ400−のシートを得た0表1書ζ示すよう
に比較例1および2のシートの比弾性率、音速および耐
熱性は充分であったが、該シートをスピーカーコーンに
成形する際の真空成形における加熱に秦して、シート化
タレがみとめられ、各比較例について、おのおの20個
のスピーカーコーンを成形したとζろ、比較例1のシー
トについては5個の、比較例2のシートについては4個
のスピーカーコーンにシワが発生し不良品と判定された
。
ロピレン(比較f141 )またはプロピレン−エチレ
ンフロック弁型&(エチレン6L$)樹#(比較#l1
2)に平均フレーク径が40μmの金雲母粉末をso重
量96m合し、実施例1の場合と同じ方法で表1に示す
組成の厚さ400−のシートを得た0表1書ζ示すよう
に比較例1および2のシートの比弾性率、音速および耐
熱性は充分であったが、該シートをスピーカーコーンに
成形する際の真空成形における加熱に秦して、シート化
タレがみとめられ、各比較例について、おのおの20個
のスピーカーコーンを成形したとζろ、比較例1のシー
トについては5個の、比較例2のシートについては4個
のスピーカーコーンにシワが発生し不良品と判定された
。
比較例5および4
メルトインデックス1f/10m1m1のポリプロピレ
ンを用い、マイカを全く用いないで(比較例3)、ある
いはMlk平均フレーク径が90μmの金雲母を4重量
%混会して(比較例4)実施例1の場合と同じ方法で作
成したシートの性能を表1に示す。
ンを用い、マイカを全く用いないで(比較例3)、ある
いはMlk平均フレーク径が90μmの金雲母を4重量
%混会して(比較例4)実施例1の場合と同じ方法で作
成したシートの性能を表1に示す。
音速が音響振動板として不満足であった。
実施例5
、メルトインデックス2f/101ninの高密度ポリ
エチレン(]aDPE)に重量平均フレーク径90μm
の金雲母粉末を50重量%混合し、実施例1の場合と同
じ方法で、160℃にて溶融混合およびシート押出を行
なうことにより得られたシートの性能を表1に示す。比
弾性率、音速、内部損失および耐熱性の極めて良好なシ
ートが得られた。該シートは150℃で真空成形するこ
とにより春易にコーンスピーカー用振動板に成形する仁
とができ、その真空成形性は極めて良好であった。
エチレン(]aDPE)に重量平均フレーク径90μm
の金雲母粉末を50重量%混合し、実施例1の場合と同
じ方法で、160℃にて溶融混合およびシート押出を行
なうことにより得られたシートの性能を表1に示す。比
弾性率、音速、内部損失および耐熱性の極めて良好なシ
ートが得られた。該シートは150℃で真空成形するこ
とにより春易にコーンスピーカー用振動板に成形する仁
とができ、その真空成形性は極めて良好であった。
比較例5
マイカを用いることなく実jII#15に示した高密度
ポリエチレンのみで作成したシートの性能を表1に示す
。比弾性率、音速および耐熱性が音響振動板としては不
満足であった。
ポリエチレンのみで作成したシートの性能を表1に示す
。比弾性率、音速および耐熱性が音響振動板としては不
満足であった。
特許出願人 株式会社り タレ
代理人 弁衰士本多 竪
手続補正口(自発)
昭和56年S月7日
特許庁長官島田春樹殿
1、事件の表示
特願昭56−1oz666f
2、発明の名称
音響振動板
(108)株式会社り ラ し
代表取組i岡林次男
4、代 理 人
電話東京03 (27n 3182
5、補正命令の日付
自 発
6、補正の対象
明細書の発明の詳細な説明の欄
7、補正の内容
(1) 明細書第3頁第4行の「メルクィンデックヌ
」を「メルトインデックス」k補正する。
」を「メルトインデックス」k補正する。
(2)明細書第7頁第3行の「硫酸バリカム」を「硫酸
バリウム」に補正する。
バリウム」に補正する。
Claims (1)
- (1)(4) #リオレフイン系重合体30〜95重量
%および (ロ)500μm以下の重量平均フレーク径および10
以上の重量平均アスペクト比を有するマイカ70〜5重
量%からなり、メルトインデックスが15 t/I G
a1n以下である複合材料で構成された音響振動板。 (吟該ポリオレフィン系重合体がアイソタクチックI9
プロピレンまたはその共重合体である特許請求の範囲第
1項記載の音響振動板。 (33該ブリオレフィン系重合体と該マイカを溶融混合
することにより複合化がなされている特許請求の範囲第
1項または第2項記載の音響振動板。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10266681A JPS583499A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 音響振動板 |
EP82301272A EP0061270B2 (en) | 1981-03-20 | 1982-03-12 | Diaphragm for an electro-acoustic transducer |
DE8282301272T DE3265340D1 (en) | 1981-03-20 | 1982-03-12 | Diaphragm for an electro-acoustic transducer |
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