JPS5834139A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法Info
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- JPS5834139A JPS5834139A JP13091081A JP13091081A JPS5834139A JP S5834139 A JPS5834139 A JP S5834139A JP 13091081 A JP13091081 A JP 13091081A JP 13091081 A JP13091081 A JP 13091081A JP S5834139 A JPS5834139 A JP S5834139A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は18%Cr−8−N1系を中心とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼板及び銅帯の熱延板焼鈍工程の省
略を目的とした製造方法に関するものである。
ナイト系ステンレス鋼板及び銅帯の熱延板焼鈍工程の省
略を目的とした製造方法に関するものである。
従来、オーステナイト系ステンレス鋼板及び銅帯はスラ
ブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、これを焼鈍し九發冷間
圧延し焼鈍して製造していた。ところで熱延鋼帯の薄手
化、冷延技術の進歩勢に伴って熱姫後の焼鈍を省略して
も冷関圧嬌は可能となっている。しかし、熱延抜の焼鈍
工程を単に省略した揚台、冷極焼鈍後の板の材質が劣化
するので省エネ、生産性向上等多くの利点があるにもか
かわらず焼鈍省略を行なうことが出来なかった。
ブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、これを焼鈍し九發冷間
圧延し焼鈍して製造していた。ところで熱延鋼帯の薄手
化、冷延技術の進歩勢に伴って熱姫後の焼鈍を省略して
も冷関圧嬌は可能となっている。しかし、熱延抜の焼鈍
工程を単に省略した揚台、冷極焼鈍後の板の材質が劣化
するので省エネ、生産性向上等多くの利点があるにもか
かわらず焼鈍省略を行なうことが出来なかった。
従来、オーステナイト系ステンレス鋼における通常の熱
間圧延方法はスラブを1150℃〜1240℃で加熱し
、化学成分及び析出動勢の偏析を拡散均一化した後5〜
8パスの粗圧延と5〜8/fスの仕上圧気を行ない、目
的とする板厚の熱延鋼帯を得ている。
間圧延方法はスラブを1150℃〜1240℃で加熱し
、化学成分及び析出動勢の偏析を拡散均一化した後5〜
8パスの粗圧延と5〜8/fスの仕上圧気を行ない、目
的とする板厚の熱延鋼帯を得ている。
これらの圧延・母ススケシエールは圧延機の負荷を極力
低減する目的から材料温度が高く変形抵抗の低い前段で
の圧下率を高くし、後段はど軽圧下にするのが一般的で
あシ、とくにこの傾向は仕上圧延機群において明瞭であ
る。即ち、従来の熱間圧延方法の/4ススケシ為−ルは
圧延機の負荷軽減を主に考慮して組立てられたものでT
oシ、材料の冶金学的特性、例えば圧延工程中の加ニー
回復−再結晶等の挙動と材質との関係に注目して圧下率
や圧延mtを決定したものではない。従って、従来は熱
関圧延抜に熱延板焼鈍を行なって最#!Il!品の材質
特性を整えることが不可欠であったφ本発明者らはオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造工程における熱間圧延
の温度及び圧下率が熱延中の再結晶組織と冷延焼鈍板の
機棹的性質に及ぼす影響を検討する中で以下の事奥を見
い出し、熱姫板焼鈍工程省略を可能にするに致っ九。
低減する目的から材料温度が高く変形抵抗の低い前段で
の圧下率を高くし、後段はど軽圧下にするのが一般的で
あシ、とくにこの傾向は仕上圧延機群において明瞭であ
る。即ち、従来の熱間圧延方法の/4ススケシ為−ルは
圧延機の負荷軽減を主に考慮して組立てられたものでT
oシ、材料の冶金学的特性、例えば圧延工程中の加ニー
回復−再結晶等の挙動と材質との関係に注目して圧下率
や圧延mtを決定したものではない。従って、従来は熱
関圧延抜に熱延板焼鈍を行なって最#!Il!品の材質
特性を整えることが不可欠であったφ本発明者らはオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造工程における熱間圧延
の温度及び圧下率が熱延中の再結晶組織と冷延焼鈍板の
機棹的性質に及ぼす影響を検討する中で以下の事奥を見
い出し、熱姫板焼鈍工程省略を可能にするに致っ九。
■ 粗圧延は仕上圧延に比べ材料Ii度が高いため圧下
率を高くすることによりe易に再結晶状態を得ることが
出来るとともに粒成長の促進も可能である◎ ■ 仕上圧延においては圧下率を高くすることによシ再
結晶状態を得ることが出来るが、粒成長は困難である。
率を高くすることによりe易に再結晶状態を得ることが
出来るとともに粒成長の促進も可能である◎ ■ 仕上圧延においては圧下率を高くすることによシ再
結晶状態を得ることが出来るが、粒成長は困難である。
従ってここで得られ九再結晶粒の大きさは10声以下と
なシ溶体化焼鈍勢で得られる場合に比べ著しく小さい。
なシ溶体化焼鈍勢で得られる場合に比べ著しく小さい。
■ 他方、仕上圧延を低温もしくは低圧下で行なった場
合は未再結晶状態で、従って粗圧延で得られた組織が巣
に伸゛長しただけの粒界の少ない組織となる◎ ■ 以上り熱麹板を熱延板焼鈍を省略してrスケーリン
グ後薄板に冷延し焼鈍した後の材質は粗圧延及び仕上圧
延時の組織と相関があυ、粗圧延の組織が再結晶組織で
あシ、かつ仕上圧延後の組織が未再結晶組織であるもの
は面内異方性が着しく小さくなシ、しかも他の緒特性も
きわめて優れ友ものが得られ丸。
合は未再結晶状態で、従って粗圧延で得られた組織が巣
に伸゛長しただけの粒界の少ない組織となる◎ ■ 以上り熱麹板を熱延板焼鈍を省略してrスケーリン
グ後薄板に冷延し焼鈍した後の材質は粗圧延及び仕上圧
延時の組織と相関があυ、粗圧延の組織が再結晶組織で
あシ、かつ仕上圧延後の組織が未再結晶組織であるもの
は面内異方性が着しく小さくなシ、しかも他の緒特性も
きわめて優れ友ものが得られ丸。
この橡にして、材料の冶金学的特性から熱延条件特に粗
圧延条件と仕上圧延条件を設定することによって、熱穢
板焼鈍工程を省略しても優れた材質が得られることを見
い出した。
圧延条件と仕上圧延条件を設定することによって、熱穢
板焼鈍工程を省略しても優れた材質が得られることを見
い出した。
オず粗圧KKおける組織と圧下率、圧延l1lILの関
係を詳細に調べた。その結果第1図に示す範咄(A、B
、C,D、l:)の圧下率と材料温度を与えることによ
シ粗圧凰後に再結晶組織が得られることが判明した・ つぎに粗圧娩後再結晶組織となった材料の仕上圧延後の
組織な−べ九結果、仕上圧延における圧下率と圧延温度
の関係が館2図の範囲(F’、G、H。
係を詳細に調べた。その結果第1図に示す範咄(A、B
、C,D、l:)の圧下率と材料温度を与えることによ
シ粗圧凰後に再結晶組織が得られることが判明した・ つぎに粗圧娩後再結晶組織となった材料の仕上圧延後の
組織な−べ九結果、仕上圧延における圧下率と圧延温度
の関係が館2図の範囲(F’、G、H。
■)であるときに仕上圧延後未再結晶組織となることが
判明した。
判明した。
第1図において温度の上限(ム、B)が1200℃とな
っているのは、これ以上の温度に材料を保つためにはス
ラブの加熱温度が1250℃を超えるためδ−フェライ
トが発生して熱関割れを生じやすくなるためである。下
限の−rIIL(D、C)は未再結晶域に入ることによ
シ規制される。また・臂ス轟9の圧下率の上限(B、C
)が55%となっているのはこれ以上の大圧下を与えた
場合、銅帯の端部に耳割れを発生することか確認された
ためであゐ。圧下率の下@(A、E)は15チであるが
、これ以下の圧下率の場合歪蓄積が不足するため再結晶
が均一に進行しない。更に、温度、圧下率di(E、D
)m以下では歪と温度が不足して再結晶が均一に進行し
ない・ 仕上圧延条件を示す第2図において噛込温度の上限は(
F、G)線で示されるが、これ以上の温度になると再結
晶が起〉始めるためである。(F、G)締によると圧下
率が大きくなるほど噛込温度を下げる必要があるが、こ
れは大圧下での加工による発熱から正弧出口atが上昇
し、再結晶域に入るのを防ぐためである。仕上圧延噛込
11度の下限(I、H)は変形抵抗の増大によシ表面疵
が急増することから規制されるものである。を九/fス
当シO圧下率の上限(G、H)は粗圧延条件に述べ九と
同じ環内によシ規制されるものであシ、下限(FBI)
は熱嬌徐の効率から規制された限界である。
っているのは、これ以上の温度に材料を保つためにはス
ラブの加熱温度が1250℃を超えるためδ−フェライ
トが発生して熱関割れを生じやすくなるためである。下
限の−rIIL(D、C)は未再結晶域に入ることによ
シ規制される。また・臂ス轟9の圧下率の上限(B、C
)が55%となっているのはこれ以上の大圧下を与えた
場合、銅帯の端部に耳割れを発生することか確認された
ためであゐ。圧下率の下@(A、E)は15チであるが
、これ以下の圧下率の場合歪蓄積が不足するため再結晶
が均一に進行しない。更に、温度、圧下率di(E、D
)m以下では歪と温度が不足して再結晶が均一に進行し
ない・ 仕上圧延条件を示す第2図において噛込温度の上限は(
F、G)線で示されるが、これ以上の温度になると再結
晶が起〉始めるためである。(F、G)締によると圧下
率が大きくなるほど噛込温度を下げる必要があるが、こ
れは大圧下での加工による発熱から正弧出口atが上昇
し、再結晶域に入るのを防ぐためである。仕上圧延噛込
11度の下限(I、H)は変形抵抗の増大によシ表面疵
が急増することから規制されるものである。を九/fス
当シO圧下率の上限(G、H)は粗圧延条件に述べ九と
同じ環内によシ規制されるものであシ、下限(FBI)
は熱嬌徐の効率から規制された限界である。
以上の結果より、熱間圧延において粗圧延を嬉1図の条
件で行ない、仕上圧延を第2図の条件で行なった場合の
熱極銅帯をデスケーリング後冷延焼鈍して得られた材料
は熱延板焼鈍を省略しても面内異方性がとくに減少し、
円筒形状の深絞シ材に適用した場合にはイヤリングが小
さく材料の歩留向上に寄与できる。
件で行ない、仕上圧延を第2図の条件で行なった場合の
熱極銅帯をデスケーリング後冷延焼鈍して得られた材料
は熱延板焼鈍を省略しても面内異方性がとくに減少し、
円筒形状の深絞シ材に適用した場合にはイヤリングが小
さく材料の歩留向上に寄与できる。
以下爽施例について説明するO
表1は8Uli 304及び8U8301を用いた時の
本発1法による熱延・ヤススケゾー−ルを従来法と比較
して示したものである。
本発1法による熱延・ヤススケゾー−ルを従来法と比較
して示したものである。
粗圧廻段階ではいずれも高温大圧下圧延となっておシ、
粗圧延後は再結晶組織であシ、粒径は両鋼種とも約25
μである。粗圧延の出口I!度は本発明法が高温である
が、大圧下により板厚が薄くなっているため冷却速度が
早くなシ、仕上圧延に噛込む時の温度は約960℃で従
来法に比べ極めて低い、仕上圧延は再結晶を阻止する目
的から低温噛込みが4I像となっているが、高温情のF
Giiに近い領域はど負荷が低く圧延には有利である◎
そこでここでの圧下配分は温度の高い圧延前段を低圧下
とし、後段で圧下率を増す方法を用いた。
粗圧延後は再結晶組織であシ、粒径は両鋼種とも約25
μである。粗圧延の出口I!度は本発明法が高温である
が、大圧下により板厚が薄くなっているため冷却速度が
早くなシ、仕上圧延に噛込む時の温度は約960℃で従
来法に比べ極めて低い、仕上圧延は再結晶を阻止する目
的から低温噛込みが4I像となっているが、高温情のF
Giiに近い領域はど負荷が低く圧延には有利である◎
そこでここでの圧下配分は温度の高い圧延前段を低圧下
とし、後段で圧下率を増す方法を用いた。
5U8394について以上の/fススヶジェールニヨっ
て得られ九熱延銅帯の組織を13図のIll微鏡写真(
X200)に示す。本発明法により得られた熱延鋼帯の
組a伽)は粗正弧後再結晶した粒が仕上正弧時には再結
晶せず圧延方向に伸長した形態を示し、従来法による熱
延鋼帯の微細再結晶粒の組織(1)とは著しく異ってい
る。
て得られ九熱延銅帯の組織を13図のIll微鏡写真(
X200)に示す。本発明法により得られた熱延鋼帯の
組a伽)は粗正弧後再結晶した粒が仕上正弧時には再結
晶せず圧延方向に伸長した形態を示し、従来法による熱
延鋼帯の微細再結晶粒の組織(1)とは著しく異ってい
る。
表2は表1の熱気方法によって得られた熱延鋼帯の熱嬌
板焼鈍を省略してデスケーリングした稜0.7■に1段
冷延法で冷延し、1100℃−10秒間の最終焼鈍を行
なった時のIa椋的性質を示したものである。0.2−
耐力、引張強さ及び伸びについては両製造法によシ顕著
な差を生じないが、面内異方性に起因したイヤリング率
はとくに本発明法によシ著しく減少していることが判る
。
板焼鈍を省略してデスケーリングした稜0.7■に1段
冷延法で冷延し、1100℃−10秒間の最終焼鈍を行
なった時のIa椋的性質を示したものである。0.2−
耐力、引張強さ及び伸びについては両製造法によシ顕著
な差を生じないが、面内異方性に起因したイヤリング率
はとくに本発明法によシ著しく減少していることが判る
。
以上のようにオーステナイト系ステンレス鋼の熱間圧延
において粗圧延及び仕上圧延の条件を本発明法に示され
る範囲で制御することによシその後の冷延・焼鈍板にお
ける面内異方性を小さくし加工性に適した鋼板を得るこ
とが出来る。
において粗圧延及び仕上圧延の条件を本発明法に示され
る範囲で制御することによシその後の冷延・焼鈍板にお
ける面内異方性を小さくし加工性に適した鋼板を得るこ
とが出来る。
第1図は粗圧凰の出口温度(℃)と圧下率//量ス悌)
との関係を示す図、第2図は仕上圧延の噛込温度(’C
)と圧下率/−ぐス(チ)との関係を示す図、第3図は
熱延コイルの組織を示す金属顕微鏡写真図で(、)は従
来法による熱延コイルの組織(X200)。 伽)Fi本発明法による熱延コイルの組織(X200)
を示す。 蜂/面 0 10 2θ 3θ 40.5θ
z01E下革/パス (%ン 隼2目 /λ3 )/θ203θイ/と2.5ン26θ 圧下華/パスC安
との関係を示す図、第2図は仕上圧延の噛込温度(’C
)と圧下率/−ぐス(チ)との関係を示す図、第3図は
熱延コイルの組織を示す金属顕微鏡写真図で(、)は従
来法による熱延コイルの組織(X200)。 伽)Fi本発明法による熱延コイルの組織(X200)
を示す。 蜂/面 0 10 2θ 3θ 40.5θ
z01E下革/パス (%ン 隼2目 /λ3 )/θ203θイ/と2.5ン26θ 圧下華/パスC安
Claims (1)
- 粗圧延機群及び仕上圧延機群を経て行なわれるオーステ
ナイト系ステンレス鋼の熱間圧延において、蚊粗圧延機
群及び仕上圧延機群における属地温度と/4スmbの平
均圧下率をそれぞれ第1図及び第2図に示される範囲内
で行ない、かつ熱間圧延後に焼鈍を行なうことなく冷間
正弧することを特徴とするオーステナイト系ステンレス
銅板及び銅帯の製造方法・
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56130910A JPS6053727B2 (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56130910A JPS6053727B2 (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5834139A true JPS5834139A (ja) | 1983-02-28 |
JPS6053727B2 JPS6053727B2 (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=15045587
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56130910A Expired JPS6053727B2 (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6053727B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5911880U (ja) * | 1982-07-16 | 1984-01-25 | 笠戸船渠株式会社 | ワイヤ−ロ−プ弛み止め治具 |
JPS60112643A (ja) * | 1983-11-24 | 1985-06-19 | Res Dev Corp Of Japan | バナジウム−マグネシウム系非晶質化合物材料及びその製造法 |
JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
JPS6199628A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-17 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
JPH0383516U (ja) * | 1989-10-12 | 1991-08-26 | ||
BE1005588A3 (fr) * | 1990-03-01 | 1993-11-16 | Acerinox Sa | Procede ameliore de laminage a chaud sur un train steckel. |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04244361A (ja) * | 1991-01-31 | 1992-09-01 | Uchida Seisakusho:Kk | 石板の面取り装置 |
JPH05337797A (ja) * | 1992-06-04 | 1993-12-21 | Uchida Seisakusho:Kk | 石板の面取り設備 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5177523A (ja) * | 1974-12-27 | 1976-07-05 | Kawasaki Steel Co | Oosutenaitokeisutenresukonetsuenkotaino seizohoho |
JPS5570404A (en) * | 1978-11-24 | 1980-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of hot coil of austenitic stainless steel |
JPS55107729A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Solution-treating method for austenitic stainless steel |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP56130910A patent/JPS6053727B2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
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JPH0435430B2 (ja) * | 1983-11-24 | 1992-06-11 | Shingijutsu Jigyodan | |
JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
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JPS6199628A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-17 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
JPH0368929B2 (ja) * | 1984-10-19 | 1991-10-30 | Kawasaki Steel Co | |
JPH0383516U (ja) * | 1989-10-12 | 1991-08-26 | ||
BE1005588A3 (fr) * | 1990-03-01 | 1993-11-16 | Acerinox Sa | Procede ameliore de laminage a chaud sur un train steckel. |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6053727B2 (ja) | 1985-11-27 |
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