JPS5834139A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は１８％Ｃｒ−８−Ｎ１系を中心とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼板及び銅帯の熱延板焼鈍工程の省
略を目的とした製造方法に関するものである。

従来、オーステナイト系ステンレス鋼板及び銅帯はスラ
ブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、これを焼鈍し九發冷間
圧延し焼鈍して製造していた。ところで熱延鋼帯の薄手
化、冷延技術の進歩勢に伴って熱姫後の焼鈍を省略して
も冷関圧嬌は可能となっている。しかし、熱延抜の焼鈍
工程を単に省略した揚台、冷極焼鈍後の板の材質が劣化
するので省エネ、生産性向上等多くの利点があるにもか
かわらず焼鈍省略を行なうことが出来なかった。

従来、オーステナイト系ステンレス鋼における通常の熱
間圧延方法はスラブを１１５０℃〜１２４０℃で加熱し
、化学成分及び析出動勢の偏析を拡散均一化した後５〜
８パスの粗圧延と５〜８／ｆスの仕上圧気を行ない、目
的とする板厚の熱延鋼帯を得ている。

これらの圧延・母ススケシエールは圧延機の負荷を極力
低減する目的から材料温度が高く変形抵抗の低い前段で
の圧下率を高くし、後段はど軽圧下にするのが一般的で
あシ、とくにこの傾向は仕上圧延機群において明瞭であ
る。即ち、従来の熱間圧延方法の／４ススケシ為−ルは
圧延機の負荷軽減を主に考慮して組立てられたものでＴ
ｏシ、材料の冶金学的特性、例えば圧延工程中の加ニー
回復−再結晶等の挙動と材質との関係に注目して圧下率
や圧延ｍｔを決定したものではない。従って、従来は熱
関圧延抜に熱延板焼鈍を行なって最＃！Ｉｌ！品の材質
特性を整えることが不可欠であったφ本発明者らはオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造工程における熱間圧延
の温度及び圧下率が熱延中の再結晶組織と冷延焼鈍板の
機棹的性質に及ぼす影響を検討する中で以下の事奥を見
い出し、熱姫板焼鈍工程省略を可能にするに致っ九。

■　粗圧延は仕上圧延に比べ材料Ｉｉ度が高いため圧下
率を高くすることによりｅ易に再結晶状態を得ることが
出来るとともに粒成長の促進も可能である◎ ■　仕上圧延においては圧下率を高くすることによシ再
結晶状態を得ることが出来るが、粒成長は困難である。

従ってここで得られ九再結晶粒の大きさは１０声以下と
なシ溶体化焼鈍勢で得られる場合に比べ著しく小さい。

■　他方、仕上圧延を低温もしくは低圧下で行なった場
合は未再結晶状態で、従って粗圧延で得られた組織が巣
に伸゛長しただけの粒界の少ない組織となる◎ ■　以上り熱麹板を熱延板焼鈍を省略してｒスケーリン
グ後薄板に冷延し焼鈍した後の材質は粗圧延及び仕上圧
延時の組織と相関があυ、粗圧延の組織が再結晶組織で
あシ、かつ仕上圧延後の組織が未再結晶組織であるもの
は面内異方性が着しく小さくなシ、しかも他の緒特性も
きわめて優れ友ものが得られ丸。

この橡にして、材料の冶金学的特性から熱延条件特に粗
圧延条件と仕上圧延条件を設定することによって、熱穢
板焼鈍工程を省略しても優れた材質が得られることを見
い出した。

オず粗圧ＫＫおける組織と圧下率、圧延ｌ１ｌＩＬの関
係を詳細に調べた。その結果第１図に示す範咄（Ａ、Ｂ
、Ｃ，Ｄ、ｌ：）の圧下率と材料温度を与えることによ
シ粗圧凰後に再結晶組織が得られることが判明した・ つぎに粗圧娩後再結晶組織となった材料の仕上圧延後の
組織な−べ九結果、仕上圧延における圧下率と圧延温度
の関係が館２図の範囲（Ｆ’、Ｇ、Ｈ。

■）であるときに仕上圧延後未再結晶組織となることが
判明した。

第１図において温度の上限（ム、Ｂ）が１２００℃とな
っているのは、これ以上の温度に材料を保つためにはス
ラブの加熱温度が１２５０℃を超えるためδ−フェライ
トが発生して熱関割れを生じやすくなるためである。下
限の−ｒＩＩＬ（Ｄ、Ｃ）は未再結晶域に入ることによ
シ規制される。また・臂ス轟９の圧下率の上限（Ｂ、Ｃ
）が５５％となっているのはこれ以上の大圧下を与えた
場合、銅帯の端部に耳割れを発生することか確認された
ためであゐ。圧下率の下＠（Ａ、Ｅ）は１５チであるが
、これ以下の圧下率の場合歪蓄積が不足するため再結晶
が均一に進行しない。更に、温度、圧下率ｄｉ（Ｅ、Ｄ
）ｍ以下では歪と温度が不足して再結晶が均一に進行し
ない・ 仕上圧延条件を示す第２図において噛込温度の上限は（
Ｆ、Ｇ）線で示されるが、これ以上の温度になると再結
晶が起〉始めるためである。（Ｆ、Ｇ）締によると圧下
率が大きくなるほど噛込温度を下げる必要があるが、こ
れは大圧下での加工による発熱から正弧出口ａｔが上昇
し、再結晶域に入るのを防ぐためである。仕上圧延噛込
１１度の下限（Ｉ、Ｈ）は変形抵抗の増大によシ表面疵
が急増することから規制されるものである。を九／ｆス
当シＯ圧下率の上限（Ｇ、Ｈ）は粗圧延条件に述べ九と
同じ環内によシ規制されるものであシ、下限（ＦＢＩ）
は熱嬌徐の効率から規制された限界である。

以上の結果より、熱間圧延において粗圧延を嬉１図の条
件で行ない、仕上圧延を第２図の条件で行なった場合の
熱極銅帯をデスケーリング後冷延焼鈍して得られた材料
は熱延板焼鈍を省略しても面内異方性がとくに減少し、
円筒形状の深絞シ材に適用した場合にはイヤリングが小
さく材料の歩留向上に寄与できる。

以下爽施例について説明するＯ 表１は８Ｕｌｉ　３０４及び８Ｕ８３０１を用いた時の
本発１法による熱延・ヤススケゾー−ルを従来法と比較
して示したものである。

粗圧廻段階ではいずれも高温大圧下圧延となっておシ、
粗圧延後は再結晶組織であシ、粒径は両鋼種とも約２５
μである。粗圧延の出口Ｉ！度は本発明法が高温である
が、大圧下により板厚が薄くなっているため冷却速度が
早くなシ、仕上圧延に噛込む時の温度は約９６０℃で従
来法に比べ極めて低い、仕上圧延は再結晶を阻止する目
的から低温噛込みが４Ｉ像となっているが、高温情のＦ
Ｇｉｉに近い領域はど負荷が低く圧延には有利である◎
そこでここでの圧下配分は温度の高い圧延前段を低圧下
とし、後段で圧下率を増す方法を用いた。

５Ｕ８３９４について以上の／ｆススヶジェールニヨっ
て得られ九熱延銅帯の組織を１３図のＩｌｌ微鏡写真（
Ｘ２００）に示す。本発明法により得られた熱延鋼帯の
組ａ伽）は粗正弧後再結晶した粒が仕上正弧時には再結
晶せず圧延方向に伸長した形態を示し、従来法による熱
延鋼帯の微細再結晶粒の組織（１）とは著しく異ってい
る。

表２は表１の熱気方法によって得られた熱延鋼帯の熱嬌
板焼鈍を省略してデスケーリングした稜０．７■に１段
冷延法で冷延し、１１００℃−１０秒間の最終焼鈍を行
なった時のＩａ椋的性質を示したものである。０．２−
耐力、引張強さ及び伸びについては両製造法によシ顕著
な差を生じないが、面内異方性に起因したイヤリング率
はとくに本発明法によシ著しく減少していることが判る
。

以上のようにオーステナイト系ステンレス鋼の熱間圧延
において粗圧延及び仕上圧延の条件を本発明法に示され
る範囲で制御することによシその後の冷延・焼鈍板にお
ける面内異方性を小さくし加工性に適した鋼板を得るこ
とが出来る。

【図面の簡単な説明】

第１図は粗圧凰の出口温度（℃）と圧下率／／量ス悌）
との関係を示す図、第２図は仕上圧延の噛込温度（’Ｃ
）と圧下率／−ぐス（チ）との関係を示す図、第３図は
熱延コイルの組織を示す金属顕微鏡写真図で（、）は従
来法による熱延コイルの組織（Ｘ２００）。 伽）Ｆｉ本発明法による熱延コイルの組織（Ｘ２００）
を示す。 蜂／面 ０　　　１０　　　２θ　　　３θ　　　４０．５θ　
　　ｚ０１Ｅ下革／パス　（％ン 隼２目 ／λ３ ）／θ２０３θイ／と２．５ン２６θ 圧下華／パスＣ安

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 粗圧延機群及び仕上圧延機群を経て行なわれるオーステ
   ナイト系ステンレス鋼の熱間圧延において、蚊粗圧延機
   群及び仕上圧延機群における属地温度と／４スｍｂの平
   均圧下率をそれぞれ第１図及び第２図に示される範囲内
   で行ない、かつ熱間圧延後に焼鈍を行なうことなく冷間
   正弧することを特徴とするオーステナイト系ステンレス
   銅板及び銅帯の製造方法・