JPS6199628A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法Info
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- JPS6199628A JPS6199628A JP22091684A JP22091684A JPS6199628A JP S6199628 A JPS6199628 A JP S6199628A JP 22091684 A JP22091684 A JP 22091684A JP 22091684 A JP22091684 A JP 22091684A JP S6199628 A JPS6199628 A JP S6199628A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ系を中心とするオース
テナイト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯を製造する方
法に関し、特に面内異方性が小さくかっ冷間加工性に優
れた鋼板または鋼帯を、熱間圧延後の熱延板焼鈍を省略
して製造する方法に関するものである。
テナイト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯を製造する方
法に関し、特に面内異方性が小さくかっ冷間加工性に優
れた鋼板または鋼帯を、熱間圧延後の熱延板焼鈍を省略
して製造する方法に関するものである。
従来の技術
従来一般にオーステナイト系ステンレス鋼薄板を製造す
るにあたっては、電気炉あるいは転炉において溶製およ
び成分調整を行ない、さらに連続鋳造法あるいは造塊−
分塊圧延法によって得られたスラブに対し、熱間圧延を
施して熱延板とした侵、連続焼鈍−酸洗ラインにおいて
軟化焼鈍を行ない、さらに表面に付着したスケールを除
去するために酸洗による脱スケール処理を行ない、その
慢冷間圧延によって所要の板厚の薄板とし、最終焼鈍お
よび酸洗を行なって冷延薄鋼板製品とするのが通常であ
った。このような製造方法における熱間圧延後の熱延板
に対する焼鈍の目的は、機械的性質の均一化を図って冷
延製品の面内異方性を小さくすると同時に、その後の冷
間圧延における加工を容易にするために熱延板の軟質化
を図ることにあり、そのためには通常１０００℃の高温
での熱処理を必要とする。このような熱延板焼鈍のため
の高温での熱処理においては、多量の熱エネルギーを消
貸しており、また連続焼鈍−酸洗ラインにおけるライン
速度は焼鈍によって律速されている。したがってこのよ
うな熱延板焼鈍を省略することがセきれば、省エネルギ
ーおよび生産性向上の点で多大なメリットが得られると
期待される。
るにあたっては、電気炉あるいは転炉において溶製およ
び成分調整を行ない、さらに連続鋳造法あるいは造塊−
分塊圧延法によって得られたスラブに対し、熱間圧延を
施して熱延板とした侵、連続焼鈍−酸洗ラインにおいて
軟化焼鈍を行ない、さらに表面に付着したスケールを除
去するために酸洗による脱スケール処理を行ない、その
慢冷間圧延によって所要の板厚の薄板とし、最終焼鈍お
よび酸洗を行なって冷延薄鋼板製品とするのが通常であ
った。このような製造方法における熱間圧延後の熱延板
に対する焼鈍の目的は、機械的性質の均一化を図って冷
延製品の面内異方性を小さくすると同時に、その後の冷
間圧延における加工を容易にするために熱延板の軟質化
を図ることにあり、そのためには通常１０００℃の高温
での熱処理を必要とする。このような熱延板焼鈍のため
の高温での熱処理においては、多量の熱エネルギーを消
貸しており、また連続焼鈍−酸洗ラインにおけるライン
速度は焼鈍によって律速されている。したがってこのよ
うな熱延板焼鈍を省略することがセきれば、省エネルギ
ーおよび生産性向上の点で多大なメリットが得られると
期待される。
ところで最近に至り、オーステナイト系ステンレ鋼熱延
板に対する焼鈍工程の省略化について既にいくつかの提
案がなされている。その代表的なものとしては、例えば
特公昭５８−５６６４２号に示されるように単に熱延板
を軟質にすることだけを目的として熱間圧延終了温度を
高める方法と、例えば特開昭５９−１３０２８号に示さ
れて１ °゛６ｍｌ！ｔ！１１１ｏ１にｔ（ｔ、ｆ
ｌｌｔｔｆｋＦｌｌ！１（ｉｆ圧延時の噛込温度を下げ
て熱延組織を残し、冷延後の材質改善を図る方法がある
。
板に対する焼鈍工程の省略化について既にいくつかの提
案がなされている。その代表的なものとしては、例えば
特公昭５８−５６６４２号に示されるように単に熱延板
を軟質にすることだけを目的として熱間圧延終了温度を
高める方法と、例えば特開昭５９−１３０２８号に示さ
れて１ °゛６ｍｌ！ｔ！１１１ｏ１にｔ（ｔ、ｆ
ｌｌｔｔｆｋＦｌｌ！１（ｉｆ圧延時の噛込温度を下げ
て熱延組織を残し、冷延後の材質改善を図る方法がある
。
発明が解決すべき問題点
上述のような既に提案されているオーステナイト系ステ
ンレス鋼熱延板の焼鈍工程の省略化についての方法は、
その後の冷間圧延工程における作業性と冷延製品の材質
面との両者の面から総合的に検討されたものではなく、
いずれも一長一短があった。すなわち前記２方法のうち
、前者の方法は熱延板を軟質として冷延工程での作業性
を良好とすることのみが図られ、材質面、特に材質の均
一化による面内異方性の低減については効果がなく、一
方後者の方法は材質面のみに考慮が払われたもので、熱
延板の軟質化による冷延工程での作業性（加工性）の改
善はなされていなかった。
ンレス鋼熱延板の焼鈍工程の省略化についての方法は、
その後の冷間圧延工程における作業性と冷延製品の材質
面との両者の面から総合的に検討されたものではなく、
いずれも一長一短があった。すなわち前記２方法のうち
、前者の方法は熱延板を軟質として冷延工程での作業性
を良好とすることのみが図られ、材質面、特に材質の均
一化による面内異方性の低減については効果がなく、一
方後者の方法は材質面のみに考慮が払われたもので、熱
延板の軟質化による冷延工程での作業性（加工性）の改
善はなされていなかった。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、熱延板
に対する焼鈍工程を省略しても、後工程の冷間圧延を容
易にすると同時に、冷延製品の面内異方性の著しく小さ
い（すなわちイヤリング率の著しく小さい）優れた品質
のオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を実際に
得ることができる方法を提供することを目的とするもの
である。
に対する焼鈍工程を省略しても、後工程の冷間圧延を容
易にすると同時に、冷延製品の面内異方性の著しく小さ
い（すなわちイヤリング率の著しく小さい）優れた品質
のオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を実際に
得ることができる方法を提供することを目的とするもの
である。
問題点を解決するための手段
上述のような目的を達成するべく、鋭意実験・研究を重
ねた結果、熱間粗圧延後１０００〜１１５０℃の温度に
１〜３０分保持し、かつ熱間仕上圧延においては累計圧
下率を５０％以上、圧延終了温度を９５０℃以上とする
ことによって、熱延板の焼鈍工程を省略しても、後工程
の冷間圧延を容易とし、しかも面内異方性の著しく小さ
い高品質のオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯
を得ることができることを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
ねた結果、熱間粗圧延後１０００〜１１５０℃の温度に
１〜３０分保持し、かつ熱間仕上圧延においては累計圧
下率を５０％以上、圧延終了温度を９５０℃以上とする
ことによって、熱延板の焼鈍工程を省略しても、後工程
の冷間圧延を容易とし、しかも面内異方性の著しく小さ
い高品質のオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯
を得ることができることを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
したがってこの発明の方法は、オーステナイト系ステン
レ鋼のスラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を施すこと
なくデスケーリングを施し、次いで冷間圧延して所定の
板厚とし、ざらにＲ＄１焼鈍および酸洗を行なうオース
テナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法におい
て、前記熱間圧延に際して、熱間粗圧延後に１０００〜
１１５０℃の温度範囲内で１〜３０分間保持し、さらに
熱間仕上圧延を、累計圧下率が５０％以上でしかも最終
スタンド出側温度が９５０℃以上となるように行なうこ
とを特徴とするものである。
レ鋼のスラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を施すこと
なくデスケーリングを施し、次いで冷間圧延して所定の
板厚とし、ざらにＲ＄１焼鈍および酸洗を行なうオース
テナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法におい
て、前記熱間圧延に際して、熱間粗圧延後に１０００〜
１１５０℃の温度範囲内で１〜３０分間保持し、さらに
熱間仕上圧延を、累計圧下率が５０％以上でしかも最終
スタンド出側温度が９５０℃以上となるように行なうこ
とを特徴とするものである。
発明の詳細な説明
この発明の方法では前述のように熱間圧延工程における
熱間粗圧延終了後の保持条件と、熱間仕上圧延における
累計圧下率および圧延終了温度（最終スタンド出側温度
）を適当な条件に規定することによって、熱延板焼鈍を
行なわなくても冷間圧延における加工性および冷延製品
の面内異方性を小さくすることが可能となった。これら
の熱間圧延条件は本発明の実験により新規に見出された
ものであり、以下にこれらの条件の限定理由を実験結果
に基づいて説明する。
熱間粗圧延終了後の保持条件と、熱間仕上圧延における
累計圧下率および圧延終了温度（最終スタンド出側温度
）を適当な条件に規定することによって、熱延板焼鈍を
行なわなくても冷間圧延における加工性および冷延製品
の面内異方性を小さくすることが可能となった。これら
の熱間圧延条件は本発明の実験により新規に見出された
ものであり、以下にこれらの条件の限定理由を実験結果
に基づいて説明する。
先ず熱間粗圧延後の保持条件について説明すると、本発
明者等は、熱間圧延後の結晶粒度が冷延後の製品の面内
異方性、置体的にはイヤリング率に大きな影響を及ぼし
ていることを見出した。すなわち第１図に示すように、
熱間粗圧延後の段階における被圧延材（以下これをシー
トバーと記す）の結晶粒径が大きくなるに従って冷延後
の製品におけるイヤリング率が小さくなり、特にシート
バ−の結晶粒径が２０ｊＪｌｌｊＸ上となれば安定して
イヤリング率を小さくなし得ることが判明した。このよ
うにシートバーの結晶粒径を大きくするためには、熱間
粗圧延終了後にシートバーを保熱もしくは加熱すること
が有効である。そこでさらに実践を進めて熱間粗圧延後
の保熱もしくは加熱条件について検討した結果、シート
バーの結晶粒径を２０ＪＪ１以上として冷延製品のイヤ
リング率を充分に小さくするためには、第２図の線Ａ、
Ｂの右上の領域、すなわち保持温度を１０００℃以上、
保持時間を１分以上とすることが必要であり、またスケ
ール生成量増大等による新たな問題を避けるために第２
図のＪＩＣ，Ｄの左下の領域、すなわち保持温度を１１
５０℃以下、保持時間を３０分以内とする必要があり、
結局第２図の組接領域で示すように１０００〜１１５０
℃の温度域に１〜３０分間保持する必要があることが判
明した。
明者等は、熱間圧延後の結晶粒度が冷延後の製品の面内
異方性、置体的にはイヤリング率に大きな影響を及ぼし
ていることを見出した。すなわち第１図に示すように、
熱間粗圧延後の段階における被圧延材（以下これをシー
トバーと記す）の結晶粒径が大きくなるに従って冷延後
の製品におけるイヤリング率が小さくなり、特にシート
バ−の結晶粒径が２０ｊＪｌｌｊＸ上となれば安定して
イヤリング率を小さくなし得ることが判明した。このよ
うにシートバーの結晶粒径を大きくするためには、熱間
粗圧延終了後にシートバーを保熱もしくは加熱すること
が有効である。そこでさらに実践を進めて熱間粗圧延後
の保熱もしくは加熱条件について検討した結果、シート
バーの結晶粒径を２０ＪＪ１以上として冷延製品のイヤ
リング率を充分に小さくするためには、第２図の線Ａ、
Ｂの右上の領域、すなわち保持温度を１０００℃以上、
保持時間を１分以上とすることが必要であり、またスケ
ール生成量増大等による新たな問題を避けるために第２
図のＪＩＣ，Ｄの左下の領域、すなわち保持温度を１１
５０℃以下、保持時間を３０分以内とする必要があり、
結局第２図の組接領域で示すように１０００〜１１５０
℃の温度域に１〜３０分間保持する必要があることが判
明した。
ここで、熱間粗圧延後のシートバーの保持温度が１００
０℃未満では、シートバーの結晶粒径を２０３Ｊ１１以
上とするために著しく長時間を要して生産性を困害し、
またｉ面仕上圧延での終了温度を後に述べるように９５
０℃以上に確保することが困難となり、一方１１５０℃
を越える高温とすれば結晶粒の粗大化が過度に進行し、
またスケール付＠量が多くなって材料歩留りおよびデス
ケーリングの能率の面から不適当となり、さらには表面
性状も劣化するから、シートバーの保持温度は１０００
〜１１５０℃の範囲内とした。また同じく熱間粗圧延後
のシーＩ・バーの上記１１度範囲における保持時間が１
分未満ではシートバーの結晶粒径を２０％以上とするこ
とが困難となり、また保持時間が３０分を越えればスケ
ール付着量が増大して材料歩留り低下およびデスケーリ
ングのＩＩｌ亭低下の問題が生じるから、保持時間は１
〜３０分の範囲内とした。
０℃未満では、シートバーの結晶粒径を２０３Ｊ１１以
上とするために著しく長時間を要して生産性を困害し、
またｉ面仕上圧延での終了温度を後に述べるように９５
０℃以上に確保することが困難となり、一方１１５０℃
を越える高温とすれば結晶粒の粗大化が過度に進行し、
またスケール付＠量が多くなって材料歩留りおよびデス
ケーリングの能率の面から不適当となり、さらには表面
性状も劣化するから、シートバーの保持温度は１０００
〜１１５０℃の範囲内とした。また同じく熱間粗圧延後
のシーＩ・バーの上記１１度範囲における保持時間が１
分未満ではシートバーの結晶粒径を２０％以上とするこ
とが困難となり、また保持時間が３０分を越えればスケ
ール付着量が増大して材料歩留り低下およびデスケーリ
ングのＩＩｌ亭低下の問題が生じるから、保持時間は１
〜３０分の範囲内とした。
なお熱間粗圧延終了後の上記温度範囲での保持は、粗圧
延を終了したシートバーを単に保熱するだけであっても
良く、あるいは補助的に加熱を行なっても良いことは勿
論である。
延を終了したシートバーを単に保熱するだけであっても
良く、あるいは補助的に加熱を行なっても良いことは勿
論である。
次に熱間仕上圧延における圧延終了温度＜ＪＩ終スタン
ド出側濃度）の条件について説明すると、第３図に示す
ように仕上圧延終了温度が高いほど熱延板は軟質化し、
特に前述のようにシートバーの段階で１０００〜１１５
０℃の温度に１〜３０分保持した場合（シートバー加熱
材Ａ）には、仕上圧延終了温度が９５０℃以上となれば
、通常工程によって熱延後浴体化処理した場合（通常溶
体化処理材Ｃ）と同程度の硬さまで軟質化され、したが
って熱延板焼鈍を行なわずに冷延工程に付しても支障が
ないことが判明した。仕上圧延終了温度が９５０℃より
も低ければ、熱延板の硬さが高過ぎ、熱延板焼鈍を行な
わない場合には後の冷延工程において冷延能率の低下や
種々のトラブルを沼くおそれがあるから、熱延板焼鈍を
省略するためには熱間仕上圧延終了温度を９５０″Ｃ以
上とする必要がある。
ド出側濃度）の条件について説明すると、第３図に示す
ように仕上圧延終了温度が高いほど熱延板は軟質化し、
特に前述のようにシートバーの段階で１０００〜１１５
０℃の温度に１〜３０分保持した場合（シートバー加熱
材Ａ）には、仕上圧延終了温度が９５０℃以上となれば
、通常工程によって熱延後浴体化処理した場合（通常溶
体化処理材Ｃ）と同程度の硬さまで軟質化され、したが
って熱延板焼鈍を行なわずに冷延工程に付しても支障が
ないことが判明した。仕上圧延終了温度が９５０℃より
も低ければ、熱延板の硬さが高過ぎ、熱延板焼鈍を行な
わない場合には後の冷延工程において冷延能率の低下や
種々のトラブルを沼くおそれがあるから、熱延板焼鈍を
省略するためには熱間仕上圧延終了温度を９５０″Ｃ以
上とする必要がある。
さらにｆｉｌｌｉ！仕上圧延における累計圧下率条件に
ついて説明する。第４図に示すように仕上圧延の累計圧
下率が高いほど熱延板が軟質化し、特に前述の如くシー
トバーの段階で１０００〜１１５０℃の温度に１〜３０
分間保持した場合（シートバー加熱材Ａ）には、仕上圧
延での累計圧下率が５０％以上となれば、通常工程によ
って熱延後浴体化処理した場合（通常溶体化９！ｌ理材
Ｃ）と同程度の硬さまで軟質化され、熱延後の焼鈍を省
略して冷間圧延に付しても支障がないことが判明した。
ついて説明する。第４図に示すように仕上圧延の累計圧
下率が高いほど熱延板が軟質化し、特に前述の如くシー
トバーの段階で１０００〜１１５０℃の温度に１〜３０
分間保持した場合（シートバー加熱材Ａ）には、仕上圧
延での累計圧下率が５０％以上となれば、通常工程によ
って熱延後浴体化処理した場合（通常溶体化９！ｌ理材
Ｃ）と同程度の硬さまで軟質化され、熱延後の焼鈍を省
略して冷間圧延に付しても支障がないことが判明した。
ここで、仕上圧延での累計圧下率が５０％未満では熱延
板が硬過ぎて冷間圧延が阻害されるから、熱延板焼鈍を
省略するためには熱間仕上圧延の累計圧下率を５０％以
上とする必要がある。
板が硬過ぎて冷間圧延が阻害されるから、熱延板焼鈍を
省略するためには熱間仕上圧延の累計圧下率を５０％以
上とする必要がある。
以上のように、熱間粗圧延後１０００〜１１５０℃の温
度で１〜３０分保持し、引続く熱間仕上圧延において累
計圧下率を５０％以上、圧延終了温度を９５０℃として
圧延することにより得られた熱延板は、熱延板焼鈍工程
を省略しても充分に軟質であるため冷間圧延性は良好で
あり、しかも冷延製品におけるイヤリング率をも低下さ
せることができる。
度で１〜３０分保持し、引続く熱間仕上圧延において累
計圧下率を５０％以上、圧延終了温度を９５０℃として
圧延することにより得られた熱延板は、熱延板焼鈍工程
を省略しても充分に軟質であるため冷間圧延性は良好で
あり、しかも冷延製品におけるイヤリング率をも低下さ
せることができる。
ここで冷延製品におけるイヤリング率が低下する理由は
、熱間粗圧延後の加熱によってシートバ−の結晶粒径が
大きくなり、そのため熱間仕上圧鳳後の結晶粒径も大き
くなって、再結晶集合組織がランダム化し、通常の熱延
コイルを溶体化処理した場合と同等となって、面内異方
性が改善されることによるものと思われる。
、熱間粗圧延後の加熱によってシートバ−の結晶粒径が
大きくなり、そのため熱間仕上圧鳳後の結晶粒径も大き
くなって、再結晶集合組織がランダム化し、通常の熱延
コイルを溶体化処理した場合と同等となって、面内異方
性が改善されることによるものと思われる。
実施例
第１表に示す部分のオーステナイ系ステンレス訓の２０
０１１１ｍ厚連続鋳造鋳片を用い、第２表の１１α１〜
２６に示す熱延条件で実験ミルによって熱間圧延して板
厚４．０ｍｍとし、その後画法を行ない、冷間圧延によ
って０．７１１の板厚に仕上げ、怨終焼鈍を１１００’
Ｃ浦炉１分で行ない、酸洗して製品板を得た。なお第２
表においてＮα１〜１６はこの発明の範囲内の条件で熱
間圧延して熱延板焼鈍を行なわずに後工程に付したもの
、）ｈ１７〜２４はこの発明の範囲外の条件で熱間圧延
して熱延板焼１ 鈍を行なわずに後工程に付した
もの、；１α２５〜２６は従来の通常の方法によって熱
間圧延および熱延板焼鈍を行なって後工程に付したもの
である。
０１１１ｍ厚連続鋳造鋳片を用い、第２表の１１α１〜
２６に示す熱延条件で実験ミルによって熱間圧延して板
厚４．０ｍｍとし、その後画法を行ない、冷間圧延によ
って０．７１１の板厚に仕上げ、怨終焼鈍を１１００’
Ｃ浦炉１分で行ない、酸洗して製品板を得た。なお第２
表においてＮα１〜１６はこの発明の範囲内の条件で熱
間圧延して熱延板焼鈍を行なわずに後工程に付したもの
、）ｈ１７〜２４はこの発明の範囲外の条件で熱間圧延
して熱延板焼１ 鈍を行なわずに後工程に付した
もの、；１α２５〜２６は従来の通常の方法によって熱
間圧延および熱延板焼鈍を行なって後工程に付したもの
である。
上述の実施例において、熱延板（但しＮＯ，２５〜２６
は焼鈍後のものンの硬さ、および冷延製品板の０．２％
耐力、引張強さ、伸び、イヤリング率を調べた結果を第
３表に示す。
は焼鈍後のものンの硬さ、および冷延製品板の０．２％
耐力、引張強さ、伸び、イヤリング率を調べた結果を第
３表に示す。
第３表から、この発明の範囲内の条件で熱間圧延した場
合（隠１〜１６）には、熱延板での硬さが従来の通常法
に従って熱延板焼鈍を行なった場合（漱２５〜２６）に
近い硬さまで軟質化され、その゛ため熱延板焼鈍を省略
しても冷間圧延でのトラブルの発生はなく、また製品の
冷延板のイヤリング率が小さく、異方性が改善されると
同時に伸びも大きく、加工性に優れていることが明らか
である。
合（隠１〜１６）には、熱延板での硬さが従来の通常法
に従って熱延板焼鈍を行なった場合（漱２５〜２６）に
近い硬さまで軟質化され、その゛ため熱延板焼鈍を省略
しても冷間圧延でのトラブルの発生はなく、また製品の
冷延板のイヤリング率が小さく、異方性が改善されると
同時に伸びも大きく、加工性に優れていることが明らか
である。
１１９５１１ ：群像の熱柾冬件
第３表 二 實旅例の材質特性
発明の効果
以上の説明で明らかなようにこの発明の方法によれば、
オーステナイト系ステンレス鋼板もしくは鋼帯の製造に
あたって熱間圧延後の熱延板焼鈍を省略しても、熱延条
件を適切に制御することによって熱延板を軟質化して冷
間加工性を良好にすると同時に製品冷延板の面内異方性
を小さくすることができ、したがって冷間圧延でのトラ
ブルや製品品質の低下を招くことなく、生産性向上やコ
スト低減のために熱延板焼鈍を省略した製造工程を実際
にオーステナイト系ステンレス鋼板・鋼帯の製造に適用
できる顕著な効果ができる。
オーステナイト系ステンレス鋼板もしくは鋼帯の製造に
あたって熱間圧延後の熱延板焼鈍を省略しても、熱延条
件を適切に制御することによって熱延板を軟質化して冷
間加工性を良好にすると同時に製品冷延板の面内異方性
を小さくすることができ、したがって冷間圧延でのトラ
ブルや製品品質の低下を招くことなく、生産性向上やコ
スト低減のために熱延板焼鈍を省略した製造工程を実際
にオーステナイト系ステンレス鋼板・鋼帯の製造に適用
できる顕著な効果ができる。
第１図は熱間粗圧延後のシートバーの結晶粒径と製品冷
延板のイヤリング率との関係を示す相関図、第２図はこ
の発明の方法における熱間粗圧延後の保持２１１と保持
時間の範囲を示す図、第３図は熱間仕上圧延終了温度と
熱延板硬さの関係を示す相関図、第４図は熱間仕上圧延
における累計圧下率と熱延板硬さとの関係を示す相関図
である。 第１図 ５−トノ（−の犀己晶孝を号 （μｍ）第２図 イ♀ ）今 ｇ４ 聞 く４１） 第３図 ８ＣＤ ９００ １（ＸＸ） ＋１００
ｆ％ ＦＪ”ｌ ４ｆＪ：Ｆｂｔ 示１７ ｆＬ＆
（”Ｃ）第４図
延板のイヤリング率との関係を示す相関図、第２図はこ
の発明の方法における熱間粗圧延後の保持２１１と保持
時間の範囲を示す図、第３図は熱間仕上圧延終了温度と
熱延板硬さの関係を示す相関図、第４図は熱間仕上圧延
における累計圧下率と熱延板硬さとの関係を示す相関図
である。 第１図 ５−トノ（−の犀己晶孝を号 （μｍ）第２図 イ♀ ）今 ｇ４ 聞 く４１） 第３図 ８ＣＤ ９００ １（ＸＸ） ＋１００
ｆ％ ＦＪ”ｌ ４ｆＪ：Ｆｂｔ 示１７ ｆＬ＆
（”Ｃ）第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 オーステナイト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延した後
、熱延板焼鈍を施すことなくデスケーリングを施し、次
いで冷間圧延して所定の板厚とし、さらに最終焼鈍およ
び酸洗を施して製品とするオーステナイト系ステンレス
鋼板または鋼帯の製造方法において、 前記熱間圧延に際し、熱間粗圧延後に１０００〜１１５
０℃の温度範囲内に１〜３０分保持し、さらに熱間仕上
粗圧延を累計圧下率が５０％以上でしかも最終スタンド
出側温度が９５０℃以上となるように行なうことを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22091684A JPS6199628A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22091684A JPS6199628A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199628A true JPS6199628A (ja) | 1986-05-17 |
| JPH0368929B2 JPH0368929B2 (ja) | 1991-10-30 |
Family
ID=16758549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22091684A Granted JPS6199628A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199628A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102933732A (zh) * | 2010-05-31 | 2013-02-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部耐腐蚀性优异的结构用不锈钢板及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834139A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-28 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
-
1984
- 1984-10-19 JP JP22091684A patent/JPS6199628A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834139A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-28 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102933732A (zh) * | 2010-05-31 | 2013-02-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部耐腐蚀性优异的结构用不锈钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0368929B2 (ja) | 1991-10-30 |
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