JPH01215925A - 一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法Info
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- JPH01215925A JPH01215925A JP4064388A JP4064388A JPH01215925A JP H01215925 A JPH01215925 A JP H01215925A JP 4064388 A JP4064388 A JP 4064388A JP 4064388 A JP4064388 A JP 4064388A JP H01215925 A JPH01215925 A JP H01215925A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法に関する。
［従来の技術］
一方向性電磁鋼板の鉄損の低下および磁束密度の向上の
点から、冷間圧延の途中で圧延板を低温熱処理 （以下
、エージングという）することが知られている。たとえ
ば、第１図に示すように２００〜２５０℃でニージンク
゛すると、鉄損がニージンクしない場合に比べて犬きく
低下する。しかし、エージングのための加熱保持時間が
３０秒以上と長く、圧延板を連続圧延することができな
かった。
点から、冷間圧延の途中で圧延板を低温熱処理 （以下
、エージングという）することが知られている。たとえ
ば、第１図に示すように２００〜２５０℃でニージンク
゛すると、鉄損がニージンクしない場合に比べて犬きく
低下する。しかし、エージングのための加熱保持時間が
３０秒以上と長く、圧延板を連続圧延することができな
かった。
したがって、高い生産性で一方向性電磁鋼板を製造する
ことはてきなかった。
ことはてきなかった。
そこで、加熱保持時間を短縮するために、特開昭５１−
４１６１１で開示された冷間圧延方法が提案されている
。この圧延法は、Ｓｉ：２．５〜４．０ ｗｔ！ｋ 、
Ｃ：０．０８５ ｗｊ４以下、酸可溶性Ａｌ：Ｏ，Ｏ
ＩＯ〜０．０６５ ｗｔ％ｉを含む珪素鋼素材を熱間圧
延する工程、熱延板を９５０〜１２００℃の温度範囲で
焼鈍したのち急冷する工程、旧〜９５＊以上の強冷延に
より最終板厚とする工程、脱炭のため焼鈍する工程、最
後に什上げ焼鈍する工程からなる一方向性電磁鋼板の製
造方法において、上記強冷延が複数パスよりなり、１つ
以上のバス間で３００〜６００℃の温度範囲で１〜３０
秒の時間保持することを特徴としている。
４１６１１で開示された冷間圧延方法が提案されている
。この圧延法は、Ｓｉ：２．５〜４．０ ｗｔ！ｋ 、
Ｃ：０．０８５ ｗｊ４以下、酸可溶性Ａｌ：Ｏ，Ｏ
ＩＯ〜０．０６５ ｗｔ％ｉを含む珪素鋼素材を熱間圧
延する工程、熱延板を９５０〜１２００℃の温度範囲で
焼鈍したのち急冷する工程、旧〜９５＊以上の強冷延に
より最終板厚とする工程、脱炭のため焼鈍する工程、最
後に什上げ焼鈍する工程からなる一方向性電磁鋼板の製
造方法において、上記強冷延が複数パスよりなり、１つ
以上のバス間で３００〜６００℃の温度範囲で１〜３０
秒の時間保持することを特徴としている。
［発明が解決しようとする課題］
上記特開昭５１−４１６１１で開示された圧延法では、
加熱保持時間が１秒以上であるため、やはり連続圧延は
困難であった。すなわち、タンデム圧延機列の下流側の
スタンドはど圧延速度が早くなるため、１秒以上加熱保
持するとスタンド間の距離を犬きくとらねばならす、タ
ンデム圧延機列は極めて長大となる。したがって、上記
特開昭５１−４１６＋１で開示された圧延法でも、従来
と同様にリバース圧延によらねばならなかった。
加熱保持時間が１秒以上であるため、やはり連続圧延は
困難であった。すなわち、タンデム圧延機列の下流側の
スタンドはど圧延速度が早くなるため、１秒以上加熱保
持するとスタンド間の距離を犬きくとらねばならす、タ
ンデム圧延機列は極めて長大となる。したがって、上記
特開昭５１−４１６＋１で開示された圧延法でも、従来
と同様にリバース圧延によらねばならなかった。
また、上記圧延法では５００℃を超えて加熱する場合も
あり、このような加熱により圧延板にスケールか発生し
、圧延前にスケールを除去しなければならないという問
題もあった。このことも連続圧延を阻む一因となってい
た。
あり、このような加熱により圧延板にスケールか発生し
、圧延前にスケールを除去しなければならないという問
題もあった。このことも連続圧延を阻む一因となってい
た。
そこて、この発明は低鉄損および高磁束密度の一方向性
電磁鋼板を連続圧延することがてきる冷間圧延方法を提
供しようとするものである。
電磁鋼板を連続圧延することがてきる冷間圧延方法を提
供しようとするものである。
［課題を解決するための手段］
発明者たちの研究によれば、上記エーシングの効果は次
のような現象によるものであることが判明した。すなわ
ち、圧延加工によって圧延板に導入された転位およびそ
の周辺に、Ｃ原子およびＮ原子かエージングの時間内で
拡散して行き、転位を固着する。この転位の固着により
変形モートが変化する。この現象を１秒未満て実現させ
るには、バス間エージングの温度を１秒以上の場合より
も高くすることて可能となる。第２図はエーシング温度
を３００℃以上にすることによりエージング時間を１秒
以下とすることができることを示している。
のような現象によるものであることが判明した。すなわ
ち、圧延加工によって圧延板に導入された転位およびそ
の周辺に、Ｃ原子およびＮ原子かエージングの時間内で
拡散して行き、転位を固着する。この転位の固着により
変形モートが変化する。この現象を１秒未満て実現させ
るには、バス間エージングの温度を１秒以上の場合より
も高くすることて可能となる。第２図はエーシング温度
を３００℃以上にすることによりエージング時間を１秒
以下とすることができることを示している。
そこて、この発明の一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法は
、強冷間圧延かタンデム圧延であり、少くとも１つのパ
スでワークロール対にかみ込む圧延板の温度が３００〜
５００℃となるように圧延スタンド入側で圧延板を加熱
して圧延することを特徴としている。
、強冷間圧延かタンデム圧延であり、少くとも１つのパ
スでワークロール対にかみ込む圧延板の温度が３００〜
５００℃となるように圧延スタンド入側で圧延板を加熱
して圧延することを特徴としている。
圧延板の加熱は最上流の第１スタンド前、第１スタンド
から第２スタンドの間、あるいは第２スタンドから第３
スタンドの間などでそれぞれ１回行うようにしてもよい
。また、２つ以上のスタンド間でそれぞれ１回ずつ、つ
まり複数回加熱するようにしてもよい。圧延板を加熱す
るには、ガス加熱、電熱加熱、高周波誘導加熱あるいは
前パスの圧延による加熱などを用いる。
から第２スタンドの間、あるいは第２スタンドから第３
スタンドの間などでそれぞれ１回行うようにしてもよい
。また、２つ以上のスタンド間でそれぞれ１回ずつ、つ
まり複数回加熱するようにしてもよい。圧延板を加熱す
るには、ガス加熱、電熱加熱、高周波誘導加熱あるいは
前パスの圧延による加熱などを用いる。
［作用］
この発明では、エージングにおける加熱温度が５００℃
以下であるので、圧延板にスケールがほとんど発生しな
い。また、ワークロール対にかみ込む圧延板の温度が３
００〜５００℃であればよいので、加熱保持のために特
に時間を取る必要はない。したがって、加熱保持時間を
１秒未満とすることができ、長大なタンデム圧延機列を
要さずに連続圧延が可能である。
以下であるので、圧延板にスケールがほとんど発生しな
い。また、ワークロール対にかみ込む圧延板の温度が３
００〜５００℃であればよいので、加熱保持のために特
に時間を取る必要はない。したがって、加熱保持時間を
１秒未満とすることができ、長大なタンデム圧延機列を
要さずに連続圧延が可能である。
［実施例］
次の条件で熱延電磁鋼板素材を冷間圧延した。
■圧延機： ６スタンド冷間タンデム圧延機ワークロー
ル直径： ５１０ｍｍ スタンド間距離＝５ｍ ■圧延板料：高磁束密度一方向性電磁鋼板■圧延速度（
６スタンド出側板速度）。
ル直径： ５１０ｍｍ スタンド間距離＝５ｍ ■圧延板料：高磁束密度一方向性電磁鋼板■圧延速度（
６スタンド出側板速度）。
１５００ｍ／ｍｉｎ
■圧延スケジュール：第１表参照
また、加熱温度および加熱保持時間 （スタンド間通過
時間）を第１表に示す。
時間）を第１表に示す。
第１表
通常の圧延の場合（圧延スタンド人側板温度１００〜１
５０℃）の鉄損は平均］、］５ｗ／ｋｇてあったのに対
し、上記圧延のように８３．４．５スタンド人側板温度
４１０℃にした場合の鉄損は平均１１０ｗ／Ｊであり、
鉄損改善率は４３＊であった。
５０℃）の鉄損は平均］、］５ｗ／ｋｇてあったのに対
し、上記圧延のように８３．４．５スタンド人側板温度
４１０℃にした場合の鉄損は平均１１０ｗ／Ｊであり、
鉄損改善率は４３＊であった。
［発明の効果］
この発明ては、エージングにおける加熱温度を５００℃
以下としているのでスケールの発生はほとんどなく、ま
た加熱保持時間を１秒未満とすることがてきる。したが
って、タンデム圧延機列による連続圧延が可能であり、
高い生産性で優れた品質の一方向性電磁鋼板を製造する
ことができる。
以下としているのでスケールの発生はほとんどなく、ま
た加熱保持時間を１秒未満とすることがてきる。したが
って、タンデム圧延機列による連続圧延が可能であり、
高い生産性で優れた品質の一方向性電磁鋼板を製造する
ことができる。
第１図はエージング時間と鉄損との関係を示す線区、お
よび第２図はエージング温度と最適ニーシンク時間との
関係を示す線図である。
よび第２図はエージング温度と最適ニーシンク時間との
関係を示す線図である。
Claims (1)
- Ｓｉ：２．５〜４．０ｗｔ％、Ｃ：０．０８５ｗｔ％以
下、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５ｗｔ％を含
む珪素鋼素材の熱間圧延工程、熱延板を９５０〜１２０
０℃の温度範囲で焼鈍したのちの急冷工程、８０％以上
の全圧下率で複数パス圧延して最終板厚とする強冷間圧
延工程、脱炭のための焼鈍工程、および仕上げ焼鈍工程
からなる一方向性電磁鋼板の製造方法において、前記強
冷間圧延をタンデム圧延機列により行い、少くとも１つ
のパスでワークロール対にかみ込む圧延板の温度が３０
０〜５００℃となるように圧延スタンド入側で圧延板を
加熱して圧延することを特徴とする一方向性電磁鋼板の
冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4064388A JPH01215925A (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4064388A JPH01215925A (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01215925A true JPH01215925A (ja) | 1989-08-29 |
Family
ID=12586239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4064388A Pending JPH01215925A (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 一方向性電磁鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01215925A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990014445A1 (fr) * | 1989-05-15 | 1990-11-29 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium directionnel presentant d'excellentes proprietes magnetiques |
| WO2020067236A1 (ja) | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備 |
| WO2022004677A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法及び設備列 |
| WO2022163723A1 (ja) | 2021-01-28 | 2022-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備 |
| KR20230019158A (ko) | 2020-06-30 | 2023-02-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 설비열 |
| KR20230019465A (ko) | 2020-06-30 | 2023-02-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 |
| WO2023063426A1 (ja) * | 2021-10-15 | 2023-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 時効処理方法および方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20240011758A (ko) | 2021-06-30 | 2024-01-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판 제조용 압연 설비 |
-
1988
- 1988-02-25 JP JP4064388A patent/JPH01215925A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990014445A1 (fr) * | 1989-05-15 | 1990-11-29 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium directionnel presentant d'excellentes proprietes magnetiques |
| US5181972A (en) * | 1989-05-15 | 1993-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties |
| WO2020067236A1 (ja) | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備 |
| KR20210042368A (ko) | 2018-09-28 | 2021-04-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 냉간 압연 설비 |
| WO2022004677A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法及び設備列 |
| KR20230018452A (ko) | 2020-06-30 | 2023-02-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 설비열 |
| KR20230019158A (ko) | 2020-06-30 | 2023-02-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 설비열 |
| KR20230019465A (ko) | 2020-06-30 | 2023-02-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 |
| WO2022163723A1 (ja) | 2021-01-28 | 2022-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備 |
| KR20230113784A (ko) | 2021-01-28 | 2023-08-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 전기 강판 제조용 압연 설비 |
| KR20240011758A (ko) | 2021-06-30 | 2024-01-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판 제조용 압연 설비 |
| WO2023063426A1 (ja) * | 2021-10-15 | 2023-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 時効処理方法および方向性電磁鋼板の製造方法 |
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