JPH0564211B2 - - Google Patents
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- JPH0564211B2 JPH0564211B2 JP19608885A JP19608885A JPH0564211B2 JP H0564211 B2 JPH0564211 B2 JP H0564211B2 JP 19608885 A JP19608885 A JP 19608885A JP 19608885 A JP19608885 A JP 19608885A JP H0564211 B2 JPH0564211 B2 JP H0564211B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、リジング特性の良好なフエライト系
ステンレス鋼板を経済的に製造する方法に関する
ものである。 （従来の技術） Alを添加したフエライト系ステンレス鋼板を
製造する技術については既に特公昭59−576号公
報、特公昭58−41327号公報などに開示されてお
り、また熱間圧延法によりリジング特性を向上さ
せる技術として特公昭49−17932号公報、特開昭
59−13026号公報、等が開示されている。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、かかる従来技術の方法よりもリジン
グ特性がより一層優れかつ他の特性（機械的性
質、深絞り特性等）も通常満足される程度のフエ
ライト系ステンレス鋼板を経済的に製造する方法
を提供することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記の目的を達成するためにAlを添
加したフエライト系ステンレス鋼の熱間圧延条件
を特定したもので、その要旨とするところはAl
を0.10〜0.30重量％含有するフエライト系ステン
レス鋼スラブを熱間圧延し次いで熱延板焼鈍を行
うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフエライト
系薄鋼板の製造法において、熱間圧延するに際し
該スラブを1150℃以上に加熱して熱間圧延を行な
い、850℃から700℃の温度範囲を30℃／sec以上
の冷却速度で冷却することにある。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず出発鋼にAlを添加した理由は、Alはフエ
ライト系ステンレス鋼において熱延板焼鈍工程を
省略して薄鋼板を製造するためには、不可欠の元
素であるからである。Alを重量％で0.10％以上添
加することによりフエライト系ステンレス鋼板の
深絞り性や機械的性質（特に降伏応力の低下）が
向上し、フエライト系ステンレス鋼板の製造にお
いて熱延板焼鈍工程の省略化が可能となる。しか
し、このAlによる材質特性向上効果は0.30％を超
える添加では飽和し、コストもかかるのでAl添
加の上限を0.30％とした。 ところでAlを添加するとリジング特性が劣化
の傾向を示す。本発明者らは、この傾向に関し、
研究をすすめ、Alを添加してもリジング特性を
向上せしめうる方法を開発したものである。 従来より、フエライト系ステンレス鋼板を熱間
圧延後、急冷して捲取温度を低くするとリジング
特性が向上することが知られている。（特公昭49
−17932号公報） この理由は本発明者らの研究によれば、低温捲
取することにより熱延板中のマルテンサイト量及
び低温変態相量が多くなり、その結果冷間圧延時
の集合組織形成が阻害され（ランダム化）かつ再
結晶焼鈍時にマルテンサイト及び低温変態相の近
傍より｛110｝粒が発生するため、最終成品の
｛111｝，｛100｝方位の尖鋭化が避けられるからで
あるということが明らかになつた。換言すれば、
冷延する前に鋼板中のマルテンサイト及び低温変
態相の量が多いとリジング特性が向上すると考え
られる。ところがAlを添加した場合、まず析出
するγ相量が少なく、かつγ→α変態速度が早い
ため、熱延板中のマルテンサイト中の形成量が少
なくなりリジング特性が劣化する。そこで本発明
者らはAlを添加したフエライト系ステンレス鋼
において熱延板中のマルテンサイト及び低温変態
相の量を多くしてリジング特性を向上させる熱間
圧延方法を開発した。 以下にその方法の限定理由を述べる。 まずスラブ加熱温度を1150℃以上としたのは、
仕上熱延終了直後の熱延板中にγ相を残すためで
ある。Alを添加したフエライト系ステンレス鋼
のγ相が最も析出する温度（以下TNと略す）は
通常1050℃〜1150℃の温度範囲にある。このTN
近傍の温度でスラブ加熱すると熱延開始前に該ス
ラブ中に十分γ相が析出しており、熱間圧延を実
施することによりスラブ加熱時に析出していたγ
相がα相と炭窒化物に分解していき、仕上熱延終
了時には殆んどγ相が残らず、その後急冷して低
温捲取してもリジング特性は向上しない。これは
Al添加によるためで、Alを添加しない場合には
γ→α変態速度が遅く、仕上熱延終了時にもγ相
が残存し公知例の様に低温捲取によるリジング特
性向上効果は現出する。ところがAlを添加した
フエライト系ステンレス鋼でも、TN以上の高温
域でスラブ加熱した後熱間圧延すると、主に粗熱
間圧延工程でγ相が析出し、仕上熱延終了時（通
常950℃〜850℃にもγ相が残存することを見い出
した。従つてスラブ加熱温度を1150℃以上と限定
した。しかしながら、極端にTNが低い成分系の
場合には必ずしも1150℃以上でなくとも良いのは
言うまでもない。 次に850℃から700℃までの温度範囲を30℃／
sec以上の冷却速度で冷却する様に限定した理由
を述べる。本発明者らの研究によれば、Alを添
加したフエライト系ステンレス鋼のγ→α変態が
最も早く起こる温度域は850℃〜700℃であり、こ
の温度域を30℃／sec以上の冷却速度で冷却すれ
ば、γ相がα相と炭窒化物に分解せず、残存γ相
として残り、室温まで冷却した熱延コイル中にマ
ルテンサイト相ないしは低温変態相となり、冷延
焼鈍後の成品板のリジング特性は向上する。Al
を添加しないフエライト系ステンレス鋼の場合に
は、γ→α変態速度が遅く、通常の空冷（〜数
度／秒）程度の冷却でもγ相は分解せず、単に低
温捲取を実施し、捲取時のγ→α変態を抑制すれ
ば、冷間圧延、焼鈍後のリジング特性は向上す
る。 （実施例） 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 表１に示す化学成分のAlを含有するSUS430系
鋼を通常の溶製法に従つて溶製し、250mm厚の連
続鋳造スラブとした。該スラブを200mm厚×210mm
幅×250mm長さのサイズに切り出し、熱間圧延を
施した。スラブ加熱温度は1200℃と1100℃の２水
準で６パスの粗熱間圧延で20mm厚の粗バーとし、
続けて６パスの仕上熱間圧延で３mm厚の熱延板と
した。この時、粗熱間圧延の各パスのパス間時間
は８〜10秒で、粗熱間圧延終了温度は1200℃加熱
材で約1100℃、1100℃加熱材で約1030℃で、仕上
熱間圧延終了温度は各々約890℃、約840℃であつ
た。これらの熱延板の冷却は、850℃から700℃の
温度範囲を30℃／sec以上の冷却速度で水冷する
場合（冷却法）と、空冷（〜７℃／sec）する
場合（冷却法）の２水準で行つた。この冷却し
た熱延板を、実熱延の捲取工程をシミユレートす
るため捲取温度に相当する温度に保つた電気炉中
に装入し、60分間保熱後炉冷した。電気炉に装入
する前の該熱延板の温度を電気炉の保熱温度±30
℃にした。 以上の様にして製作した熱延板を、酸洗後ワー
クロール径150mmの冷間圧延機で0.4mm厚まで冷間
圧延し、875℃で60秒間焼鈍して成品板とした。
この成品板を16％引張つた時のリジング高さと
値及び降伏応力を、表２に熱間圧延条件と共に示
す。 表２より明らかな様に、本発明法により製造し
た場合のリジング高さは約15μm程度と極めて良
好なことがわかる。特に650℃以下の捲取処理を
実施した場合に、同一捲取処理温度材でも熱延板
の冷却法の相違（と）により、値や降伏応
力はそれ程変化しないが、リジング特性が大きく
変化することが認められる。即ち、本発明の冷却
法により他の特性を劣化させずにリジング特性の
みを向上させることができることがわかる。更
に、値や降伏応力はAlを添加しているために
600℃以下の捲取処理の場合であつても各々0.85
程度、30Kg／mm2程度と良好である。 また1100℃スラブ加熱の場合には、上述した様
にリジング特性の捲取温度依存性が、通常の
SUS430鋼（Al：0.02％程度）と異なつているこ
とがわかる。ここで750℃捲取処理材のリジング
高さが低温捲取処理材と比較して低いことや、ま
た全般に1200℃加熱材と比較して値が高いの
は、上述した様に熱間圧延終了時に残留γ相が殆
んど存在しないからである。
ステンレス鋼板を経済的に製造する方法に関する
ものである。 （従来の技術） Alを添加したフエライト系ステンレス鋼板を
製造する技術については既に特公昭59−576号公
報、特公昭58−41327号公報などに開示されてお
り、また熱間圧延法によりリジング特性を向上さ
せる技術として特公昭49−17932号公報、特開昭
59−13026号公報、等が開示されている。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、かかる従来技術の方法よりもリジン
グ特性がより一層優れかつ他の特性（機械的性
質、深絞り特性等）も通常満足される程度のフエ
ライト系ステンレス鋼板を経済的に製造する方法
を提供することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記の目的を達成するためにAlを添
加したフエライト系ステンレス鋼の熱間圧延条件
を特定したもので、その要旨とするところはAl
を0.10〜0.30重量％含有するフエライト系ステン
レス鋼スラブを熱間圧延し次いで熱延板焼鈍を行
うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフエライト
系薄鋼板の製造法において、熱間圧延するに際し
該スラブを1150℃以上に加熱して熱間圧延を行な
い、850℃から700℃の温度範囲を30℃／sec以上
の冷却速度で冷却することにある。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず出発鋼にAlを添加した理由は、Alはフエ
ライト系ステンレス鋼において熱延板焼鈍工程を
省略して薄鋼板を製造するためには、不可欠の元
素であるからである。Alを重量％で0.10％以上添
加することによりフエライト系ステンレス鋼板の
深絞り性や機械的性質（特に降伏応力の低下）が
向上し、フエライト系ステンレス鋼板の製造にお
いて熱延板焼鈍工程の省略化が可能となる。しか
し、このAlによる材質特性向上効果は0.30％を超
える添加では飽和し、コストもかかるのでAl添
加の上限を0.30％とした。 ところでAlを添加するとリジング特性が劣化
の傾向を示す。本発明者らは、この傾向に関し、
研究をすすめ、Alを添加してもリジング特性を
向上せしめうる方法を開発したものである。 従来より、フエライト系ステンレス鋼板を熱間
圧延後、急冷して捲取温度を低くするとリジング
特性が向上することが知られている。（特公昭49
−17932号公報） この理由は本発明者らの研究によれば、低温捲
取することにより熱延板中のマルテンサイト量及
び低温変態相量が多くなり、その結果冷間圧延時
の集合組織形成が阻害され（ランダム化）かつ再
結晶焼鈍時にマルテンサイト及び低温変態相の近
傍より｛110｝粒が発生するため、最終成品の
｛111｝，｛100｝方位の尖鋭化が避けられるからで
あるということが明らかになつた。換言すれば、
冷延する前に鋼板中のマルテンサイト及び低温変
態相の量が多いとリジング特性が向上すると考え
られる。ところがAlを添加した場合、まず析出
するγ相量が少なく、かつγ→α変態速度が早い
ため、熱延板中のマルテンサイト中の形成量が少
なくなりリジング特性が劣化する。そこで本発明
者らはAlを添加したフエライト系ステンレス鋼
において熱延板中のマルテンサイト及び低温変態
相の量を多くしてリジング特性を向上させる熱間
圧延方法を開発した。 以下にその方法の限定理由を述べる。 まずスラブ加熱温度を1150℃以上としたのは、
仕上熱延終了直後の熱延板中にγ相を残すためで
ある。Alを添加したフエライト系ステンレス鋼
のγ相が最も析出する温度（以下TNと略す）は
通常1050℃〜1150℃の温度範囲にある。このTN
近傍の温度でスラブ加熱すると熱延開始前に該ス
ラブ中に十分γ相が析出しており、熱間圧延を実
施することによりスラブ加熱時に析出していたγ
相がα相と炭窒化物に分解していき、仕上熱延終
了時には殆んどγ相が残らず、その後急冷して低
温捲取してもリジング特性は向上しない。これは
Al添加によるためで、Alを添加しない場合には
γ→α変態速度が遅く、仕上熱延終了時にもγ相
が残存し公知例の様に低温捲取によるリジング特
性向上効果は現出する。ところがAlを添加した
フエライト系ステンレス鋼でも、TN以上の高温
域でスラブ加熱した後熱間圧延すると、主に粗熱
間圧延工程でγ相が析出し、仕上熱延終了時（通
常950℃〜850℃にもγ相が残存することを見い出
した。従つてスラブ加熱温度を1150℃以上と限定
した。しかしながら、極端にTNが低い成分系の
場合には必ずしも1150℃以上でなくとも良いのは
言うまでもない。 次に850℃から700℃までの温度範囲を30℃／
sec以上の冷却速度で冷却する様に限定した理由
を述べる。本発明者らの研究によれば、Alを添
加したフエライト系ステンレス鋼のγ→α変態が
最も早く起こる温度域は850℃〜700℃であり、こ
の温度域を30℃／sec以上の冷却速度で冷却すれ
ば、γ相がα相と炭窒化物に分解せず、残存γ相
として残り、室温まで冷却した熱延コイル中にマ
ルテンサイト相ないしは低温変態相となり、冷延
焼鈍後の成品板のリジング特性は向上する。Al
を添加しないフエライト系ステンレス鋼の場合に
は、γ→α変態速度が遅く、通常の空冷（〜数
度／秒）程度の冷却でもγ相は分解せず、単に低
温捲取を実施し、捲取時のγ→α変態を抑制すれ
ば、冷間圧延、焼鈍後のリジング特性は向上す
る。 （実施例） 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 表１に示す化学成分のAlを含有するSUS430系
鋼を通常の溶製法に従つて溶製し、250mm厚の連
続鋳造スラブとした。該スラブを200mm厚×210mm
幅×250mm長さのサイズに切り出し、熱間圧延を
施した。スラブ加熱温度は1200℃と1100℃の２水
準で６パスの粗熱間圧延で20mm厚の粗バーとし、
続けて６パスの仕上熱間圧延で３mm厚の熱延板と
した。この時、粗熱間圧延の各パスのパス間時間
は８〜10秒で、粗熱間圧延終了温度は1200℃加熱
材で約1100℃、1100℃加熱材で約1030℃で、仕上
熱間圧延終了温度は各々約890℃、約840℃であつ
た。これらの熱延板の冷却は、850℃から700℃の
温度範囲を30℃／sec以上の冷却速度で水冷する
場合（冷却法）と、空冷（〜７℃／sec）する
場合（冷却法）の２水準で行つた。この冷却し
た熱延板を、実熱延の捲取工程をシミユレートす
るため捲取温度に相当する温度に保つた電気炉中
に装入し、60分間保熱後炉冷した。電気炉に装入
する前の該熱延板の温度を電気炉の保熱温度±30
℃にした。 以上の様にして製作した熱延板を、酸洗後ワー
クロール径150mmの冷間圧延機で0.4mm厚まで冷間
圧延し、875℃で60秒間焼鈍して成品板とした。
この成品板を16％引張つた時のリジング高さと
値及び降伏応力を、表２に熱間圧延条件と共に示
す。 表２より明らかな様に、本発明法により製造し
た場合のリジング高さは約15μm程度と極めて良
好なことがわかる。特に650℃以下の捲取処理を
実施した場合に、同一捲取処理温度材でも熱延板
の冷却法の相違（と）により、値や降伏応
力はそれ程変化しないが、リジング特性が大きく
変化することが認められる。即ち、本発明の冷却
法により他の特性を劣化させずにリジング特性の
みを向上させることができることがわかる。更
に、値や降伏応力はAlを添加しているために
600℃以下の捲取処理の場合であつても各々0.85
程度、30Kg／mm2程度と良好である。 また1100℃スラブ加熱の場合には、上述した様
にリジング特性の捲取温度依存性が、通常の
SUS430鋼（Al：0.02％程度）と異なつているこ
とがわかる。ここで750℃捲取処理材のリジング
高さが低温捲取処理材と比較して低いことや、ま
た全般に1200℃加熱材と比較して値が高いの
は、上述した様に熱間圧延終了時に残留γ相が殆
んど存在しないからである。
【表】
【表】
【表】
（発明の効果）
以上詳述した様に、本発明により、熱延板焼鈍
工程を省略して製造したAlを含有するフエライ
ト系ステンレス鋼板のリジング特性を他の特性を
損うことなく向上させることができるので、特に
リジング特性に対し要求の厳しい平板用途に対し
て最適であり、産業上裨益するところ大である。
工程を省略して製造したAlを含有するフエライ
ト系ステンレス鋼板のリジング特性を他の特性を
損うことなく向上させることができるので、特に
リジング特性に対し要求の厳しい平板用途に対し
て最適であり、産業上裨益するところ大である。
Claims (1)
- １ Alを0.10〜0.30重量％含有するフエライト系
ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで熱延板
焼鈍を行うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフ
エライト系ステンレス鋼板の製造方法において、
上記の熱間圧延を行うに際し、上記スラブを1150
℃以上に加熱して熱間圧延し、850℃〜700℃の温
度範囲を30℃／秒以上の冷却速度で冷却すること
を特徴とするリジング特性の良好なフエライト系
ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19608885A JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19608885A JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256529A JPS6256529A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0564211B2 true JPH0564211B2 (ja) | 1993-09-14 |
Family
ID=16352007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19608885A Granted JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256529A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10130735A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-19 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたＡｌ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111816A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01208420A (ja) * | 1988-02-15 | 1989-08-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP4221107B2 (ja) * | 1999-03-19 | 2009-02-12 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| DE102005063058B3 (de) * | 2005-12-29 | 2007-05-24 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Kaltbands mit ferritischem Gefüge |
| ES2699316T3 (es) * | 2014-09-05 | 2019-02-08 | Jfe Steel Corp | Material para láminas de acero inoxidable laminadas en frío |
-
1985
- 1985-09-06 JP JP19608885A patent/JPS6256529A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10130735A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-19 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたＡｌ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256529A (ja) | 1987-03-12 |
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