JPS6256529A - リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6256529A JPS6256529A JP19608885A JP19608885A JPS6256529A JP S6256529 A JPS6256529 A JP S6256529A JP 19608885 A JP19608885 A JP 19608885A JP 19608885 A JP19608885 A JP 19608885A JP S6256529 A JPS6256529 A JP S6256529A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- ferritic stainless
- steel sheet
- hot
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、リジング特性の良好なフェライト系ステンレ
ス鋼板を経済的に製造する方法に関するものである。
ス鋼板を経済的に製造する方法に関するものである。
（従来の技術、）
Ａｔ全添加したフェライト系ステンレス鋼＆に製造する
技術については既に特公昭４９−１７９３２号公報、特
開昭５７−３５６３４号公報などに開示されており、ま
た熱間圧延法によりり・ソング特性全向上させる技術と
して特公昭４９−１７９３２号公報、特開昭５９−１３
０２６号公報、等が開示さｎている。
技術については既に特公昭４９−１７９３２号公報、特
開昭５７−３５６３４号公報などに開示されており、ま
た熱間圧延法によりり・ソング特性全向上させる技術と
して特公昭４９−１７９３２号公報、特開昭５９−１３
０２６号公報、等が開示さｎている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、かかる従来技術の方法よりもり・ソング特性
がより一層優几かつ他の特性（機械的性質、深絞り特性
等）も通常満足さ九る程度のフェライト系ステンレス鋼
板全経済的に製造する方法全提供すること全目的とする
。
がより一層優几かつ他の特性（機械的性質、深絞り特性
等）も通常満足さ九る程度のフェライト系ステンレス鋼
板全経済的に製造する方法全提供すること全目的とする
。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記の目的全達成するためにＡｔ全添加したフ
ェライト系ステンレス鋼の熱間圧延条件全特定したもの
で、その要旨とするところはＡｔを０．１０〜０．３０
重量％含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間
圧延し次いで熱延板燵鈍を行うことなく冷間圧延して最
終焼鈍するフェライト系薄鋼板の製造法において、熱間
圧延するに際し該スラブを１１５０℃以上に加熱して熱
間圧延を行ない、８５０℃から７００℃の温度範囲ヲ３
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却することにるる。
ェライト系ステンレス鋼の熱間圧延条件全特定したもの
で、その要旨とするところはＡｔを０．１０〜０．３０
重量％含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間
圧延し次いで熱延板燵鈍を行うことなく冷間圧延して最
終焼鈍するフェライト系薄鋼板の製造法において、熱間
圧延するに際し該スラブを１１５０℃以上に加熱して熱
間圧延を行ない、８５０℃から７００℃の温度範囲ヲ３
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却することにるる。
以下に本発明を更に詳細に説明する。
まず出発鋼にＡｔを添加した理由は、Ａｔはフェライト
系ステンレス鋼において熱延板焼鈍工程を省略して薄鋼
板金製造するためには、不可欠の元素であるからである
。Ａｔを重量％で０．１０係以上添加することによりフ
ェライト系ステンレス鋼板の深絞り性や機械的性質（特
に降伏応力の低下）が向上し、フェライト系ステンレス
鋼板の製造において熱延板焼鈍工程の省略化が可能とな
る。しかし、このＡｔによる材質特性向上効果は０．３
０％を超えるふ加では飽和し、コストもかかるのでＡＡ
添加の上限を０．３０％とした。
系ステンレス鋼において熱延板焼鈍工程を省略して薄鋼
板金製造するためには、不可欠の元素であるからである
。Ａｔを重量％で０．１０係以上添加することによりフ
ェライト系ステンレス鋼板の深絞り性や機械的性質（特
に降伏応力の低下）が向上し、フェライト系ステンレス
鋼板の製造において熱延板焼鈍工程の省略化が可能とな
る。しかし、このＡｔによる材質特性向上効果は０．３
０％を超えるふ加では飽和し、コストもかかるのでＡＡ
添加の上限を０．３０％とした。
ところでＡｔ’を添加するとリジング特性が劣化の傾向
を示す。本発明者らは、この傾向に関し、研究金すすめ
、Ａｌｔ添加してもリジング特性全向上せしめつる方法
全開発したものである。
を示す。本発明者らは、この傾向に関し、研究金すすめ
、Ａｌｔ添加してもリジング特性全向上せしめつる方法
全開発したものである。
従来よシ、フェライト系ステンレス鋼板を熱間圧延後、
急冷して捲取温度奮低くするとリジング特性が向上する
ことが知らｎでいる。（特公昭４９−１７９３２号公報
） すなわち本発明者らの研究に、ｃ７′Ｌは、低温捲取す
ることによシ熱延板中のマルテンサイト址及び低温変態
相量が多くな夛、その結果冷間圧延時の集合組織形成が
阻害さ：ｔ１．（ランダム化）かつ再結晶焼鈍時にマル
テンサイト及び低温変態相の近傍より （１１０）粒が
発生するため、最終成品の（１１１）、（１００）方位
の尖鋭化が避けられ、リジング特性が向上することが明
らかになった。換言すｎば、冷延する前に鋼板中のマル
テンサイト及び低温変態相の量が多いとリジング特性が
向上すると考えら詐る。ところがＡＡｋ添加した場合、
まず析出するγ相量が少なく、かりｒ→α変態速度が早
いため、熱延板中のマルテンサイト中の形成量が少なく
なシリソング特性が劣化する。そこで本発明者らはＡｔ
ｋ添加したフェライト系ステンレス鋼において熱地板中
のマルテンサイト及び低温変態相の量を多くしてリジン
グ特性を向上させる熱間圧延方法を開発した。
急冷して捲取温度奮低くするとリジング特性が向上する
ことが知らｎでいる。（特公昭４９−１７９３２号公報
） すなわち本発明者らの研究に、ｃ７′Ｌは、低温捲取す
ることによシ熱延板中のマルテンサイト址及び低温変態
相量が多くな夛、その結果冷間圧延時の集合組織形成が
阻害さ：ｔ１．（ランダム化）かつ再結晶焼鈍時にマル
テンサイト及び低温変態相の近傍より （１１０）粒が
発生するため、最終成品の（１１１）、（１００）方位
の尖鋭化が避けられ、リジング特性が向上することが明
らかになった。換言すｎば、冷延する前に鋼板中のマル
テンサイト及び低温変態相の量が多いとリジング特性が
向上すると考えら詐る。ところがＡＡｋ添加した場合、
まず析出するγ相量が少なく、かりｒ→α変態速度が早
いため、熱延板中のマルテンサイト中の形成量が少なく
なシリソング特性が劣化する。そこで本発明者らはＡｔ
ｋ添加したフェライト系ステンレス鋼において熱地板中
のマルテンサイト及び低温変態相の量を多くしてリジン
グ特性を向上させる熱間圧延方法を開発した。
以下にその方法の限定理由を述べる。
まずスラブ加熱温度２１１５０℃以上としたのは、仕上
熱延終了直後の熱延板中にγ相全残すためでるる。Ａｔ
ｔ添加したフェライト系ステンレス銅のγ相が最も析出
する温度（以下ＴＮと略す）は通常１０５０℃〜１１５
０℃の温度範囲におる。このＴＮ近傍の温度でスラブ加
熱すると熱延開始前に該スラブ中に十分γ相が析出して
おり、熱間圧延に！施することによりスラブ加熱時に析
出していたγ相がα相と炭窒化物に分解していき、仕上
熱延終了時には殆んどγ相が残らず、その後急冷して低
温捲取してもリジング特性は向上しない。これはＡｔ添
加によるためで、Ａｔ？添加しない場合にはγ→α変態
速度が遅く、仕上熱延終了時にもγ相が残存し公知例の
様に低温捲取によるリジング特性全上効果は現出する。
熱延終了直後の熱延板中にγ相全残すためでるる。Ａｔ
ｔ添加したフェライト系ステンレス銅のγ相が最も析出
する温度（以下ＴＮと略す）は通常１０５０℃〜１１５
０℃の温度範囲におる。このＴＮ近傍の温度でスラブ加
熱すると熱延開始前に該スラブ中に十分γ相が析出して
おり、熱間圧延に！施することによりスラブ加熱時に析
出していたγ相がα相と炭窒化物に分解していき、仕上
熱延終了時には殆んどγ相が残らず、その後急冷して低
温捲取してもリジング特性は向上しない。これはＡｔ添
加によるためで、Ａｔ？添加しない場合にはγ→α変態
速度が遅く、仕上熱延終了時にもγ相が残存し公知例の
様に低温捲取によるリジング特性全上効果は現出する。
ところがＡｔを添加したフェライト系ステンレス鋼でも
、ＴＮ以上の高温域でスラブ加熱した後熱間圧延すると
、主に粗熱間圧延工程でγ相が析出し、仕上熱延終了時
（通常９５０℃〜８５０℃にもγ相が残存すること金兄
い出し九。従ってスラブ加熱温度″’１１１５０℃以上
と限定した。しかしながら、極端にてＮが低い成分系の
場合には必ずしも１１５０℃以上でなくとも良いのは言
うまでもない。
、ＴＮ以上の高温域でスラブ加熱した後熱間圧延すると
、主に粗熱間圧延工程でγ相が析出し、仕上熱延終了時
（通常９５０℃〜８５０℃にもγ相が残存すること金兄
い出し九。従ってスラブ加熱温度″’１１１５０℃以上
と限定した。しかしながら、極端にてＮが低い成分系の
場合には必ずしも１１５０℃以上でなくとも良いのは言
うまでもない。
次に８５０℃から７００℃までの温度範囲ケ３０℃／ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で冷却する様に限定した理由２述べ
る。本発明者らの研究によｎば、Ａｔ’に添加し九フェ
ライト系ステンレス鋼のｒ→α変態が最も早く起こる温
度域は８５０℃〜７００℃であシ、この温度域を３０℃
／ ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却すれば、γ相がα相と
炭窒化物に分解せず、残留γ相として残シ、室温まで冷
却した熱延コイル中にマルテンサイト相ないしは低温変
態相となシ、冷延焼鈍後の成品板のリジング特性は向上
する。ｋｔｋ添加しないフェライト系ステンレス鋼の場
合には、γ→α変態速度が遅く、通常の空冷（〜数度／
秒）程度の冷却でもγ相は分解せず、単に低温捲取全実
施し、捲取時のγ→α変態を抑制すれば、冷間圧延、焼
鈍後のリジング特性は向上する。
ｅｃ以上の冷却速度で冷却する様に限定した理由２述べ
る。本発明者らの研究によｎば、Ａｔ’に添加し九フェ
ライト系ステンレス鋼のｒ→α変態が最も早く起こる温
度域は８５０℃〜７００℃であシ、この温度域を３０℃
／ ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却すれば、γ相がα相と
炭窒化物に分解せず、残留γ相として残シ、室温まで冷
却した熱延コイル中にマルテンサイト相ないしは低温変
態相となシ、冷延焼鈍後の成品板のリジング特性は向上
する。ｋｔｋ添加しないフェライト系ステンレス鋼の場
合には、γ→α変態速度が遅く、通常の空冷（〜数度／
秒）程度の冷却でもγ相は分解せず、単に低温捲取全実
施し、捲取時のγ→α変態を抑制すれば、冷間圧延、焼
鈍後のリジング特性は向上する。
（実施例）
以下本発明全実施例に従って詳細に説明する。
表１に示す化学成分のＡｔ’？を含有するＳＯ８４３０
系鋼全通常の溶製法に従って溶製し、２５０ｍ厚の連続
鋳造スラブとした。該スラブ？ ２００ ｗｒ厚×２１
０＋＋ａ＋＋幅Ｘ ２５０ ｔｒｒｘｒ長のサイズに切
り出し、熱間圧延条件した。スラブ加熱温度は１２００
℃と１１００℃の２水準で６パスの粗熱間圧延で２０＋
ｍ厚の粗バーとし、続けて６パスの仕上熱間圧延で３ｍ
厚の熱延板とした。この時、粗熱間圧延の各パスのパス
間時間は８〜１０秒で、粗熱間圧延終了温度は１２００
℃加熱材で約１１００℃ｔ １ｔ００℃加熱材で約１０
３０℃で、仕上熱間圧延終了温度は各々約８９０℃、約
８４０℃であった。こｎらの熱延板の冷却は、８５０℃
から７００℃の温度範囲全３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で水冷する場合（冷却法■）と、空冷（〜７℃／ｓ−
ｃ ）する場合（冷却法■）の２水準で行った。この冷
却した熱延板を、実熱延の捲取工程金シミュレートする
ため捲取温度に相当する温度に保った電気炉中に装入し
、６０分間保熱後炉冷した。電気炉に装入する前の該熱
延板の温度は電気炉の保熱温度全±３０℃Ｏｎ１度に保
った。
系鋼全通常の溶製法に従って溶製し、２５０ｍ厚の連続
鋳造スラブとした。該スラブ？ ２００ ｗｒ厚×２１
０＋＋ａ＋＋幅Ｘ ２５０ ｔｒｒｘｒ長のサイズに切
り出し、熱間圧延条件した。スラブ加熱温度は１２００
℃と１１００℃の２水準で６パスの粗熱間圧延で２０＋
ｍ厚の粗バーとし、続けて６パスの仕上熱間圧延で３ｍ
厚の熱延板とした。この時、粗熱間圧延の各パスのパス
間時間は８〜１０秒で、粗熱間圧延終了温度は１２００
℃加熱材で約１１００℃ｔ １ｔ００℃加熱材で約１０
３０℃で、仕上熱間圧延終了温度は各々約８９０℃、約
８４０℃であった。こｎらの熱延板の冷却は、８５０℃
から７００℃の温度範囲全３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で水冷する場合（冷却法■）と、空冷（〜７℃／ｓ−
ｃ ）する場合（冷却法■）の２水準で行った。この冷
却した熱延板を、実熱延の捲取工程金シミュレートする
ため捲取温度に相当する温度に保った電気炉中に装入し
、６０分間保熱後炉冷した。電気炉に装入する前の該熱
延板の温度は電気炉の保熱温度全±３０℃Ｏｎ１度に保
った。
以上の様にして製作した熱延根音、酸洗後ワークロール
径１５０ｍの冷間圧延機で０．４ｍ厚まで冷間圧延し、
８７５℃で６０秒間焼鈍して成品板とした。この成品板
を１６％引張った時のリジング高さとｒ値及び降伏応カ
ケ、表２に熱間圧延条件と共に示す。
径１５０ｍの冷間圧延機で０．４ｍ厚まで冷間圧延し、
８７５℃で６０秒間焼鈍して成品板とした。この成品板
を１６％引張った時のリジング高さとｒ値及び降伏応カ
ケ、表２に熱間圧延条件と共に示す。
表２よシ明らかな様に、本発明法によシ製造した場合の
リジング高さは約１５μｍ程度と極めて良好なことがわ
かる。特に６５０℃以下の捲取処理を冥施した場合に、
同−捲取処理温度材でも熱延板の冷却法の相違（■と■
）によシ、ｒ値や降伏応力はそれ種変化しないが、リジ
ング特性が大きく変化することが認められる。即ち、本
発明の冷却法によシ他の特性を劣化させずにリジング特
性のみを向上させることができることがわかる。更に、
ｒ値や降伏応力はＡｔ全添加しているために６００℃以
下の捲取処理の場合であっても谷々ｏ、８５程度、３０
ｋｙ／ｍ＋２程度と良好である。
リジング高さは約１５μｍ程度と極めて良好なことがわ
かる。特に６５０℃以下の捲取処理を冥施した場合に、
同−捲取処理温度材でも熱延板の冷却法の相違（■と■
）によシ、ｒ値や降伏応力はそれ種変化しないが、リジ
ング特性が大きく変化することが認められる。即ち、本
発明の冷却法によシ他の特性を劣化させずにリジング特
性のみを向上させることができることがわかる。更に、
ｒ値や降伏応力はＡｔ全添加しているために６００℃以
下の捲取処理の場合であっても谷々ｏ、８５程度、３０
ｋｙ／ｍ＋２程度と良好である。
また１１００℃スラブ加熱の場合には、上述した様にリ
ジング特性の捲取温度依存性が、通常のＳＵＳ ４３０
鋼（Ａｔ： ０．０２％程度）と異なっていることがわ
かる。ここ、で７５０′Ｃ捲取処理材のリジング高さが
低温捲取処理材と比較して低いことや、また全般に１２
００℃加熱材と比較してｒ値が高いのは、上述した様に
熱間圧延終了時に残留γ相が殆んど存在しないからであ
る。
ジング特性の捲取温度依存性が、通常のＳＵＳ ４３０
鋼（Ａｔ： ０．０２％程度）と異なっていることがわ
かる。ここ、で７５０′Ｃ捲取処理材のリジング高さが
低温捲取処理材と比較して低いことや、また全般に１２
００℃加熱材と比較してｒ値が高いのは、上述した様に
熱間圧延終了時に残留γ相が殆んど存在しないからであ
る。
（発明の効果）
以上詳述した様に、本発明によシ、熱延板燐鈍工程を省
略して製造したＡｔｋ含有するフェライト系ステンレス
鋼板のりジング特性全他の特性？損うことなく向上させ
ることができるので、特にリジング特性に対し要求の敲
しい平板用途に対して最適であり、産業上稗益するとこ
ろ大である。
略して製造したＡｔｋ含有するフェライト系ステンレス
鋼板のりジング特性全他の特性？損うことなく向上させ
ることができるので、特にリジング特性に対し要求の敲
しい平板用途に対して最適であり、産業上稗益するとこ
ろ大である。
特許出願人 新日本製鐵株式會社
手続補正書（自発）
昭和６０年１２月６日
特許庁長官 宇 賀 道 Ｉｉ！１５ 殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第１９６０８８号 ２、発明の名称 リジング特性の良好なフェライト系ステンレス鋼板の製
造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （（５６５）新Ｉ］本製域株式會社 代表行 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 ＼、 ′ ′ −二π＝７′ （１）明細書２頁２行「！片公昭４９−１７９３２号コ
を１特公昭５９−５７６号」に補正する。
表示 昭和６０年特許願第１９６０８８号 ２、発明の名称 リジング特性の良好なフェライト系ステンレス鋼板の製
造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （（５６５）新Ｉ］本製域株式會社 代表行 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 ＼、 ′ ′ −二π＝７′ （１）明細書２頁２行「！片公昭４９−１７９３２号コ
を１特公昭５９−５７６号」に補正する。
（２）同２頁３行［＃！ｆ開昭５７−３５６３４号」を
「特公昭５８−４１３２７号」に補正する。
「特公昭５８−４１３２７号」に補正する。
（３）同４頁４行［すなわち」を「この理由は」に補正
する。７ （４）同４頁１０〜１１行「尖鋭化が避けられ、リジン
グ特性が向上することが明らかとなった。」を「尖鋭化
が避けられるからであるということが明らかになりた。
する。７ （４）同４頁１０〜１１行「尖鋭化が避けられ、リジン
グ特性が向上することが明らかとなった。」を「尖鋭化
が避けられるからであるということが明らかになりた。
」に補正する。
（５）同６頁１行「９５０℃〜８５０℃にも」を「９５
０℃〜８５０℃）にも」に補正する。
０℃〜８５０℃）にも」に補正する。
ｆ、６）同８頁３〜４行「温度は電気炉の保熱温度を±
３０℃の精度に保った。」を「温度を電気炉の保熱湯度
±３０℃にした。」に補正する。
３０℃の精度に保った。」を「温度を電気炉の保熱湯度
±３０℃にした。」に補正する。
Claims (1)
- Ａｌを０．１０〜０．３０重量％含有するフェライト系
ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍を
行うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフェライト系ス
テンレス鋼板の製造方法において、上記の熱間圧延を行
うに際し、上記スラブを１１５０℃以上に加熱して熱間
圧延し、８５０℃〜７００℃の温度範囲を３０℃／秒以
上の冷却速度で冷却することを特徴とするリジング特性
の良好なフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19608885A JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19608885A JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256529A true JPS6256529A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0564211B2 JPH0564211B2 (ja) | 1993-09-14 |
Family
ID=16352007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19608885A Granted JPS6256529A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256529A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111816A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01208420A (ja) * | 1988-02-15 | 1989-08-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP2000273547A (ja) * | 1999-03-19 | 2000-10-03 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO2007074157A2 (de) * | 2005-12-29 | 2007-07-05 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum herstellen eines kaltbands aus rostfreiem mit ferritischem gefüge und geringer anfälligkeit für zugrilligkeit |
| EP3181714A4 (en) * | 2014-09-05 | 2017-07-12 | JFE Steel Corporation | Material for cold-rolled stainless steel sheets |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10130735A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-19 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたＡｌ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-09-06 JP JP19608885A patent/JPS6256529A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111816A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01208420A (ja) * | 1988-02-15 | 1989-08-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP2000273547A (ja) * | 1999-03-19 | 2000-10-03 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO2007074157A2 (de) * | 2005-12-29 | 2007-07-05 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum herstellen eines kaltbands aus rostfreiem mit ferritischem gefüge und geringer anfälligkeit für zugrilligkeit |
| WO2007074157A3 (de) * | 2005-12-29 | 2007-10-04 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum herstellen eines kaltbands aus rostfreiem mit ferritischem gefüge und geringer anfälligkeit für zugrilligkeit |
| EP3181714A4 (en) * | 2014-09-05 | 2017-07-12 | JFE Steel Corporation | Material for cold-rolled stainless steel sheets |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0564211B2 (ja) | 1993-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4576656A (en) | Method of producing cold rolled steel sheets for deep drawing | |
| JPS6256529A (ja) | リジング特性の良好なフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH1161272A (ja) | 成形性に優れた高炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS58136721A (ja) | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 | |
| JPH0532443B2 (ja) | ||
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5925933A (ja) | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| JPS59153832A (ja) | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法 | |
| JPH01188630A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH10152728A (ja) | 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61204320A (ja) | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
| JP2985730B2 (ja) | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3034964B2 (ja) | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造方法 | |
| JPS63235434A (ja) | 加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS59219407A (ja) | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS62139823A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02170921A (ja) | 高成形性高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS60162731A (ja) | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS58104124A (ja) | 連続焼鈍による加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS63103025A (ja) | 薄鋳帯からの深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61130422A (ja) | プレス加工用冷延鋼板の製造法 | |
| JPS6270526A (ja) | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS59116327A (ja) | 深絞り用冷延アルミキルド鋼板の製造方法 | |
| JPS6362822A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6115131B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |