JPS59153832A - マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法 - Google Patents
マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS59153832A JPS59153832A JP2662783A JP2662783A JPS59153832A JP S59153832 A JPS59153832 A JP S59153832A JP 2662783 A JP2662783 A JP 2662783A JP 2662783 A JP2662783 A JP 2662783A JP S59153832 A JPS59153832 A JP S59153832A
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- JP
- Japan
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- strip
- stainless steel
- temperature
- martensitic stainless
- hot rolling
- Prior art date
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマルテンサイトステンレス鋼帯（ＤＨ造方法に
関するもので製造工程を簡略化し省エネルギー的に有利
で而も熱処理能率ケ向上し、・材質は従来材に比し同等
、もしくはそれ以上のものを得ることを目的とするもの
である。
関するもので製造工程を簡略化し省エネルギー的に有利
で而も熱処理能率ケ向上し、・材質は従来材に比し同等
、もしくはそれ以上のものを得ることを目的とするもの
である。
一般にＣ≦α４０％、０ｒａ１〜１４％を含有するマル
テンサイトステンレス鋼はＣ−０ｒ−Ｆｅ系状態（２）
よりわかるように通常熱間圧延温度領域ではオーステナ
イト相であるが、とのオーステナイト相は熱間圧延終了
後の放冷において約３５０℃近辺でマルテンサイト相に
変態する。
テンサイトステンレス鋼はＣ−０ｒ−Ｆｅ系状態（２）
よりわかるように通常熱間圧延温度領域ではオーステナ
イト相であるが、とのオーステナイト相は熱間圧延終了
後の放冷において約３５０℃近辺でマルテンサイト相に
変態する。
このマルテンサイト相は硬さくＨｖ） が６００以上
となり、かつ延性、靭性も低いので、冷延が不可能であ
るばかり□でなく銅帯の展開さえ危険であるため、一般
には巻姿のま＼焼鈍（通常ベル焼鈍と称す）を実施する
ものである。
となり、かつ延性、靭性も低いので、冷延が不可能であ
るばかり□でなく銅帯の展開さえ危険であるため、一般
には巻姿のま＼焼鈍（通常ベル焼鈍と称す）を実施する
ものである。
このベル焼鈍は軟化を目的にオーステナイト相からのフ
ェライト相＋カーバイド変態（通常γ→α変態）を完全
にするために実施するものであり、次のような熱履歴を
経過する。即ち常温より巻姿のま＼昇温し８５０〜８９
０℃で５〜ｌ５Ｈｒ 保持し、冷却速度１０〜５０℃／
Ｈｒで上記変態（オーステナイト相（Ａ）→フェライト
相（Ｆ）十カーバイド（Ｃ））完了温度まで冷却す、る
が、この焼鈍は次の如き問題点を有する。即ち、（１１
マスが大きいため加熱に時間を要し大量の熱エネルギー
１要する。（２）高温力ロ熱のため、炉の内筒が消耗、
変形し定期的に取替が必要である。（３）昇温、保持、
冷却に６０〜＋ ００ Ｈｒの長時間を必要とする。
ェライト相＋カーバイド変態（通常γ→α変態）を完全
にするために実施するものであり、次のような熱履歴を
経過する。即ち常温より巻姿のま＼昇温し８５０〜８９
０℃で５〜ｌ５Ｈｒ 保持し、冷却速度１０〜５０℃／
Ｈｒで上記変態（オーステナイト相（Ａ）→フェライト
相（Ｆ）十カーバイド（Ｃ））完了温度まで冷却す、る
が、この焼鈍は次の如き問題点を有する。即ち、（１１
マスが大きいため加熱に時間を要し大量の熱エネルギー
１要する。（２）高温力ロ熱のため、炉の内筒が消耗、
変形し定期的に取替が必要である。（３）昇温、保持、
冷却に６０〜＋ ００ Ｈｒの長時間を必要とする。
以上の如く、ベル焼鈍はエネルギー的又は工程的にもロ
スが多く比較的低価格であるマルテンサイトステンレス
鋼の価格構成上、大きな比率を占めているにも拘らず、
ベル焼鈍は軟化を目的として前記のＡ−＋Ｆ＋Ｏ変態を
完全にするために実施されるものであるため、改善不可
能の印象が強く、何ら対策ケ採られることなく現在に到
っている。
スが多く比較的低価格であるマルテンサイトステンレス
鋼の価格構成上、大きな比率を占めているにも拘らず、
ベル焼鈍は軟化を目的として前記のＡ−＋Ｆ＋Ｏ変態を
完全にするために実施されるものであるため、改善不可
能の印象が強く、何ら対策ケ採られることなく現在に到
っている。
一般にステンレス鋼に限らず、変態を有する鋼は再結晶
温度以上で加熱した場合、歪のない新しい結晶粒（再結
晶粒）が所甜、核生成、成長により形成されるが、再結
晶温度以下である未再結晶オーステナイト域で加工され
た場合は、加工歪が内在し延伸粒及び変形帯が形成され
るが、この加工歪はＡ −＋ Ｆ ＋ Ｃ変態促進に効
果を発揮することが発見され、これを利用する制御熱延
が普通鋼を中心に実施されている。
温度以上で加熱した場合、歪のない新しい結晶粒（再結
晶粒）が所甜、核生成、成長により形成されるが、再結
晶温度以下である未再結晶オーステナイト域で加工され
た場合は、加工歪が内在し延伸粒及び変形帯が形成され
るが、この加工歪はＡ −＋ Ｆ ＋ Ｃ変態促進に効
果を発揮することが発見され、これを利用する制御熱延
が普通鋼を中心に実施されている。
本発明者らはマルテンサイトステンレス鋼についても未
再結晶オーステナイト域の加工条件がＡ−＋Ｆ＋０変態
に大きな影響を及ぼすことを知見し、これを軟化焼鈍と
結びつけ、熱処理において大巾のコストダウンを達成す
ることに成功したものである。
再結晶オーステナイト域の加工条件がＡ−＋Ｆ＋０変態
に大きな影響を及ぼすことを知見し、これを軟化焼鈍と
結びつけ、熱処理において大巾のコストダウンを達成す
ることに成功したものである。
以下、詳細に説明すると、マルテンサイトステンレス鋼
の基礎的研究において、８００〜９５０℃で同一の加工
歪（５０％・）を与え、これケア００℃で等温保持し友
場合の硬さと時間との関係全第１図に示すが、低温で加
工するほど、その後の等温保持において前記変態上促進
し、硬さが低下する傾向がある。
の基礎的研究において、８００〜９５０℃で同一の加工
歪（５０％・）を与え、これケア００℃で等温保持し友
場合の硬さと時間との関係全第１図に示すが、低温で加
工するほど、その後の等温保持において前記変態上促進
し、硬さが低下する傾向がある。
又第２図に加工の有無による０、 ３５０−１３Ｃｒ
鋼のＴＴＴ線図の変化を示す。本図はＣ，Ｃ，スラブを
１２００℃×１０分加熱後８５０℃で５０チ加工したも
のの６２５°〜８００℃におけるＴＴＴ線図の変化を示
したもので、これより加工歪により例えば８５０℃で５
０％加工したもの（破線）は加工しないもの（実線）よ
りＡ→Ｆ＋Ｏ変態が短時間側に移行しており、変態が早
期に完了することがわかる。
鋼のＴＴＴ線図の変化を示す。本図はＣ，Ｃ，スラブを
１２００℃×１０分加熱後８５０℃で５０チ加工したも
のの６２５°〜８００℃におけるＴＴＴ線図の変化を示
したもので、これより加工歪により例えば８５０℃で５
０％加工したもの（破線）は加工しないもの（実線）よ
りＡ→Ｆ＋Ｏ変態が短時間側に移行しており、変態が早
期に完了することがわかる。
さらに第３図に加工率と加工温度との関係をそれぞれの
組織及び硬さ別に分類して示すが、これより軟化が達成
される整粒で而もＨｖ ≦２００なる条件は９００℃
以下の低温加工の場合に達成されることが知見される。
組織及び硬さ別に分類して示すが、これより軟化が達成
される整粒で而もＨｖ ≦２００なる条件は９００℃
以下の低温加工の場合に達成されることが知見される。
なお、図中○印は整粒、Ｈｖ＜２００；△印は不整粒、
ｕｖく２００：Ｘ印は不整粒、Ｈｖ＞２００；Ｏ”印は
粗大粒（混粒ン、Ｈｖ＜２００ｉ示し、加工後常温まで
空冷し、その後８００℃にて５０分加熱後６３℃／Ｈｒ
で徐冷したものである。
ｕｖく２００：Ｘ印は不整粒、Ｈｖ＞２００；Ｏ”印は
粗大粒（混粒ン、Ｈｖ＜２００ｉ示し、加工後常温まで
空冷し、その後８００℃にて５０分加熱後６３℃／Ｈｒ
で徐冷したものである。
従来、マルテンサイトステンレス鋼の熱間圧延は変形抵
抗が大きいため、９００℃を超えた温度域の高温で終止
し高温巻取を行なっていたが、本発明では上記したよう
に９００℃以下にて低温加工すれば硬度の低い熱延鋼帯
鼠生成することができるので、本発明においては熱延終
止温度を未再結晶温度の９００℃以下となるようにして
制御熱延ケ行なうものである。さらに４２０Ｊ２鋼の如
きマルテンサイトステンレス鋼は平衡状態図より明らか
なようにＡ−＋Ｆ＋０変態開始温度が７８０℃前後であ
るため第４図からもわかるように軟化ケ目的とす右焼鈍
にはこの温度以上の８００℃以上の温度に加熱し、５０
℃／Ｈｒ以下の冷却速度で徐冷しなければならない。
抗が大きいため、９００℃を超えた温度域の高温で終止
し高温巻取を行なっていたが、本発明では上記したよう
に９００℃以下にて低温加工すれば硬度の低い熱延鋼帯
鼠生成することができるので、本発明においては熱延終
止温度を未再結晶温度の９００℃以下となるようにして
制御熱延ケ行なうものである。さらに４２０Ｊ２鋼の如
きマルテンサイトステンレス鋼は平衡状態図より明らか
なようにＡ−＋Ｆ＋０変態開始温度が７８０℃前後であ
るため第４図からもわかるように軟化ケ目的とす右焼鈍
にはこの温度以上の８００℃以上の温度に加熱し、５０
℃／Ｈｒ以下の冷却速度で徐冷しなければならない。
以上、本発明は９００℃以下の低温にて制御熱延して加
工歪を付与することによりＡ→Ｆ＋Ｃ変態を促進して短
時間で完了し得るようにし、さらに８００℃以上で軟化
焼鈍を行ない５０ｔｌ：／Ｈｒ以下の冷却速度で徐冷す
ることにより通常のベル焼鈍材と略同等又はそれ以上の
品質を得るものであるが、上記制御圧延後は常温まで冷
却後軟化焼鈍音節すか又は望ましくはＭ８ 点板下に
冷却することなく均熱炉に装入して軟化焼鈍を施すもの
である。これはＭＳ 点板下の温度になるとマルテン
サイトが生成し、軟化焼鈍温度の高温側及び均熱時間の
延長をもたらすためである。
工歪を付与することによりＡ→Ｆ＋Ｃ変態を促進して短
時間で完了し得るようにし、さらに８００℃以上で軟化
焼鈍を行ない５０ｔｌ：／Ｈｒ以下の冷却速度で徐冷す
ることにより通常のベル焼鈍材と略同等又はそれ以上の
品質を得るものであるが、上記制御圧延後は常温まで冷
却後軟化焼鈍音節すか又は望ましくはＭ８ 点板下に
冷却することなく均熱炉に装入して軟化焼鈍を施すもの
である。これはＭＳ 点板下の温度になるとマルテン
サイトが生成し、軟化焼鈍温度の高温側及び均熱時間の
延長をもたらすためである。
以下、実施例に基き本発明ケさらに説明する。
転炉又はＡＯＤ炉にて溶解し連続鋳造した４２０Ｊｌ及
び４２．ＯＪ ２鋼のＣ，Ｃ，スラブから本発明方法に
よシ焼鈍鋼帯全製造した場合の実施例を示す。
び４２．ＯＪ ２鋼のＣ，Ｃ，スラブから本発明方法に
よシ焼鈍鋼帯全製造した場合の実施例を示す。
下記第１表に供試４２０Ｊ＋及び４２０Ｊ２鋼の化学成
分を示す。
分を示す。
第 １ 表
実施例１
ｃ、 ｃ、スラブ（１８０ｍｍｔ ） ｆ熱間圧延にて
銅帯とする際、２５〜３０％の圧延比率で１５パス、最
終５０％圧下、熱延終止温度８６０℃で４、５ ｍｍｔ
に仕上け、との鋪帯ケ巻取後常温まで空冷しその後ベル
焼鈍炉に搬送し８５０℃まで加熱し３時間均熱後直ちに
加熱を中止し３００℃まで３０℃／Ｈｒの冷却速度で徐
冷後空冷し常温まで冷却した。
銅帯とする際、２５〜３０％の圧延比率で１５パス、最
終５０％圧下、熱延終止温度８６０℃で４、５ ｍｍｔ
に仕上け、との鋪帯ケ巻取後常温まで空冷しその後ベル
焼鈍炉に搬送し８５０℃まで加熱し３時間均熱後直ちに
加熱を中止し３００℃まで３０℃／Ｈｒの冷却速度で徐
冷後空冷し常温まで冷却した。
実施例２
ｃ、 ｃ、スラブ＜ １８０ ｍｍｔ ） ｆ熱間圧延
にて銅帯とする際１３パス、最終５０％圧下、熱延終止
温度８６０℃で４．５ ｍｍｔに仕上げ、この銅帯を巻
取後、均熱炉に搬送し表層温度が５５０℃で均熱炉に装
入し８００℃まで昇温し１時間保持後３００℃まで５０
℃／Ｈｒの冷却速度で徐冷後空冷し常温まで冷却した。
にて銅帯とする際１３パス、最終５０％圧下、熱延終止
温度８６０℃で４．５ ｍｍｔに仕上げ、この銅帯を巻
取後、均熱炉に搬送し表層温度が５５０℃で均熱炉に装
入し８００℃まで昇温し１時間保持後３００℃まで５０
℃／Ｈｒの冷却速度で徐冷後空冷し常温まで冷却した。
生成し′ｆ７：、鋼板の機械的性質を下記第２表に示す
。
。
第 ２ 表
こ＼において従来法とはＣ，Ｃ，スラブ（１８０ｍｍｔ
） ｆ熱間圧延にて銅帯とする際１５ノくス、熱延終
止温度９５０℃で４．．５ｍｍｔに仕上げ、この銅帯を
巻取後常温まで空冷し、その後ベル焼鈍炉に搬送し８７
０℃まで加熱しｌ ＯＨｒ 保持後３００℃まで１５℃
／Ｈｒの冷却速度で徐冷後空冷し常温まで冷却したもの
である。
） ｆ熱間圧延にて銅帯とする際１５ノくス、熱延終
止温度９５０℃で４．．５ｍｍｔに仕上げ、この銅帯を
巻取後常温まで空冷し、その後ベル焼鈍炉に搬送し８７
０℃まで加熱しｌ ＯＨｒ 保持後３００℃まで１５℃
／Ｈｒの冷却速度で徐冷後空冷し常温まで冷却したもの
である。
第１図は８００〜９５０℃の加工温度で５０チの加工歪
を与え、これ？７００℃等温保持し友場合の硬度と時間
の関係： 第２図は加工の有無による０、 ５５０− ＋ ５０ｒ
鋼のＴＴＴ線図の変化： 第３図は加温時間と加工率の組織、硬さに及ぼす影響： 第４図は硬さに及ぼす冷却速度の影響を示す図表である
。 第Ａ−（キ） 惧礪（ｐ） 第３１１ ７板圀加工麓＃’ｃ） 少４ 図 Ａ４Ｐ沈戻（°φｉ） 大阪市東区北浜５丁目１５番地
を与え、これ？７００℃等温保持し友場合の硬度と時間
の関係： 第２図は加工の有無による０、 ５５０− ＋ ５０ｒ
鋼のＴＴＴ線図の変化： 第３図は加温時間と加工率の組織、硬さに及ぼす影響： 第４図は硬さに及ぼす冷却速度の影響を示す図表である
。 第Ａ−（キ） 惧礪（ｐ） 第３１１ ７板圀加工麓＃’ｃ） 少４ 図 Ａ４Ｐ沈戻（°φｉ） 大阪市東区北浜５丁目１５番地
Claims (1)
- マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯ヲ得る熱間圧延
終止温度ケタ００℃以下となるように制御熱延を行ない
、然る後８００℃以上で軟化焼鈍音節し５０℃／Ｈｒ以
下の冷却速度にて徐冷することを特徴とするマルテンサ
イトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2662783A JPS59153832A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2662783A JPS59153832A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153832A true JPS59153832A (ja) | 1984-09-01 |
Family
ID=12198688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2662783A Pending JPS59153832A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153832A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07188743A (ja) * | 1994-08-11 | 1995-07-25 | Nippon Steel Corp | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO1999031283A1 (de) * | 1997-12-12 | 1999-06-24 | Sket Walzwerkstechnik Gmbh | Nichrostender baustahl und verfahren zu seiner herstellung |
| EP0945520A1 (de) * | 1998-03-23 | 1999-09-29 | Hans Kohler AG | Hochfester, korrosionsbeständiger Stahlwerkstoff für Einsätze im Bauwesen, der Geotechnik und im allgemeinen Maschinenbau |
| KR100523107B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-10-19 | 주식회사 포스코 | 420계열 마르텐사이트계 스테인레스 열연강판의열처리방법 |
| JP2014070229A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-21 | Hitachi Metals Ltd | 刃物用鋼帯の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52113320A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of martensitic stainless steel sheets having high crack resistance |
-
1983
- 1983-02-19 JP JP2662783A patent/JPS59153832A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52113320A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of martensitic stainless steel sheets having high crack resistance |
Cited By (5)
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| JPH07188743A (ja) * | 1994-08-11 | 1995-07-25 | Nippon Steel Corp | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| WO1999031283A1 (de) * | 1997-12-12 | 1999-06-24 | Sket Walzwerkstechnik Gmbh | Nichrostender baustahl und verfahren zu seiner herstellung |
| EP0945520A1 (de) * | 1998-03-23 | 1999-09-29 | Hans Kohler AG | Hochfester, korrosionsbeständiger Stahlwerkstoff für Einsätze im Bauwesen, der Geotechnik und im allgemeinen Maschinenbau |
| KR100523107B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-10-19 | 주식회사 포스코 | 420계열 마르텐사이트계 스테인레스 열연강판의열처리방법 |
| JP2014070229A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-21 | Hitachi Metals Ltd | 刃物用鋼帯の製造方法 |
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