JPH0361323A - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0361323A JPH0361323A JP19669189A JP19669189A JPH0361323A JP H0361323 A JPH0361323 A JP H0361323A JP 19669189 A JP19669189 A JP 19669189A JP 19669189 A JP19669189 A JP 19669189A JP H0361323 A JPH0361323 A JP H0361323A
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- silicon steel
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
近年、電気機器材として使用される無方向性電磁鋼板に
は低鉄損・高磁束密度化の要請が大きくなっており、こ
のような磁気特性向上を図るべく熱延板焼鈍等の技術が
開示されている。
は低鉄損・高磁束密度化の要請が大きくなっており、こ
のような磁気特性向上を図るべく熱延板焼鈍等の技術が
開示されている。
しかし、このような磁気特性の問題とは別に、Ｓｉおよ
びＡａ量が２．０以下の電磁鋼板では、熱延板の再結晶
粒が一部極度に粗大化して正常粒と粗大粒が混在した組
織となり、冷延の際、粗大粒と正常粒の変形抵抗が異な
ることから、冷延板にゲージ変動を生じるという問題が
ある。このようなゲージ変動は、製品の占積率を低下さ
せ、また板厚方向での鉄損値にバラツキを生じさせる原
因となる。
びＡａ量が２．０以下の電磁鋼板では、熱延板の再結晶
粒が一部極度に粗大化して正常粒と粗大粒が混在した組
織となり、冷延の際、粗大粒と正常粒の変形抵抗が異な
ることから、冷延板にゲージ変動を生じるという問題が
ある。このようなゲージ変動は、製品の占積率を低下さ
せ、また板厚方向での鉄損値にバラツキを生じさせる原
因となる。
このような問題に対し、例えば特公昭６２−５３５７０
号公報では、熱延板巻取後、６００℃以下までの冷却時
間を制御する方法が提案されているが、このような制御
だけではゲージ変動を十分効果的に抑えることはできな
い。
号公報では、熱延板巻取後、６００℃以下までの冷却時
間を制御する方法が提案されているが、このような制御
だけではゲージ変動を十分効果的に抑えることはできな
い。
本発明者らはこのような従来の問題に鑑み、熱延条件と
ゲージ変動との関係について検討を加えた結果、熱延に
おける仕上温度と巻取温度を、鋼中のＳｉおよびＡｔ含
有量との関係で特定の条件に規制することにより、ゲー
ジ変動を効果的に抑えることができることを見い出した
。
ゲージ変動との関係について検討を加えた結果、熱延に
おける仕上温度と巻取温度を、鋼中のＳｉおよびＡｔ含
有量との関係で特定の条件に規制することにより、ゲー
ジ変動を効果的に抑えることができることを見い出した
。
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その
特徴とするところは、Ｃ： ０．０２ｔｚｔ％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜１．７ｗｔ％を含む無方向性電磁鋼板の熱
延板を製造するに際し、下式を満足する仕上温度ＦＴ（
℃）および巻取温度ＣＴ（℃）で熱間圧延するようにし
たことにある。
特徴とするところは、Ｃ： ０．０２ｔｚｔ％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜１．７ｗｔ％を含む無方向性電磁鋼板の熱
延板を製造するに際し、下式を満足する仕上温度ＦＴ（
℃）および巻取温度ＣＴ（℃）で熱間圧延するようにし
たことにある。
ＦＴ≦８２５＋５０（（Ｓｉ） ＋ （ＡＩ））５９０
＋ ８０ （（Ｓｉ〕＋ ［Ａ Ｉ］）≦ＣＴ≦６４
０ ＋ ８０ （（Ｓｉ） ＋ （Ａ Ｉ））但し、（
Ｓｉ） ： Ｓｉ含有量（ｗｔ％）（ＡＩ） ： ＡＩ
含有ｆｉｔ（すｔ％）以下、本発明の詳細な説明する。
＋ ８０ （（Ｓｉ〕＋ ［Ａ Ｉ］）≦ＣＴ≦６４
０ ＋ ８０ （（Ｓｉ） ＋ （Ａ Ｉ））但し、（
Ｓｉ） ： Ｓｉ含有量（ｗｔ％）（ＡＩ） ： ＡＩ
含有ｆｉｔ（すｔ％）以下、本発明の詳細な説明する。
本発明では、Ｃ： ０．０２％Ｉｔ％以下、Ｓｉ：０．
１〜ｌ。
１〜ｌ。
７ｗｔ％の電磁鋼スラブを鋼中（Ｓｉ＋ＡＩ）量によっ
て規定される特定の仕上温度および巻取温度で熱間圧延
する。
て規定される特定の仕上温度および巻取温度で熱間圧延
する。
ここで、Ｃが０．０２％ｉｔ％を超えると磁気特性が劣
化し、また磁気時効上でも問題を生じるため、Ｃは０．
０２ｗｔ％以下とした。
化し、また磁気時効上でも問題を生じるため、Ｃは０．
０２ｗｔ％以下とした。
Ｓｉは本発明が中、低グレードの電磁鋼板の製造をその
目的としていることから、そのような電磁鋼板の磁束密
度レベルを維持するため、その上限を１．７ｗｔ％とじ
た。一方、電磁鋼板として必須となる鉄損値を低く抑え
る目的から、その下限を０．１ｗｔ％とじた。
目的としていることから、そのような電磁鋼板の磁束密
度レベルを維持するため、その上限を１．７ｗｔ％とじ
た。一方、電磁鋼板として必須となる鉄損値を低く抑え
る目的から、その下限を０．１ｗｔ％とじた。
以上のようなスラブの熱間圧延では、仕上温度がＡｒ、
変態点に近いとゲージ変動が生じ易く、仕上温度はＡｒ
３変態点より十分低くする必要がある。また、巻取温度
が高すぎると、一部の再結晶粒が粗大化し、再結晶組織
が粗大粒と正常粒の混合組織となり、これがゲージ変動
の原因となる。一方、巻取温度が低すぎると磁気特性が
劣化し、熱延板焼鈍が必要になる。本発明はこのような
観点から、鋼中の［ＳＬ＋Ａｌｌ量に応じ仕上温度およ
び巻取温度を規制する。
変態点に近いとゲージ変動が生じ易く、仕上温度はＡｒ
３変態点より十分低くする必要がある。また、巻取温度
が高すぎると、一部の再結晶粒が粗大化し、再結晶組織
が粗大粒と正常粒の混合組織となり、これがゲージ変動
の原因となる。一方、巻取温度が低すぎると磁気特性が
劣化し、熱延板焼鈍が必要になる。本発明はこのような
観点から、鋼中の［ＳＬ＋Ａｌｌ量に応じ仕上温度およ
び巻取温度を規制する。
第１図は第１表に示す成分組成のスラブを種々の仕上、
巻取条件で熱間圧延し、冷間圧延後のゲージ変動の有無
および磁気特性を調べたものであり、図中の記号が第１
表の鋼種を示している。なお、ゲージ変動は鋼板長手方
向の板厚変動が±３％以下の場合をゲージ変動なしと評
価した。同図から判るように、（Ｓｉ＋ＡＩ）量に応じ
て、ゲージ変動が生じない仕上温度および巻取温度の上
限が存在する。これらの結果を踏まえ、さらに検討を進
めた結果、仕上温度ＦＴ（℃）および巻取温度ＣＴを［
Ｓｉ＋ＡＩ］量に応じ下式を満足させるようにして熱延
を行うことにより、ゲージ変動を抑えることができるこ
とが判明した。
巻取条件で熱間圧延し、冷間圧延後のゲージ変動の有無
および磁気特性を調べたものであり、図中の記号が第１
表の鋼種を示している。なお、ゲージ変動は鋼板長手方
向の板厚変動が±３％以下の場合をゲージ変動なしと評
価した。同図から判るように、（Ｓｉ＋ＡＩ）量に応じ
て、ゲージ変動が生じない仕上温度および巻取温度の上
限が存在する。これらの結果を踏まえ、さらに検討を進
めた結果、仕上温度ＦＴ（℃）および巻取温度ＣＴを［
Ｓｉ＋ＡＩ］量に応じ下式を満足させるようにして熱延
を行うことにより、ゲージ変動を抑えることができるこ
とが判明した。
ＦＴ≦８２５＋ ５０（（Ｓｉ） ＋ （Ａｌ））ＣＴ
≦６４０＋ ８０（（Ｓｉ） ＋ （Ａｌ））但し、（
ＳＬ） ： Ｓｉ含有量（％＋１％）（ＡＩ） ： Ａ
ｚ含有量（ｗｔ％） 第 １ 表 また、同図に示されるように巻取温度が（Ｓｉ＋ ＡＩ
）量との関係で低過ぎると、所謂自己焼鈍効果が期待で
きず、十分な磁気特性が得られず、所定の磁気特性を確
保するために熱延板焼鈍を行う必要が生じてしまう。こ
のため巻取温度ＣＴ（℃）には（Ｓｉ＋ＡＩ）量との関
係で下式に示すような下限が規定される。
≦６４０＋ ８０（（Ｓｉ） ＋ （Ａｌ））但し、（
ＳＬ） ： Ｓｉ含有量（％＋１％）（ＡＩ） ： Ａ
ｚ含有量（ｗｔ％） 第 １ 表 また、同図に示されるように巻取温度が（Ｓｉ＋ ＡＩ
）量との関係で低過ぎると、所謂自己焼鈍効果が期待で
きず、十分な磁気特性が得られず、所定の磁気特性を確
保するために熱延板焼鈍を行う必要が生じてしまう。こ
のため巻取温度ＣＴ（℃）には（Ｓｉ＋ＡＩ）量との関
係で下式に示すような下限が規定される。
ＣＴ≧５９０ ＋ ８０ （（Ｓｉ） ＋ （Ａ ｌ
））なお、本発明法では仕上圧延後は通常の冷却条件（
特に冷却しない場合も含む）でよく、また、巻取後も通
常行われているような条件で冷却（空冷または水冷）す
ればよい。
））なお、本発明法では仕上圧延後は通常の冷却条件（
特に冷却しない場合も含む）でよく、また、巻取後も通
常行われているような条件で冷却（空冷または水冷）す
ればよい。
第１表の鋼Ｂの成分のスラブを１２００℃に加熱後、第
２表に示す条件で板厚２．０＋ｎｍに熱間圧延し、酸洗
後、冷延−焼鈍を実施し、得られた鋼板のゲージ変動を
調べた。
２表に示す条件で板厚２．０＋ｎｍに熱間圧延し、酸洗
後、冷延−焼鈍を実施し、得られた鋼板のゲージ変動を
調べた。
第２図は冷延−焼鈍後の鋼板の板厚偏差を示したもので
、比較例に対し、本発明例の鋼板は板厚偏差が極めて小
さく、ゲージ変動が効果的に抑えられていることが判る
。
、比較例に対し、本発明例の鋼板は板厚偏差が極めて小
さく、ゲージ変動が効果的に抑えられていることが判る
。
第１図は（Ｓｉ＋ＡＪ）ｆｉｔが異なる鋼について熱延
仕上温度および巻取温度が冷延後のゲージ変動に及ぼす
影響を調べたものである。第２図は実施例により得られ
た鋼板の冷延後の板厚偏差を示したものである。
仕上温度および巻取温度が冷延後のゲージ変動に及ぼす
影響を調べたものである。第２図は実施例により得られ
た鋼板の冷延後の板厚偏差を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１〜１．７ｗｔ％
を含む無方向性電磁鋼板の熱延板を製造するに際し、下
式を満足する仕上温度ＦＴ（℃）および巻取温度ＣＴ（
℃）で熱間圧延することを特徴とする無方向性電磁鋼板
の製造方法。 ＦＴ≦８２５＋５０（〔Ｓｉ〕＋〔Ａｌ〕）５９０＋８
０（〔Ｓｉ〕＋〔Ａｌ〕）≦ＣＴ≦６４０＋８０（〔Ｓ
ｉ〕＋〔Ａｌ〕）但し、〔Ｓｉ〕：Ｓｉ含有量（ｗｔ％
） 〔Ａｌ〕：Ａ量含有量（ｗｔ％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19669189A JPH0361323A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19669189A JPH0361323A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0361323A true JPH0361323A (ja) | 1991-03-18 |
Family
ID=16361989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19669189A Pending JPH0361323A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0361323A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0463228A (ja) * | 1990-07-02 | 1992-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR100500258B1 (ko) * | 2003-01-28 | 2005-07-12 | 송민호 | 은수저의 문양 형성방법 |
-
1989
- 1989-07-31 JP JP19669189A patent/JPH0361323A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0463228A (ja) * | 1990-07-02 | 1992-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0742501B2 (ja) * | 1990-07-02 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR100500258B1 (ko) * | 2003-01-28 | 2005-07-12 | 송민호 | 은수저의 문양 형성방법 |
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