JPS5827849A - 内燃機関の空燃比制御方法 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御方法Info
- Publication number
- JPS5827849A JPS5827849A JP56125989A JP12598981A JPS5827849A JP S5827849 A JPS5827849 A JP S5827849A JP 56125989 A JP56125989 A JP 56125989A JP 12598981 A JP12598981 A JP 12598981A JP S5827849 A JPS5827849 A JP S5827849A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel ratio
- air
- sensor
- reference value
- comparison reference
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1479—Using a comparator with variable reference
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の空燃比制御方法に関するロ排気ガス
中の特定成分濃度を検出する濃度センサ、例えば酸素成
分濃度を検出する酸素濃度センサ(以下αセンサと称す
る)からの検出信号に応じて空燃比補正値を算出し、そ
の補正値を用いて機関への燃料噴射量を補正し、機関空
燃比を所望値に制御する如き空燃比の閉ループ制御技術
F′i喪く知られている。この種の技術を用いた91!
&比制御システムでは、リーンモニタと称して、穿燃比
が理論空燃比よシはるかにリーン儒にあることを意味す
る02センナ出力が所定時間以上連続したか否かを監視
する機能が通常は設けられている0即ち、り一ンモニタ
は、αセンサの出力をモニタ用比較基準値と比較し、0
2センナ出力がこのモニタ用比較基準値を所定時間以上
連続して下回る場合に異常検出信号を出力するものであ
る。αセンサが不活性状態にある場合あるいは0!セン
サ自体もしくは0□センサからの信号線に断線が発生し
た場合、0寞センサ出力は所定時間以上連続して小さな
値となる。従ってリーンモニタによれば、αセンサの不
活性状態検出、αセンサに関する断線検出を行うことが
できる。
中の特定成分濃度を検出する濃度センサ、例えば酸素成
分濃度を検出する酸素濃度センサ(以下αセンサと称す
る)からの検出信号に応じて空燃比補正値を算出し、そ
の補正値を用いて機関への燃料噴射量を補正し、機関空
燃比を所望値に制御する如き空燃比の閉ループ制御技術
F′i喪く知られている。この種の技術を用いた91!
&比制御システムでは、リーンモニタと称して、穿燃比
が理論空燃比よシはるかにリーン儒にあることを意味す
る02センナ出力が所定時間以上連続したか否かを監視
する機能が通常は設けられている0即ち、り一ンモニタ
は、αセンサの出力をモニタ用比較基準値と比較し、0
2センナ出力がこのモニタ用比較基準値を所定時間以上
連続して下回る場合に異常検出信号を出力するものであ
る。αセンサが不活性状態にある場合あるいは0!セン
サ自体もしくは0□センサからの信号線に断線が発生し
た場合、0寞センサ出力は所定時間以上連続して小さな
値となる。従ってリーンモニタによれば、αセンサの不
活性状態検出、αセンサに関する断線検出を行うことが
できる。
しかしながら、従来のリーンモニタでは、モニタ用比較
基準値が不変の一定値であったため、次の如き不都合が
あった。即ち、機関の回転速度が変化すると、0.セン
サ出力は、高回転時に小さく、低回転時に大きくなるよ
うに変化する口このため、低回転時に断線検出及び不活
性検出が都合良く行えるようにモニタ用比較基準値を設
定すると、高回転時にO,センナ出力が常にモニタ用比
較基準値以下とな夛、断線が生じてもこれを検出できな
い恐れがある口 従って本発明は従来技術の上述した間l[を解決するも
のであり、本発明の目的は、機関のどのような運転状態
下においても、ヘセンサの不活性及び08センサに関す
るm−の検出tiii夾に行えるリーンモニタ機能を有
する空燃比制御方法を提供することにある。
基準値が不変の一定値であったため、次の如き不都合が
あった。即ち、機関の回転速度が変化すると、0.セン
サ出力は、高回転時に小さく、低回転時に大きくなるよ
うに変化する口このため、低回転時に断線検出及び不活
性検出が都合良く行えるようにモニタ用比較基準値を設
定すると、高回転時にO,センナ出力が常にモニタ用比
較基準値以下とな夛、断線が生じてもこれを検出できな
い恐れがある口 従って本発明は従来技術の上述した間l[を解決するも
のであり、本発明の目的は、機関のどのような運転状態
下においても、ヘセンサの不活性及び08センサに関す
るm−の検出tiii夾に行えるリーンモニタ機能を有
する空燃比制御方法を提供することにある。
上述した目的を達成する本発明の特徴は排気ガス中の特
定成分濃度を検出する濃度センサ出力に応じて機関に供
給すべき燃料量を調整して空燃比の閉ループ制御を行い
、一方、前記濃度センナ出力を比較基準値と比較し、該
濃度センサ出力が比較基準値を所定時間以上連続して下
回る場合は前記閉ループ制御Klを停止し空燃比を開ル
ープ制御するようにし7’Cg!燃比制御方法において
、機関の回転速度を検出し、該検出した回転速度に応じ
て前記比較基準値を可変制御するようにし次ことにある
O 以下図面を用いて本発明の詳細な説明する0第1図には
本発明の一実施例として、電子制御燃料噴射式内燃機関
の一例が概略的に表わされている。同図において、10
は機関本体を表わしており、12は吸気通路、14は燃
焼室、16は排気通路をそれぞれ表わしている0図示し
ないエアクリーナを介して吸入される吸入空気は、エア
フローセンサ18によってその流量が検出される。
定成分濃度を検出する濃度センサ出力に応じて機関に供
給すべき燃料量を調整して空燃比の閉ループ制御を行い
、一方、前記濃度センナ出力を比較基準値と比較し、該
濃度センサ出力が比較基準値を所定時間以上連続して下
回る場合は前記閉ループ制御Klを停止し空燃比を開ル
ープ制御するようにし7’Cg!燃比制御方法において
、機関の回転速度を検出し、該検出した回転速度に応じ
て前記比較基準値を可変制御するようにし次ことにある
O 以下図面を用いて本発明の詳細な説明する0第1図には
本発明の一実施例として、電子制御燃料噴射式内燃機関
の一例が概略的に表わされている。同図において、10
は機関本体を表わしており、12は吸気通路、14は燃
焼室、16は排気通路をそれぞれ表わしている0図示し
ないエアクリーナを介して吸入される吸入空気は、エア
フローセンサ18によってその流量が検出される。
吸入空気流量は、図示しないアクセルペダルに連動する
スロットル弁20によって制御される。スロットル弁2
0を通過した吸入空気祉、サージタンク22及び吸気5
p24t−介して燃焼室14に導かれる。
スロットル弁20によって制御される。スロットル弁2
0を通過した吸入空気祉、サージタンク22及び吸気5
p24t−介して燃焼室14に導かれる。
燃料噴射弁26は、笑際には各気筒対応に設けられてお
り、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気
的な駆動パルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内に間欠的に噴射する。
り、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気
的な駆動パルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内に間欠的に噴射する。
燃焼室14において燃焼した後の排気ガスは排気弁32
及び排気通路16を介して、さらに触媒コンバータ34
を介して大気中に排出される。
及び排気通路16を介して、さらに触媒コンバータ34
を介して大気中に排出される。
排気通路16には排気ガス中の酸素成分濃度に応じた検
出信号を発生する。2センサ36が設けられて奢り、そ
の検出信号は線38を介して制御回路30に送や込まれ
る。
出信号を発生する。2センサ36が設けられて奢り、そ
の検出信号は線38を介して制御回路30に送や込まれ
る。
エアフローセンサ18は、スロットル弁20の上流の吸
気通路12に設けられ、吸入空気流量を検出する。エア
フローセンサ18の検出信号は線40′gt介して制御
回路30に送り込まれるnディストリビュータ42内に
設けられたクランク角センサ44.46からはクランク
軸が300.72(1’回転する毎にパル111号がそ
れぞれ出力され、クランク角300毎のパル111号は
線4Bを、iランク角720°毎のパルス信号は線50
をそれぞれ介して制御回路30に送9込まれる。
気通路12に設けられ、吸入空気流量を検出する。エア
フローセンサ18の検出信号は線40′gt介して制御
回路30に送り込まれるnディストリビュータ42内に
設けられたクランク角センサ44.46からはクランク
軸が300.72(1’回転する毎にパル111号がそ
れぞれ出力され、クランク角300毎のパル111号は
線4Bを、iランク角720°毎のパルス信号は線50
をそれぞれ介して制御回路30に送9込まれる。
! 2 rlAHI! 1 図〕制御回路3 o O構
Ji?Itt表ワすブロック図である。同図においては
、エアフローセンサ18.02センサ36、クランク角
センサ44及び46、さらに各気筒毎の一科噴射升26
がそれぞれブロックで表わされている0エアフローセン
ナ18からの出力信号は、アナログマルチプレクサ機能
e!する〜b変換器60に送り込まn、マイクロプロセ
ッサ(MPUJ62からの指示信号に応じて順次選択さ
れてをb変換され、2過信号となる。
Ji?Itt表ワすブロック図である。同図においては
、エアフローセンサ18.02センサ36、クランク角
センサ44及び46、さらに各気筒毎の一科噴射升26
がそれぞれブロックで表わされている0エアフローセン
ナ18からの出力信号は、アナログマルチプレクサ機能
e!する〜b変換器60に送り込まn、マイクロプロセ
ッサ(MPUJ62からの指示信号に応じて順次選択さ
れてをb変換され、2過信号となる。
ヘセンサ36の検出信号は二つの比較回路63及び65
に送り込″!nて、互いに異なる電圧の比較基準信号と
比較される・、比較回路63の比較基′1f!h信号は
0.4V程度でを)す、比較回路65の比較基準信号は
これより高い0.5V)J、:度である。比較回路63
は、02 センサ出力が0.4V以上の一合に蟻1“、
0.4v未満の場合か()′の空酩比傷号OX1 を形
成する〇比較回路65は、0□センサ出カが0.5v以
上の場合に%1#、0.5V未満の場合に% 11 ″
の空燃比信号of!を形成する。これらの空燃比信号o
xX及び輌は人出カ回路(T10回路)64に送シ込ま
れる。
に送り込″!nて、互いに異なる電圧の比較基準信号と
比較される・、比較回路63の比較基′1f!h信号は
0.4V程度でを)す、比較回路65の比較基準信号は
これより高い0.5V)J、:度である。比較回路63
は、02 センサ出力が0.4V以上の一合に蟻1“、
0.4v未満の場合か()′の空酩比傷号OX1 を形
成する〇比較回路65は、0□センサ出カが0.5v以
上の場合に%1#、0.5V未満の場合に% 11 ″
の空燃比信号of!を形成する。これらの空燃比信号o
xX及び輌は人出カ回路(T10回路)64に送シ込ま
れる。
クランク角センサ44からのクランク角3oO毎のパル
ス信号は、工面回路64を介してMPU62に送り込ま
れ、クランク角300 割込み処理ルーチンの割込み要
求信号となると共に、陥回路64内に設けられたタイミ
ングカウンタの歩進Wクロックとなる。クランク角セン
サ46からのクランク角720°毎のパルス信号は、上
記タイミングカウンタのリセット信号として働く 入出
口 力回路(協回路)66内にはMPU62がら送り込オれ
る噴射パルス幅τに関する算出値を受は散るレジスタと
噴射開始タイミング信号が陥回路64から印加さt′し
た際にクロックパルスの計数を開始するバイナリカウン
タとこれらのレジスタ及びバイナリカウンタの内容を比
較するバイナリコンパレータとt動回路とが設けられて
いる。バイナリカンパレータからは、噴射開始タイミン
グ信号が印加されてからカウンタの内容がレジスタの内
容に等しくなるまで11#レベルの噴射パルス信号を出
力する。従ってこの噴射パルス信号は、算出したパルス
幅τを有することになる。この噴射パルス信号は、駆1
回路を介して燃料噴射弁26に送り込まれこれを付勢す
る。その結果、算出したパルス幅τに応じた量の燃料が
噴射せしめられるO VD変換器60、及びI10回路64及び66は、?(
クロコンビ、−夕の主構成要素であるMPU62、ラン
ダムアクセスメモリ(RAM)68、及びリードオンメ
モリ(ROM)70に、パス72を介して接続されてお
り、このバス72 を介しテデータの転送が行われるハ ROM70内には、後述するメイン処理ルーチンプログ
ツム、クランク角300 毎の割込み処理ルーチンプロ
グラム及びそO他のプログラム、さらにそれらの演算処
理に必要な種々のデータ、勢があらかじめ記憶せしめら
れている。
ス信号は、工面回路64を介してMPU62に送り込ま
れ、クランク角300 割込み処理ルーチンの割込み要
求信号となると共に、陥回路64内に設けられたタイミ
ングカウンタの歩進Wクロックとなる。クランク角セン
サ46からのクランク角720°毎のパルス信号は、上
記タイミングカウンタのリセット信号として働く 入出
口 力回路(協回路)66内にはMPU62がら送り込オれ
る噴射パルス幅τに関する算出値を受は散るレジスタと
噴射開始タイミング信号が陥回路64から印加さt′し
た際にクロックパルスの計数を開始するバイナリカウン
タとこれらのレジスタ及びバイナリカウンタの内容を比
較するバイナリコンパレータとt動回路とが設けられて
いる。バイナリカンパレータからは、噴射開始タイミン
グ信号が印加されてからカウンタの内容がレジスタの内
容に等しくなるまで11#レベルの噴射パルス信号を出
力する。従ってこの噴射パルス信号は、算出したパルス
幅τを有することになる。この噴射パルス信号は、駆1
回路を介して燃料噴射弁26に送り込まれこれを付勢す
る。その結果、算出したパルス幅τに応じた量の燃料が
噴射せしめられるO VD変換器60、及びI10回路64及び66は、?(
クロコンビ、−夕の主構成要素であるMPU62、ラン
ダムアクセスメモリ(RAM)68、及びリードオンメ
モリ(ROM)70に、パス72を介して接続されてお
り、このバス72 を介しテデータの転送が行われるハ ROM70内には、後述するメイン処理ルーチンプログ
ツム、クランク角300 毎の割込み処理ルーチンプロ
グラム及びそO他のプログラム、さらにそれらの演算処
理に必要な種々のデータ、勢があらかじめ記憶せしめら
れている。
次に1f13図、1llEA図及び第5図のフローチャ
ートを用いて上述のマイクロコンビエータの動作全説明
する。
ートを用いて上述のマイクロコンビエータの動作全説明
する。
MPU62は、クランク角センナ38から300クラン
ク角毎パルス信号が送り込まれると、第3図の割込み処
理ルーチンを実行して機関の回転速j[Neを表わすデ
ータを形成する。即ち、まずステップ80において、M
PU62内に設けられているカウンタの値を読み歌シ、
その値をCioとする。次いでステップ81において、
前回のクランク角30°割込み処理時に読み取った値C
≦。と今回の値C3゜との差ΔCをΔC=C,。−cC
,から算出し、次のステップ82にシいて、その差ΔC
の逆数を算出して回転速度Nを得る。即ち、” ’−1
h Cの・演算を行う。ただし、Aは定数である。この
ようにして得られたNe は、RAM68に格納される
。次のステップ83においては、今回のカウンタの値C
1゜を次の割込み処理時に前回の読喧シ値として用いる
ように、 c;。←C1゜の演算処Nを行う。以後必要
に応じた処理を実行した後こ0割込み処理ルーチンを終
了し、メインルーチンに復滞するnMPU62は、さら
に、VD変換器60からの+、変換完了割込みにより、
機関の吸入空気流量Qを表わすデータを取り込み、RA
M68に格納する。
ク角毎パルス信号が送り込まれると、第3図の割込み処
理ルーチンを実行して機関の回転速j[Neを表わすデ
ータを形成する。即ち、まずステップ80において、M
PU62内に設けられているカウンタの値を読み歌シ、
その値をCioとする。次いでステップ81において、
前回のクランク角30°割込み処理時に読み取った値C
≦。と今回の値C3゜との差ΔCをΔC=C,。−cC
,から算出し、次のステップ82にシいて、その差ΔC
の逆数を算出して回転速度Nを得る。即ち、” ’−1
h Cの・演算を行う。ただし、Aは定数である。この
ようにして得られたNe は、RAM68に格納される
。次のステップ83においては、今回のカウンタの値C
1゜を次の割込み処理時に前回の読喧シ値として用いる
ように、 c;。←C1゜の演算処Nを行う。以後必要
に応じた処理を実行した後こ0割込み処理ルーチンを終
了し、メインルーチンに復滞するnMPU62は、さら
に、VD変換器60からの+、変換完了割込みにより、
機関の吸入空気流量Qを表わすデータを取り込み、RA
M68に格納する。
MPU62は、メイン処lルーチンの途中で観4図の処
理を実行する。ただし、この144図の処理ルーチンは
、前回の処理“から一定時間(例えば50mgm)経過
する毎に実行される。まずステップ90において、MP
U62は、RAM68に格納されている回転速度N・の
入力データを取シ出し、N・≧3000rpmであるか
否かを判別する口No≧3000 rPmの場合は、ス
テップ91へ進み、比較回路63からの空燃比信号oX
iが%01であるか否か、を判別する。一方、No(3
000rpm−の場合は、ステップ92へ進み、比較回
路65からの空燃比信号(4,2dK%ON であるか
否かを判別する0即ち、No≧3000 rPmの場合
は、モニタ用比較基準信号として、0.4 V t−用
い、N・〈3000 rpmの場合は0.5 V ’i
用いることになる〇oxl=oもしくはOx!=oの場
合、即ち、リーンであると判別し次場合、プログラムは
ステップ93へ進ミ、り一ンモニタ7ラグFLIIgを
−1“Kセットし、さらにステップ94においてヒステ
リシスフラグFLMN を111にセットした後ステッ
プ95へ進む。一方、Ox!−1もしくはOx、=1の
場合、即ち、リッチであると判別した場合、プログラム
はステップ96へ進む。ステップ96及び97は、rI
!燃比状態がり一ンからリッチに変わり死際に一演算す
イクル分(50篤臓)だff制御に遅延を与え、雑音、
チャタリング等に対する制御の安定性を与えるために設
けられている。即ち、リーンからリッチに変わった際に
ステップ96へ進むと、ヒステリシスフラグFLMII
””1であるため、プログラムはステップ97へ進ミF
&□ t−0〃にリセットする0従りて次の演算サイク
ルでステップ96に達すると、プログラムはステップ9
8へ分岐する。ステップ98においては、リーンモニタ
フラグFLMが101にリセットされ、次のステップ9
9では、オープンフラグF。PMが%0#にリセットさ
れる。オープンフラグF。□は、212t&比制御を閉
ループ(FO,、= O)で行うか、開ループ(Fo、
Ne 1 )で行うか決定するものである〇ステップ9
5においては、オープンフラグF。□が%1′であるか
否かが判別される。F、□触1の場合、フログラムはス
テップ100へ進み、リーンモニタフラグFLMが%1
#であるか否かが判別される。9撚比状態がリッチであ
り、その結果、FLM= Oの場合は、ステップ101
へ進ンでモニタカウンタCMONに所定時間(例えば8
m ) K対応するfliTtセットする。この場合
、第4図の処理ルーチンの周期を501寂とし、所定時
間を8臓とfれば、−!l−二/カウンタCMON K
tlT=160の値がセットされるワ次のステップ10
2乃至104は、燃料噴射パルス幅演算の際に用いられ
る空燃比補正係数、即ち空燃比のフィードバック制御量
、FAFを算出するためのものである〇まず、ステップ
102で0x1=0か否かを判別して空燃比状態がリー
ンかリッチかを知シ、リーンの場合はステップ103に
進んで空燃比補正係数FAF を△F A Fだけ増
大させる。リッチの場合はFAFをΔFAFだけ減少さ
せる。この114図の処理ルーチンが5011m毎に繰
り返されることから、FOP)l”0であれは空燃比補
正係数FAFは比較回路63の出力を時間に関して積分
した値となる。
理を実行する。ただし、この144図の処理ルーチンは
、前回の処理“から一定時間(例えば50mgm)経過
する毎に実行される。まずステップ90において、MP
U62は、RAM68に格納されている回転速度N・の
入力データを取シ出し、N・≧3000rpmであるか
否かを判別する口No≧3000 rPmの場合は、ス
テップ91へ進み、比較回路63からの空燃比信号oX
iが%01であるか否か、を判別する。一方、No(3
000rpm−の場合は、ステップ92へ進み、比較回
路65からの空燃比信号(4,2dK%ON であるか
否かを判別する0即ち、No≧3000 rPmの場合
は、モニタ用比較基準信号として、0.4 V t−用
い、N・〈3000 rpmの場合は0.5 V ’i
用いることになる〇oxl=oもしくはOx!=oの場
合、即ち、リーンであると判別し次場合、プログラムは
ステップ93へ進ミ、り一ンモニタ7ラグFLIIgを
−1“Kセットし、さらにステップ94においてヒステ
リシスフラグFLMN を111にセットした後ステッ
プ95へ進む。一方、Ox!−1もしくはOx、=1の
場合、即ち、リッチであると判別した場合、プログラム
はステップ96へ進む。ステップ96及び97は、rI
!燃比状態がり一ンからリッチに変わり死際に一演算す
イクル分(50篤臓)だff制御に遅延を与え、雑音、
チャタリング等に対する制御の安定性を与えるために設
けられている。即ち、リーンからリッチに変わった際に
ステップ96へ進むと、ヒステリシスフラグFLMII
””1であるため、プログラムはステップ97へ進ミF
&□ t−0〃にリセットする0従りて次の演算サイク
ルでステップ96に達すると、プログラムはステップ9
8へ分岐する。ステップ98においては、リーンモニタ
フラグFLMが101にリセットされ、次のステップ9
9では、オープンフラグF。PMが%0#にリセットさ
れる。オープンフラグF。□は、212t&比制御を閉
ループ(FO,、= O)で行うか、開ループ(Fo、
Ne 1 )で行うか決定するものである〇ステップ9
5においては、オープンフラグF。□が%1′であるか
否かが判別される。F、□触1の場合、フログラムはス
テップ100へ進み、リーンモニタフラグFLMが%1
#であるか否かが判別される。9撚比状態がリッチであ
り、その結果、FLM= Oの場合は、ステップ101
へ進ンでモニタカウンタCMONに所定時間(例えば8
m ) K対応するfliTtセットする。この場合
、第4図の処理ルーチンの周期を501寂とし、所定時
間を8臓とfれば、−!l−二/カウンタCMON K
tlT=160の値がセットされるワ次のステップ10
2乃至104は、燃料噴射パルス幅演算の際に用いられ
る空燃比補正係数、即ち空燃比のフィードバック制御量
、FAFを算出するためのものである〇まず、ステップ
102で0x1=0か否かを判別して空燃比状態がリー
ンかリッチかを知シ、リーンの場合はステップ103に
進んで空燃比補正係数FAF を△F A Fだけ増
大させる。リッチの場合はFAFをΔFAFだけ減少さ
せる。この114図の処理ルーチンが5011m毎に繰
り返されることから、FOP)l”0であれは空燃比補
正係数FAFは比較回路63の出力を時間に関して積分
した値となる。
このようにして算出されたFAFは、次のステップ10
5においてRAM68の所定領域に格納される。
5においてRAM68の所定領域に格納される。
一方、g!空燃比状態リーンでありその結果FLM=1
の場合は、ステップ100よりステップ106へ進むワ
ステップ106では、モニタカウンタCMONが1つだ
け減ぜられ、次のステップ107ではモニタカウンタC
MON 25ftO’になったか否かが判別さnる。即
ち、ステップ106及び107では、リーンの空燃比状
態が所定時間(8欧)連続したか否かを判断するもので
ある0リーン状龜が8 sec K:達しない場合はス
テップ107からステップ102へ進み、空燃比補正係
数FAFが通常通り算出される。り一ン状慈が8sec
以上続いた場合は、ステップ108へ進み、オープンフ
ラグF’opxを−1“にセットする。次いでステップ
109へ進み、空燃比補正係数FAFをFAF=1.0
に固定した後ステップ105へ進む。FAFをこのよう
に固定すれば、空燃比制御が開ループ制御とガることは
明らかである。オープン7ラグFc、□が%1#にセッ
トされると、以後プログラムはステップ95から、ステ
ップ109へ進み開ループ制御が続行する。この開ルー
プ制御はステップ99においてオープンフラグFoam
が%0’にリセットされる壕で続けられる。
の場合は、ステップ100よりステップ106へ進むワ
ステップ106では、モニタカウンタCMONが1つだ
け減ぜられ、次のステップ107ではモニタカウンタC
MON 25ftO’になったか否かが判別さnる。即
ち、ステップ106及び107では、リーンの空燃比状
態が所定時間(8欧)連続したか否かを判断するもので
ある0リーン状龜が8 sec K:達しない場合はス
テップ107からステップ102へ進み、空燃比補正係
数FAFが通常通り算出される。り一ン状慈が8sec
以上続いた場合は、ステップ108へ進み、オープンフ
ラグF’opxを−1“にセットする。次いでステップ
109へ進み、空燃比補正係数FAFをFAF=1.0
に固定した後ステップ105へ進む。FAFをこのよう
に固定すれば、空燃比制御が開ループ制御とガることは
明らかである。オープン7ラグFc、□が%1#にセッ
トされると、以後プログラムはステップ95から、ステ
ップ109へ進み開ループ制御が続行する。この開ルー
プ制御はステップ99においてオープンフラグFoam
が%0’にリセットされる壕で続けられる。
第5図は、第4図のようにして算出した空燃比補正係数
FAFを用いて燃料噴射パルス幅rt−算出する処理ル
ーチンを表わしてい。MPU62は、メイン処理ルーチ
ンの途中で、この第5図の処!l1t−実行する。まず
ステップ110において、RAM68より、吸入空気流
量Qを表わすデータを窒り込み、ステップ111におい
て、回転速度Net表わすデータをRAM68よシ取シ
込む。次いでステップ112において、燃料噴射弁26
の基本噴射パルス幅τ。1にτo4.Qから算出する0
友だし、には建数である。次いでステップ113におい
て、第4図の処理ルーチンで求めた空い比神正係数FA
F及びその他の補正係数αから総補正係数Rを鋪出する
0即ち、R4−FAF・αの演算を行う、ステップ11
4においては、最終的な噴射パルス幅でか次式から算出
さnる0友だし、τVは燃料噴射弁の無効噴射時間K
@ Wする値である。
FAFを用いて燃料噴射パルス幅rt−算出する処理ル
ーチンを表わしてい。MPU62は、メイン処理ルーチ
ンの途中で、この第5図の処!l1t−実行する。まず
ステップ110において、RAM68より、吸入空気流
量Qを表わすデータを窒り込み、ステップ111におい
て、回転速度Net表わすデータをRAM68よシ取シ
込む。次いでステップ112において、燃料噴射弁26
の基本噴射パルス幅τ。1にτo4.Qから算出する0
友だし、には建数である。次いでステップ113におい
て、第4図の処理ルーチンで求めた空い比神正係数FA
F及びその他の補正係数αから総補正係数Rを鋪出する
0即ち、R4−FAF・αの演算を行う、ステップ11
4においては、最終的な噴射パルス幅でか次式から算出
さnる0友だし、τVは燃料噴射弁の無効噴射時間K
@ Wする値である。
τ二τQ”R→τγ
このようにして算出さノt7’c噴射パルス幅τに相当
するデータは、次のステップ115において、ニル−略
66の前述のレジスタにセットされる。その結果、前述
し文ようにτに見合う量の燃料が噴射供給される。
するデータは、次のステップ115において、ニル−略
66の前述のレジスタにセットされる。その結果、前述
し文ようにτに見合う量の燃料が噴射供給される。
票6図は上述しt実施例の作用効果を説明する図である
。ヘセンサ出力は、低回転速度時には同図(A)K示す
如く大きい値となυ、従ってリーンモニタ用の比較基準
電圧t−0,5Vとすれば、02センナが活性(同図1
の部分)であるかあるいは不活性(同l!i!lbの部
分)であるかが確実に判別できるつしかしながら、高−
板速度となると、0スセンサ出力は同図の)に示す如く
小さい値となり、リーンモニタ用の比較基準電圧を0.
5Vとし友のでヘセンサ部に断線が生じたか否かが判別
できない0なお、高回転速度時KO□七ンサが不活性と
なることはほとんどない。
。ヘセンサ出力は、低回転速度時には同図(A)K示す
如く大きい値となυ、従ってリーンモニタ用の比較基準
電圧t−0,5Vとすれば、02センナが活性(同図1
の部分)であるかあるいは不活性(同l!i!lbの部
分)であるかが確実に判別できるつしかしながら、高−
板速度となると、0スセンサ出力は同図の)に示す如く
小さい値となり、リーンモニタ用の比較基準電圧を0.
5Vとし友のでヘセンサ部に断線が生じたか否かが判別
できない0なお、高回転速度時KO□七ンサが不活性と
なることはほとんどない。
上述の実施例によれば、回転速度が高くなると、(30
00rpmll上)り一ンモニタ用の比較基準電圧が0
.4&Vと低下せしめられるので、O,センサに断線が
生じてその出力が雰となったか否かは確実に検知できる
のである0 以上詳細に説明したように本発明によれば、リーンモニ
タ用の比較基準値が回転速度が高いと小さくなるように
また回転速度が低いと大きくなるように可変制御される
ため、機関のどのような運転状態下においても、02セ
ンサの不活性及び断線勢O検出を確実にかつ正しく行う
ことができム
00rpmll上)り一ンモニタ用の比較基準電圧が0
.4&Vと低下せしめられるので、O,センサに断線が
生じてその出力が雰となったか否かは確実に検知できる
のである0 以上詳細に説明したように本発明によれば、リーンモニ
タ用の比較基準値が回転速度が高いと小さくなるように
また回転速度が低いと大きくなるように可変制御される
ため、機関のどのような運転状態下においても、02セ
ンサの不活性及び断線勢O検出を確実にかつ正しく行う
ことができム
第1図は本発明の一実施例の概略図、第2図は@1図の
制御回路のプ四ツク図、第3図、IL4図及び第5図は
制御回路の動作制御用プログラムのフローチャート、第
6図は、上述の実施例の作用効果を説明する図である。 10・・・・・・機関本体、12・・・・・・吸気通路
、14・・・・・・燃焼室、16・・・・・・排気通路
、18・旧・・エアフローセンサ、20・・・・・・ス
ロットル弁、26・・・・・・燃料噴射弁、30・・・
・・・制御回路、36・・・・・・Otセンサ、44.
46・・・・・・クランク負センサ、60・・・・・・
輻変換器、62・・・・・・MPU、63.65・・・
・・・比較回路、64.66・・・・・・昂回路、68
・・・・・・RAM、70・・・・・・ROM 。 特許出願人 ト璽り自勧車工業株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 山 口 昭 之 第30
制御回路のプ四ツク図、第3図、IL4図及び第5図は
制御回路の動作制御用プログラムのフローチャート、第
6図は、上述の実施例の作用効果を説明する図である。 10・・・・・・機関本体、12・・・・・・吸気通路
、14・・・・・・燃焼室、16・・・・・・排気通路
、18・旧・・エアフローセンサ、20・・・・・・ス
ロットル弁、26・・・・・・燃料噴射弁、30・・・
・・・制御回路、36・・・・・・Otセンサ、44.
46・・・・・・クランク負センサ、60・・・・・・
輻変換器、62・・・・・・MPU、63.65・・・
・・・比較回路、64.66・・・・・・昂回路、68
・・・・・・RAM、70・・・・・・ROM 。 特許出願人 ト璽り自勧車工業株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 山 口 昭 之 第30
Claims (1)
- 1 排気ガス中の特定成分濃度を検出する濃度センナ出
力に応じて機関に供給すべき燃料量を調整して空燃比O
閉ループ制御を行い、一方、前記濃度センナ出力を比較
基準値と比較し、該濃度センナ出力が比較基準値を所定
時間以上連続して下回る場合は前記閉ループ制御を停止
し空燃比を開ループ制御するようにした空燃比制御方法
において、機関の回転速度を検出し、該検出し九回転速
度に応じて前記比較基準値を可変制御するようにし念こ
とを特徴とする内燃機関の空燃比制御方法02、検出し
次回板速度が高い場合は前記比較基準値が小さくなるよ
うK、低い場合は該比較基準値が大きくなるように制御
する特許請求の範!!l第1項記載oI!!燃比制御方
法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56125989A JPS5827849A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
US06/407,560 US4462374A (en) | 1981-08-13 | 1982-08-12 | Air-fuel ratio control method and apparatus utilizing an exhaust gas concentration sensor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56125989A JPS5827849A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5827849A true JPS5827849A (ja) | 1983-02-18 |
Family
ID=14923968
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56125989A Pending JPS5827849A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4462374A (ja) |
JP (1) | JPS5827849A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6432442U (ja) * | 1987-08-19 | 1989-03-01 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5979847A (ja) * | 1982-10-30 | 1984-05-09 | Nissan Motor Co Ltd | 酸素濃度センサの制御装置 |
JPS59168243A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-21 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比フイ−ドバツク制御方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5675936A (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-23 | Toyota Motor Corp | Air fuel ratio controlling method in internal combustion engine |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4170969A (en) * | 1974-06-11 | 1979-10-16 | Nissan Motor Company, Limited | Air fuel mixture control apparatus for internal combustion engines |
GB1538497A (en) * | 1975-09-30 | 1979-01-17 | Nissan Motor | Compensation for inherent fluctuation in output level of exhaust sensor in air-fuel ratio control system for internal combustion engine |
JPS52110333A (en) * | 1976-03-08 | 1977-09-16 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel-air ratio control device |
DE2707383C2 (de) * | 1977-02-21 | 1982-12-02 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Vorrichtung zur Überwachung der Betriebsbereitschaft einer Sauerstoffsonde (λ-Sonde) |
JPS5820374B2 (ja) * | 1977-10-11 | 1983-04-22 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関用電子制御燃料噴射装置 |
US4385596A (en) * | 1979-07-19 | 1983-05-31 | Nissan Motor Company, Limited | Fuel supply control system for an internal combustion engine |
JPS5618049A (en) * | 1979-07-20 | 1981-02-20 | Hitachi Ltd | Electronic control method for internal combustion engine |
JPS56138437A (en) * | 1980-03-28 | 1981-10-29 | Nippon Denso Co Ltd | Air-fuel ratio controller |
JPS5728839A (en) * | 1980-07-28 | 1982-02-16 | Honda Motor Co Ltd | Atmospheric pressure compensator for air fuel ratio controller of internal combustion engine |
-
1981
- 1981-08-13 JP JP56125989A patent/JPS5827849A/ja active Pending
-
1982
- 1982-08-12 US US06/407,560 patent/US4462374A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5675936A (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-23 | Toyota Motor Corp | Air fuel ratio controlling method in internal combustion engine |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6432442U (ja) * | 1987-08-19 | 1989-03-01 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4462374A (en) | 1984-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5853661A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
JPS601340A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
JPS6338537B2 (ja) | ||
JPS6143245A (ja) | アイドル回転速度制御装置 | |
JPH0264244A (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 | |
JPS58162732A (ja) | 内燃機関の燃料供給量制御方法 | |
JPS5827849A (ja) | 内燃機関の空燃比制御方法 | |
JPS59134343A (ja) | 空燃比制御方法 | |
JPH0512538B2 (ja) | ||
JPH0316498B2 (ja) | ||
JPS6045745A (ja) | 電子制御エンジンの空燃比学習制御方法 | |
JPS60156947A (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 | |
JPS6067747A (ja) | 空燃比制御方法 | |
JP2712593B2 (ja) | 内燃エンジン制御装置の故障検知方法 | |
JP4518362B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
JPH0475382B2 (ja) | ||
JPS6032956A (ja) | 燃料噴射制御方法 | |
JPS60156946A (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 | |
JPS58217734A (ja) | 内燃機関のデジタル制御方法 | |
JPH01182547A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
JPH0275743A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
JPS58150042A (ja) | 内燃機関の電子制御燃料噴射方法 | |
JPH0423098B2 (ja) | ||
JPH023019B2 (ja) | ||
JPS60233333A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 |