JPH023019B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH023019B2 JPH023019B2 JP13564083A JP13564083A JPH023019B2 JP H023019 B2 JPH023019 B2 JP H023019B2 JP 13564083 A JP13564083 A JP 13564083A JP 13564083 A JP13564083 A JP 13564083A JP H023019 B2 JPH023019 B2 JP H023019B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- order differential
- differential value
- reference value
- asynchronous
- predetermined
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 38
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 38
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 21
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 9
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/045—Detection of accelerating or decelerating state
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
- F02D41/105—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration using asynchronous injection
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非同期噴射制御方法に関し、特に、吸
気管圧力および機関回転数に基づいて燃料噴射量
を演算するようにした車両用内燃機関に用いて好
適な非同期噴射制御方法に関するものである。
気管圧力および機関回転数に基づいて燃料噴射量
を演算するようにした車両用内燃機関に用いて好
適な非同期噴射制御方法に関するものである。
このような車両用内燃機関では、加速時の過度
応答性を向上させるため、加速状態を判定して非
同期増量を行ない、例えば、加速状態が判定され
た時点で、その非同期増量に応じて、そのときの
クランク角度位置に無関係に非同期噴射を行なつ
ている。
応答性を向上させるため、加速状態を判定して非
同期増量を行ない、例えば、加速状態が判定され
た時点で、その非同期増量に応じて、そのときの
クランク角度位置に無関係に非同期噴射を行なつ
ている。
従来、この加速状態は、吸気管圧力の時間変化
に従つた一階微分値が、予め定めた所定の基準値
を越えたことにより判定するか、または、同様の
二階微分値が、予め定めた所定の基準値を越えた
ことにより判定している。すなわち、吸気管圧力
の時間変化に対する一階微分値または二階微分値
のいずれか一方を用いて加速状態を判定してい
る。
に従つた一階微分値が、予め定めた所定の基準値
を越えたことにより判定するか、または、同様の
二階微分値が、予め定めた所定の基準値を越えた
ことにより判定している。すなわち、吸気管圧力
の時間変化に対する一階微分値または二階微分値
のいずれか一方を用いて加速状態を判定してい
る。
しかしながら、その一階微分値を用いる場合
は、定常的な吸気管圧力の脈動成分を除去するた
め、基準値を比較的大きくしなくてはならず、加
速状態と判定するタイミングが遅いという欠点が
ある。
は、定常的な吸気管圧力の脈動成分を除去するた
め、基準値を比較的大きくしなくてはならず、加
速状態と判定するタイミングが遅いという欠点が
ある。
一方、二階微分値を用いる場合は、その基準値
を一階微分値の基準値に比べて小さく設定できる
ものの、基準値を越えている時間隔が一階微分値
に比べて短かくなり、例えば、所定周期で起動さ
れている加速判定用ルーチンによる加速の判定回
数が少なくなり、非同期噴射回数が少なくなつて
しまう。
を一階微分値の基準値に比べて小さく設定できる
ものの、基準値を越えている時間隔が一階微分値
に比べて短かくなり、例えば、所定周期で起動さ
れている加速判定用ルーチンによる加速の判定回
数が少なくなり、非同期噴射回数が少なくなつて
しまう。
従つて、いずれの場合にも、必ずしも最適な過
渡応答性が得られていない。
渡応答性が得られていない。
本発明の目的は、このような従来の欠点を除去
し、加速状態であることを、迅速に、かつ適切な
時間隔にわたつて判定するようにした非同期噴射
制御方法を提案することにある。
し、加速状態であることを、迅速に、かつ適切な
時間隔にわたつて判定するようにした非同期噴射
制御方法を提案することにある。
本発明は、吸気管圧力の時間変化に従つた一階
微分値が第一の基準値より大きいとき、および、
その一階微分値が第一の基準値より小さいときで
あつても、吸気管圧力の時間変化に従つた二階微
分値が第二の基準値より大きいときは、機関の加
速状態と判定して非同期噴射を実行可能とするこ
とを特徴とする。
微分値が第一の基準値より大きいとき、および、
その一階微分値が第一の基準値より小さいときで
あつても、吸気管圧力の時間変化に従つた二階微
分値が第二の基準値より大きいときは、機関の加
速状態と判定して非同期噴射を実行可能とするこ
とを特徴とする。
従つて、本発明によれば、まず、吸気管圧力の
二階微分値が第二の基準値より大きくなつたこと
に応答して非同期噴射が実行可能となり、更に、
一階微分値が第一の基準値より大きい間だけ非同
期噴射が実行可能となり、機関の加速状態に迅速
に追従して非同期噴射が実行され、かつ、継続し
た加速状態に応じた間だけ非同期噴射が可能とな
り、加速時の運転性能を向上できる。
二階微分値が第二の基準値より大きくなつたこと
に応答して非同期噴射が実行可能となり、更に、
一階微分値が第一の基準値より大きい間だけ非同
期噴射が実行可能となり、機関の加速状態に迅速
に追従して非同期噴射が実行され、かつ、継続し
た加速状態に応じた間だけ非同期噴射が可能とな
り、加速時の運転性能を向上できる。
以下図面に基づいて本発明の実施例について詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図は本発明を適用した電子制御燃料噴射式
内燃機関の一例を示し、符号１０は機関本体、１
２は吸気通路、１４は燃焼室、１６は排気通路を
それぞれ示している。スロツトル弁１８の下流の
吸気通路１２に設けられている吸気管絶対圧力セ
ンサ２０は、信号線ｌ１を介して制御回路２２に
接続され、吸気管絶対圧力に応じた電圧を発生す
る。吸気温センサ２１はスロツトル弁１８の上流
の吸気通路１２に設けられ、信号線ｌ２を介して
制御回路２２に接続されていて吸気温度に応じた
電圧を発生する。図示しないエアクリーナを介し
て吸入され、図示しないアクセルペダル連動する
スロツトル弁１８によつて流量制御された吸入空
気は、サージタンク２４及び吸気弁２５を介して
各気筒の燃焼室１４に導かれる。
内燃機関の一例を示し、符号１０は機関本体、１
２は吸気通路、１４は燃焼室、１６は排気通路を
それぞれ示している。スロツトル弁１８の下流の
吸気通路１２に設けられている吸気管絶対圧力セ
ンサ２０は、信号線ｌ１を介して制御回路２２に
接続され、吸気管絶対圧力に応じた電圧を発生す
る。吸気温センサ２１はスロツトル弁１８の上流
の吸気通路１２に設けられ、信号線ｌ２を介して
制御回路２２に接続されていて吸気温度に応じた
電圧を発生する。図示しないエアクリーナを介し
て吸入され、図示しないアクセルペダル連動する
スロツトル弁１８によつて流量制御された吸入空
気は、サージタンク２４及び吸気弁２５を介して
各気筒の燃焼室１４に導かれる。
燃料噴射弁２６は各気筒毎に設けられており、
信号線ｌ３を介して制御回路２２から供給される
電気的な駆動パルスに応じて開閉制御され、図示
しない燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁
２５近傍の吸気通路１２内、即ち吸気ポート部に
間欠的に噴射する。燃焼室１４において燃焼した
後の排気ガスは排気弁２８、排気通路１６及び三
元触媒コンバータ３０を介して大気中に排出され
る。
信号線ｌ３を介して制御回路２２から供給される
電気的な駆動パルスに応じて開閉制御され、図示
しない燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁
２５近傍の吸気通路１２内、即ち吸気ポート部に
間欠的に噴射する。燃焼室１４において燃焼した
後の排気ガスは排気弁２８、排気通路１６及び三
元触媒コンバータ３０を介して大気中に排出され
る。
機関のデイストリビユータ３８には、クランク
角センサ４０及び４２が取り付けられており、こ
れらのセンサ４０，４２は信号線ｌ６，ｌ７を介
して制御回路２２に接続されている。これらのセ
ンサ４０，４２は、クランク軸が30度、360度回
転する毎にパルス信号をそれぞれ出力し、これら
のパルス信号は信号線ｌ６，ｌ７をそれぞれ介し
て制御回路２２に供給される。
角センサ４０及び４２が取り付けられており、こ
れらのセンサ４０，４２は信号線ｌ６，ｌ７を介
して制御回路２２に接続されている。これらのセ
ンサ４０，４２は、クランク軸が30度、360度回
転する毎にパルス信号をそれぞれ出力し、これら
のパルス信号は信号線ｌ６，ｌ７をそれぞれ介し
て制御回路２２に供給される。
デイストリビユータ８はイグナイタ３９に接続
され、イグナイタ３９は信号線ｌ８を介して制御
回路２２に接続されている。
され、イグナイタ３９は信号線ｌ８を介して制御
回路２２に接続されている。
符号４４は、スロツトル弁１８と連動し、スロ
ツトル弁１８が略全閉しているときに閉成される
アイドルスイツチ（LLスイツチ）であり、信号
線ｌ８ａを介して制御回路２２と接続されてい
る。
ツトル弁１８が略全閉しているときに閉成される
アイドルスイツチ（LLスイツチ）であり、信号
線ｌ８ａを介して制御回路２２と接続されてい
る。
排気通路１６には、排気ガス中の酸素濃度に応
答した信号を出力する、即ち、空燃比が理論空燃
比に対してリーン側にあるかリツチ側にあるかに
応じて互に異なる二値の出力電圧を発生するO2
センサ４６が設けられ、その出力信号は信号線ｌ
９を介して制御回路２２に接続されている。三元
触媒コンバータ３０は、このO2センサ４６の下
流に設けられており、排気ガス中の三つの有害成
分であるHC、CO、NOx成分を同時に浄化する。
答した信号を出力する、即ち、空燃比が理論空燃
比に対してリーン側にあるかリツチ側にあるかに
応じて互に異なる二値の出力電圧を発生するO2
センサ４６が設けられ、その出力信号は信号線ｌ
９を介して制御回路２２に接続されている。三元
触媒コンバータ３０は、このO2センサ４６の下
流に設けられており、排気ガス中の三つの有害成
分であるHC、CO、NOx成分を同時に浄化する。
また、符号４８は機関の冷却水温度を検出し、
その温度に応じた電圧を発生する水温センサであ
り、シリンダブロツク５０に取り付けられてい
て、信号線ｌ１０を介して制御回路２２に接続さ
れている。
その温度に応じた電圧を発生する水温センサであ
り、シリンダブロツク５０に取り付けられてい
て、信号線ｌ１０を介して制御回路２２に接続さ
れている。
制御回路２２は、第２図に示すように、各種機
器を制御する中央演算処理装置（CPU）２２ａ、
予め各種の数値やプログラムが書き込まれたリー
ドオンリメモリ（ROM）２２ｂ、演算過程の数
値やフラグが所定の領域に書き込まれるランダム
アクセスメモリ（RAM）２２ｃ、アナログマル
チプレクサ機能を有し、アナログ入力信号をデイ
ジタル信号に変換するＡ／Ｄコンバータ（ADC）
２２ｄ、各種デイジタル信号が入力される入出力
インターフエイス（Ｉ／Ｏ）２２ｅ、各種デイジ
タル信号が出力される入出力インターフエイス
（Ｉ／Ｏ）２２ｆ、エンジン停止時に補助電源か
ら給電されて記憶を保持るバツクアツプメモリ
（BU−RAM）２２ｇ、及びこれら各機器がそれ
ぞれ接続されるバスライン２２ｈから構成されて
いる。
器を制御する中央演算処理装置（CPU）２２ａ、
予め各種の数値やプログラムが書き込まれたリー
ドオンリメモリ（ROM）２２ｂ、演算過程の数
値やフラグが所定の領域に書き込まれるランダム
アクセスメモリ（RAM）２２ｃ、アナログマル
チプレクサ機能を有し、アナログ入力信号をデイ
ジタル信号に変換するＡ／Ｄコンバータ（ADC）
２２ｄ、各種デイジタル信号が入力される入出力
インターフエイス（Ｉ／Ｏ）２２ｅ、各種デイジ
タル信号が出力される入出力インターフエイス
（Ｉ／Ｏ）２２ｆ、エンジン停止時に補助電源か
ら給電されて記憶を保持るバツクアツプメモリ
（BU−RAM）２２ｇ、及びこれら各機器がそれ
ぞれ接続されるバスライン２２ｈから構成されて
いる。
ROM２２ｂ内には、メイン処理ルーチンプロ
グラム、燃料噴射パルス幅演算用の割込処理ルー
チンプログラム、フイードバツク補正係数等の係
数演算用の割込処理ルーチンプログラム、後述す
る非同期ルーチンプログラム、及びその他の各種
プログラム、さらにそれらの演算処理に必要な
種々のデータが予め記憶されている。
グラム、燃料噴射パルス幅演算用の割込処理ルー
チンプログラム、フイードバツク補正係数等の係
数演算用の割込処理ルーチンプログラム、後述す
る非同期ルーチンプログラム、及びその他の各種
プログラム、さらにそれらの演算処理に必要な
種々のデータが予め記憶されている。
そして、圧力センサ２０、吸気温センサ２１、
O2センサ４６及び水温センサ４８はＡ／Ｄコン
バータ２２ｄと接続され、各センサからの電圧信
号Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４がCPU２２ａからの
指示に応じて、順次、二進信号に変換される。
O2センサ４６及び水温センサ４８はＡ／Ｄコン
バータ２２ｄと接続され、各センサからの電圧信
号Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４がCPU２２ａからの
指示に応じて、順次、二進信号に変換される。
クランク角センサ４０からのクランク角30度毎
のパルス信号Ｓ５、クランク角センサ４２からの
クランク角360度毎のパルス信号Ｓ６、アイドル
スイツチ４４からのオン・オフ信号Ｓ７は、それ
ぞれＩ／Ｏ２２ｅを介して制御回路２２に取込ま
れる。パルス信号Ｓ５に基づいてエンジン回転数
を表わす二進信号が形成され、パルス信号Ｓ５お
よびＳ６が協働して燃料噴射パルス幅演算のため
の割込要求信号、燃料噴射開始信号および気筒判
別信号などが形成される。
のパルス信号Ｓ５、クランク角センサ４２からの
クランク角360度毎のパルス信号Ｓ６、アイドル
スイツチ４４からのオン・オフ信号Ｓ７は、それ
ぞれＩ／Ｏ２２ｅを介して制御回路２２に取込ま
れる。パルス信号Ｓ５に基づいてエンジン回転数
を表わす二進信号が形成され、パルス信号Ｓ５お
よびＳ６が協働して燃料噴射パルス幅演算のため
の割込要求信号、燃料噴射開始信号および気筒判
別信号などが形成される。
Ｉ／Ｏ２２ｆからは、各種演算により形成され
た燃料噴射パルスＳ１０および点火信号Ｓ１１
が、それぞれ燃料噴射弁２６ａ〜２６ｄ、および
イグナイタ３９に出力される。
た燃料噴射パルスＳ１０および点火信号Ｓ１１
が、それぞれ燃料噴射弁２６ａ〜２６ｄ、および
イグナイタ３９に出力される。
このように構成された内燃機関においては、吸
気管圧力PMとエンジン回転数NEとに基づいて
基本燃料噴射時間TPが演算され、この基本燃料
噴射時間TPに対して種々の補正演算が施されて
最終的な燃料噴射量γが求められる。そして、こ
のようにして求められた燃料噴射量γで、所定の
クランク角度に応答して同期噴射が実行される。
気管圧力PMとエンジン回転数NEとに基づいて
基本燃料噴射時間TPが演算され、この基本燃料
噴射時間TPに対して種々の補正演算が施されて
最終的な燃料噴射量γが求められる。そして、こ
のようにして求められた燃料噴射量γで、所定の
クランク角度に応答して同期噴射が実行される。
一方、非同期噴射の可否判定は次のようにして
行なわれる。
行なわれる。
第３図は、非同期判定および非同期噴射実行の
時間割込みルーチンであり、手順Ｓ１において、
アイドル信号Ｓ７により、吸気絞り弁１８が全閉
しているか否かを判定する。全閉していなければ
手順Ｓ２において、吸気管圧力PMの時間変化に
従つた一階微分値ΔPMを演算して求める。例え
ば、12ms毎に吸気管圧力PMを読込み、その変化
量を求める。そして、手順Ｓ３において、その一
階微分値ΔPMを、予め定めた第一の基準値Ｒ１
と大小比較する。一階微分値ΔPMが第一の基準
値Ｒ１以上であれば、手順Ｓ４において非同期噴
射を実行する。
時間割込みルーチンであり、手順Ｓ１において、
アイドル信号Ｓ７により、吸気絞り弁１８が全閉
しているか否かを判定する。全閉していなければ
手順Ｓ２において、吸気管圧力PMの時間変化に
従つた一階微分値ΔPMを演算して求める。例え
ば、12ms毎に吸気管圧力PMを読込み、その変化
量を求める。そして、手順Ｓ３において、その一
階微分値ΔPMを、予め定めた第一の基準値Ｒ１
と大小比較する。一階微分値ΔPMが第一の基準
値Ｒ１以上であれば、手順Ｓ４において非同期噴
射を実行する。
一方、手順Ｓ３で否定判定されると手順Ｓ５に
進み、吸気管圧力PMの時間変化に従つた二階微
分値ΔΔPMを演算して求める。例えば、一階微
分値ΔPMの変化量に基づいて求めることもでき
る。そして、手順Ｓ６において、その二階微分値
ΔΔPMを、第一の基準値Ｒ１より小さい予め定
めた第二の基準値Ｒ２と大小比較する。二階微分
値ΔΔPMが第二の基準値Ｒ２以上であれば、手
順Ｓ４において非同期噴射を実行する。
進み、吸気管圧力PMの時間変化に従つた二階微
分値ΔΔPMを演算して求める。例えば、一階微
分値ΔPMの変化量に基づいて求めることもでき
る。そして、手順Ｓ６において、その二階微分値
ΔΔPMを、第一の基準値Ｒ１より小さい予め定
めた第二の基準値Ｒ２と大小比較する。二階微分
値ΔΔPMが第二の基準値Ｒ２以上であれば、手
順Ｓ４において非同期噴射を実行する。
ここで、非同期噴射は、噴射信号Ｓ１０により
慣例の技術により行う。
慣例の技術により行う。
第４図Ａ〜Ｄを参照して本実施例の作用効果に
ついて詳述する。時点t0で、全閉している吸気絞
り弁１８が開き始めると、吸気管圧力PMが第４
図Ｂのように上昇する。一階微分値ΔPMは第４
図Ｃのように変化し、二階微分値ΔΔPMは第４
図Ｄのように変化する。本実施例では、二階微分
値ΔΔPMが基準値Ｒ２以上になつた時点t1から、
一階微分値ΔPMが基準値Ｒ１まで低下する時点
t2までの間が機関の加速状態と判定される。従つ
て、この時点t1からt2までの間において、手順Ｓ
４が実行される度毎に非同期噴射が実行される。
ついて詳述する。時点t0で、全閉している吸気絞
り弁１８が開き始めると、吸気管圧力PMが第４
図Ｂのように上昇する。一階微分値ΔPMは第４
図Ｃのように変化し、二階微分値ΔΔPMは第４
図Ｄのように変化する。本実施例では、二階微分
値ΔΔPMが基準値Ｒ２以上になつた時点t1から、
一階微分値ΔPMが基準値Ｒ１まで低下する時点
t2までの間が機関の加速状態と判定される。従つ
て、この時点t1からt2までの間において、手順Ｓ
４が実行される度毎に非同期噴射が実行される。
一方、従来のように一階微分値ΔPMだけで加
速状態を判定する場合には、第４図Ｃの時点t3か
ら時点t2の間でのみ加速状態と判定され、二階微
分値ΔΔPMだけで加速状態を判定する場合には、
第４図Ｄの時点t1から時点t4の間でのみ加速状態
と判定されるので、迅速かつ適切な時間隔の間に
わたつて非同期噴射を行うことが難しい。
速状態を判定する場合には、第４図Ｃの時点t3か
ら時点t2の間でのみ加速状態と判定され、二階微
分値ΔΔPMだけで加速状態を判定する場合には、
第４図Ｄの時点t1から時点t4の間でのみ加速状態
と判定されるので、迅速かつ適切な時間隔の間に
わたつて非同期噴射を行うことが難しい。
第１図は本発明方法を適用した内燃機関の一例
を示す構成図、第２図はその制御回路の一例を示
すブロツク図、第３図は本発明方法に係る非同期
ルーチンの一手順例を示すフローチヤート、第４
図Ａはアイドル信号Ｓ７を、第４図Ｂは吸気管圧
力PMを、第４図Ｃは一階微分値ΔPMを、第４
図Ｄは二階微分値ΔΔPMをそれぞれ示すタイム
チヤートである。 １０……機関本体、１８……吸気絞り弁、２０
……圧力センサ、２２……制御回路、２６……燃
料噴射弁、３８……デイストリビユータ、３９…
…イグナイタ、４０，４２……クランク角セン
サ、４４……アイドルスイツチ。
を示す構成図、第２図はその制御回路の一例を示
すブロツク図、第３図は本発明方法に係る非同期
ルーチンの一手順例を示すフローチヤート、第４
図Ａはアイドル信号Ｓ７を、第４図Ｂは吸気管圧
力PMを、第４図Ｃは一階微分値ΔPMを、第４
図Ｄは二階微分値ΔΔPMをそれぞれ示すタイム
チヤートである。 １０……機関本体、１８……吸気絞り弁、２０
……圧力センサ、２２……制御回路、２６……燃
料噴射弁、３８……デイストリビユータ、３９…
…イグナイタ、４０，４２……クランク角セン
サ、４４……アイドルスイツチ。
Claims (1)
- １ 吸気管圧力と機関回転数とに基づいて燃料噴
射量を演算し、所定のクランク角度に同期させて
前記燃料噴射量の燃料を噴射するとともに、機関
の加速運転に応答して、クランク角度に同期させ
ることなく所定の噴射量で燃料を非同期噴射させ
るにあたり、前記吸気管圧力の時間変化に従つた
一階微分値および二階微分値を演算し、その一階
微分値が所定の第一の基準値より大きいとき、お
よび、その一階微分値が前記第一の基準値より小
さいときであつても前記二階微分値が所定の第二
の基準値より大きいときに、前記非同期噴射を実
行可能とすることを特徴とする非同期噴射制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13564083A JPS6027758A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 非同期噴射制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13564083A JPS6027758A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 非同期噴射制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6027758A JPS6027758A (ja) | 1985-02-12 |
| JPH023019B2 true JPH023019B2 (ja) | 1990-01-22 |
Family
ID=15156530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13564083A Granted JPS6027758A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 非同期噴射制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6027758A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0628941B2 (ja) * | 1988-09-20 | 1994-04-20 | 株式会社日立製作所 | 回路基板及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-07-25 JP JP13564083A patent/JPS6027758A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6027758A (ja) | 1985-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6397830B1 (en) | Air-fuel ratio control system and method using control model of engine | |
| JPS6134330A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPS6338537B2 (ja) | ||
| JPH057548B2 (ja) | ||
| US4520784A (en) | Method of and apparatus for controlling fuel injection | |
| JPH023019B2 (ja) | ||
| JPH0512538B2 (ja) | ||
| JP2841806B2 (ja) | エンジン用空燃比制御装置 | |
| JP3116426B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 | |
| JPS6035155A (ja) | 燃料噴射制御方法 | |
| JPH0477138B2 (ja) | ||
| JPS59203841A (ja) | 燃料噴射制御方法 | |
| JPH0799108B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御方法 | |
| JPS6035154A (ja) | 燃料噴射制御方法 | |
| JPH0610735A (ja) | 内燃機関の空燃比補正方法 | |
| JPS6067747A (ja) | 空燃比制御方法 | |
| JPS6045745A (ja) | 電子制御エンジンの空燃比学習制御方法 | |
| JPH0680303B2 (ja) | 点火時期制御方法 | |
| JPS61190146A (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPS6198947A (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPS5996446A (ja) | 内燃機関の加速時非同期燃料噴射方法 | |
| JPH0323738B2 (ja) | ||
| JPS5951148A (ja) | 車両用内燃機関の空燃比制御方法 | |
| JPS6238841A (ja) | エンジンの加速増量制御装置 | |
| JPH0459460B2 (ja) |