JPS5824205A - 発振器の温度補償法および温度補償された発振器 - Google Patents
発振器の温度補償法および温度補償された発振器Info
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- JPS5824205A JPS5824205A JP57124312A JP12431282A JPS5824205A JP S5824205 A JPS5824205 A JP S5824205A JP 57124312 A JP57124312 A JP 57124312A JP 12431282 A JP12431282 A JP 12431282A JP S5824205 A JPS5824205 A JP S5824205A
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
- H03K17/14—Modifications for compensating variations of physical values, e.g. of temperature
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H5/00—One-port networks comprising only passive electrical elements as network components
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- H03H5/10—One-port networks comprising only passive electrical elements as network components without voltage- or current-dependent elements comprising at least one element with prescribed temperature coefficient
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- H03K17/945—Proximity switches
- H03K17/95—Proximity switches using a magnetic detector
- H03K17/952—Proximity switches using a magnetic detector using inductive coils
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- H03K17/9542—Proximity switches using a magnetic detector using inductive coils in a resonant circuit forming part of an oscillator
- H03K17/9547—Proximity switches using a magnetic detector using inductive coils in a resonant circuit forming part of an oscillator with variable amplitude
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- H03L—AUTOMATIC CONTROL, STARTING, SYNCHRONISATION OR STABILISATION OF GENERATORS OF ELECTRONIC OSCILLATIONS OR PULSES
- H03L1/00—Stabilisation of generator output against variations of physical values, e.g. power supply
- H03L1/02—Stabilisation of generator output against variations of physical values, e.g. power supply against variations of temperature only
-
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- H03K2217/00—Indexing scheme related to electronic switching or gating, i.e. not by contact-making or -breaking covered by H03K17/00
- H03K2217/94—Indexing scheme related to electronic switching or gating, i.e. not by contact-making or -breaking covered by H03K17/00 characterised by the way in which the control signal is generated
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- H03K2217/956—Negative resistance, e.g. LC inductive proximity switches
Landscapes
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
- Electronic Switches (AREA)
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は発振回路の温度変化の補償法とこの補償法によ
り温度補償された発振器に関するものである。
り温度補償された発振器に関するものである。
LO発振回路をそなえた発振器は例えば近接スイッチに
対して用いられる。この近接スイッチでは、駆動プレイ
ド(blade )が接近すると発振器の発振出力信号
の減衰が生ずる。発振器の出力信号の振幅が減少し、そ
して例えばレベル検出器を駆動してその出力信号を生じ
させ、この出力信号がこの近接スイッチの出力信号とし
て利用される。
対して用いられる。この近接スイッチでは、駆動プレイ
ド(blade )が接近すると発振器の発振出力信号
の減衰が生ずる。発振器の出力信号の振幅が減少し、そ
して例えばレベル検出器を駆動してその出力信号を生じ
させ、この出力信号がこの近接スイッチの出力信号とし
て利用される。
従来の誘導性近接スイッチの主な欠点はそのスイッチン
グ距離が限られていて、比較的小さいことである。発振
器回路と、スイッチング距離が大きくなるにつれ温度係
数が通常許容出来ない太きさとなるような発振回路とを
組み合わせたものは。
グ距離が限られていて、比較的小さいことである。発振
器回路と、スイッチング距離が大きくなるにつれ温度係
数が通常許容出来ない太きさとなるような発振回路とを
組み合わせたものは。
その温度依存性のためにスイッチング距離を太きくする
ことができない。
ことができない。
第1a図は、発振回路の相対Q値Q / Q oを誘導
性近接スイッチの駆動プレイドの距111c1(スイッ
チング距#lりの関数として示したものである。こ
iの図から、スイッチング距離dが大きくなると、
発振回路の相対Q値Q/Qoの有効変化が急速に非常に
小さな値になることがわ・かる。与えられたスイッチン
グ距離に対して、相対Q値が予め定められた値50%を
もつのが正常動作範囲であるならば、第1a図の曲線は
もしスイッチング距離が6倍になれば相対Q値は約6俤
にまで減少することを示している。
性近接スイッチの駆動プレイドの距111c1(スイッ
チング距#lりの関数として示したものである。こ
iの図から、スイッチング距離dが大きくなると、
発振回路の相対Q値Q/Qoの有効変化が急速に非常に
小さな値になることがわ・かる。与えられたスイッチン
グ距離に対して、相対Q値が予め定められた値50%を
もつのが正常動作範囲であるならば、第1a図の曲線は
もしスイッチング距離が6倍になれば相対Q値は約6俤
にまで減少することを示している。
発振回路の相対Q値に及ぼす雰囲気温度の影響が第1b
図に示されている。この図には、比QJ’Q−。
図に示されている。この図には、比QJ’Q−。
は温度が上昇すると減少することが示されている。
第1a図と対照すれば、スイッチング距離が大きな場合
には、Q/Qoに及ぼす温度の影響の方が駆動プレイド
によってQ、/Q、が変化するのよりも急速に重要な問
題になることがわかる。
には、Q/Qoに及ぼす温度の影響の方が駆動プレイド
によってQ、/Q、が変化するのよりも急速に重要な問
題になることがわかる。
したがって、本発明の目的は発振回路の温度変化を非常
に小さくする方法をうろことであり、それによシ従来の
ものよプは数倍大きなスイッチング距離をもった近接ス
イッチが利用可能になる。
に小さくする方法をうろことであり、それによシ従来の
ものよプは数倍大きなスイッチング距離をもった近接ス
イッチが利用可能になる。
本発明による方法では、発振回路のQ値の温度係数を補
償するのに、発振コイルの鋼の抵抗値の温度係数が用い
られる。この発振回路に、発振コイルの鋼の抵抗値に比
例する電圧を加えることにより、この補償かえられる。
償するのに、発振コイルの鋼の抵抗値の温度係数が用い
られる。この発振回路に、発振コイルの鋼の抵抗値に比
例する電圧を加えることにより、この補償かえられる。
この方法により、回路内に温度勾配がある場合でも常に
満足に動作するはy理想的な温度補償がえられる。この
ことは、発振コイルの外側に補償素子を取付ける場合に
見られる補償と異なる点である。
満足に動作するはy理想的な温度補償がえられる。この
ことは、発振コイルの外側に補償素子を取付ける場合に
見られる補償と異なる点である。
本発明のさらに別の目的は、温度補償された発振器をう
るのに本発明の方法を応用することである。
るのに本発明の方法を応用することである。
本発明による発振器は前記方法により温度補償された発
振コイルを有しており、そしてこのコイルが負抵抗値を
もつ抵抗器と並列に接続される。
振コイルを有しており、そしてこのコイルが負抵抗値を
もつ抵抗器と並列に接続される。
第2図による発振コイルを解析すれば、このコイルのQ
は、近接スイッチに対して通常用いられる材質と周波数
を考慮に入れる時、発振コイルLの鋼の抵抗値によって
主として決定されることが示される。このようなコイル
のQを与える式は、他の損失を無視すれば で与えられる。一般に−〉〉R2cu であるのでC
喝 となる。
は、近接スイッチに対して通常用いられる材質と周波数
を考慮に入れる時、発振コイルLの鋼の抵抗値によって
主として決定されることが示される。このようなコイル
のQを与える式は、他の損失を無視すれば で与えられる。一般に−〉〉R2cu であるのでC
喝 となる。
発振コイルが与えられると、そのQもまたQの温度係数
も、したがってそれぞれ、銅の抵抗値R0゜およびその
温度係数に逆比例する。このコイルの温度係数は0〜1
00℃において約+0.00470にである。従ってQ
の温度係数は比較的高い値であって約−0,004/’
にである。
も、したがってそれぞれ、銅の抵抗値R0゜およびその
温度係数に逆比例する。このコイルの温度係数は0〜1
00℃において約+0.00470にである。従ってQ
の温度係数は比較的高い値であって約−0,004/’
にである。
温度のこの影響を消すために本発明の方法によれば、発
振コイルのQの温度係数を補償するために、発振コイル
の銅線の抵抗値”cuとその温度係数が用いられる。回
路自体の中に温度勾配がある場合でも、このことによシ
前記(2)式に従ってほぼ理想的な補償かえられる。
振コイルのQの温度係数を補償するために、発振コイル
の銅線の抵抗値”cuとその温度係数が用いられる。回
路自体の中に温度勾配がある場合でも、このことによシ
前記(2)式に従ってほぼ理想的な補償かえられる。
第6図に、非常に簡単な方法でコイルLの銅線の抵抗値
R0Uを達成しうろことが示されている。
R0Uを達成しうろことが示されている。
端子Aと端子Bとの間に接続され九コイルLは高周波リ
ッツ線を用いて従来の方法でつくられる。
ッツ線を用いて従来の方法でつくられる。
例えば端子Bにおいて、リッツ線の1つが他の線から分
離されそして端子りに別に接続されるならば、図かられ
かるように、端子Bと端子りの間に接続されたコイルは
それ自身二本巻コイルとなる。
離されそして端子りに別に接続されるならば、図かられ
かるように、端子Bと端子りの間に接続されたコイルは
それ自身二本巻コイルとなる。
コイルのこの二本巻き巻線によシ、インダクタンスLと
L′の総合効果によって相殺し合い、そして第3b図に
示されているように、接続点りでコイルLの銅線抵抗値
R8Uが達成される。
L′の総合効果によって相殺し合い、そして第3b図に
示されているように、接続点りでコイルLの銅線抵抗値
R8Uが達成される。
第4図に示されているように、LO発振回路の共振周波
数に等しい周波数freaをもった交流定電流源工、が
もし端子Bと端子りの間に接続されるならば、この発振
回路は発振を始め、そしてその共振周波数で発振を続け
る。この発振回路に加見られる電圧は次の式によって与
えられる。
数に等しい周波数freaをもった交流定電流源工、が
もし端子Bと端子りの間に接続されるならば、この発振
回路は発振を始め、そしてその共振周波数で発振を続け
る。この発振回路に加見られる電圧は次の式によって与
えられる。
UB=より−Rcu(3)1
このように、この加えられた電圧、すなわち、結合電圧
はコイルの銅の抵抗値H0□に比例し、それでこの結合
電圧は温度が上昇、下降に従って増加、減少する。発振
コイルのQ値は前記のように銅の抵抗値R8Uに逆比例
するので、このQ値は温度が上昇、下降に従って減少、
増加する。もしQ値が小さくなれば、発振回路の両端の
電圧υ(T)も小さくなり、Q値が大きくなればU (
T)も大きくなる。もし温度が上昇するならば、発振回
路の両端の電圧U (T)の減少はコイルLの鋼の抵抗
”cuに加わる電圧UBの増加によって補償され、そし
て逆に発振回路の両端の電圧U (T)の増加は発振回
路の銅の抵抗に加わる電圧の減少によって補償される。
はコイルの銅の抵抗値H0□に比例し、それでこの結合
電圧は温度が上昇、下降に従って増加、減少する。発振
コイルのQ値は前記のように銅の抵抗値R8Uに逆比例
するので、このQ値は温度が上昇、下降に従って減少、
増加する。もしQ値が小さくなれば、発振回路の両端の
電圧υ(T)も小さくなり、Q値が大きくなればU (
T)も大きくなる。もし温度が上昇するならば、発振回
路の両端の電圧U (T)の減少はコイルLの鋼の抵抗
”cuに加わる電圧UBの増加によって補償され、そし
て逆に発振回路の両端の電圧U (T)の増加は発振回
路の銅の抵抗に加わる電圧の減少によって補償される。
Q値((2)式)の温度係数が逆であることによシ、発
振回路の端子Aと端子Bとの間で測定された電圧U (
T)は温度に無関係であシ、そしてこの電圧はUBに対
して90°の遅れを有している。
振回路の端子Aと端子Bとの間で測定された電圧U (
T)は温度に無関係であシ、そしてこの電圧はUBに対
して90°の遅れを有している。
第5図において1発振器は演算増幅器Vを有している。
この演算増幅器の反転入力はポテンシオメータpの摺動
端子に接続される。このポテンシオメータは電圧源の1
つの電極とこの増幅器Vの出力との間に接続され、そし
てこのポテンシオメータによりこの増幅器に対する調節
可能なフィードバックがえられる。この増幅器の非反転
入力は端子AにおいてLO発振回路とコイルL′とに接
続される。コイルL′の別の端子りはコンデンサ02を
通して増幅器の出力に接続される。接続点Aにおいて発
振回路り、01が負抵抗を示すように回路が構成され、
そしてこの負抵抗の抵抗値が発振回路のインピーダンス
よシも小さいならば発振が開始する。この負抵抗の抵抗
値、したがってこの発振器の自己発振点はポテンシオメ
ータPによって調節することができる。増幅器Vの出力
電圧を定電流に変換して接続点りでフィルに供給する丸
めに、また90°という要求された位相差をうるために
、コンデンサ02の電気容量が比較的小さくて、比較的
大きなインピーダンスをも丸なければならない。コイル
の前の駆動プレイドは、従来の近接スイッチではプレイ
ドの接近によって発振器の出力信号の振幅が変化するの
に対し、この回路では発振器の自己発振点を変える。こ
の後の検出回路(図示されていない)がこの発振の開始
または停止を周知の方法で検出しおよびこの信号を増幅
することは十分に可能である。本発明による近接スイッ
チを使うことにより、スイッチング距離は従来の近接ス
イッチに比べて約6倍大きくなる。この近接スイッチは
大きなスイッチング距離でも完全に動作する。
端子に接続される。このポテンシオメータは電圧源の1
つの電極とこの増幅器Vの出力との間に接続され、そし
てこのポテンシオメータによりこの増幅器に対する調節
可能なフィードバックがえられる。この増幅器の非反転
入力は端子AにおいてLO発振回路とコイルL′とに接
続される。コイルL′の別の端子りはコンデンサ02を
通して増幅器の出力に接続される。接続点Aにおいて発
振回路り、01が負抵抗を示すように回路が構成され、
そしてこの負抵抗の抵抗値が発振回路のインピーダンス
よシも小さいならば発振が開始する。この負抵抗の抵抗
値、したがってこの発振器の自己発振点はポテンシオメ
ータPによって調節することができる。増幅器Vの出力
電圧を定電流に変換して接続点りでフィルに供給する丸
めに、また90°という要求された位相差をうるために
、コンデンサ02の電気容量が比較的小さくて、比較的
大きなインピーダンスをも丸なければならない。コイル
の前の駆動プレイドは、従来の近接スイッチではプレイ
ドの接近によって発振器の出力信号の振幅が変化するの
に対し、この回路では発振器の自己発振点を変える。こ
の後の検出回路(図示されていない)がこの発振の開始
または停止を周知の方法で検出しおよびこの信号を増幅
することは十分に可能である。本発明による近接スイッ
チを使うことにより、スイッチング距離は従来の近接ス
イッチに比べて約6倍大きくなる。この近接スイッチは
大きなスイッチング距離でも完全に動作する。
第1a図は誘導性近接スイッチの発振コイルの相対Q値
をスイッチング距離の関数として示した図であシ、第1
b図は誘導性近接スイッチの発振コイルの相対Q値を温
度の関数として示した図であり、第2図はLO発振回路
の等価回路図であり、第6a図は2本巻きコイルを有す
るLO発振回路図であり、第3b図は第6a図の発振回
路の等何回路であシ、第4図は本発明による発振器の原
理を示した図であり、第5図は本発明による発振器の図
である。 A、B、D・・・i子、L% L′・・・コイル、Rc
u・・・コイルの鋼の抵抗、a、 O工、0.・・・コ
ンデンサ、U (T)・・・発振回路の電圧、■・・・
演算増幅器、P・・・ポテンシオメータ。 代理人 浅 村 皓 外4名 シ Fig、1a Fig、1b■ F−12
をスイッチング距離の関数として示した図であシ、第1
b図は誘導性近接スイッチの発振コイルの相対Q値を温
度の関数として示した図であり、第2図はLO発振回路
の等価回路図であり、第6a図は2本巻きコイルを有す
るLO発振回路図であり、第3b図は第6a図の発振回
路の等何回路であシ、第4図は本発明による発振器の原
理を示した図であり、第5図は本発明による発振器の図
である。 A、B、D・・・i子、L% L′・・・コイル、Rc
u・・・コイルの鋼の抵抗、a、 O工、0.・・・コ
ンデンサ、U (T)・・・発振回路の電圧、■・・・
演算増幅器、P・・・ポテンシオメータ。 代理人 浅 村 皓 外4名 シ Fig、1a Fig、1b■ F−12
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (11発振コイルを有する発振回路の温度変化の補償法
であって、前記発振回路のQ値の温度係数を補償するた
めに前記発振コイルの銅の抵抗値の温度係数が用いられ
ることと、前記補償が前記発振回路に前記発振コイルの
銅の前記抵抗値に比例する電圧を印加することによって
得られることとを特徴とする発振回路の温度変化の補償
法。 (2、特許請求の範囲第1項において、前記発振コイル
を2本巻きコイルで形成して前記鋼の抵抗値を達成する
ことを特徴とする補償法。 (3)特許請求の範囲第2項において、前記印加電圧が
前記発振回路の共振周波数と同じ周波数をもった交流定
電流を前記発振コイルの前記鋼抵抗値に供給することに
よってえられることを特徴とする補償法。 (4)発振コイルをもつ発振回路を備え、その発振回路
のQ値の温度係数を補償する丸めに前記発振回路の鋼の
抵抗値に比例する電圧が前記発振回路に印加され、前記
発振回路が負性抵抗器と並列に接続されることとを特徴
とする温度補償された発振器。 (5)特許請求の範囲第4項において、前記発振コイル
がリンツ線二本巻きコイルでTo〉、前記コイルの巻線
の1つが前記コイルの第1端子において他の巻線から分
離されて前記コイルの第2端子に接続され、前記発振回
路を発振させるためにおよび前記発振回路の両端に温度
補償電圧を減結合するために交流定電流源が前記ts2
端子に接続されることとを特徴とする発振器。 (6)特許請求の範囲第5項において、電圧源によって
付勢される演算増幅器を有し、前記増幅器の反転入力が
前記電源の1つの端子と前記増幅器の出力との間に接続
されたポテンシオメータの摺動端子に接続され、前記増
幅器の非反転入力が前記発振回路を通して前記電圧源の
他の端子に接続され、前記第2端子に別に接続されたり
ツツ線が結合コンデンサを通して前記増幅器の出力に接
続されることとを特徴とする発振器。 (7)特許請求の範囲第6項一おいて、前記発振回路の
発振を開始させるべく前記結合コンデンサによシ前記増
幅器の出力電圧を前記発振回路への出力電流に変換され
るような大きさのインピーダンスを前記発振回路の共振
周波数に対して前記結合コンデンサが有することを特徴
とする発振器。 (8)特許請求の範囲第4項による発振器を有し大きな
スイッチング距離をもった温度補償された近接スイッチ
において、駆動プレイドと発振距離との間の距離の関数
として前記近接スイッチを駆動するために前記発振コイ
ルの前に配置された駆動プレイドを備え、前記距離が前
記発振器の自己発振点を決定することとを特徴とする温
度補償された近接スイッチ。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH4702/81-9 | 1981-07-17 | ||
CH470281A CH655414B (ja) | 1981-07-17 | 1981-07-17 | |
CH4702/819 | 1981-07-17 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5824205A true JPS5824205A (ja) | 1983-02-14 |
JPH0614604B2 JPH0614604B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=4281028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57124312A Expired - Lifetime JPH0614604B2 (ja) | 1981-07-17 | 1982-07-16 | 共振回路の温度補償方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4509023A (ja) |
EP (1) | EP0070796B2 (ja) |
JP (1) | JPH0614604B2 (ja) |
AT (1) | ATE11850T1 (ja) |
CA (1) | CA1194943A (ja) |
CH (1) | CH655414B (ja) |
DE (1) | DE3262321D1 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002103905A1 (fr) * | 2001-06-18 | 2002-12-27 | Yamatake Corporation | Capteur de proximite du type a oscillations haute frequence |
JP2005138833A (ja) * | 2003-11-06 | 2005-06-02 | Optosys Ag | ロープ位置センサ |
JP2008278506A (ja) * | 1996-06-13 | 2008-11-13 | Optosys Ag | 温度安定化発振器及び同発振器を含む近接スイッチ |
JP2010050973A (ja) * | 2008-08-23 | 2010-03-04 | Si-Ware Systems | 正確で安定したlc型基準発振器のための方法、システム、および装置 |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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