JPS58207361A - 細粒化構造用鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はより良好な加工性すなわち改善された機械加工
性を有する細粒化した構造用鋼に不質的に関するもので
ある。更に詳しくは、本発明＆文、特に低速度から極高
速腿に亘る切８１１速度の可使性に対応する広４−の機
械要求条件円で著しく改善された蕎械加工性？：有し、
かつ圧延方向に直角の方向における艮好な特注を含む良
好な機械的性質をも併せて示す合金に関する。

る。

機械にかけたり加工したりするのに適し、ρ・つイオウ
、セレン、テルル、鉛、ビスマス等のようなその切削過
性や切削性をｃＸ醤する元素を添加したｌ＠扶が既に知
られている。しかしながらこのよ５な元素の多武は高価
であり、低速ないし中速切削連星でに加工性また＆１機
機械工注に対して効果的に作用しない。更に、硫化物の
糸状混在物または同様の雲化物穐伍物ストリンガ−１例
えばｉＳタイプのもの、の生成をもたらすこのような添
加は機械的性質、！＃ＶＣ（圧延方向に直角の）横断延
伸方向に８けるＩ￥ｊ注並びに焼入性に対し多少目立つ
悪影響を与えることが発見された。

これらの欠点を克服する目的のため、任意の切ｍ述匝に
おいて愼械的性買及び加工性すなわち機械加工性を改良
す２のにより役立つ酸化物の分布化及び／ヱたは形態を
得るため通常の脱−の代りにアルミニウム、ケイ素添加
またはカルシウム添加脱酸方法が試みられたが、目的は
達成され兄なかった。

実際の１に況は以下の通りである。

ａ）ケイ素添加及びカルシウム添加脱酸は鋼鉄が機械に
かけられているとぎ、切削工具と鋼片間に保護膜すなわ
ち皮膜を形成し、従ってその加工性を改善するであろう
やや融解可能なケイ酸塩タイプの混在物を生成する。し
かしながらこの利点は非常に時定される切削条件、すな
わち炭化タングステンから襄遺された工具による高切削
速度においてのみ顕著であるため、イオウのよ５な元素
の添加により改善されると予想される加工性を有した上
述した鋼鉄より低い製造原価１に＊に有するこのよ５な
鋼ｖｃにおゆる重要性を制限している。

更に、ケイ素及びカルシウムで脱酸された鋼鉄はアルミ
ニウム先金くまたはほとんど含有し℃おらず、従つ１粒
径（グレーンナイズ）増加に対し℃非常に感受性が高い
。そのため、高置の４炭または高度の肌焼きを行なうの
が望ましい場合におけるように粒径（グレーンナイズ）
を微細に保持し℃おかなければならないとき常に使用で
きるとは限らない。

ｂ）アルミニウム重加及びカルシウム添加脱酸による結
果は酸化アルミニウムまたは（酸化アル。

ミニラム＋酸化カルシク入）ａ布置（以下これをアルミ
ノカルシウム混在物と称する。）及び硫化マンガンカル
シウムの被覆すなわち保護膜による改善された加工性を
有する細粒化鋼であり、このような硫化物は切削工具に
対する該混在物の研磨効果の発現を妨げる。

しかしながら、中速切削速度、で最高の機械性能を達成
する目的のためにを裏このような鋼鉄は充分なイオウ（
またはイオウ族元素）分を含んでいたゆればならず、従
つ℃相当なイオウ部分がカルシウムと結合せず、特に横
断方向におゆる不良な機械的方向及び不良な焼入性を生
じる糸状混在物または混在物ストリンガ−を形成するＭ
ｎ８タイプ硫化物として存在する。

その上、アルミニウム添加及びカルシウム添加脱酸に用
いられるカルクラム含量のために上述の酸化物混在１は
非常に大きい粒径（例えば少なくともカルシウム１２５
ｐｐｍを含有するｍＮの場合的５０μ）２有することが
あり、これは疲労応力下におかれたこのような鋼鉄に非
常に悪い挙動を生じる。

随って、カルシフふとイオウの結合により、望ましくｆ
い糸状混在′＠ヱたは混在物ストリンガ−を構成する硫
化物を形成する有効イオウ量を低下させる目的でカルシ
ウム含量を増加すること（ｉできない。

本発明の主な目的は上述した不便さを排除し、任意の切
削速腿に３いて非常に良好な機械加工性及び、列えば圧
延方向に対して横断方向におゆる場合の艮好な機械的性
質及び良好な焼入性を同時に示す鋼鉄を提供することに
ある。

本発明による鋼鉄は、鉄及び炭素の他に少なくとも下記
元素をこの所定′ＪＬｉｔ比で含有することを特値とす
る。

マンガン：０．３〜２ムＪＪｔｑｌＩ （オウ：　（ＬＯ２〜（ＬＩ　Ｏｔｔ％テルル：１４〜
１３０ｐｐｍ（難で） カルシウム　：　２〜１８ｐｐｍ、好ましくは２〜１５
ｐｐｒｎ（、ｔｉｔで）ｙ＋ミニｔム：　　０−０１−
（１０５ｊＬｔｓ但し、テルル／イオウの重量比は０．
０７〜ｏ、１３、好ましくは０．０９〜０−１１の範囲
にある。また、特定の形態においてテルル／イオウのｊ
Ｌ址比は約０．１０である。

本発明による構造用鋼の製造方法はマンガン及び恐らく
ケイ素を含有する炭素鋼済融体をアルミニウムで脱酸し
、久いでこの浴融体にカルシウム、テルル及びイオウを
施用する工程からなり、これら元素は各種の下記の成分
の最終含量が下記のようになる量で添加されることを４
？微とする。

マンガン：０．３〜２電激チ イオウ：　０−０２〜０−Ｉ　Ｑｌ１％チル＃　：１４
〜１３０　ｐｐｍ　（ｊ！！Ｊ：％　）力ｙ７ウム　：
　　２〜１８ｐｐｍ、好ましくｋ１２〜１５ｐｐｍ（Ｊ
ｆｆ％）アルミニウム＝　０．　Ｏｉ　−’０．’０５
　ｊ目」’ｌｋ但し、テルル／イオウの重量比は０．０
７〜０−１３、好ましく＆ｉ０．０９〜０．１１の範囲
である。

不発明によｎば、炭菓含量は例えば（１０５〜１．２０
％であり、ケイ素含量はＱ、１５〜２ル、好ましくは０
．１５〜Ｌ５チである。

不発明による合金の組成を用いると、下記のものからた
る酸化物及び−比重の実質的に球状の混在物を得ること
が可能である。

０　実質的に硫化マンガン及び硫化カルシウムからなる
外ノーで被覆された、すなわち保護された、カルシウム
が余り多くないカルシウム置換アルミナ及び／またはア
ルミン酸カルシウムの球状混在物。

０　実質的にチオテルル酸マンガンからなる球状混在物
。

これら、全ての酸化物ヱた＆↓硫化物タイプの混在物の
球状形態を１これら混在物の性質、量１粒径及び／また
は分布と共に上述した機械的及び加工性特性の同時の達
成を左右するものである。

０Ｌ０２憲蓋チという最低イオウ含量が機械加工性を顕
著に改善するために必要である。ｏ−ｉ重量％を超すと
イオウは不発明による球状混在物を形成する硫化、暖状
態においてさえ鋼鉄の機械的性質及び焼入性を低下する
ことがある。

所定の相対量でかつ所定のＴ＠／Ｓ　ｊＩＬ量比を有す
る要件に合致するように添加したテルルは硫化物（カル
シウムと結合して−・ない硫化物）のＭｎＳタイプの混
在物の形態を該混在物の球状化により制御できる。

このような硫化物混在物の制御は下記のような数々の利
点を提供する。

（１）　　同じイオウ含量では球状硫化物は来状硫化物
に比べ機械加工性に対しより好ましい作用を与える。か
＜ＬＣ本発明による鋼鉄は等しいイオウ含量において通
常の構造用鋼の場合より良好な機械加工性を示す。

（２）通常の製造工程中、高温条件に３いて非常に打型
性カーある硫化マンガン混在物は圧延方向により長く生
長したり、伸びたりし、かつ精魂または溶接製品に繊維
状組織を付与する。従って、金Ｍは（繊維に対して平行
な）縦方向の愼械的特性に比べ明らかに低い（繊維に直
角な）＠断方向の機械的付性であるという非常に方向支
配的性質を示す。従って、（縦方向におけると横断方向
における歪１毛刀または衝撃強さ水準の比として測定し
た）異方性が、少量のイオウ含量が存在するや否やでて
くる。訛化物混在吻の球状化及び分布は達成すべき穣維
状繊截化の実質的＠減及びその結果とじての金属の愼械
旧注質の等方性に４６ける実質的改善を可能にする。こ
の確立された結果は非常に異なる強度水準、例えばその
強Ｆ！Ｌ−が６０ＯＮ／ＩＩ”〜Ｌ５０ＯＮ７４ｉの範
囲にあるもの、を示す鋼鉄に当て＆１まる。

（３）テルルは好ましくは酸素を固定することなく硫化
物と直接結合する。従って充分なＴ＠／ＳのＸ量比の使
用は鋼鉄の脱酸条件により影響を受すない。

（４）通例、テルルはイオウやセレンより格段と著しく
金属の高温歪を損うものである。この減損はインゴット
を手練材料ま、たは同様な半完成もしくは中間製品に変
性するのを困難にし、チル化を約０゜０５ム撮チ含有す
るグレードの鋼鉄の発展を制限することになる。従って
、本発明による鋼鉄はわずか（ＬＯ１３％という最高テ
ルル含量のためこの不匪さを示すことはない。

一方、デルル化マンガジの形成によるマトリックス中の
マンガンの疲弊は倒えニブテルル約０．０５重量−を含
有するこれら２レードの焼入性に影響を与え、熱処理と
同一ないし同様な条件下の機械的特性を実質的に低下さ
せてしまう。本発明艮よる鋼鉄Ｖエテルル含量力を少な
いのでこの上うな欠点は除かれる。

本発明者は既Ｖこテルルのｔｔで０−０４〜０−０８重
量膚である構造用鋼の場合、１５を越すＭｎ７４ｒ・ｌ
Ｊｔ比を用いながら該鋼鉄の鍛造性及び焼入性を実質的
に改善すること力【可能であることを示した。

本発明による鋼鉄のテルル含量がより低い場合（（１０
０１４〜０−０１３チ）、基本的化学組成を変えること
なくまた特に構造用鋼に実施される基準により規定され
るマシガン含孟を変えることなく該重量比に合致させる
ことが可能である。従ってこのような鋼鉄は上記のよっ
た不良さを示さない。

（５）　　７′″ルル含孟がより少ないので、この＠鉄
は硫化物が制御されている他の構造用鋼に比べ製造原価
が低い。

鋼鉄中２〜１８ｐｐｍ　（重量で１００万部当りの部）
のカルシウム含量は、アルミナ混在物の大部分を、カル
シウムがほとんど置換されていないアルミンホ遼混伍劣
へ変えるのに充分であるから、アルミニウムによるギル
ド鋼中に通常見出されるアルミナ混在物の脈理の大部分
を除去するのに充分である。本発明による鋼鉄を代表し
、０．０１〜０−０５重量％のアルミニウム及び２〜１
８ｐｐｅｍのカルシウムｆｔ含有する酸化物混在物はわ
ずかに酸化カルシウム（Ｃａｂ）で置換された（高々１
ｏ−１２重量外）アルミナ及び／または化合物６人ｔ２
０３−ＣａＯからなる。このカルシウム含量Ｉ裏また硫
化カルシクムマンガンすなわち（Ｍｎ、Ｃａ）Ｓタイプ
の置換硫化物を形成するのに充分であり、この硫化物の
優れた特長は上記の酸化物タイプの混在ｖＩＪχ被覆ま
たは包封してしまうことである。かくして、酸化物の性
質及び／または結合した酸化物−硫化物の混在物のパタ
ーンの変更は工具に対するアルミナの研磨性質を実質的
に低下させることにより機械加工性を改善するのに役立
つ。

１８ｐｐａ＊を越す鋼中カルシウム含量は硫化物の形態
を制御するのに何ら追加の利点を持たらさない。その理
由はカルシウムと結合またはカルシウムにより変化な受
けていないものは上述したようにテルルにより球状化さ
れるからである。一方、より多いカルククム含ｔは、高
使用または高強度の、急冷、次いで焼戻しまたは処理し
た（肌焼したまた炭化させたまたは浸炭窒化した）構造
用鋼の疲れ条件下における挙動に籍に有害な粒径及びｆ
ｉ類のアルミノカルシウム混在物の形成に至るという１
犬な欠点に悩まされ−る。

（ＬＯｌ５−０．．０５重量％の範囲のアルミニウム含
量は脱酸を好適に行ない、細粒化鋼を提供するようにこ
の元素にとって通常の含量区分に対応するものである。

本発明による鋼鉄はまたクコム、ニッケル°、モリブデ
ン、バナジン、タングステン等のような少量の追加の元
素で、特に相対量がＧｒ（５重量％未満〕、Ｎ１（５重
量％未満）、Ｍｏ（２重量係未満）、Ｖ（ｌ逼ｉチ禾満
）からなる低合金鋼であってもよい。

以下、添付したダイヤグラム式図面を参照した説明的記
載が進むにつれ、本発明がより理解され、その他の目的
、特Ｍな符長、坪細及び利点がより明確にされるであろ
う。なお、図面は本発明のいくつかの現在好ましい特定
な具体例を示しただすの実施例により与えられたもので
あって、これら実施例に本発明を制限するものでを裏な
い。

第１＆図は各種＠ｖｃの機械加工性指数を示すダイヤグ
ラムである。

第１ｂ図は切削工具の埒命（分で表わした）を示すダイ
ヤグラムである。

第２図は切削試験に関連した工具寿命（分で表わし、縦
輸にプロットした）封切ＰＡ巡度Ｖｅ（ａｌ／ｍｕで表
わし、横軸にプロットし′姓）を示したグラフである。

第３図は第２図と同様であるがフライス削り試験の結果
を示している。

実施例　し 不発明による鋼鉄は本書ではＣＧａと呼ばれ下記の組成
を有する鋼鉄である。

炭　　　素７　０．３７重量斧 マンガン：０．７１韮チ ケイ素：　　Ｑ、２５４ｔｉ％ イ　オ　ウニ　　Ｑ、０７６重量％ デルル：　　７０ｐｐｍ（−重量で） カルシウム＝　　ｌ　ｌ　ＰＰ！！ｌ（重量で）アルミ
ニウム＝　　　ＣＪ、０３１ｄｌ’に鉄及び通常の不純
細工　残邸丁なわら残りの百分本ここにおけるＴｏ／Ｓ
ｅ重量比は０．０９に等しい。

この鋼鉄はアルミニウムで脱酸を行な５ことにより通常
の方法で得られ、その後、本発明に従って、上述した最
終含量が得られるようにカルシウム、テルル及びイオ″
□つ′の添加を行なった。

後で記述するよ５に機械加工性の試験及び機械的性質の
決定を行なうのに本発明の鋼鉄を以下の１）〜ｄ）の鋼
鉄と比較した。

ａ）フランス基準ＡＦＮＯ［（Ｘｏ　３８による鋼鉄。

タイプロ１イオウ含ｉｏ、０３％、通常の条件で製造（
以下この鋼鉄を［ｂａｓｅＪと呼ぶ。）、組成は下記の
通り。

炭　　　素！　　０．３８重量斧 マンガン：　０−６８ｊｔｊｔ％ ケイ素：　０−３０ｎ％ イ　オ　ウニＱ、０３１重量膚 アルミニウム：　　０−ｏ　２．ｔｔ％尚、憾化物は糸
状混在物を形成している。

ｂ）、カルシウムを用いて製造ｔた以外は上記の鋼鉄と
同一の基本組成を有する鋼鉄（以下、「ｃ」鋼と称する
）であり、下記組成を有する。

戻　　素：　１３３１産チ ーｒ　ｙ　ｉ　ｙ　＝　　（Ｌ６８ＪＬｔ＊ケ　　イ　
　素　：　　　０−３０ｔｔ降イ　オフ：０．０３１１
ｔ％ アルミニウム：Ｑ、０２重量％ カルシウム：　　ｌＯｐｐｍ（重量で）ｃ）　　７うｙ
ｙ、基準ＡＦＮＯａｘＣ３８によるＮ４鉄。

アルミニウムでキルレ、最終イオク含量が（１０７６チ
となるよう・に最硫化処理を行なった。この鋼鉄は以下
「ＧＦＬ」と称し、再硫化工程後以下の組成をＭしてい
る。

炭　　　素　：　　　Ｑ、３７ｔｔ− マンガン：　　０．７１重量％ ケ　　イ　　素　　：　　　　Ｑ−２５４ｔｊｌ’鋒イ
　　オ　　ウ　　”　　　　０−０７６１ｂ歇チテルル
：　　７０ｐｐｍ（！ＪｉＬで）アルミニウム　ｔ　　
　０−０３！ｊｔ％ｄ）７ランス基準ＡＦＮｏルＸＣ３
８による鋼鉄。

タイグＵ１イオク含黛０−０３９６．ケイ素で脱酸し、
かつカルシウムで脱酸したもの（以下、この鋼鉄を「ム
」と称する。）。これは以下のＩ＄１１成を有して０る
。

炭　　　素　：　　　ｏ−ａ９ｉｚチ マンガン＝　１６５創ｉ ケ　　イ　　素　　：　　　　０．３５ｎチイ　　オ　
　ウ　　：　　　　０．０２８］ｉｔ％カルシウム　２
　　４５ｐｐｍ 試験、販１゜ 高速度鋼切θノ工具による申逮切削−Ａ夏に３ける機械
加工性試験 添付図面の第１＆図＆Ｘ　ｂａｓｅ　ｔｃｓＡ＋ＧＲ及
びＣＧａの鋼鉄の機械加工性試験を示している。この指
数は徐々に加速された切削速度において円錐形装置上で
連続的に行なわれた回転試験中の「工具破壊（ｔｏｏｌ
　ｄｙｉｎｇ月速匿に比例し℃いる。指１１Ｌ１直１０
　（Ｎｉｂａｓｅのものである。切削深さは２■である
。

第ｌｂ図は切削試験中、分で表わした切削工具の寿命を
示している。（この寿命は庫閥またはアンダーカット摩
耗深さＶＢｏ、３１１１１１に対応する。）切削速度＝
　４０　ｒｘ／ｒｎｎ、　　切削深さ：４関。

第１＆図は功ルシウムの存在下または不存在下で億化物
が球状混在物を形成している再硫化グレードのもの（各
々ＣＧ＆及びＧＲ鋼）による約３０チの機械」工性の改
善を示している。

この改善は第２図に示された切削試験の結果によりａＩ
Ｅ明される。工具の寿命はｂａｇ・及びム鋼に対しＧＲ
及びＣＧａ鋼では約３の桁数で増加゛している。

かくして上述した試験に用いた中速切削速度において、
イオウ含量及び硫化吻混在物の形態の制御は２つの重要
なパラメータである。

試験！乙 炭化タングステン工具による高切削速度における機械加
工性試験 第２図は谷々ｂａｓ・及びＣ，ＧＲ及びＣＧｆＬ鋼を用
いて、切削速度Ｖａ（分当りのメートル数）に対してプ
ロットした０、４ｍの切下げすなわち隙間摩耗ｖＢに対
する旋削時間（分で表わした）を示した図である。切削
深さ：　Ｌ　５　ｍ。

第３図はＱ、３１の隙間または切下げ摩耗ＶＢの場合の
分当りのメートル数で表わした工具切削速度Ｗｅに対し
℃プロットしたｂａｓｅ及びＣ，ＧＲ。

ＣＧＲ及びム鋼各々９７２イス削り時間（分で表わした
）を示している図である。

第２図を考察すると、カルシウム不言で再硫化した鋼鉄
（ＧＲ鋼）は機械加工性が実質的に上昇するが、これは
切削速度が増加すると急速に低下することが判る。実際
、イオウの有益な効果は増々現われがたくなり、切削速
度が２５０　ｒＶ／ｒｎｎを越えると実質的に消失して
し±うことが判る。

ＧＲ＊に関産し℃、本発明のＣＧａ鋼は同一の工具鋳舖
の場合約３０％の切削速度の同上ある〜・は同一の切削
速度の場せ約５・０〜１００％の工具寿命の向上を与え
る。

同様な観察が第３図に結果を示した７ライス削り試験に
関連させて与られる。ここからはＣＧａ鋼のＧＲ鋼Ｋｍ
る利皐は特に高切削速度におｔｌで顕著であるようであ
る。

従つ℃第２及びＢｉｆｉ＆！不発明によるＣＧａ鋼の場
合のように元号な再硫化を受け、テルル／イオウの重量
比がＱ、０７〜０−１３の範囲を示すアルミニウムキル
ド鋼に少量のカルシウムχ添加する有益な効果を示し℃
いる。

試ｊｉＩｔ、蔽１ 愼械回性質（操作特注）の決定試賊 第１図は約ＬＯ００Ｎ／ｌ−の強ｍａｎを達成するよ５
行なったぁ理後におけるＣ、ＧＲ，ＣＧＲ及びｂａｓｅ
鋼各々のａｉ＆楓加工性の機械的ｔｆ！ｊ注を示したも
のである。機械的性質は第１図に開示された全℃の鋼鉄
ともに相当似ていることが判る。特に、比較的高いイオ
ウ含量にもかかわらず圧延方向に対して横断方向におけ
る延性、爾寧強さ及び疲労抵抗に関係する性質が保持さ
れている。わずかに圧延方向に対して平行な長さ方向の
性質のみが本発明のＣＧＲｉ＃］及びＧｆＬ鋼の場合、
傭比重の球状化（Ｃ及びｂａｇ＠合金に比べてこのよう
な合金の低いレフ異方性）を考直すると、わずかに劣っ
ている。

その上熱処理に対する応答及び粒径（ブレーンサイズ）
の増加に対する感受性は３ｍの、アルミニウムによるキ
ルド鋼、すなわち、Ｃ及びＧＲ鋼及び不発明のＣＧＲ合
金にとって同じである。

第２表はＡ　ｗ　Ｃｍ　Ｇ　Ｒ＊　ＣＧ　Ｒ及びｂａｓ
ｅ　Ａ谷々の場合の機械加工性、機械的性質、焼入比及
び粒径（ブレーンサイズ）増加またに生長に関して観察
した傾向を開示したものであり、ｂａｓｅに関する傾向
を基準（指標Ｏ）とみなし声、＋、＝、−等の指標は観
察された８、北の変化の程区を示している。

指標の数はＩ唄１ｔ−＋３の＝ｉさを示している。

更に不発明に従った鋼鉄の組成を以下に示す。

実施例　乙 炭　　　素　：　　　１１３９重量％ マンガン：　　０−９０．Ｕｔ％ ケ　イ　素　：　　　Ｑ、２５重量％ イ　　オ　　ウ　　：　　　　Ｑ、０８０ｎ％デルル”
　　８０ｐｐｍ（３！ｊＬで）カルシウム　：）１５ｐ
ｐｍ（重量でンアルミニウム　：　　　０．０２重量膚
鉄　：　　　　　　ＩＡｓすなわら残りの百分率実施例
　１ 炭　　　素　：　　　０．２０重量− マンガン：　　０．８５重量％ ケ　　イ　　素　　：　　　　（Ｌ２８ｆＥＪｉ％ニッ
ケル＝　　０−６０３ｔｊＬｓ り　　ロ　　ム　：　　　　０．５５ＩＪｌチモリブデ
ン　：　　　０−２５重量膚 イ　　オ　　ウ　　：　　　　ｏ、ｏ　　７ｓｌ瞼チテ
　ル、ル　：　　７０　ｐｐｍ　（！ｔで）カルシウム
　二　　１２　ｐｐｍ　（ｌｉｔで）−アルミニウム　
：　　　０．０３重量％鉄　：　　　　　残部すなわち
残りの百分率実施例　４゜ 炭　　　素　：　　　０−１６重量膚 マンｉノ、：　　０−９５重量％ ケイ素：　Ｑ−３０鑓★ ニクケル：　　Ｌ５０Ｊ［４１％ り　　ロ　　ム　！　　　ＬｌＯｕ★ イ　　オ　　ウ　　：　　　　０−０９０ｉｆ％テルル
：　　９０ｐｐｍ（ＪＫＪＩで）カルシウム　：　　　
ＬＯｐｐｍ（重量で）アルミニウム　＝　　　０．０３
　ｐｐｔｎ　（Ｘ址で）鉄　：　　　　　残部すなわち
残りの百分軍本発明による鋼ｆＡは非常に拡張されたａ
１械条件下及び形態の場合に機械加工性にＳいて実質的
な向上を示す。一方、−化物タイプの混在物及び故化物
タイプ混在省の球状パターンの同時制御は、本発明によ
るＡ鉄の操作付性〔機械的性質、焼入性、粒径（グレー
ンティズ）〕を他の検討された′Ｍ鉄の場曾と同一水準
に保持することを可能にする。

本発明は本明細書中に例示的実施間としてのみ与えられ
た、記載及び示された具体列に限定されるわけではない
ことが理解されるべきである。特に、記載された手段と
技術的な等価物及びその組合せが本特許請求の範囲に用
いられ、本発明の要旨に従って行なわれる本のであれば
、本発明はこれらからなる全ての手段を包含する。

【図面の簡単な説明】

第１ａ図はｑ！ｒ種鋼鉄の機械加工性指数を示すダイヤ
グラムである。 第ｉｂ図は切削工具の寿坊（分で表わした）を示すダイ
ヤグラムである。 第２図は切削試験に関連した工具寿命（分で表わし、縦
軸にプロットした）対切削速度Ｖｅ（ｍ７’ｍｎで表わ
し、横軸にプロットした）を示したグラフである。 第３図は第２図と同様であるが７ライス削り試験の結末
を示している。 −Ｔ万７ｚ。 を加’１ｆｉｊｌ　Ｖｃ　（ｍ／ｈ） 七７Ｊ肖ｌ違月ト　Ｖ。　（ω／イ芥）手続補正書（方
式） １、事件の表示 昭和Ｚｉ年　ｆン詩願第　／γ３７／ノ　　号６、補正
をする者 事件との関係　　　出　願　人 住所 名称・／しＬテ・ヌーフ１し・テ　ガシｆ　＋）二°ト
°”オ６Ｌ、へ；イ ４、代理人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ　　改善された機械加工性および良好な機械的正
   負ｗｑする細粒化構造用鋼であつ℃、該構造用鋼はアル
   ミニクムで脱ばされた、マンガンおよび所望によりケイ
   素を含有する炭素′ｆＩ４＃融体から得ら几、前記溶融
   体はテルル、硫黄およびカルシウムを含有しており、ま
   た、テルル対硫黄の比が０Ｌ１３禾溝であり、８おむね
   球状形であって、 （ａ）　　ｊ−ｉおむね硫化マンガンおよび硫化カルシ
   ウムからなる外層で被覆された、カルシウムがあまり多
   くないカルシウム置換アルミナおよび／またはアルミン
   酸カルククムの球状混在物； （ｂ）　　お８むねチオデルル酸マンガンからなる球状
   混在物； かうなる硫化物２よび鍼化物混在吻を有することを特徴
   とする細粒化構造用鋼。 （２）鉄Ｍよび縦索の他に少なくとも下記の元素な重水
   の量 マンガン　　　０−３〜２　ｗ　ｔ　％硫　　　黄　　
   　　０．０２〜０−１０ｗｔ％テルル　　１４〜１３０
   　ｐｐｍ カルシウム　　　　２〜１８ｐ戸好ましくは２〜１５ｐ
   ｐｇｍアルミニウム　　　０．０１〜０−０５　ｗｔ％
   で富有し、テルル対硫黄の比が０．０７〜０−１３好ヱ
   しくを工０．０９〜Ｑ−１１の範囲内である特許請求の
   範囲第１項に記載の構造用鋼。 （３）テルル対硫黄の比が約０．１０である特許請求の
   範囲第２項または第３項ｒｃ記載の構造用鋼。 （４）炭素合量が０．０５〜Ｑ、２０ｙｔ％の範囲内で
   ある特許請求の範１８Ｉ第１項、第２項または第３項Ｖ
   こ記載の構造用鋼。 田）　ケイ素を０．１５〜２好ましくは０．１５〜Ｌ５
   ｖｔ％の割合で更に貧有する特許請求の範囲第１項、第
   ２項、第３項またを１第４項に記載の構造用鋼。 １６１　　クロム、ニッケル、モリブテン、バナジウム
   及びタングステンからなる群から選ばれた１ないし数種
   の賞金成分を少世含有することを特徴とする特許請求の
   範囲第１項、第２項、第３項、第４項または第５項に記
   載の構造用鋼。 （カ　　　り　ロ　ム　　　　５ｖｔチ　以下ニッケル
   　　５ｖｔ％以下 モリブデン　　　２ｗｔチ以下 バナジウム　　　１ｖｒｔ％　以下 かもなる曾曾成分を１項または数棟あるいは全部含有し
   ℃いる特許請求の範囲第６項に記載の構造用鋼。