JPH1060585A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
- Publication number
- JPH1060585A JPH1060585A JP8220124A JP22012496A JPH1060585A JP H1060585 A JPH1060585 A JP H1060585A JP 8220124 A JP8220124 A JP 8220124A JP 22012496 A JP22012496 A JP 22012496A JP H1060585 A JPH1060585 A JP H1060585A
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- JP
- Japan
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- less
- tool steel
- added
- resistance
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 工具および金型などの耐摩耗性や耐ヒートチ
ェック性を低下させることなく、被削性をより一層向上
させることが可能である熱間工具鋼。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２超過〜０．８、Ｓ
ｉ：０．１〜２．０、Ｍｎ：３．０以下、Ｓ：０．００
３〜０．０３０未満、Ｔｅ：０．００３〜０．０１０未
満、Ｓ＋Ｔｅ：０．００６〜０．０４０未満、Ｃａ：
０．０００２〜０．００３０、およびＣｒ：１０．０以
下，Ｍｏ：５．０以下，Ｖ：３．０以下のうちの１種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる、熱間工具
鋼。
ェック性を低下させることなく、被削性をより一層向上
させることが可能である熱間工具鋼。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２超過〜０．８、Ｓ
ｉ：０．１〜２．０、Ｍｎ：３．０以下、Ｓ：０．００
３〜０．０３０未満、Ｔｅ：０．００３〜０．０１０未
満、Ｓ＋Ｔｅ：０．００６〜０．０４０未満、Ｃａ：
０．０００２〜０．００３０、およびＣｒ：１０．０以
下，Ｍｏ：５．０以下，Ｖ：３．０以下のうちの１種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる、熱間工具
鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス型，鍛造
型，ダイカスト型，パンチ等の素材として好適に利用さ
れる熱間工具鋼に関するものである。
型，ダイカスト型，パンチ等の素材として好適に利用さ
れる熱間工具鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、プレス型，鍛造型，ダイカスト
型，パンチ等の素材として用いられる工具鋼としては、
ＪＩＳに制定されているＳＫＤ６１，ＳＫＤ８，ＳＫＴ
４などのほか、３Ｃｒ−１Ｍｏ系鋼，セミハイス系鋼な
どが使用されていた。
型，パンチ等の素材として用いられる工具鋼としては、
ＪＩＳに制定されているＳＫＤ６１，ＳＫＤ８，ＳＫＴ
４などのほか、３Ｃｒ−１Ｍｏ系鋼，セミハイス系鋼な
どが使用されていた。
【０００３】近年、数値制御による切削加工のさらなる
進歩により、金型加工等の自動化・高速化が進み、工具
鋼における被削性のより一層の向上に対する要望が高ま
っている。
進歩により、金型加工等の自動化・高速化が進み、工具
鋼における被削性のより一層の向上に対する要望が高ま
っている。
【０００４】このような被削性がより一層重視される用
途に対しては、強度を多少犠牲にして低硬度で使用した
り、Ｓなどの快削元素を多量に添加したりするなどの対
応がとられていた。
途に対しては、強度を多少犠牲にして低硬度で使用した
り、Ｓなどの快削元素を多量に添加したりするなどの対
応がとられていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、低硬度
で使用するための硬さの低減は、工具および金型などの
耐摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させ、工具および
金型などの寿命低下を招くといった問題点があった。
で使用するための硬さの低減は、工具および金型などの
耐摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させ、工具および
金型などの寿命低下を招くといった問題点があった。
【０００６】また、Ｓの多量添加は、粗大な介在物がク
ラックの起点となり、耐ヒートチェック性が低下するた
め、鍛造型等では、これらのクラックが成長して、大
割れが発生しやすいこと、ダイカスト型では、意匠面
にクラックが転写するなどの原因により、工具および金
型などの寿命が低下すること、などといった問題点があ
った。
ラックの起点となり、耐ヒートチェック性が低下するた
め、鍛造型等では、これらのクラックが成長して、大
割れが発生しやすいこと、ダイカスト型では、意匠面
にクラックが転写するなどの原因により、工具および金
型などの寿命が低下すること、などといった問題点があ
った。
【０００７】また反対に、Ｓの添加が微量すぎると、耐
ヒートチェック性などの特性の低下はないものの、十分
な被削性を得ることができないという問題点があった。
したがって、これらの問題点を解決することが課題と
してあった。
ヒートチェック性などの特性の低下はないものの、十分
な被削性を得ることができないという問題点があった。
したがって、これらの問題点を解決することが課題と
してあった。
【０００８】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、工具および金型などの耐
摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させることなく、被
削性をより一層向上させることが可能である熱間工具鋼
を提供することを目的としている。
がみてなされたものであって、工具および金型などの耐
摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させることなく、被
削性をより一層向上させることが可能である熱間工具鋼
を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、硫化物系介
在物の形態に着目し、工具および金型などの主要な寿命
決定要因である耐ヒートチェック性を維持しつつ、被削
性を向上させるのに有効な成分系および添加量を検討し
た。
在物の形態に着目し、工具および金型などの主要な寿命
決定要因である耐ヒートチェック性を維持しつつ、被削
性を向上させるのに有効な成分系および添加量を検討し
た。
【００１０】その結果、ベース鋼に、Ｓに加え、そして
またＴｅおよびＣａを適量添加することにより、硫化物
系介在物が微細化かつ球状化し、耐ヒートチェック性の
低下抑制に有効であることを見い出した。
またＴｅおよびＣａを適量添加することにより、硫化物
系介在物が微細化かつ球状化し、耐ヒートチェック性の
低下抑制に有効であることを見い出した。
【００１１】また、硫化物系介在物の形成元素であるＳ
およびＴｅについて、被削性は向上させるが、耐ヒート
チェック性は低下させない適正な添加量を見い出した。
およびＴｅについて、被削性は向上させるが、耐ヒート
チェック性は低下させない適正な添加量を見い出した。
【００１２】すなわち、本発明による熱間工具鋼は、請
求項１に記載しているように、重量％で、Ｃ：０．２超
過〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：３．０
％以下、Ｓ：０．００３〜０．０３０未満％、Ｔｅ：
０．００３〜０．０１０未満％、Ｓ＋Ｔｅ：０．００６
〜０．０４０未満％、Ｃａ：０．０００２〜０．００３
０％、およびＣｒ：１０．０％以下，Ｍｏ：５．０％以
下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる成分組成のものと
したことを特徴としている。
求項１に記載しているように、重量％で、Ｃ：０．２超
過〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：３．０
％以下、Ｓ：０．００３〜０．０３０未満％、Ｔｅ：
０．００３〜０．０１０未満％、Ｓ＋Ｔｅ：０．００６
〜０．０４０未満％、Ｃａ：０．０００２〜０．００３
０％、およびＣｒ：１０．０％以下，Ｍｏ：５．０％以
下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる成分組成のものと
したことを特徴としている。
【００１３】そして、本発明に係わる熱間工具鋼の実施
態様においては、請求項２に記載しているように、基地
の強化元素として、Ｎｉ：４．０％以下，Ｃｕ：３．０
％以下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下のうち
の１種または２種以上を含有するものとしたり、請求項
３に記載しているように、炭化物の形成による結晶粒の
微細化元素として、Ｎｂ：２．０％以下，Ｔｉ：２．０
％以下，Ｔａ：４．０％以下のうちの１種または２種以
上を含有するものとしたり、請求項４に記載しているよ
うに、窒化物の形成による結晶粒微細化元素として、Ａ
ｌ：１．０％以下を含有するものとしたり、請求項５に
記載しているように、不純物固定元素として、ＲＥＭ：
０．５％以下を含有するものとしたりすることができ
る。
態様においては、請求項２に記載しているように、基地
の強化元素として、Ｎｉ：４．０％以下，Ｃｕ：３．０
％以下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下のうち
の１種または２種以上を含有するものとしたり、請求項
３に記載しているように、炭化物の形成による結晶粒の
微細化元素として、Ｎｂ：２．０％以下，Ｔｉ：２．０
％以下，Ｔａ：４．０％以下のうちの１種または２種以
上を含有するものとしたり、請求項４に記載しているよ
うに、窒化物の形成による結晶粒微細化元素として、Ａ
ｌ：１．０％以下を含有するものとしたり、請求項５に
記載しているように、不純物固定元素として、ＲＥＭ：
０．５％以下を含有するものとしたりすることができ
る。
【００１４】
【発明の作用】本発明に係わる熱間工具鋼は、上述した
成分組成を有するものであるが、このような成分組成
（重量％）に限定した理由について説明する。
成分組成を有するものであるが、このような成分組成
（重量％）に限定した理由について説明する。
【００１５】Ｃ：０．２超過〜０．８％ Ｃは工具および金型などの硬さや耐摩耗性を確保するた
めに必要な元素であり、工具として十分な硬さや耐摩耗
性を確保するためには０．２％を超える添加が必要であ
る。そして、耐摩耗性が重要視される用途に対しては
０．３％を超える添加が望ましい。しかし、過剰の添加
は工具および金型などに加工する際の加工性を低下させ
ることとなるので０．８％以下とすることが必要であ
る。
めに必要な元素であり、工具として十分な硬さや耐摩耗
性を確保するためには０．２％を超える添加が必要であ
る。そして、耐摩耗性が重要視される用途に対しては
０．３％を超える添加が望ましい。しかし、過剰の添加
は工具および金型などに加工する際の加工性を低下させ
ることとなるので０．８％以下とすることが必要であ
る。
【００１６】そして、より具体的には、ＳＫＤ６１の場
合にＣ含有量は０．３０〜０．４５％程度、ＳＫＤ８の
場合にＣ含有量は０．３０〜０．４５％程度、ＳＫＴ４
の場合にＣ含有量は０．５０〜０．６０％、３Ｃｒ−１
Ｍｏ系の場合にＣ含有量は０．２０超過〜０．３０％程
度、セミハイス系の場合にＣ含有量は０．６５〜０．８
０％程度とするのが良い。
合にＣ含有量は０．３０〜０．４５％程度、ＳＫＤ８の
場合にＣ含有量は０．３０〜０．４５％程度、ＳＫＴ４
の場合にＣ含有量は０．５０〜０．６０％、３Ｃｒ−１
Ｍｏ系の場合にＣ含有量は０．２０超過〜０．３０％程
度、セミハイス系の場合にＣ含有量は０．６５〜０．８
０％程度とするのが良い。
【００１７】Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｃは鋼溶製時に脱酸元素として有効であるが、耐ヒート
チェック性向上のためには低減することが好ましい。し
たがって、耐ヒートチェック性を確保するために２．０
％を上限としている。しかし、Ｓｉ含有量を過度に低減
すると被削性が劣化することとなるため０．１％を下限
としている。
チェック性向上のためには低減することが好ましい。し
たがって、耐ヒートチェック性を確保するために２．０
％を上限としている。しかし、Ｓｉ含有量を過度に低減
すると被削性が劣化することとなるため０．１％を下限
としている。
【００１８】Ｍｎ：３．０％以下 Ｍｎは鋼溶製時に脱酸元素として有効であり、また、焼
入性および硬さを確保するためにも有効であるが、過度
に低減すると焼なまし時の加工性低下を招くため、３，
０％以下としている。
入性および硬さを確保するためにも有効であるが、過度
に低減すると焼なまし時の加工性低下を招くため、３，
０％以下としている。
【００１９】Ｓ：０．００３〜０．０３０未満％、Ｔ
ｅ：０．００３〜０．０１０未満％で且つ、Ｓ＋Ｔｅ：
０．００６〜０．０４０未満％、 ＳおよびＴｅは化合物Ｍｎ（Ｓ，Ｔｅ）を形成し、切削
加工時の応力集中源となるため被削性をより一層向上さ
せる作用を有している。そして、このような作用を十分
なものとするためには、Ｓは０．００３％以上、Ｔｅは
０．００３％以上で且つ、Ｓ＋Ｔｅ合計量で０．００６
％以上添加することが必要である。ただし、過剰に添加
すると耐ヒートチェック性が低下するため、Ｓは０．０
３０％未満％、Ｔｅは０．０１０％未満で且つ、Ｓ＋Ｔ
ｅ合計量で０．０４０％未満とする必要がある。
ｅ：０．００３〜０．０１０未満％で且つ、Ｓ＋Ｔｅ：
０．００６〜０．０４０未満％、 ＳおよびＴｅは化合物Ｍｎ（Ｓ，Ｔｅ）を形成し、切削
加工時の応力集中源となるため被削性をより一層向上さ
せる作用を有している。そして、このような作用を十分
なものとするためには、Ｓは０．００３％以上、Ｔｅは
０．００３％以上で且つ、Ｓ＋Ｔｅ合計量で０．００６
％以上添加することが必要である。ただし、過剰に添加
すると耐ヒートチェック性が低下するため、Ｓは０．０
３０％未満％、Ｔｅは０．０１０％未満で且つ、Ｓ＋Ｔ
ｅ合計量で０．０４０％未満とする必要がある。
【００２０】そして、ＳとＴｅとを複合添加することに
より、Ｓ単独添加の場合よりも硫化物系介在物が球状化
し、耐ヒートチェック性の低下を抑制することができる
ため、ＳとＴｅとを複合添加することとしている。
より、Ｓ単独添加の場合よりも硫化物系介在物が球状化
し、耐ヒートチェック性の低下を抑制することができる
ため、ＳとＴｅとを複合添加することとしている。
【００２１】Ｃａ：０．０００２〜０．００３０％ Ｃａは微細な酸化物を形成して硫化物の核となる。その
ため、ＳおよびＴｅとの複合添加により、硫化物を微細
化し、耐ヒートチェック性の低下を抑制する効果があ
る。そして、このような効果を得るためには、０．００
０２％以上の添加が必要である。しかし、過剰に添加し
てもその効果が飽和するため０．００３０％以下として
いる。
ため、ＳおよびＴｅとの複合添加により、硫化物を微細
化し、耐ヒートチェック性の低下を抑制する効果があ
る。そして、このような効果を得るためには、０．００
０２％以上の添加が必要である。しかし、過剰に添加し
てもその効果が飽和するため０．００３０％以下として
いる。
【００２２】Ｃｒ：１０．０％以下，Ｍｏ：５．０％以
下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種または２種以上 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖはいずれも炭化物を形成し、基地の強化
や耐摩耗性の向上に有効であるため、これらのうちの１
種または２種以上を添加する。ただし、過剰の添加は加
工性の低下を招くため、Ｃｒについては１０．０％以
下，Ｍｏについては５．０％以下、Ｖについては３．０
％以下としている。
下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種または２種以上 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖはいずれも炭化物を形成し、基地の強化
や耐摩耗性の向上に有効であるため、これらのうちの１
種または２種以上を添加する。ただし、過剰の添加は加
工性の低下を招くため、Ｃｒについては１０．０％以
下，Ｍｏについては５．０％以下、Ｖについては３．０
％以下としている。
【００２３】Ｎｉ：４．０％以下，Ｃｕ：３．０％以
下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下のうちの１
種または２種以上 Ｎｉ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏはいずれも基地の強化元素として
有用なものである。
下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下のうちの１
種または２種以上 Ｎｉ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏはいずれも基地の強化元素として
有用なものである。
【００２４】より具体的には、Ｎｉは焼入性を向上し、
基地を強化するのに有用であるので、必要に応じて添加
することが可能である。しかし、過剰に添加しても加工
性が低下するため４．０％以下としている。
基地を強化するのに有用であるので、必要に応じて添加
することが可能である。しかし、過剰に添加しても加工
性が低下するため４．０％以下としている。
【００２５】また、Ｃｕは基地を強化するのに有用であ
るので、必要に応じて添加することが可能である。しか
し、過剰に添加しても耐衝撃性や加工性が低下するため
３．０％以下としている。
るので、必要に応じて添加することが可能である。しか
し、過剰に添加しても耐衝撃性や加工性が低下するため
３．０％以下としている。
【００２６】さらにまた、Ｗは炭化物を形成し、基地の
強化や耐摩耗性の向上に有用であるため、必要に応じて
添加することが可能である。しかし、過剰の添加は加工
性の低下を招くため５．０％以下としている。
強化や耐摩耗性の向上に有用であるため、必要に応じて
添加することが可能である。しかし、過剰の添加は加工
性の低下を招くため５．０％以下としている。
【００２７】さらにまた、Ｃｏは基地の強化に有用であ
るので、必要に応じて添加することが可能である。しか
し、過剰に添加すると加工性が低下するため５．０％以
下としている。
るので、必要に応じて添加することが可能である。しか
し、過剰に添加すると加工性が低下するため５．０％以
下としている。
【００２８】Ｎｂ：２．０％以下，Ｔｉ：２．０％以
下，Ｔａ：４．０％以下のうちの１種または２種以上 Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａはいずれも微細な炭化物を形成し、結
晶粒の微細化、そしてそれによって耐衝撃性の向上に有
効な元素であるので、必要に応じて添加することが可能
である。しかし、過剰に添加してもその効果が飽和する
ため、Ｎｂについては２．０％以下、Ｔｉについては
２．０％以下、Ｔａについては４．０％以下としてい
る。
下，Ｔａ：４．０％以下のうちの１種または２種以上 Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａはいずれも微細な炭化物を形成し、結
晶粒の微細化、そしてそれによって耐衝撃性の向上に有
効な元素であるので、必要に応じて添加することが可能
である。しかし、過剰に添加してもその効果が飽和する
ため、Ｎｂについては２．０％以下、Ｔｉについては
２．０％以下、Ｔａについては４．０％以下としてい
る。
【００２９】Ａｌ：１．０％以下 Ａｌは微細な窒化物を形成し、結晶粒の微細化、そして
それによって耐衝撃性の向上に有効な元素であるので、
必要に応じて添加することが可能である。しかし、過剰
に添加してもその効果が飽和するため１．０％以下とし
ている。
それによって耐衝撃性の向上に有効な元素であるので、
必要に応じて添加することが可能である。しかし、過剰
に添加してもその効果が飽和するため１．０％以下とし
ている。
【００３０】ＲＥＭ（希土類元素の１種または２種以
上）：０．５％以下 ＲＥＭはＯ，Ｐ等の不純物を固定し、基地の清浄度を高
め、耐衝撃性を向上させるのに有効な元素であるので、
必要に応じて添加することが可能である。しかし、過剰
に添加すると地きずが発生するため０．５％以下として
いる。
上）：０．５％以下 ＲＥＭはＯ，Ｐ等の不純物を固定し、基地の清浄度を高
め、耐衝撃性を向上させるのに有効な元素であるので、
必要に応じて添加することが可能である。しかし、過剰
に添加すると地きずが発生するため０．５％以下として
いる。
【００３１】
【実施例】表１〜表６に示す化学成分のＳＫＤ６１系，
ＳＫＤ８，ＳＫＴ４，３Ｃｒ−１Ｍｏ系，セミハイス系
の鋼をそれぞれ５０ｋｇ真空誘導炉で溶製したのち、鋳
造し、鋳塊に対し１２００℃で熱間鍛造することによっ
て、幅１１０ｍｍ，高さ４５ｍｍの鋼片とした。
ＳＫＤ８，ＳＫＴ４，３Ｃｒ−１Ｍｏ系，セミハイス系
の鋼をそれぞれ５０ｋｇ真空誘導炉で溶製したのち、鋳
造し、鋳塊に対し１２００℃で熱間鍛造することによっ
て、幅１１０ｍｍ，高さ４５ｍｍの鋼片とした。
【００３２】次いで、鋼片に対し焼なましを行ったのち
ヒートチェック試験片および被削性試験片の形状に粗加
工して成形し、表７に示す焼入れ温度および焼もどし温
度による焼入れ・焼もどしを行い、次いで、ヒートチェ
ック試験片については、直径１５ｍｍ×高さ５ｍｍの形
状に仕上げ加工し、被削性試験片については１００ｍｍ
×４０ｍｍ×２００ｍｍの形状に仕上げ加工した。
ヒートチェック試験片および被削性試験片の形状に粗加
工して成形し、表７に示す焼入れ温度および焼もどし温
度による焼入れ・焼もどしを行い、次いで、ヒートチェ
ック試験片については、直径１５ｍｍ×高さ５ｍｍの形
状に仕上げ加工し、被削性試験片については１００ｍｍ
×４０ｍｍ×２００ｍｍの形状に仕上げ加工した。
【００３３】（１）硬さ試験：上記ヒートチェック試験
片を用い、ロックウエルＣスケールにて硬さの測定を行
った。この結果を同じく表１〜表６に示す。
片を用い、ロックウエルＣスケールにて硬さの測定を行
った。この結果を同じく表１〜表６に示す。
【００３４】（２）ヒートチェック試験：上記ヒートチ
ェック試験片を用い、高周波加熱と水冷の繰返しによっ
て、６５０℃⇔室温 の加熱・冷却を１０００回繰り返
し、各試験片に生じたクラックの平均長さで耐ヒートチ
ェック性の評価を行った。この結果を同じく表１〜表６
に示す。
ェック試験片を用い、高周波加熱と水冷の繰返しによっ
て、６５０℃⇔室温 の加熱・冷却を１０００回繰り返
し、各試験片に生じたクラックの平均長さで耐ヒートチ
ェック性の評価を行った。この結果を同じく表１〜表６
に示す。
【００３５】（３）被削性試験：上記被削性試験片を用
い、超硬エンドミルによって表８に示す切削条件で切削
を行い、逃げ面の摩耗幅が０．３ｍｍとなるまでの切削
長で被削性を評価した。この結果を同じく表１〜表６に
示す。
い、超硬エンドミルによって表８に示す切削条件で切削
を行い、逃げ面の摩耗幅が０．３ｍｍとなるまでの切削
長で被削性を評価した。この結果を同じく表１〜表６に
示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【表７】
【００４３】
【表８】
【００４４】表１〜表６に示すように、ＳＫＤ６１系，
ＳＫＤ８，ＳＫＴ４，３Ｃｒ−１Ｍｏ系，セミハイス系
のそれぞれにおいて、Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ含有量が本発明の
下限値によりも少ないＮｏ，１，１５，２０，２５，３
０鋼では、それぞれの同一鋼系内での比較において、い
ずれも耐ヒートチェック性には優れているものの被削性
に劣ったものとなっていた。
ＳＫＤ８，ＳＫＴ４，３Ｃｒ−１Ｍｏ系，セミハイス系
のそれぞれにおいて、Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ含有量が本発明の
下限値によりも少ないＮｏ，１，１５，２０，２５，３
０鋼では、それぞれの同一鋼系内での比較において、い
ずれも耐ヒートチェック性には優れているものの被削性
に劣ったものとなっていた。
【００４５】また、Ｓ，Ｔｅを複合添加せずそしてＣａ
も添加していないＮｏ．２鋼や、Ｓ，Ｔｅを複合添加す
るとしてもＣａを添加していないＮｏ．４鋼や、Ｃａを
添加していてもＳ，Ｔｅをを複合添加していないＮｏ．
５鋼や、Ｓ＋Ｔｅ量が多すぎるＮｏ，３，６，１８，２
３，２８，３３鋼では、それぞれの同一鋼系内での比較
において、いずれも耐ヒートチェック性に劣るものとな
っていることが認められた。
も添加していないＮｏ．２鋼や、Ｓ，Ｔｅを複合添加す
るとしてもＣａを添加していないＮｏ．４鋼や、Ｃａを
添加していてもＳ，Ｔｅをを複合添加していないＮｏ．
５鋼や、Ｓ＋Ｔｅ量が多すぎるＮｏ，３，６，１８，２
３，２８，３３鋼では、それぞれの同一鋼系内での比較
において、いずれも耐ヒートチェック性に劣るものとな
っていることが認められた。
【００４６】
【発明の効果】本発明による熱間工具鋼では、重量％
で、Ｃ：０．２超過〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜２．０
％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０３０
未満％、Ｔｅ：０．００３〜０．０１０未満％、Ｓ＋Ｔ
ｅ：０．００６〜０．０４０未満％、Ｃａ：０．０００
２〜０．００３０％、およびＣｒ：１０．０％以下，Ｍ
ｏ：５．０％以下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる化
学成分組成を有するものとしたから、工具および金型な
どの耐摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させることな
く、被削性をより一層向上させることが可能である熱間
工具鋼を提供しうるものであるという著しく優れた効果
がもたらされる。
で、Ｃ：０．２超過〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜２．０
％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０３０
未満％、Ｔｅ：０．００３〜０．０１０未満％、Ｓ＋Ｔ
ｅ：０．００６〜０．０４０未満％、Ｃａ：０．０００
２〜０．００３０％、およびＣｒ：１０．０％以下，Ｍ
ｏ：５．０％以下，Ｖ：３．０％以下のうちの１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなる化
学成分組成を有するものとしたから、工具および金型な
どの耐摩耗性や耐ヒートチェック性を低下させることな
く、被削性をより一層向上させることが可能である熱間
工具鋼を提供しうるものであるという著しく優れた効果
がもたらされる。
【００４７】そして、請求項２に記載しているように、
基地の強化元素として、Ｎｉ：４．０％以下，Ｃｕ：
３．０％以下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下
のうちの１種または２種以上を必要に応じて含有したも
のとすることによって、強靭性により一層優れた耐久性
のよい工具および金型などの素材を提供しうることにな
るという著しく優れた効果がもたらされる。
基地の強化元素として、Ｎｉ：４．０％以下，Ｃｕ：
３．０％以下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：５．０％以下
のうちの１種または２種以上を必要に応じて含有したも
のとすることによって、強靭性により一層優れた耐久性
のよい工具および金型などの素材を提供しうることにな
るという著しく優れた効果がもたらされる。
【００４８】また、請求項３に記載しているように、炭
化物の形成による結晶粒の微細化元素として、Ｎｂ：
２．０％以下，Ｔｉ：２．０％以下，Ｔａ：４．０％以
下のうちの１種または２種以上を必要に応じて含有した
ものとすることによって、耐衝撃性により一層優れた耐
久性の良い工具および金型などの素材を提供しうること
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
化物の形成による結晶粒の微細化元素として、Ｎｂ：
２．０％以下，Ｔｉ：２．０％以下，Ｔａ：４．０％以
下のうちの１種または２種以上を必要に応じて含有した
ものとすることによって、耐衝撃性により一層優れた耐
久性の良い工具および金型などの素材を提供しうること
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００４９】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、窒化物の形成による結晶粒微細化元素として、Ａ
ｌ：１．０％以下を必要に応じて含有したものとするこ
とによって、耐衝撃性により一層優れた耐久性の良い工
具および金型などの素材を提供しうることになるという
著しく優れた効果がもたらされる。
に、窒化物の形成による結晶粒微細化元素として、Ａ
ｌ：１．０％以下を必要に応じて含有したものとするこ
とによって、耐衝撃性により一層優れた耐久性の良い工
具および金型などの素材を提供しうることになるという
著しく優れた効果がもたらされる。
【００５０】さらにまた、請求項５に記載しているよう
に、不純物固定元素として、ＲＥＭ：０．５％以下を必
要に応じて含有したものとすることによって、基地の清
浄度を高め、耐衝撃性により一層優れた耐久性の良い工
具および金型などの素材を提供しうることになるという
著しく優れた効果がもたらされる。
に、不純物固定元素として、ＲＥＭ：０．５％以下を必
要に応じて含有したものとすることによって、基地の清
浄度を高め、耐衝撃性により一層優れた耐久性の良い工
具および金型などの素材を提供しうることになるという
著しく優れた効果がもたらされる。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２超過〜０．８％、
Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：３．０％以下、Ｓ：
０．００３〜０．０３０未満％、Ｔｅ：０．００３〜
０．０１０未満％、Ｓ＋Ｔｅ：０．００６〜０．０４０
未満％、Ｃａ：０．０００２〜０．００３０％、および
Ｃｒ：１０．０％以下，Ｍｏ：５．０％以下，Ｖ：３．
０％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴とする熱間工具鋼。 - 【請求項２】 基地の強化元素として、Ｎｉ：４．０％
以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｗ：５．０％以下，Ｃｏ：
５．０％以下のうちの１種または２種以上を含有する請
求項１に記載の熱間工具鋼。 - 【請求項３】 炭化物の形成による結晶粒の微細化元素
として、Ｎｂ：２．０％以下，Ｔｉ：２．０％以下，Ｔ
ａ：４．０％以下のうちの１種または２種以上を含有す
る請求項１または２に記載の熱間工具鋼。 - 【請求項４】 窒化物の形成による結晶粒微細化元素と
して、Ａｌ：１．０％以下を含有する請求項１ないし３
のいずれかに記載の熱間工具鋼。 - 【請求項５】 不純物固定元素として、ＲＥＭ：０．５
％以下を含有する請求項１ないし４のいずれかに記載の
熱間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8220124A JPH1060585A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8220124A JPH1060585A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 熱間工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060585A true JPH1060585A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16746294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8220124A Pending JPH1060585A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060585A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138011A (en) * | 1976-05-13 | 1977-11-17 | Daido Steel Co Ltd | Long life mold steel |
| JPS5411016A (en) * | 1977-06-24 | 1979-01-26 | Pompey Acieries | Steel iron having improved processability and fine granule structure*and method of making same |
| JPS61213349A (ja) * | 1985-03-16 | 1986-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
-
1996
- 1996-08-21 JP JP8220124A patent/JPH1060585A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138011A (en) * | 1976-05-13 | 1977-11-17 | Daido Steel Co Ltd | Long life mold steel |
| JPS5411016A (en) * | 1977-06-24 | 1979-01-26 | Pompey Acieries | Steel iron having improved processability and fine granule structure*and method of making same |
| JPS61213349A (ja) * | 1985-03-16 | 1986-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040715 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041012 |
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| A02 | Decision of refusal |
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