JPS6040504B2 - 被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼 - Google Patents
被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼Info
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- JPS6040504B2 JPS6040504B2 JP54069308A JP6930879A JPS6040504B2 JP S6040504 B2 JPS6040504 B2 JP S6040504B2 JP 54069308 A JP54069308 A JP 54069308A JP 6930879 A JP6930879 A JP 6930879A JP S6040504 B2 JPS6040504 B2 JP S6040504B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、機械的性質の異万性が小さく、被削性のすぐ
れた低合金軟窒化用鋼に関する。
れた低合金軟窒化用鋼に関する。
各種の歯車、シャフトあるいはクランクシャフト、ミッ
ションシンクロ機構部品などの、高い強度と表面硬さを
要求される機械構造用部品の製造に際して、従来は肌焼
鋼に浸炭処理を施したり、強靭鋼または中炭素系炭素鋼
に高周波焼入れをすることが行なわれていたが、その製
品は浸炭焼入れあるいは高周波焼入れ処理に伴い生じる
歪みがきわめて大きいので、表面処理後の修正工程が不
可欠となること、不良率が高いこと、および検査工数を
多くせざるを得ないことなどの欠点があり、また機械的
性質たとえば強度の異方性が大きい。
ションシンクロ機構部品などの、高い強度と表面硬さを
要求される機械構造用部品の製造に際して、従来は肌焼
鋼に浸炭処理を施したり、強靭鋼または中炭素系炭素鋼
に高周波焼入れをすることが行なわれていたが、その製
品は浸炭焼入れあるいは高周波焼入れ処理に伴い生じる
歪みがきわめて大きいので、表面処理後の修正工程が不
可欠となること、不良率が高いこと、および検査工数を
多くせざるを得ないことなどの欠点があり、また機械的
性質たとえば強度の異方性が大きい。
こうした難点を克服する努力の結果として、浸炭と浸炭
とを同時に行なう軟窒化処理が試みられ、十分な表面硬
さと硬化深さとが同時に得られる軟窒化用の低合金鋼が
開発されて、すでに開示の対象となっている（特公昭５
３−４１６１１号）。
とを同時に行なう軟窒化処理が試みられ、十分な表面硬
さと硬化深さとが同時に得られる軟窒化用の低合金鋼が
開発されて、すでに開示の対象となっている（特公昭５
３−４１６１１号）。
この低合金軟窒化用鋼の最大の利点は、処理に伴う歪み
がごく小さいことであり、それによって、精密さを要求
される部品の製造においても鰍窒化後の修正工程が全く
不要になったことは、大きなメリットである。しかし、
この発明によっても機械的異方性を小さくすることはで
きなかった。
がごく小さいことであり、それによって、精密さを要求
される部品の製造においても鰍窒化後の修正工程が全く
不要になったことは、大きなメリットである。しかし、
この発明によっても機械的異方性を小さくすることはで
きなかった。
また鰍窒化性についても、表面硬さと硬化深さとのバラ
ンスは得られたものの、絶対値はまだ改善の余地があっ
た。被削性を高めるために、Ｓ，Ｓｂおよび（または）
Ｔｅ，Ｓｅの添加が試みられ、一応予期どおりの成績を
あげたが、なお向上が要望されていた。このような課題
を解決するため、本発明者らはさきの発明を再検討し、
その前進をはかった。その成果として得られたのが本発
明である。本発明の、機械的性質の異万性が小さく被削
性のすぐれた低合金軟窒化用鋼には、次のようなものが
包含される。
ンスは得られたものの、絶対値はまだ改善の余地があっ
た。被削性を高めるために、Ｓ，Ｓｂおよび（または）
Ｔｅ，Ｓｅの添加が試みられ、一応予期どおりの成績を
あげたが、なお向上が要望されていた。このような課題
を解決するため、本発明者らはさきの発明を再検討し、
その前進をはかった。その成果として得られたのが本発
明である。本発明の、機械的性質の異万性が小さく被削
性のすぐれた低合金軟窒化用鋼には、次のようなものが
包含される。
Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：
０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０％お
よびＴｅ：０．１０％以下を包有し（ただしＴｅ／Ｓの
比は０．０４以上）、残余が実質的にＦｅである合金組
成を有し、その中に存在する硫化物系介在物の長径５山
以上のものは９０％以上が長短雀比１０以下であること
を特徴とする低合金欧窒化用鋼。
：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：
０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０％お
よびＴｅ：０．１０％以下を包有し（ただしＴｅ／Ｓの
比は０．０４以上）、残余が実質的にＦｅである合金組
成を有し、その中に存在する硫化物系介在物の長径５山
以上のものは９０％以上が長短雀比１０以下であること
を特徴とする低合金欧窒化用鋼。
Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：
０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０％、
Ｔｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０仏
〆上）およびＶ：０．５０％以下を含有し、残余が実質
的にＦｅである合金組成を有し、その中に存在する硫化
物系介在物の長径５一以上のものは９０％以上が長短蚤
比１０以下であることを特徴とする低合金敏窒化用鋼。
：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：
０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０％、
Ｔｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０仏
〆上）およびＶ：０．５０％以下を含有し、残余が実質
的にＦｅである合金組成を有し、その中に存在する硫化
物系介在物の長径５一以上のものは９０％以上が長短蚤
比１０以下であることを特徴とする低合金敏窒化用鋼。
Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ
：２．０以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｓ：０．１０〜０．３０％、Ｔｅ：
０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０４以上）
、およびＭｏ：１．５０％以下を含有し、残余が実質的
にＦｅである合金組成を有し、その中に存在する硫化物
系介在物の長径５山以上のものは９０％以上が長短蓬比
１０以下であることを特徴とする低合金軟窒化用鋼。Ｃ
：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃて：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：０
．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０ＸＯ〜０．３０％、Ｔ
ｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０４斗
上）、ならびにＰｂ：０．３０％以下、Ｂｊ：０．２０
％以下およびＳｅ：０．２０％以下から選んだ１種また
は２種以上の元素を含有し、残余が実質的にＦｅである
合金組成を有し、その中に存在する硫化物系介在物の長
径５〆以上のものは９０％以上が長短径比１０以下であ
ることを特徴とする低合金欧窒化用鋼。
：２．０以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ｎ：０．
０５〜０．５０％、Ｓ：０．１０〜０．３０％、Ｔｅ：
０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０４以上）
、およびＭｏ：１．５０％以下を含有し、残余が実質的
にＦｅである合金組成を有し、その中に存在する硫化物
系介在物の長径５山以上のものは９０％以上が長短蓬比
１０以下であることを特徴とする低合金軟窒化用鋼。Ｃ
：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃて：０．７０〜２．５０％、ＡＩ：０
．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０ＸＯ〜０．３０％、Ｔ
ｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０４斗
上）、ならびにＰｂ：０．３０％以下、Ｂｊ：０．２０
％以下およびＳｅ：０．２０％以下から選んだ１種また
は２種以上の元素を含有し、残余が実質的にＦｅである
合金組成を有し、その中に存在する硫化物系介在物の長
径５〆以上のものは９０％以上が長短径比１０以下であ
ることを特徴とする低合金欧窒化用鋼。
これらの本発明の鋼は、さきに開示した軟窒化用の低合
金鋼と合金の基本組成において若干の差異があるほか、
被削性に関与する成分すなわちＳ十Ｔｅおよび硫化物系
介在物の形態に関する新規な知見が加わったものである
。
金鋼と合金の基本組成において若干の差異があるほか、
被削性に関与する成分すなわちＳ十Ｔｅおよび硫化物系
介在物の形態に関する新規な知見が加わったものである
。
以下、本発明の鋼の基本的な合金成分のうち被削性付与
元素Ｔｅ十Ｓ以外について、その役割と組成範囲の限定
理由を示す。
元素Ｔｅ十Ｓ以外について、その役割と組成範囲の限定
理由を示す。
Ｃ：０．１０〜０．３５％
心部の強度を確保するために必要である。
多くなると軟窒化性を低下させるし、疲労強度、被削性
、華及性などにマイナスにはたらく。
、華及性などにマイナスにはたらく。
Ｓｊ：１．５％以下
脱酸剤としての作用に加えて、軟窒化処理時の軟化抵抗
性を高めるはたらきがある。
性を高めるはたらきがある。
しかし過大になれば軟窒化性と被削性を低下させるＭｎ
：２．０％以下 Ｓｉとともに脱酸剤であり、強度の向上をも担うが、や
はり被削性と軟窒化性への影響から上限がある。
：２．０％以下 Ｓｉとともに脱酸剤であり、強度の向上をも担うが、や
はり被削性と軟窒化性への影響から上限がある。
Ｃｒ：０．７０〜２．５０％
軟窒化処理による表面硬さと硬化層深さの確保にとって
必須であり、心部の強度を確保する上でも重要である。
必須であり、心部の強度を確保する上でも重要である。
上限をこえて加えても、軟窒化性はもはや改善されない
。
。
Ｎ：０．０５〜０．５０％
上記のＣｒとならんで、表面硬さと硬化層深さを確保す
るための必要である。
るための必要である。
一方で、あまり多くなるとかえって硬化層の深さが減少
するし、材料の清浄度も劣ってくる。上記の合金組成選
択の意義は、つぎに示す実験の結果から裏付けられる。
するし、材料の清浄度も劣ってくる。上記の合金組成選
択の意義は、つぎに示す実験の結果から裏付けられる。
すなわち、本発明者らは、まず軟窒化による表面硬さと
硬化層深さにとつて最適の基本組成を求めて、第１表に
示す組成の鍵を溶製し、ィンゴットから鍛造により直径
５０凧の丸榛をつくり、９００℃×１時間−空冷の条件
で焼きならしをしたものから試料片を切り出した。
硬化層深さにとつて最適の基本組成を求めて、第１表に
示す組成の鍵を溶製し、ィンゴットから鍛造により直径
５０凧の丸榛をつくり、９００℃×１時間−空冷の条件
で焼きならしをしたものから試料片を切り出した。
その表面をェメリー紙＃８００で研磨してから、ＮＨ．
／ＲＸ＝１／１の雰囲気中で（ＲＸは吸熱反応型変成ガ
ス）、斑０００×４時間のガス軟窒化処理をし、油冷し
た。軟窒化処理後の試料片について、表面硬さ（Ｈｖ）
、有効硬化層深さすなわちＨｖ５５０以上が得られる深
さ、および心部硬さ（Ｈｖ）を測定した。その結果を第
２表に示す。第１表 ※本発明の合金組成の範囲外 第２表 ※本発明の合金組成の範囲外 次に、被削性付与元素のＴｅ十Ｓについて、介在物の形
態と関連づけて説明する。
／ＲＸ＝１／１の雰囲気中で（ＲＸは吸熱反応型変成ガ
ス）、斑０００×４時間のガス軟窒化処理をし、油冷し
た。軟窒化処理後の試料片について、表面硬さ（Ｈｖ）
、有効硬化層深さすなわちＨｖ５５０以上が得られる深
さ、および心部硬さ（Ｈｖ）を測定した。その結果を第
２表に示す。第１表 ※本発明の合金組成の範囲外 第２表 ※本発明の合金組成の範囲外 次に、被削性付与元素のＴｅ十Ｓについて、介在物の形
態と関連づけて説明する。
Ｓ：０．０１０〜０．３０％
被削性にとって重要な硫化物系介在物（主としてＭｎＳ
）を与える成分として、０．１０％以上存在させる必要
がある。
）を与える成分として、０．１０％以上存在させる必要
がある。
一方、疲労強度と熱間加工性の低下を避けるため、０．
３０％以下に止める。Ｔｅ：０．１０％以下（ただし、
Ｔｅ／Ｓの比はＳの含有量が上記の範囲内で０．０仏〆
上）これ自身で被削性を改善する上に、上記硫化物系介
在物の熱間加工時の綾伸を防ぐ効果がある。
３０％以下に止める。Ｔｅ：０．１０％以下（ただし、
Ｔｅ／Ｓの比はＳの含有量が上記の範囲内で０．０仏〆
上）これ自身で被削性を改善する上に、上記硫化物系介
在物の熱間加工時の綾伸を防ぐ効果がある。
この効果はＴｅ／ＳＺＯ．０４において確保される。こ
れによって、機械的性質の異方性が小さくできるほか、
鰍窒化性も改善される。しかし、熱間加工性にとっては
むしろ不利益となるので、限界がある。硫化物系介在物
の形状とその分布： 機械的異方性および被削性が鋼中の硫化物系介在物の形
状とその分布によって決定されることを本発明者らはつ
きとめた。
れによって、機械的性質の異方性が小さくできるほか、
鰍窒化性も改善される。しかし、熱間加工性にとっては
むしろ不利益となるので、限界がある。硫化物系介在物
の形状とその分布： 機械的異方性および被削性が鋼中の硫化物系介在物の形
状とその分布によって決定されることを本発明者らはつ
きとめた。
すなわち、第１図および第２図の写真に示すように、本
発明の鋼と従来の鋼の硫化物系介在物の形状と大きさに
は大きな差がある。それらが銅の機械的異方性および被
削性に与える影響は、それぞれ第４表および第５表に示
した値から明らかなように、低合金軟窒化用鋼において
所望の特性を得るためには、長径５〃以上のものは９０
％以上、好ましくは実質上ほとんど全部が長短蚤比１０
以下の、極端に線状の展伸されていない形態をもつべき
である。また、これより小型の硫化物系介在物の形態い
かんは、異方性および被削性に対して、ほとんど影響を
与えない。前記のように、本発明の低合金軟窒化用鋼は
、上述した基本的な合金組成のほかに、下記の元素また
は元素のグループを含有する。
発明の鋼と従来の鋼の硫化物系介在物の形状と大きさに
は大きな差がある。それらが銅の機械的異方性および被
削性に与える影響は、それぞれ第４表および第５表に示
した値から明らかなように、低合金軟窒化用鋼において
所望の特性を得るためには、長径５〃以上のものは９０
％以上、好ましくは実質上ほとんど全部が長短蚤比１０
以下の、極端に線状の展伸されていない形態をもつべき
である。また、これより小型の硫化物系介在物の形態い
かんは、異方性および被削性に対して、ほとんど影響を
与えない。前記のように、本発明の低合金軟窒化用鋼は
、上述した基本的な合金組成のほかに、下記の元素また
は元素のグループを含有する。
それぞれの添加量、その意義および限定理由は次のとお
りである。Ｖ：０．５０％以下 心部の強度を高める上に、敏窒化処理に伴う表面硬さお
よび硬化層深さの向上にとって有益である。
りである。Ｖ：０．５０％以下 心部の強度を高める上に、敏窒化処理に伴う表面硬さお
よび硬化層深さの向上にとって有益である。
しかし、あまり多くすると轍性が低下するばかりでなく
、価格面でも不利になる。Ｍｏ：１．５０％以下 心部強度の向上に効果がある。
、価格面でも不利になる。Ｍｏ：１．５０％以下 心部強度の向上に効果がある。
他方、敏窒化処理により生じる硬化層を深くする妨げと
ならないよう、上限を設けた。Ｐｂ：０．３０％以下、
Ｂｉ：０．２０％以下、Ｓｅ：０．２０％以下一層高い
被削性を希望する場合に加えるとよいが、靭性および熱
間加工性への影響を考慮して量を決定すべきである。
ならないよう、上限を設けた。Ｐｂ：０．３０％以下、
Ｂｉ：０．２０％以下、Ｓｅ：０．２０％以下一層高い
被削性を希望する場合に加えるとよいが、靭性および熱
間加工性への影響を考慮して量を決定すべきである。
本発明の低合金軟窒化用鋼は、機械的性質の異万性が小
さく、被削性がすぐれている上に、軟峯化処理によって
、従来より一層向上した表面硬さおよび硬化層深さを兼
ね備え、しかも歪みは問題にならない処理製品を与える
。
さく、被削性がすぐれている上に、軟峯化処理によって
、従来より一層向上した表面硬さおよび硬化層深さを兼
ね備え、しかも歪みは問題にならない処理製品を与える
。
従ってこの鋼は、複雑な形状であって高い強度を異方性
を伴わずに示し、一方で精密さをも要求されるような機
械構造用部品、たとえば歯車やクランクシャフトなどの
製造に最適である。実施例１ 第３表に示す合金組成の鋼を溶製し、ィンゴットから鍛
造により直径２５側の丸棒をつくり、９００℃×１時間
−空冷の条件で焼きならし処理をしてから、硫化物系介
在物のうち長径５仏以上の大型のものについて長短蚤比
をしらべるとともに、機械的性質の異万性を測定した。
を伴わずに示し、一方で精密さをも要求されるような機
械構造用部品、たとえば歯車やクランクシャフトなどの
製造に最適である。実施例１ 第３表に示す合金組成の鋼を溶製し、ィンゴットから鍛
造により直径２５側の丸棒をつくり、９００℃×１時間
−空冷の条件で焼きならし処理をしてから、硫化物系介
在物のうち長径５仏以上の大型のものについて長短蚤比
をしらべるとともに、機械的性質の異万性を測定した。
試験片は引張りについてはＪＩＳ４号縮小、衝撃につい
てはＪＩＳ３号とし、圧延方向およびそれと直角の方向
に沿って採取した。それらの結果を第４表に示す。第３
表 ※硫化物系介在物のうち長径が５仏じ久上であって、長
径／短径比が１０以下であるもものの割合第４表 次に、上記と同様にして、ただし鍛造によって得る素材
の直径を６５肋として試料を用意し、下記の条件で切削
試験を行なった。
てはＪＩＳ３号とし、圧延方向およびそれと直角の方向
に沿って採取した。それらの結果を第４表に示す。第３
表 ※硫化物系介在物のうち長径が５仏じ久上であって、長
径／短径比が１０以下であるもものの割合第４表 次に、上記と同様にして、ただし鍛造によって得る素材
の直径を６５肋として試料を用意し、下記の条件で切削
試験を行なった。
その結果を第５表に示す。ドリル穴あげ加工試験
工具：ＳＫＨ９０１０
７ーパシヤンクドリル
送り：０．４２帆／ｒｅｖ
穴深さ：４仇舷めくら穴
切削速度：３０ｍ／ｍｉｎ
切削油：なし
寿命判定：切削不能までの累計穴深さ肋
第５表
恥．工具寿命（肋）
比較例１２００〃２４００〃３１６００〃４５６８０〃
５８４４０〃６２５０本発明７１粥０〃８４４００〃９
１０８４０比較例１０１２４８０〃１１８８０本発明１
２２０４０〃１３２８４０〃１４３０８０〃１５９２０
〃１６１０４０〃１７２０００〃１８２２６０〃１９２
２３０〃２０２８１０〃２１２７００〃２２４０５０〃
２３５１３０続いて、やはり機械的性質の測定と同様に
して、ただし素材の太さを直径５比岬こえらんで、試験
片を切り出してェメリー紙＃８００で研磨してから、Ｎ
Ｈ３／ＲＸ＝１／１の雰囲気中、５８０こＣ×４時間の
ガス欧峯化処理を行なって油冷した。
５８４４０〃６２５０本発明７１粥０〃８４４００〃９
１０８４０比較例１０１２４８０〃１１８８０本発明１
２２０４０〃１３２８４０〃１４３０８０〃１５９２０
〃１６１０４０〃１７２０００〃１８２２６０〃１９２
２３０〃２０２８１０〃２１２７００〃２２４０５０〃
２３５１３０続いて、やはり機械的性質の測定と同様に
して、ただし素材の太さを直径５比岬こえらんで、試験
片を切り出してェメリー紙＃８００で研磨してから、Ｎ
Ｈ３／ＲＸ＝１／１の雰囲気中、５８０こＣ×４時間の
ガス欧峯化処理を行なって油冷した。
この試験について、表面硬さ（Ｈｖ）および有効硬化層
深さすなわちＨｖ５５０以上の得られる深さ（側）を測
定した。
深さすなわちＨｖ５５０以上の得られる深さ（側）を測
定した。
その結果を第６表に示す。
第６表
実施例２
実施例１で用意した供試村のうちの若干のものについて
、鍛造による丸棒の直径を６５肋にしたほかは同様の条
件で焼きならし試料を用意した。
、鍛造による丸棒の直径を６５肋にしたほかは同様の条
件で焼きならし試料を用意した。
これを切削加工によって、モジュ−ル：２０歯数：３入
歯幅ご８肋の平歯車に加工した。ついで実施例１と同じ
条件でガス欧窒化処理し、勅力循環式歯車試験機で試験
した。すなわち、歯元に曲げ応力を加えて実験してＳ−
Ｎ曲線を求め、１０７回疲れ限度の値を歯元強さとした
。この結果を次の第７表に示す。
歯幅ご８肋の平歯車に加工した。ついで実施例１と同じ
条件でガス欧窒化処理し、勅力循環式歯車試験機で試験
した。すなわち、歯元に曲げ応力を加えて実験してＳ−
Ｎ曲線を求め、１０７回疲れ限度の値を歯元強さとした
。この結果を次の第７表に示す。
また、Ｍ．７および船．１５については、負荷１００％
の２０ｑ時間ベンチテストを行なったところ合格した。
の２０ｑ時間ベンチテストを行なったところ合格した。
（回転数は４５０仇ｐｍにつき、全回転数Ｎ＝４．５×
１ぴ×６０×２００＝５．４×１０７）第７表 歯元強さ Ｎｏ．（ｋｇｆ／柵） 比較例１４７．９〃２４０．５本発明７４７．８比較例
３３０．４本発明８４４．７比較例４２２．３本発明９
斑．６比較例５２０．１本発明１５５４．０〃１６５０
．９〃１７４７．８〃１８４７．５〃１９４７．６〃２
３４６．６実施例３下記の合金成分を有する鋼を溶製し
、 本発明鋼Ｓ４欲快削鋼 ＣＯ．２２０．４８Ｓｉ０．２５０．２４Ｍｎｏ．９３
０．７５Ｃｒｌ．１０−Ｓ０．０６５０．０６３Ｔｅｏ
．０２４−Ｔｅ／ＳＯ．３７−Ｐｂｏ．０８０．１９実
施例１で述べたように鍛造により丸榛をつくり、焼きな
らし処理をして、硫化物系介在物の形態をしらべるとと
もに、機械的性質の異方性を測定した。
１ぴ×６０×２００＝５．４×１０７）第７表 歯元強さ Ｎｏ．（ｋｇｆ／柵） 比較例１４７．９〃２４０．５本発明７４７．８比較例
３３０．４本発明８４４．７比較例４２２．３本発明９
斑．６比較例５２０．１本発明１５５４．０〃１６５０
．９〃１７４７．８〃１８４７．５〃１９４７．６〃２
３４６．６実施例３下記の合金成分を有する鋼を溶製し
、 本発明鋼Ｓ４欲快削鋼 ＣＯ．２２０．４８Ｓｉ０．２５０．２４Ｍｎｏ．９３
０．７５Ｃｒｌ．１０−Ｓ０．０６５０．０６３Ｔｅｏ
．０２４−Ｔｅ／ＳＯ．３７−Ｐｂｏ．０８０．１９実
施例１で述べたように鍛造により丸榛をつくり、焼きな
らし処理をして、硫化物系介在物の形態をしらべるとと
もに、機械的性質の異方性を測定した。
異万性の額向を比較するめ、現に使用されているＳ４＆
快削鋼についても同じ試験を行なつた。その結果は次の
第８表のとおりである。
快削鋼についても同じ試験を行なつた。その結果は次の
第８表のとおりである。
第８表
この丸棒を材料として、クランクシャフトを削り出した
。
。
そのときの被削性は下記のような結果であった。切りく
ず処理性：現在鋼と同等 工具寿命：／・ィスドリル、溝カッターとも現用鋼と同
等加工品質（仕上り面粗度）：現在鋼と同等次に耐久性
についてベンチテストを行なった。
ず処理性：現在鋼と同等 工具寿命：／・ィスドリル、溝カッターとも現用鋼と同
等加工品質（仕上り面粗度）：現在鋼と同等次に耐久性
についてベンチテストを行なった。
１２０％負荷で１０万物走行相当のテストをしたのち検
査したところ、クラックなどの発生は認められず合格で
あった。
査したところ、クラックなどの発生は認められず合格で
あった。
図面は、鋼中の硫化物系介在物の形状を示す６０び音頭
微鏡写真であって、第１図は実施例１２、第２図は比較
例２をそれぞれあらわす。 第１図 第２図
微鏡写真であって、第１図は実施例１２、第２図は比較
例２をそれぞれあらわす。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ａ
ｌ：０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０
％およびＴｅ：０．１０％以下を含有し（ただしＴｅ／
Ｓの比は０．０４以上）、残余が実質的にＦｅである合
金組成を有し、その中に存在する硫化物系介在物の長径
５μ以上のものは９０％以上が長短径比１０以下である
ことを特徴とする機械的性質の異方性が小さく被削性の
すぐれた低合金軟窒化用鋼。 ２ Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ａ
ｌ：０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．１０〜０．３０％
、Ｔｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０
４以上）、およびＶ：０．５０％以下を含有し、残余が
実質的にＦｅである合金組成を有し、その中に存在する
硫化物系介在物の長径５μ以上のものは９０％以上が長
短径比１０以下であることを特徴とする機械的性質の異
方性が小さく被削性のすぐれた低合金軟窒化用鋼。 ３ Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ａ
ｌ：０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０
％、Ｔｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．
０４以上）、およびＭｏ：１．５０％以下を含有し、残
余が実質的にＦｅである合金組成を有し、その中に存在
する硫化物系介在物の長径５μ以上のものは９０％以上
が長短径比１０％以下であることを特徴とする機械的性
質の異方性が小さく被削性のすぐれた低合金軟窒化用鋼
。 ４ Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：１．５％以下、
Ｍｎ：２．０以下、Ｃｒ：０．７０〜２．５０％、Ａｌ
：０．０５〜０．５０％、Ｓ：０．０１０〜０．３０％
、Ｔｅ：０．１０％以下（ただしＴｅ／Ｓの比は０．０
４以上）、ならびにＰｂ：０．３０％以下、Ｅｉ：０．
２０％以下およびＳｅ：０．２０％以下から選んだ１種
または２種以上の元素を含有し、残余が実質的にＦｅで
ある合金組成を有し、その中に存在する硫化物系介在物
の長径５μ以上のものは９０％以上が長短径比１０以下
であることを特徴とする機械的性質の異方性が小さく被
削性のすぐれた低合金軟窒化用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54069308A JPS6040504B2 (ja) | 1979-06-02 | 1979-06-02 | 被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54069308A JPS6040504B2 (ja) | 1979-06-02 | 1979-06-02 | 被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55161055A JPS55161055A (en) | 1980-12-15 |
| JPS6040504B2 true JPS6040504B2 (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=13398795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54069308A Expired JPS6040504B2 (ja) | 1979-06-02 | 1979-06-02 | 被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040504B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5931850A (ja) * | 1982-08-17 | 1984-02-21 | Daido Steel Co Ltd | 低合金軟窒化鋼 |
| JPS59157262A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-06 | Daido Steel Co Ltd | 低合金軟窒化鋼 |
| JP2600174B2 (ja) * | 1987-06-25 | 1997-04-16 | 大同特殊鋼株式会社 | 低合金軟窒化鋼 |
| JP2706940B2 (ja) * | 1987-12-30 | 1998-01-28 | 愛知製鋼 株式会社 | 窒化用非調質鋼の製造方法 |
| JPH0565594A (ja) * | 1991-09-09 | 1993-03-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 軟窒化用鋼 |
| US10272960B2 (en) | 2015-11-05 | 2019-04-30 | Caterpillar Inc. | Nitrided track pin for track chain assembly of machine |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286920A (en) * | 1976-01-16 | 1977-07-20 | Daido Steel Co Ltd | Soft nitriding low alloy steel |
| JPS5411016A (en) * | 1977-06-24 | 1979-01-26 | Pompey Acieries | Steel iron having improved processability and fine granule structure*and method of making same |
-
1979
- 1979-06-02 JP JP54069308A patent/JPS6040504B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286920A (en) * | 1976-01-16 | 1977-07-20 | Daido Steel Co Ltd | Soft nitriding low alloy steel |
| JPS5411016A (en) * | 1977-06-24 | 1979-01-26 | Pompey Acieries | Steel iron having improved processability and fine granule structure*and method of making same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55161055A (en) | 1980-12-15 |
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