JPS58157504A - ロ−ルクロス圧延方法 - Google Patents
ロ−ルクロス圧延方法Info
- Publication number
- JPS58157504A JPS58157504A JP3873682A JP3873682A JPS58157504A JP S58157504 A JPS58157504 A JP S58157504A JP 3873682 A JP3873682 A JP 3873682A JP 3873682 A JP3873682 A JP 3873682A JP S58157504 A JPS58157504 A JP S58157504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- angle
- rolls
- work
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、四段圧延機において過大なスラスト力の発生
を防止したロールクロス圧延方法に関するっ 圧延製品の板幅方向の犀み精度向上への要求に対し、現
状では圧延荷重によるロールの撓みを消去する方法とし
てロールにイニシャルクラウンを施すことで対処してい
る。この方法で板幅や板厚或いは板温度勢の圧延条件の
変化に対応するためには、多種多様のイニシャルクラウ
ンを有するロールが数多く必要となり、しかもロールの
交換による圧延機の稼動皐の低下を招来する欠点がある
。
を防止したロールクロス圧延方法に関するっ 圧延製品の板幅方向の犀み精度向上への要求に対し、現
状では圧延荷重によるロールの撓みを消去する方法とし
てロールにイニシャルクラウンを施すことで対処してい
る。この方法で板幅や板厚或いは板温度勢の圧延条件の
変化に対応するためには、多種多様のイニシャルクラウ
ンを有するロールが数多く必要となり、しかもロールの
交換による圧延機の稼動皐の低下を招来する欠点がある
。
これに対し、ワークロールベンディング法はロールの交
換を行うことなく＆厚分布の制御を可能としたものであ
るが、ワークロールのロールネック強度の点からワーク
ロールに加え得るペンディング力に限界があり、充分な
板幅方向の厚み分布の修正能力に欠ける不具合があった
。
換を行うことなく＆厚分布の制御を可能としたものであ
るが、ワークロールのロールネック強度の点からワーク
ロールに加え得るペンディング力に限界があり、充分な
板幅方向の厚み分布の修正能力に欠ける不具合があった
。
一方、ロールの回転軸を被圧延部材と平行状態のまま互
いに交叉するように傾斜させて圧延することにより、板
幅方向の厚み分布を修正するロールクロス法がその本来
の目的である板厚制御の点で有効であることが知られて
いる。例えば、特開昭５３−７６１５Ｑ号公報に開示さ
れた発明は、その原理を表す８４１図（−）及びその側
面を表す第１図（ｂ）に示すように、被圧延部材１の板
厚形状の検出値に応じてワークロール２，３の回転軸（
軸心）を圧延進行方向と直角な方向に対してそれぞれ角
度Ｏｗだけ相互に逆方向に傾斜させるようにしている。
いに交叉するように傾斜させて圧延することにより、板
幅方向の厚み分布を修正するロールクロス法がその本来
の目的である板厚制御の点で有効であることが知られて
いる。例えば、特開昭５３−７６１５Ｑ号公報に開示さ
れた発明は、その原理を表す８４１図（−）及びその側
面を表す第１図（ｂ）に示すように、被圧延部材１の板
厚形状の検出値に応じてワークロール２，３の回転軸（
軸心）を圧延進行方向と直角な方向に対してそれぞれ角
度Ｏｗだけ相互に逆方向に傾斜させるようにしている。
又、特開昭５５−６４９０８号公報に開示された発明祉
、その原理を表す第２図に示すように、ワークロール２
とそのバックアップロール４とを平行状態に維持すると
共にワークロール３とそのバックアップロール５とを平
行状態に維持し、これらｔ第１図（−１に示したように
相互に逆方向に傾斜させて被圧延部材１の板厚を制御す
るようにしている。
、その原理を表す第２図に示すように、ワークロール２
とそのバックアップロール４とを平行状態に維持すると
共にワークロール３とそのバックアップロール５とを平
行状態に維持し、これらｔ第１図（−１に示したように
相互に逆方向に傾斜させて被圧延部材１の板厚を制御す
るようにしている。
ところが、このロールクロス圧延においてはロールの回
転軸と平行な方向のスラスト力が発生するため、スラス
ト荷重を支えるために軸受勢の機構が大きなものとなり
、圧延条件によってはこのスラス）４ｍを受ける機構が
破損して重大な設備事故となる虞がある。従来、スラス
ト力と圧延条件との定量的な関係は充分把握されていな
かったため、単にスラスト荷重を受叶る機構を強大なも
のにする等の設計上の考慮がなされていたのみである。
転軸と平行な方向のスラスト力が発生するため、スラス
ト荷重を支えるために軸受勢の機構が大きなものとなり
、圧延条件によってはこのスラス）４ｍを受ける機構が
破損して重大な設備事故となる虞がある。従来、スラス
ト力と圧延条件との定量的な関係は充分把握されていな
かったため、単にスラスト荷重を受叶る機構を強大なも
のにする等の設計上の考慮がなされていたのみである。
その結果、圧延機の灸造コストの面で不合理となってい
る可能性が高く、シかもスラスト荷１を受ける機構が発
熱し易くて高速圧延を行うことが困難な場合が度々あっ
た。
る可能性が高く、シかもスラスト荷１を受ける機構が発
熱し易くて高速圧延を行うことが困難な場合が度々あっ
た。
ところで、第２図で示したロールクロス圧延方法により
銅板の熱間圧延をロールの傾斜角度０ｗと圧下率とを変
えながら行い、この時の圧下率とスラスト係数（圧下刃
に対するスラスト、カの割合）との関係を実験により求
めた所、第３図に示すようにロールの傾斜角 θＷを大
きくするにつれてスラスト係数は大きくなるが、圧下率
を多くする程スラスト係数は小さくなることが判明した
。
銅板の熱間圧延をロールの傾斜角度０ｗと圧下率とを変
えながら行い、この時の圧下率とスラスト係数（圧下刃
に対するスラスト、カの割合）との関係を実験により求
めた所、第３図に示すようにロールの傾斜角 θＷを大
きくするにつれてスラスト係数は大きくなるが、圧下率
を多くする程スラスト係数は小さくなることが判明した
。
つまり、実用的な圧下率として２０％〜４０％を想定す
ると、スラスト係数は２襲〜６ｓ程度となるのである。
ると、スラスト係数は２襲〜６ｓ程度となるのである。
被圧延部材の板厚が薄くなると、圧延前後のロールの空
転時にこれらが当接した状態となるが、この場合にも圧
延中とは異なったスラスト力がワークロール間に発生す
る。このようにワークロールが接触した状態におけるロ
ールの傾斜角 θＷとスラスト係数との関係を実験によ
り求めた所、第４図に示すよ、うにロールの傾斜角θＷ
を増加するに従って急激にスラスト係数が増大するが、
傾斜角〜が０．５度以上ではほぼ一定の値（約３０チ強
）となることが判明した。
転時にこれらが当接した状態となるが、この場合にも圧
延中とは異なったスラスト力がワークロール間に発生す
る。このようにワークロールが接触した状態におけるロ
ールの傾斜角 θＷとスラスト係数との関係を実験によ
り求めた所、第４図に示すよ、うにロールの傾斜角θＷ
を増加するに従って急激にスラスト係数が増大するが、
傾斜角〜が０．５度以上ではほぼ一定の値（約３０チ強
）となることが判明した。
圧延中とワークロールが相互に接触した時とでスラスト
係数が大幅に異なる理由は、圧延中の被圧延部材がロー
ル間で先進すること及び剪断変形することにより圧延中
におけるスラスト力の方向や大きさが抑制されるためと
考えられるが、いずれにせよスラスト荷重を受ける機構
の設計に当っては、スラスト係数の大きなワークロール
相互の接触時を基準としなければならない。
係数が大幅に異なる理由は、圧延中の被圧延部材がロー
ル間で先進すること及び剪断変形することにより圧延中
におけるスラスト力の方向や大きさが抑制されるためと
考えられるが、いずれにせよスラスト荷重を受ける機構
の設計に当っては、スラスト係数の大きなワークロール
相互の接触時を基準としなければならない。
このように従来のロールクロス圧延では、圧下刃の３０
囁強のスラスト力に充分耐えられるような設計の軸受等
を使用する必要があるが、本朝はこのスラスト力を合理
的に軽減して軸受等の低コスト化を可能とするロールク
ロス圧延方法を提供することを目的とする。
囁強のスラスト力に充分耐えられるような設計の軸受等
を使用する必要があるが、本朝はこのスラスト力を合理
的に軽減して軸受等の低コスト化を可能とするロールク
ロス圧延方法を提供することを目的とする。
ところで、ｔｊ８５図（鳳）に示す四段圧延機における
ワークロール２，３の傾斜角に対してパンクアップロー
ル４，５の傾斜角を変えた場合、ワークロール２，３に
はこれらの間で発生するスラスト力ＦＷの他にバックア
ップロール４，５からもスラスト力ＦＢが負荷する。伸
も、ワークロール２゜３のスラスト荷重を受ける機構に
作用する力ＦはＦ＝Ｆｗ十ＦＢ となるが、ロールの傾斜状態の平面を表す第５因（ｂ）
に示すようにバックアップロール４，５の傾斜角をワー
クロール２，３の傾斜角θＷよりもΔθだけ少なくする
と、ＦｗとＦＢとの向きが逆となって互いに相殺される
結果、スラスト菊ｌを受ける機構へのスラスト力Ｆが軽
減化する。つまり、被圧延部材を圧延する一対のワーク
ロールのうちの一方の回転軸を前記被圧延部材と平行状
態のまま当該被圧延部材の圧延進行方向と直角な方向に
対して一定角Ｆ！Ｌ傾斜させると共に他方の前記ワーク
ロールの回転軸を前記一方のワークロールの回転軸の傾
斜方向と反対方向に当該一方のワークロールの傾斜角と
等しく傾斜させ、前記一方のワークロールに当接してこ
れを押圧する一方のバックアップロールの回転軸を前記
被圧延部材と平行状態のまま前記一方のワークロールの
傾斜角よ抄わずかに少ない傾斜角で傾斜させると共に前
記他方のワークロールに当接してこれを押圧する他方の
バックアップロールの回転軸を前記一方のバックアップ
ロールの回転軸の傾斜方向と反対方向に当該一方のバッ
クアップロールの傾斜角と略しく傾斜させたことを特徴
とする構成によって前述した本願発明６目的を達成し得
る。ここで、ワークロールの傾斜角は被圧延材の板厚形
状ら改善するのに必要な値であるが、本発明ではバック
アップロールにもスラスト力が負荷するため、このスラ
スト負荷を受ける機構を設けなければならない。しかし
、一般にバックアップロールはワークロールの二〜三倍
の径があるため、強良的に充分対応できる簡素なスラス
ト荷重を受ける機構を採用でき、ワークロールのような
不都合社主じない。
ワークロール２，３の傾斜角に対してパンクアップロー
ル４，５の傾斜角を変えた場合、ワークロール２，３に
はこれらの間で発生するスラスト力ＦＷの他にバックア
ップロール４，５からもスラスト力ＦＢが負荷する。伸
も、ワークロール２゜３のスラスト荷重を受ける機構に
作用する力ＦはＦ＝Ｆｗ十ＦＢ となるが、ロールの傾斜状態の平面を表す第５因（ｂ）
に示すようにバックアップロール４，５の傾斜角をワー
クロール２，３の傾斜角θＷよりもΔθだけ少なくする
と、ＦｗとＦＢとの向きが逆となって互いに相殺される
結果、スラスト菊ｌを受ける機構へのスラスト力Ｆが軽
減化する。つまり、被圧延部材を圧延する一対のワーク
ロールのうちの一方の回転軸を前記被圧延部材と平行状
態のまま当該被圧延部材の圧延進行方向と直角な方向に
対して一定角Ｆ！Ｌ傾斜させると共に他方の前記ワーク
ロールの回転軸を前記一方のワークロールの回転軸の傾
斜方向と反対方向に当該一方のワークロールの傾斜角と
等しく傾斜させ、前記一方のワークロールに当接してこ
れを押圧する一方のバックアップロールの回転軸を前記
被圧延部材と平行状態のまま前記一方のワークロールの
傾斜角よ抄わずかに少ない傾斜角で傾斜させると共に前
記他方のワークロールに当接してこれを押圧する他方の
バックアップロールの回転軸を前記一方のバックアップ
ロールの回転軸の傾斜方向と反対方向に当該一方のバッ
クアップロールの傾斜角と略しく傾斜させたことを特徴
とする構成によって前述した本願発明６目的を達成し得
る。ここで、ワークロールの傾斜角は被圧延材の板厚形
状ら改善するのに必要な値であるが、本発明ではバック
アップロールにもスラスト力が負荷するため、このスラ
スト負荷を受ける機構を設けなければならない。しかし
、一般にバックアップロールはワークロールの二〜三倍
の径があるため、強良的に充分対応できる簡素なスラス
ト荷重を受ける機構を採用でき、ワークロールのような
不都合社主じない。
以下、本発明によるロールクロス圧延方法の一実施例に
ついて詳細に説明するが、圧延条件として圧延荷重を約
３０００）ン、圧下牟を３０％。
ついて詳細に説明するが、圧延条件として圧延荷重を約
３０００）ン、圧下牟を３０％。
ロール間摩擦係数を０．３．ワークロール相互の接触時
の荷重を約１５００トン・とじ、ワークロールの傾斜角
θ貰を１度に設定した。一方、圧延中にワークロール
に負荷するスラスト力ＦＢは（ワークロールのスラスト
係数μＷ−パック゛アップロールのスラスト係数μＢ）
ｘ圧延荷重で表されるから、第３図よｈｅｗを５囁とし
て ＦＢ＝（０，０５−μＢ ） Ｘ ３０００となる。又
、ワークロール相互が接触した状態でのワークロールに
負荷するスラスト力Ｆｋは、声がロール間摩擦係数に等
しいことから Ｆｋ＝（０，３−μＢ）Ｘ１５００ となる。ワークロールへのスラスト荷重を受ける機構を
可能な限り簡素化する意味から、ＦＢ ＝ Ｆｋ とするのが合理的であり、クラ１１重の方向が逆でも使
用可能とするためには ＋１’Ｂｌ ＝ ＩＦｋｌ であれば良い。従って、 １（０，０５−μＢ）Ｘ３０００１ ＝ ｌ （０，３
−μ５）Ｘ１５００１から μＢ４−０．１３３ となればよい。そこで、バックアップロールのスラスト
係数と第５図（ｂ）に示すワークロールに対するバック
アップロールの傾斜角の差Δθとの関係を実験により求
めた所、第６図に示すようになり、μＢ＝０．１３３
に対応するΔθとして約０．０５度なる角度に設定すれ
ば良いことが判断される。この結果、ワークロール相互
が接触する際のスラスト力Ｆｋは Ｆ’ｋ ＝ （０３−０，１３３）Ｘ１５００＝２４０
（） ン） となるが、第２図で示したロールクロス法ではＦｋ−０
，３ｘ１５００ 冨４５０ （）ン） となり、スラスト力Ｐｋの大幅な削減が１１能である。
の荷重を約１５００トン・とじ、ワークロールの傾斜角
θ貰を１度に設定した。一方、圧延中にワークロール
に負荷するスラスト力ＦＢは（ワークロールのスラスト
係数μＷ−パック゛アップロールのスラスト係数μＢ）
ｘ圧延荷重で表されるから、第３図よｈｅｗを５囁とし
て ＦＢ＝（０，０５−μＢ ） Ｘ ３０００となる。又
、ワークロール相互が接触した状態でのワークロールに
負荷するスラスト力Ｆｋは、声がロール間摩擦係数に等
しいことから Ｆｋ＝（０，３−μＢ）Ｘ１５００ となる。ワークロールへのスラスト荷重を受ける機構を
可能な限り簡素化する意味から、ＦＢ ＝ Ｆｋ とするのが合理的であり、クラ１１重の方向が逆でも使
用可能とするためには ＋１’Ｂｌ ＝ ＩＦｋｌ であれば良い。従って、 １（０，０５−μＢ）Ｘ３０００１ ＝ ｌ （０，３
−μ５）Ｘ１５００１から μＢ４−０．１３３ となればよい。そこで、バックアップロールのスラスト
係数と第５図（ｂ）に示すワークロールに対するバック
アップロールの傾斜角の差Δθとの関係を実験により求
めた所、第６図に示すようになり、μＢ＝０．１３３
に対応するΔθとして約０．０５度なる角度に設定すれ
ば良いことが判断される。この結果、ワークロール相互
が接触する際のスラスト力Ｆｋは Ｆ’ｋ ＝ （０３−０，１３３）Ｘ１５００＝２４０
（） ン） となるが、第２図で示したロールクロス法ではＦｋ−０
，３ｘ１５００ 冨４５０ （）ン） となり、スラスト力Ｐｋの大幅な削減が１１能である。
なお、第１図で示したロールクロス法で鉱ワークロール
相互が接触する際のスラスト力がＯとなるものの、圧延
中のスラスト力ＦＲはμＢがロール間摩擦係数と等しく
なるため、 ＦＢ ＝１（０，０ｓ−ｏ、ａ ）Ｘ３０００１＝７５
０ （） シ〆 ） となって、本実施例の約３倍ものスラスト力ＦＢが発生
し、設計上の対応が著しく（ホ）麹となる。
相互が接触する際のスラスト力がＯとなるものの、圧延
中のスラスト力ＦＲはμＢがロール間摩擦係数と等しく
なるため、 ＦＢ ＝１（０，０ｓ−ｏ、ａ ）Ｘ３０００１＝７５
０ （） シ〆 ） となって、本実施例の約３倍ものスラスト力ＦＢが発生
し、設計上の対応が著しく（ホ）麹となる。
このように本発明のロールクロス圧延方法によると、バ
ックアップロールの傾斜角をワークロールの傾斜角より
もわずかに少なくしてワークロールに負荷するスラスト
力の軽減を図ったため、ワークロールに対するスラスト
軸受吟の低コスト化と相俟って圧延機自体の設計上の制
約が少なくなり、被圧延部材の板厚制御を良好に行うこ
とが可能である。
ックアップロールの傾斜角をワークロールの傾斜角より
もわずかに少なくしてワークロールに負荷するスラスト
力の軽減を図ったため、ワークロールに対するスラスト
軸受吟の低コスト化と相俟って圧延機自体の設計上の制
約が少なくなり、被圧延部材の板厚制御を良好に行うこ
とが可能である。
第１図（−）は従来のロールクロス圧延方法の作業原理
を表す平面図、第１図（ｂ）ｔｊその側面図、第２図は
従来の別なロールクロス圧延方法の作業原理を表す正面
図、第３図はワークロールの傾斜角を変えた場合の圧下
率とスラスト係数との関係を表すグラフ、第４図はワー
クロール相互を接触させた時のワークロールの傾斜角と
スラスト係数との関係を表すグラフ、第５図（−）は本
発明によるロールクロス圧延方法のスラスト力の方向を
表す正面図、第５図（ｂ）はその作業原理を表す平面図
、第６図はワークロール及びバックアップロールの傾斜
角差とスラスト係数との関係を表すグラフであり、図中
の符号で２．ｌｔクワ−ロール、 ４、Ｓｉｔバックアップロール、 Ｆはワークロールに負荷するスラスト力、Ｆｗはワーク
ロール間で発生するスラスト力、ＦＢはワークロールと
バックアップロールとの間で発生するスラスト力、 θｗＦｉワークロールの傾斜角、 Δθはワークロールの傾斜角とバックアップロールの傾
斜角との差である。 も１図 （０） （ｂ） も２（８） も３図 圧下率（勾 も４図 傾斜角θｗ（［ 弔５図 氾６図 ロール傾斜角差Δθ （度）
を表す平面図、第１図（ｂ）ｔｊその側面図、第２図は
従来の別なロールクロス圧延方法の作業原理を表す正面
図、第３図はワークロールの傾斜角を変えた場合の圧下
率とスラスト係数との関係を表すグラフ、第４図はワー
クロール相互を接触させた時のワークロールの傾斜角と
スラスト係数との関係を表すグラフ、第５図（−）は本
発明によるロールクロス圧延方法のスラスト力の方向を
表す正面図、第５図（ｂ）はその作業原理を表す平面図
、第６図はワークロール及びバックアップロールの傾斜
角差とスラスト係数との関係を表すグラフであり、図中
の符号で２．ｌｔクワ−ロール、 ４、Ｓｉｔバックアップロール、 Ｆはワークロールに負荷するスラスト力、Ｆｗはワーク
ロール間で発生するスラスト力、ＦＢはワークロールと
バックアップロールとの間で発生するスラスト力、 θｗＦｉワークロールの傾斜角、 Δθはワークロールの傾斜角とバックアップロールの傾
斜角との差である。 も１図 （０） （ｂ） も２（８） も３図 圧下率（勾 も４図 傾斜角θｗ（［ 弔５図 氾６図 ロール傾斜角差Δθ （度）
Claims (1)
- 被圧延部材を圧延する一対のワークロール、のりもの一
方の回転軸を前記被圧延部材と平行状態のまま当該被圧
延部材の圧延進行方法と直角な方向に対して一定角度傾
斜させると共に他方の前記ワークロールの回転軸を前記
一方のワークロールの回転軸の傾斜方向と反対方向に当
該一方のワークロールの傾斜角と等しく傾斜させ、前記
一方のワークロールに当接してこれを押圧する一方のバ
ックアップロールの回転軸を前記被圧延部材と平行状態
のまま前記一方のワークロールの傾斜角よりわずかに少
ない傾斜角で傾斜させると共に１記他方のワークロール
に当接してこれを押圧する他方のパンクアップロールの
回転軸を前記一方のバックアップロールの回転軸の傾斜
方向と反対方向に当該一方のパックアンプロールの傾斜
角と等しく傾斜させたことを特徴とするロールクロス圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3873682A JPS6051922B2 (ja) | 1982-03-11 | 1982-03-11 | ロ−ルクロス圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3873682A JPS6051922B2 (ja) | 1982-03-11 | 1982-03-11 | ロ−ルクロス圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58157504A true JPS58157504A (ja) | 1983-09-19 |
| JPS6051922B2 JPS6051922B2 (ja) | 1985-11-16 |
Family
ID=12533605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3873682A Expired JPS6051922B2 (ja) | 1982-03-11 | 1982-03-11 | ロ−ルクロス圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051922B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5365764A (en) * | 1991-12-27 | 1994-11-22 | Hitachi, Ltd. | Cross rolling mill, cross rolling method and cross rolling mill system |
| US5501145A (en) * | 1993-05-04 | 1996-03-26 | Paul Troester Maschinenfabrik | Multi-purpose calendar |
| US5657655A (en) * | 1992-02-14 | 1997-08-19 | Hitachi, Ltd. | Tandem mill system and work roll crossing mill |
| US5666837A (en) * | 1991-03-29 | 1997-09-16 | Hitachi Ltd. | Rolling mill and method of using the same |
| US5768927A (en) * | 1991-03-29 | 1998-06-23 | Hitachi Ltd. | Rolling mill, hot rolling system, rolling method and rolling mill revamping method |
| US6012319A (en) * | 1996-12-27 | 2000-01-11 | Hitachi, Ltd. | Rolling mill and rolling method |
-
1982
- 1982-03-11 JP JP3873682A patent/JPS6051922B2/ja not_active Expired
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5666837A (en) * | 1991-03-29 | 1997-09-16 | Hitachi Ltd. | Rolling mill and method of using the same |
| US5768927A (en) * | 1991-03-29 | 1998-06-23 | Hitachi Ltd. | Rolling mill, hot rolling system, rolling method and rolling mill revamping method |
| US6076388A (en) * | 1991-03-29 | 2000-06-20 | Hitachi, Ltd. | Rolling mill, hot rolling system, rolling method and rolling mill revamping method |
| US5365764A (en) * | 1991-12-27 | 1994-11-22 | Hitachi, Ltd. | Cross rolling mill, cross rolling method and cross rolling mill system |
| US5657655A (en) * | 1992-02-14 | 1997-08-19 | Hitachi, Ltd. | Tandem mill system and work roll crossing mill |
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| US6012319A (en) * | 1996-12-27 | 2000-01-11 | Hitachi, Ltd. | Rolling mill and rolling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6051922B2 (ja) | 1985-11-16 |
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