JPH0538504A - クロスロール圧延機 - Google Patents
クロスロール圧延機Info
- Publication number
- JPH0538504A JPH0538504A JP4012882A JP1288292A JPH0538504A JP H0538504 A JPH0538504 A JP H0538504A JP 4012882 A JP4012882 A JP 4012882A JP 1288292 A JP1288292 A JP 1288292A JP H0538504 A JPH0538504 A JP H0538504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- work roll
- cross
- work
- chocks
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ワークロールチョックおよびワークロールの
クロス方向への振れを防止してストリップの板厚精度の
向上とワークロールとバックアップロール間のスラスト
力の発生防止を図る。 【構成】 上下のクロスヘッド５９，６０により各ワー
クロールチョック５３，５４を介して上ワークロール５
１の軸心Ｃ1 と下ワークロールの軸心Ｃ2 とを互いに交
差する状態に配置して成るクロスロール圧延機におい
て、上下のクロスヘッド５９，６０と各ワークロールチ
ョック５３，５４との間にそのワークロールチョック５
３，５４をロールクロス方向に押圧する押圧手段として
のライナ２を有する油圧シリンダ１を設け、圧延時に油
圧シリンダ１により上下ワークロールチョック５３，５
４の入側の側面をライナ２を介して押圧して股裂き力に
抗して上下ワークロールチョック５３，５４が出側の上
下クロスヘッド５９，６０に密着し、上下ワークロール
チョック５３，５４および上下ワークロール５１，５２
のロールクロス方向への振れを防止する。
クロス方向への振れを防止してストリップの板厚精度の
向上とワークロールとバックアップロール間のスラスト
力の発生防止を図る。 【構成】 上下のクロスヘッド５９，６０により各ワー
クロールチョック５３，５４を介して上ワークロール５
１の軸心Ｃ1 と下ワークロールの軸心Ｃ2 とを互いに交
差する状態に配置して成るクロスロール圧延機におい
て、上下のクロスヘッド５９，６０と各ワークロールチ
ョック５３，５４との間にそのワークロールチョック５
３，５４をロールクロス方向に押圧する押圧手段として
のライナ２を有する油圧シリンダ１を設け、圧延時に油
圧シリンダ１により上下ワークロールチョック５３，５
４の入側の側面をライナ２を介して押圧して股裂き力に
抗して上下ワークロールチョック５３，５４が出側の上
下クロスヘッド５９，６０に密着し、上下ワークロール
チョック５３，５４および上下ワークロール５１，５２
のロールクロス方向への振れを防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼板等の圧延に供される
クロスロール圧延機に関する。
クロスロール圧延機に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、圧延製品（圧延鋼板等）の寸法、
特に板幅方向の厚みに対する要求精度は非常に高くなっ
てきている。そのため、圧延荷重によるロール撓みをキ
ャンセルするべく、ワークロールにイニシャルクラウン
（通常、２次曲線の凸カーブ形状）を設けた、いわゆる
クラウンロールを用いることが従来より行われている。
ところが、圧延材の硬度、板幅、板厚、板幅等が異なる
場合には、その撓み具合が変化するため、単一のクラウ
ンロールによって良好な圧延を行うことはできなかっ
た。すなわち、形状の異なる多数のクラウンロールを用
意した上で、圧延機を一旦停止させてクラウンロールの
組替えを行う必要があった。この場合、圧延機の稼働率
が低下するため、製造コストの上昇を招くという欠点が
あった。一方、圧延作業を連続的に行うと、ワークロー
ル表面の磨耗と熱膨張とが相俟ってクラウン形状が著し
く変化する。これらの外乱に対してロールクラウンを運
転中に制御する手段が要望されていた。
特に板幅方向の厚みに対する要求精度は非常に高くなっ
てきている。そのため、圧延荷重によるロール撓みをキ
ャンセルするべく、ワークロールにイニシャルクラウン
（通常、２次曲線の凸カーブ形状）を設けた、いわゆる
クラウンロールを用いることが従来より行われている。
ところが、圧延材の硬度、板幅、板厚、板幅等が異なる
場合には、その撓み具合が変化するため、単一のクラウ
ンロールによって良好な圧延を行うことはできなかっ
た。すなわち、形状の異なる多数のクラウンロールを用
意した上で、圧延機を一旦停止させてクラウンロールの
組替えを行う必要があった。この場合、圧延機の稼働率
が低下するため、製造コストの上昇を招くという欠点が
あった。一方、圧延作業を連続的に行うと、ワークロー
ル表面の磨耗と熱膨張とが相俟ってクラウン形状が著し
く変化する。これらの外乱に対してロールクラウンを運
転中に制御する手段が要望されていた。
【０００３】ロールクラウンの制御方法としては、周知
のものとして、ワークロールベンダが実用化されてお
り、ある程度の効果を挙げている。ところが、この方法
ではワークロールのネック部の強度上の制約からベンデ
ィング力に限界が生じ、十分な制御能力を得ることがで
きなかった。そこで、ワークロールの軸心を水平面内で
僅かに交差させて圧延することにより板幅方向の厚み分
布を修正するクロスロール圧延機が提案されている。ク
ロスロール圧延機は、両ワークロールの間隙が端部にな
るほど広い放物線状となり、凸状のロールクラウンをワ
ークロールに形成したのと等価となる原理を応用したも
ので、板幅方向の厚みを修正するという目的を達成する
ための有効な手段であることが確認されている。
のものとして、ワークロールベンダが実用化されてお
り、ある程度の効果を挙げている。ところが、この方法
ではワークロールのネック部の強度上の制約からベンデ
ィング力に限界が生じ、十分な制御能力を得ることがで
きなかった。そこで、ワークロールの軸心を水平面内で
僅かに交差させて圧延することにより板幅方向の厚み分
布を修正するクロスロール圧延機が提案されている。ク
ロスロール圧延機は、両ワークロールの間隙が端部にな
るほど広い放物線状となり、凸状のロールクラウンをワ
ークロールに形成したのと等価となる原理を応用したも
ので、板幅方向の厚みを修正するという目的を達成する
ための有効な手段であることが確認されている。
【０００４】図３には従来のクロスロール圧延機の要部
を側面視により示してある。同図において、５１は上ワ
ークロール、５２は下ワークロールであり、それらの両
端部は上ワークロールチョック５３および下ワークロー
ルチョック５４にそれぞれ軸着されている。両ワークロ
ールチョック５３，５４は、ハウジング６１内に設けら
れたロールクロス方向支持部材たる上下クロスヘッド５
９，６０に昇降自在に支持されている。尚、上下クロス
ヘッド５９，６０はハウジング６１の内側面に、ロール
クロス方向（図中、矢印ａで示す）に移動できるよう
に、穿設されている。５５は上バックアップロール，５
６は下バックアップロールであり、それらの両端部は上
下クロスヘッド５９，６０に昇降自在に支持された上バ
ックアップロールチョック５７および下バックアップロ
ールチョック５８に軸着され、上ワークロール５１と下
ワークロール５２とをそれぞれ支持している。上下ワー
クロール５１，５２と上下バックアップロール５５，５
６とは各々の軸心Ｃ 1 ，Ｃ2 およびＣ3 ，Ｃ4 が所定の
オフセット量Ｘで圧延方向にそれぞれオフセットした状
態に配置されている。
を側面視により示してある。同図において、５１は上ワ
ークロール、５２は下ワークロールであり、それらの両
端部は上ワークロールチョック５３および下ワークロー
ルチョック５４にそれぞれ軸着されている。両ワークロ
ールチョック５３，５４は、ハウジング６１内に設けら
れたロールクロス方向支持部材たる上下クロスヘッド５
９，６０に昇降自在に支持されている。尚、上下クロス
ヘッド５９，６０はハウジング６１の内側面に、ロール
クロス方向（図中、矢印ａで示す）に移動できるよう
に、穿設されている。５５は上バックアップロール，５
６は下バックアップロールであり、それらの両端部は上
下クロスヘッド５９，６０に昇降自在に支持された上バ
ックアップロールチョック５７および下バックアップロ
ールチョック５８に軸着され、上ワークロール５１と下
ワークロール５２とをそれぞれ支持している。上下ワー
クロール５１，５２と上下バックアップロール５５，５
６とは各々の軸心Ｃ 1 ，Ｃ2 およびＣ3 ，Ｃ4 が所定の
オフセット量Ｘで圧延方向にそれぞれオフセットした状
態に配置されている。
【０００５】このクロスロール圧延機では、圧延に際し
て上クロスヘッド５９と下クロスヘッド６０とを前述し
たロールクロス方向に同量移動させる。その結果、上ワ
ークロール５１の軸心Ｃ1 および上バックアップロール
５５の軸心Ｃ3 と、下ワークロール５２の軸心Ｃ2 およ
び下バックアップロール５６の軸心Ｃ4 とが上下対称で
ロールクロス方向に所要のクロス角θとなるように回動
する。そして、このクロス角θを調整することにより、
ストリップＳの板幅方向の板厚寸法差を小さくして精度
を向上させるのである。
て上クロスヘッド５９と下クロスヘッド６０とを前述し
たロールクロス方向に同量移動させる。その結果、上ワ
ークロール５１の軸心Ｃ1 および上バックアップロール
５５の軸心Ｃ3 と、下ワークロール５２の軸心Ｃ2 およ
び下バックアップロール５６の軸心Ｃ4 とが上下対称で
ロールクロス方向に所要のクロス角θとなるように回動
する。そして、このクロス角θを調整することにより、
ストリップＳの板幅方向の板厚寸法差を小さくして精度
を向上させるのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述したクロスロール
圧延機によってストリップＳを圧延する場合、図４およ
び図５に示すように、上下ワークロール５１，５２には
オフセット分力Ｆ，ストリップ張力Ｔおよび股裂き力Ｆ
M の３種類の水平力が作用し、これらの水平力の総和
（Ｆ＋Ｔ＋ＦM およびＦ＋Ｔ−ＦM ）が負の値となった
場合にはワークロールチョックおよびワークロールがロ
ールクロス方向に振れる。したがって、圧延時にはワー
クロールチョックおよびワークロールに振れが発生しな
いようにオフセット量Ｘを設定するが、ストリップ張力
Ｔが小さく且つ股裂き力ＦM が大きいような圧延条件を
考慮すると、オフセット量Ｘを多くすることによってオ
フセット分力Ｆを非常に大きくすることが必要となる。
圧延機によってストリップＳを圧延する場合、図４およ
び図５に示すように、上下ワークロール５１，５２には
オフセット分力Ｆ，ストリップ張力Ｔおよび股裂き力Ｆ
M の３種類の水平力が作用し、これらの水平力の総和
（Ｆ＋Ｔ＋ＦM およびＦ＋Ｔ−ＦM ）が負の値となった
場合にはワークロールチョックおよびワークロールがロ
ールクロス方向に振れる。したがって、圧延時にはワー
クロールチョックおよびワークロールに振れが発生しな
いようにオフセット量Ｘを設定するが、ストリップ張力
Ｔが小さく且つ股裂き力ＦM が大きいような圧延条件を
考慮すると、オフセット量Ｘを多くすることによってオ
フセット分力Ｆを非常に大きくすることが必要となる。
【０００７】ところで、オフセット分力Ｆを大きくした
場合、上下ワークロールチョック５３，５４にそれぞれ
作用するチョック反力も当然に大きくなり、時としてそ
れが過大となることがある。特に、股裂き力ＦM が正の
値として作用する側の上下ワークロールチョック５３，
５４においては、水平力の総和（Ｆ＋Ｔ＋ＦM ）すなわ
ちチョック反力が恒常的に大きくなり、上下クロスヘッ
ド５９，６０との間の摩擦抵抗が増大して圧延されるス
トリップＳの板厚精度が低下する。本発明は上記状況に
鑑みなされたもので、オフセット分力を大きくすること
なくワークロールチョックおよびワークロールのロール
クロス方向への振れを防止したクロスロール圧延機を提
供することを目的とする。
場合、上下ワークロールチョック５３，５４にそれぞれ
作用するチョック反力も当然に大きくなり、時としてそ
れが過大となることがある。特に、股裂き力ＦM が正の
値として作用する側の上下ワークロールチョック５３，
５４においては、水平力の総和（Ｆ＋Ｔ＋ＦM ）すなわ
ちチョック反力が恒常的に大きくなり、上下クロスヘッ
ド５９，６０との間の摩擦抵抗が増大して圧延されるス
トリップＳの板厚精度が低下する。本発明は上記状況に
鑑みなされたもので、オフセット分力を大きくすること
なくワークロールチョックおよびワークロールのロール
クロス方向への振れを防止したクロスロール圧延機を提
供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明ではこの
課題を解決するために、ロールクロス方向支持部材によ
り各ワークロールチョックを介して上ワークロールの軸
心と下ワークロールの軸心とを互いに交差する状態に配
置して成るクロスロール圧延機において、当該ロールク
ロス方向支持部材と当該各ワークロールチョックとの間
に当該ワークロールチョックをロールクロス方向に押圧
する押圧手段を設けたのである。
課題を解決するために、ロールクロス方向支持部材によ
り各ワークロールチョックを介して上ワークロールの軸
心と下ワークロールの軸心とを互いに交差する状態に配
置して成るクロスロール圧延機において、当該ロールク
ロス方向支持部材と当該各ワークロールチョックとの間
に当該ワークロールチョックをロールクロス方向に押圧
する押圧手段を設けたのである。
【０００９】
【作用】押圧手段でワークロールチョックをロールクロ
ス方向支持部材に押圧することによって股裂き力が相殺
され、ワークロールチョックおよびワークロールのロー
ルクロス方向への振れを防止される。
ス方向支持部材に押圧することによって股裂き力が相殺
され、ワークロールチョックおよびワークロールのロー
ルクロス方向への振れを防止される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき具体的
に説明する。なお、実施例の説明にあたっては、前述し
た従来例における部材と同一の機能を有する部材には同
一の符号を付して重複する説明を省略する。図１には本
発明の第１実施例に係るクロスロール圧延機の要部を側
面視により示してある。同図において、１は油圧シリン
ダであり、ストリップＳの入側の上クロスヘッド５９お
よび下クロスヘッド６０の上下ワークロールチョック５
３，５４をそれぞれ支持する部分に穿設された穴に内装
されている。これらの油圧シリンダ１のロッドにはライ
ナ２が上記穴を摺動して上下ワークロールチョック５
３，５４の各々の側面にそれぞれ当接するように装着さ
れている。
に説明する。なお、実施例の説明にあたっては、前述し
た従来例における部材と同一の機能を有する部材には同
一の符号を付して重複する説明を省略する。図１には本
発明の第１実施例に係るクロスロール圧延機の要部を側
面視により示してある。同図において、１は油圧シリン
ダであり、ストリップＳの入側の上クロスヘッド５９お
よび下クロスヘッド６０の上下ワークロールチョック５
３，５４をそれぞれ支持する部分に穿設された穴に内装
されている。これらの油圧シリンダ１のロッドにはライ
ナ２が上記穴を摺動して上下ワークロールチョック５
３，５４の各々の側面にそれぞれ当接するように装着さ
れている。
【００１１】以下、本実施例のクロスロール圧延機の作
用を述べる。圧延に際しては従来と同様に上クロスヘッ
ド５９と下クロスヘッド６０とを前述したロールクロス
方向に移動させる。そして、上ワークロール５１と下ワ
ークロール５２とが上下対称でロールクロス方向に所要
のクロス角θとなるように回動させ、このクロス角θを
調整することにより、ストリップＳの板幅方向の板厚寸
法差を小さくして精度を向上させる。
用を述べる。圧延に際しては従来と同様に上クロスヘッ
ド５９と下クロスヘッド６０とを前述したロールクロス
方向に移動させる。そして、上ワークロール５１と下ワ
ークロール５２とが上下対称でロールクロス方向に所要
のクロス角θとなるように回動させ、このクロス角θを
調整することにより、ストリップＳの板幅方向の板厚寸
法差を小さくして精度を向上させる。
【００１２】ところで本実施例においては、同時に油圧
シリンダ１により上下ワークロールチョック５３，５４
の入側の側面をライナ２を介して押圧する。その結果、
股裂き力ＦM に抗して上下ワークロールチョック５３，
５４が出側の上下クロスヘッド５９，６０に密着し、上
下ワークロールチョック５３，５４および上下ワークロ
ール５１，５２のロールクロス方向への振れが防止され
てストリップＳの板厚精度の向上が得られた。また、水
平力の総和を正の値に保ちつつオフセット分力Ｆを小さ
くすることが可能となり、上下ワークロール５１，５２
と上下バックアップロール５５，５６との間のスラスト
力も小さくすることができた。
シリンダ１により上下ワークロールチョック５３，５４
の入側の側面をライナ２を介して押圧する。その結果、
股裂き力ＦM に抗して上下ワークロールチョック５３，
５４が出側の上下クロスヘッド５９，６０に密着し、上
下ワークロールチョック５３，５４および上下ワークロ
ール５１，５２のロールクロス方向への振れが防止され
てストリップＳの板厚精度の向上が得られた。また、水
平力の総和を正の値に保ちつつオフセット分力Ｆを小さ
くすることが可能となり、上下ワークロール５１，５２
と上下バックアップロール５５，５６との間のスラスト
力も小さくすることができた。
【００１３】図２には本発明の第２実施例に係るクロス
ロール圧延機の要部を側面視により示してある。同図に
示すように、本実施例は前述したクロスロール圧延機に
おいて上下ワークロール５１，５２と上下バックアップ
ロール５５，５６との各々の軸心Ｃ1 ，Ｃ2 および
Ｃ3 ，Ｃ4 のオフセット量Ｘを圧延方向で０として配置
したものである。
ロール圧延機の要部を側面視により示してある。同図に
示すように、本実施例は前述したクロスロール圧延機に
おいて上下ワークロール５１，５２と上下バックアップ
ロール５５，５６との各々の軸心Ｃ1 ，Ｃ2 および
Ｃ3 ，Ｃ4 のオフセット量Ｘを圧延方向で０として配置
したものである。
【００１４】本実施例によれば、オフセット量Ｘを０と
するとオフセット分力Ｆも０となり、ストリップＳの圧
延の際に作用する水平力の総和は、例えば、同図におい
て手前側を作業側とすると、この作業側の上部および駆
動側の下部では（Ｔ−ＦM ）となり、駆動側の上部およ
び作業側の下部では（Ｔ＋ＦM ）となる。一方、上下ワ
ークロールチョック５３，５４の振れはこの水平力の総
和（Ｔ＋ＦM およびＴ−ＦM ）が負の値となったときに
発生するので、（Ｔ−ＦM ）において、股裂き力ＦM が
ストリップ張力Ｔよりも大きい箇所に前記振れが発生す
る。従って、作業側の上クロスヘッド５９及び駆動側の
下クロスヘッド６０に内装された油圧シリンダ１の押圧
力Ｐを前記水平力に加えると、（Ｔ−ＦM ＋Ｐ）とな
り、この水平力の総和（Ｔ−ＦM ＋Ｐ）が正の値になる
と、オフセット量Ｘが０であっても上下ワークロールチ
ョック５３，５４のロールクロス方向への振れを防止す
ることができる。
するとオフセット分力Ｆも０となり、ストリップＳの圧
延の際に作用する水平力の総和は、例えば、同図におい
て手前側を作業側とすると、この作業側の上部および駆
動側の下部では（Ｔ−ＦM ）となり、駆動側の上部およ
び作業側の下部では（Ｔ＋ＦM ）となる。一方、上下ワ
ークロールチョック５３，５４の振れはこの水平力の総
和（Ｔ＋ＦM およびＴ−ＦM ）が負の値となったときに
発生するので、（Ｔ−ＦM ）において、股裂き力ＦM が
ストリップ張力Ｔよりも大きい箇所に前記振れが発生す
る。従って、作業側の上クロスヘッド５９及び駆動側の
下クロスヘッド６０に内装された油圧シリンダ１の押圧
力Ｐを前記水平力に加えると、（Ｔ−ＦM ＋Ｐ）とな
り、この水平力の総和（Ｔ−ＦM ＋Ｐ）が正の値になる
と、オフセット量Ｘが０であっても上下ワークロールチ
ョック５３，５４のロールクロス方向への振れを防止す
ることができる。
【００１５】以上で本発明の具体的実施例の説明を終え
るが、本発明の態様はこの実施例に限るものではない。
例えば、上記実施例では押圧手段として油圧シリンダ１
を用いたが、圧縮コイルスプリング等を用いてもよい
し、ライナ２に代えてころ等を用いてもよい。また、上
下クロスヘッド５９，６０と上下バックアップロールチ
ョック５７，５８とをそれぞれ一体型にしてロールクロ
ス方向支持部材としてもよい。
るが、本発明の態様はこの実施例に限るものではない。
例えば、上記実施例では押圧手段として油圧シリンダ１
を用いたが、圧縮コイルスプリング等を用いてもよい
し、ライナ２に代えてころ等を用いてもよい。また、上
下クロスヘッド５９，６０と上下バックアップロールチ
ョック５７，５８とをそれぞれ一体型にしてロールクロ
ス方向支持部材としてもよい。
【００１６】また、上述の実施例では、上下ワークロー
ル５１，５２及び上下バックアップロール５５，５６が
ロールクロスしたクロスロール圧延機として説明した
が、上下バックアップロール５５，５６はクロスせず、
上下ワークロール５１，５２のみクロスしたクロスロー
ル圧延機にも適用することができるものである。
ル５１，５２及び上下バックアップロール５５，５６が
ロールクロスしたクロスロール圧延機として説明した
が、上下バックアップロール５５，５６はクロスせず、
上下ワークロール５１，５２のみクロスしたクロスロー
ル圧延機にも適用することができるものである。
【００１７】
【発明の効果】以上、実施例を挙げて詳細に説明したよ
うに本発明に係るクロスロール圧延機によれば、押圧手
段により股裂き力を相殺するようにワークロールチョッ
クをロールクロス方向支持部材に押圧するようにしたの
で、圧延中のワークロールチョックの位置が安定してワ
ークロールのロールクロス方向への振れが防止される一
方、ワークロールとバックアップロールとのオフセット
量を少なくしてオフセット分力を小さくすることも可能
となる。その結果、圧延されるストリップの板厚精度の
向上とワークロールとバックアップロール間のスラスト
力の発生防止とを図ることが可能になるという効果を奏
する。更に、オフセット分力を０としても押圧手段の押
圧力を加えた水平力の総和が負の値にならないように前
記押圧力を調節することによって、圧延中のワークロー
ルチョップの位置が安定してワークロールのロールクロ
ス方向への振れを防止することができる。
うに本発明に係るクロスロール圧延機によれば、押圧手
段により股裂き力を相殺するようにワークロールチョッ
クをロールクロス方向支持部材に押圧するようにしたの
で、圧延中のワークロールチョックの位置が安定してワ
ークロールのロールクロス方向への振れが防止される一
方、ワークロールとバックアップロールとのオフセット
量を少なくしてオフセット分力を小さくすることも可能
となる。その結果、圧延されるストリップの板厚精度の
向上とワークロールとバックアップロール間のスラスト
力の発生防止とを図ることが可能になるという効果を奏
する。更に、オフセット分力を０としても押圧手段の押
圧力を加えた水平力の総和が負の値にならないように前
記押圧力を調節することによって、圧延中のワークロー
ルチョップの位置が安定してワークロールのロールクロ
ス方向への振れを防止することができる。
【図１】本発明の第１実施例に係るクロスロール圧延機
の要部を示す側面図である。
の要部を示す側面図である。
【図２】本発明の第２実施例に係るクロスロール圧延機
の要部を示す側面図である。
の要部を示す側面図である。
【図３】従来のクロスロール圧延機の要部を示す側面図
である。
である。
【図４】クロスロール圧延機のワークロールに作用する
水平力を示す説明図である。
水平力を示す説明図である。
【図５】クロスロール圧延機のワークロールに作用する
水平力を示す説明図である。
水平力を示す説明図である。
１ 油圧シリンダ ２ ライナ ５１ 上ワークロール ５２ 下ワークロール ５３ 上ワークロールチョック ５４ 下ワークロールチョック ５５ 上バックアップロール ５６ 下バックアップロール ５９ 上クロスヘッド ６０ 下クロスヘッド ６１ ハウジング
Claims (1)
- 【請求項１】 ロールクロス方向支持部材により各ワー
クロールチョックを介して上ワークロールの軸心と下ワ
ークロールの軸心とを互いに交差する状態に配置して成
るクロスロール圧延機において、当該ロールクロス方向
支持部材と当該各ワークロールチョックとの間に当該ワ
ークロールチョックをロールクロス方向に押圧する押圧
手段を設けたことを特徴とするクロスロール圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4012882A JP2796465B2 (ja) | 1991-01-29 | 1992-01-28 | クロスロール圧延機 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-26777 | 1991-01-29 | ||
| JP2677791 | 1991-01-29 | ||
| JP4012882A JP2796465B2 (ja) | 1991-01-29 | 1992-01-28 | クロスロール圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0538504A true JPH0538504A (ja) | 1993-02-19 |
| JP2796465B2 JP2796465B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=26348566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4012882A Expired - Lifetime JP2796465B2 (ja) | 1991-01-29 | 1992-01-28 | クロスロール圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796465B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5921129A (en) * | 1996-06-24 | 1999-07-13 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Device for the crossed displacement of rolling rolls |
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