JPS58124040A - 内燃機関の空燃比制御方法 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御方法Info
- Publication number
- JPS58124040A JPS58124040A JP611882A JP611882A JPS58124040A JP S58124040 A JPS58124040 A JP S58124040A JP 611882 A JP611882 A JP 611882A JP 611882 A JP611882 A JP 611882A JP S58124040 A JPS58124040 A JP S58124040A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- fuel ratio
- control
- fuel
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1486—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor with correction for particular operating conditions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内燃機関の空燃比制御方法に関する。
一部の運転領域において、空燃比の閉ループ制@を行い
、他の一部の運転領域において、リーン空燃比への開ル
ープ制御を行う如き空燃比制御システムは既に知られて
いる。空燃比の開ループ制御(以下フィードバック制御
と称する)とは、排気ガス中の特定成分濃度を検出する
濃度センサ、例えは0鵞センサからの検出信号に基づい
て機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比の近くの
値にフィードバック制御するものであり、たとえは、機
関がアイドル運転状態にある際あるいはその他のあらか
じめ定めた運転状態におる際に実施される。リーン空燃
比開ループ制御(以下パーシャルリーン制御と称する)
とは01センサの検出信号に無関係に混合気の空燃比を
理論空燃比よシリーン側であってその時の運転状態に応
じた値に制御するものであシ、機関がフィードバック制
御状態、スロットル全開時、加速時及び暖機時の如きリ
ッチ空燃孔開ルーグ制御状態、あるいはフユ−ニルカッ
ト運転状態等にない場合に実施される。
、他の一部の運転領域において、リーン空燃比への開ル
ープ制御を行う如き空燃比制御システムは既に知られて
いる。空燃比の開ループ制御(以下フィードバック制御
と称する)とは、排気ガス中の特定成分濃度を検出する
濃度センサ、例えは0鵞センサからの検出信号に基づい
て機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比の近くの
値にフィードバック制御するものであり、たとえは、機
関がアイドル運転状態にある際あるいはその他のあらか
じめ定めた運転状態におる際に実施される。リーン空燃
比開ループ制御(以下パーシャルリーン制御と称する)
とは01センサの検出信号に無関係に混合気の空燃比を
理論空燃比よシリーン側であってその時の運転状態に応
じた値に制御するものであシ、機関がフィードバック制
御状態、スロットル全開時、加速時及び暖機時の如きリ
ッチ空燃孔開ルーグ制御状態、あるいはフユ−ニルカッ
ト運転状態等にない場合に実施される。
周知の如く、フィードパ、り制御によって空燃比が理論
空燃比近傍に制御されれば、三元触媒コンバータのHC
,CO,NOxに対する浄化効率が尚くなり、これらの
有害成分の排出量が低減せしめられる。また、パーシャ
ルリーン制御によって空燃比がり一ン偶の値に制御され
れは、特にNOxの発生−が少くなシ、当然のことなが
らその排出量も低減せしめられる。
空燃比近傍に制御されれば、三元触媒コンバータのHC
,CO,NOxに対する浄化効率が尚くなり、これらの
有害成分の排出量が低減せしめられる。また、パーシャ
ルリーン制御によって空燃比がり一ン偶の値に制御され
れは、特にNOxの発生−が少くなシ、当然のことなが
らその排出量も低減せしめられる。
しかしながら、上述の如き空燃比制御システムにおいて
、運転状態がゆっくりと変化してフィードバック制御か
らパーシャルリーン制御への移行が行われた場合、次の
如き問題が生じる。即ち、前述の如く、運転状態が・臂
−シャルリーン制御領域に入っても空燃比はその時の運
転状態に応じて徐々にリーン側の値に制御せしめられる
ため、その迦渡状廊時に多量の有害成分、特にNOx成
分が排出されてしまう。これは、フィードパ、り制御を
止めて空燃比が徐々にリーン側の値に移行して行くと、
その間、N0XFi、その発生の少なくなる空燃比領域
に至りてないから多量に発生し、しかも三元触媒コンバ
ータは、その高浄化効率域を外れているから発生したN
Oxをさほど除去できないためである。
、運転状態がゆっくりと変化してフィードバック制御か
らパーシャルリーン制御への移行が行われた場合、次の
如き問題が生じる。即ち、前述の如く、運転状態が・臂
−シャルリーン制御領域に入っても空燃比はその時の運
転状態に応じて徐々にリーン側の値に制御せしめられる
ため、その迦渡状廊時に多量の有害成分、特にNOx成
分が排出されてしまう。これは、フィードパ、り制御を
止めて空燃比が徐々にリーン側の値に移行して行くと、
その間、N0XFi、その発生の少なくなる空燃比領域
に至りてないから多量に発生し、しかも三元触媒コンバ
ータは、その高浄化効率域を外れているから発生したN
Oxをさほど除去できないためである。
従って本発明は従来技術の上述した問題点を解決するも
のである。即ち、本発明の目的は、有害成分の排出量を
よシ低減化できる空燃比制御方法を提供することにある
。
のである。即ち、本発明の目的は、有害成分の排出量を
よシ低減化できる空燃比制御方法を提供することにある
。
上述の目的を達成する本発明の特徴は、排気ガス中の特
定成分濃度を検出し、該検出した特定成分濃度に応じて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比近傍の所望
値に制御する空燃比閉ループ制御を一部の運転領域にお
いて行い、一方、前記検出した特定成分濃度に係シなく
混合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側の値に制御す
るり一ン空燃比開ルーグ制御を他の一部の運転領域にお
いて行う空燃比制御力iにおいて、機関の運転状態が前
記空燃比閉ループ制御を行うべき運転領域から前記リー
ン空燃比開ループ制御を行うべき運転領域に移行した場
合に、該移行時から断電時間に、空燃比閉ループ制御を
行うと共にその際の閉ループ応答速度な通常の閉ループ
応答速度よシ渦い値に設定し、その後リーン空燃比開ル
ープ制御を行うようにしたことにある。
定成分濃度を検出し、該検出した特定成分濃度に応じて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比近傍の所望
値に制御する空燃比閉ループ制御を一部の運転領域にお
いて行い、一方、前記検出した特定成分濃度に係シなく
混合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側の値に制御す
るり一ン空燃比開ルーグ制御を他の一部の運転領域にお
いて行う空燃比制御力iにおいて、機関の運転状態が前
記空燃比閉ループ制御を行うべき運転領域から前記リー
ン空燃比開ループ制御を行うべき運転領域に移行した場
合に、該移行時から断電時間に、空燃比閉ループ制御を
行うと共にその際の閉ループ応答速度な通常の閉ループ
応答速度よシ渦い値に設定し、その後リーン空燃比開ル
ープ制御を行うようにしたことにある。
以下1囲を用いて本発明の詳細な説明する。
紀1図には本発明の一実施例として、電子制御燃8−1
唄船式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図
において、10Fii関本体を表わしておシ、12は吸
気通路、14は一つの気筒の燃焼室、16は排気通路を
それぞれ表わしている。図示しないエアクリーナを介し
て吸入される吸入空気は、エアクリーナ/す18によっ
てその流量が検出される。吸入空気siは、図示しない
アクセル−ぐダルに連動するスロットル弁20によりて
1侮される。スロットル弁20を通過した吸入空気は、
サージタ/り22及び各吸気弁24を介して各気筒の燃
焼室14に導かれる。
唄船式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図
において、10Fii関本体を表わしておシ、12は吸
気通路、14は一つの気筒の燃焼室、16は排気通路を
それぞれ表わしている。図示しないエアクリーナを介し
て吸入される吸入空気は、エアクリーナ/す18によっ
てその流量が検出される。吸入空気siは、図示しない
アクセル−ぐダルに連動するスロットル弁20によりて
1侮される。スロットル弁20を通過した吸入空気は、
サージタ/り22及び各吸気弁24を介して各気筒の燃
焼室14に導かれる。
魁狛鳴射弁26は、実際には各気筒毎に設けられており
、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気的
な駆動/?ルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内(吸気ポート部)K間欠的に噴射する。
、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気的
な駆動/?ルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内(吸気ポート部)K間欠的に噴射する。
燃焼室14において燃焼した後の排気ガスは排気弁32
及び排気通路16を介して、さらに三元触媒コンバータ
34を介して大気中に排出される。
及び排気通路16を介して、さらに三元触媒コンバータ
34を介して大気中に排出される。
エアフローセンサ18は、スロットル弁20の上流の吸
気通路12に設けられ、吸入空気流量に応じた電圧を発
生する。この出力電圧は、ll1136を介して制御回
路30に送シ込まれる。
気通路12に設けられ、吸入空気流量に応じた電圧を発
生する。この出力電圧は、ll1136を介して制御回
路30に送シ込まれる。
機関のディストリビュータ38にはクランク角センサ4
0及び42が取付けられており、これらのセンサ40.
42からは、クランク軸が30°。
0及び42が取付けられており、これらのセンサ40.
42からは、クランク軸が30°。
360°回転する毎にノ臂ルス信号がそれぞれ出力され
、これらのパルス信号は@44.46をそれぞれ介して
制御回路30に送シ込まれる。
、これらのパルス信号は@44.46をそれぞれ介して
制御回路30に送シ込まれる。
スロットル弁20と連動し、スロットル弁20が全閉位
置(アイドル位置)にある際に閉成するスロットルポジ
シ、ンスイ、チ4Bからの信号は線50を介して制御回
路30に送り込まれる。
置(アイドル位置)にある際に閉成するスロットルポジ
シ、ンスイ、チ4Bからの信号は線50を介して制御回
路30に送り込まれる。
排気通路16には、排気ガス中のi!!素濃度に応答し
て出力を発生する、即ち、空燃比が理論空燃比に対して
リーン艶にあるかり、チ側にあるかに応じて互いに異る
2値の出力電圧を発生する0゜センサ52が設けられて
いる。この0意センサ52の出力電圧は、紐54を介し
て制御回路30に送シ込まれる。
て出力を発生する、即ち、空燃比が理論空燃比に対して
リーン艶にあるかり、チ側にあるかに応じて互いに異る
2値の出力電圧を発生する0゜センサ52が設けられて
いる。この0意センサ52の出力電圧は、紐54を介し
て制御回路30に送シ込まれる。
三元t@A媒コンバータ34d、との0.センサ52の
下流に設けられており、排気ガス中の三つの有害成分で
あるHC,CO,NOx成分を同時に浄化する。
下流に設けられており、排気ガス中の三つの有害成分で
あるHC,CO,NOx成分を同時に浄化する。
機関の冷却水温度を検出し、その温度に応じた電圧を発
生する水温センサ56は、シリンダブロックに取付けら
れている。この水温センサ56からの出力電圧に、1h
58を介して匍j御回路30に送り込まれる。
生する水温センサ56は、シリンダブロックに取付けら
れている。この水温センサ56からの出力電圧に、1h
58を介して匍j御回路30に送り込まれる。
第2図は、第1図に示した制御回路30の一構成例を表
わすブロック図である。
わすブロック図である。
エアフローセンサ18からの電圧信号、0雪センサ52
からの電圧信号、及び水温センサ56からの電圧信号は
、アナログマルチプレクサ機能を有するアナログ−デジ
タル(A/D 濠換器70に送シ込まれ、マイクロプロ
セッサ(MPU)72からの指示に応じて順次2進信号
に変換せしめられる。
からの電圧信号、及び水温センサ56からの電圧信号は
、アナログマルチプレクサ機能を有するアナログ−デジ
タル(A/D 濠換器70に送シ込まれ、マイクロプロ
セッサ(MPU)72からの指示に応じて順次2進信号
に変換せしめられる。
クランク角センサ40からのクランク角30°毎の・臂
ルス信号−入出力回路(110回路)74内に設けられ
た周知の速度信号形成回路に送り込まれ、これにより機
関の回転速度を表わす2進信号が形成される。クランク
角センサ42からのクランク角3600毎のパルス信号
は、同じ(I10回路74に送シ込まれ、クランク角3
0’毎の上述の)やルス信号と協動して燃料噴射パルス
幅演算のための割込み要求信号、燃料噴射開始信号、及
び気筒判別信号等の形成に利用される。
ルス信号−入出力回路(110回路)74内に設けられ
た周知の速度信号形成回路に送り込まれ、これにより機
関の回転速度を表わす2進信号が形成される。クランク
角センサ42からのクランク角3600毎のパルス信号
は、同じ(I10回路74に送シ込まれ、クランク角3
0’毎の上述の)やルス信号と協動して燃料噴射パルス
幅演算のための割込み要求信号、燃料噴射開始信号、及
び気筒判別信号等の形成に利用される。
スロットルポジションスイッチ48からの″1#。
@0″の2進信号は、同じ(I10回路74の所定ビ、
ト位置に送り込まれ一時的に記憶される。
ト位置に送り込まれ一時的に記憶される。
入出力回路(I10回路)76内には、グリセ。
タプルダウンカウンタ及びレジスタ尋を含む周知の燃料
噴射制御回路が設けられておシ、MPU72から送り込
まれる噴射パルス幅に関する2進のデータからそのパル
ス幅を有する噴射パルス信号を形成する。この噴射・5
ルス信号は、図示しない駆動回路を介して燃料噴射弁2
61乃至26dに順次あるいは同時に送り込まれ、これ
らを付勢する。
噴射制御回路が設けられておシ、MPU72から送り込
まれる噴射パルス幅に関する2進のデータからそのパル
ス幅を有する噴射パルス信号を形成する。この噴射・5
ルス信号は、図示しない駆動回路を介して燃料噴射弁2
61乃至26dに順次あるいは同時に送り込まれ、これ
らを付勢する。
これにより、噴射パルス信号のパルス幅に応じたtの燃
料が噴射せしめられることになる◎A/D変換器70、
I10回路74及び76は、マイクロコンピュータの主
構成要素であるMPU 72、ランダムアクセスメモリ
(RAM) 78 、及びリードオンリメモリ(ROM
)80に共通パス82を介して接続されており、このパ
ス82を介してデータ及び酷令の転送等が行われる。
料が噴射せしめられることになる◎A/D変換器70、
I10回路74及び76は、マイクロコンピュータの主
構成要素であるMPU 72、ランダムアクセスメモリ
(RAM) 78 、及びリードオンリメモリ(ROM
)80に共通パス82を介して接続されており、このパ
ス82を介してデータ及び酷令の転送等が行われる。
ROM80内には、メイン処理ルーチンプログラム、燃
料噴射パルス幅演算用の割込み処理ルーチンプログラム
、パーシャルリーン袖正係数等の係数演算用の割込み処
理ルーチンプログラム、及びその他のプログラム、さら
にそれらの演算処理に必要な種々のデータがあらかじめ
記憶されている。
料噴射パルス幅演算用の割込み処理ルーチンプログラム
、パーシャルリーン袖正係数等の係数演算用の割込み処
理ルーチンプログラム、及びその他のプログラム、さら
にそれらの演算処理に必要な種々のデータがあらかじめ
記憶されている。
制御回路30としては、以上説明した構成と異る種々の
構成のものが適用できる。例えば、I10回路74内に
速度信号形成回路を設けることなく、所定クランク角毎
のパルス信号管直接MPU72が受は取り、ソフトウェ
アで速度信号を形成する如く構成することも可能である
し、また、I10回路76内に燃料噴射制御回路金膜け
ることなく、ソフトウェアにより、噴射パルス幅に相当
する時間だけ“1″の論理値となる信号を形成する如く
構成しても良い〇 次ニ、上述したマイクロコンピュータの動作を説明する
。
構成のものが適用できる。例えば、I10回路74内に
速度信号形成回路を設けることなく、所定クランク角毎
のパルス信号管直接MPU72が受は取り、ソフトウェ
アで速度信号を形成する如く構成することも可能である
し、また、I10回路76内に燃料噴射制御回路金膜け
ることなく、ソフトウェアにより、噴射パルス幅に相当
する時間だけ“1″の論理値となる信号を形成する如く
構成しても良い〇 次ニ、上述したマイクロコンピュータの動作を説明する
。
MPU72は、そのメイン処理ルーチンの途中で、機関
の回転速度Nを表わす最新のデータI10回路74から
取シ込み、RAM78に格納する。また、没の変換器7
0からの〜Φ変換完了割込みによシ、機関の吸入空気流
iQを表わす最新のデータ、O雪セ/す52の出力電圧
に対応した値vDXを有する最新のデータ、及び冷却水
温度THWを表わす最新のデータを取シ込み、RAM7
8に格納する。
の回転速度Nを表わす最新のデータI10回路74から
取シ込み、RAM78に格納する。また、没の変換器7
0からの〜Φ変換完了割込みによシ、機関の吸入空気流
iQを表わす最新のデータ、O雪セ/す52の出力電圧
に対応した値vDXを有する最新のデータ、及び冷却水
温度THWを表わす最新のデータを取シ込み、RAM7
8に格納する。
MPU72Fi、所定クランク角度位置で生じる割込み
像求信号に応じて第3図に示す如き処理ルーチンを実行
し、態別噴射パルス幅τの算出を行う。
像求信号に応じて第3図に示す如き処理ルーチンを実行
し、態別噴射パルス幅τの算出を行う。
この種の処理ルーチンは周知であるがその内容について
簡単に奴明する。CPU72は、まず、ステラ7’90
において、RAM78よシ吸入空気流量r−タQ及び回
転速度データを取込み、ステップステ、f92+Cおい
て、基本噴射ノヤルス幅τ。、/#−シャルリー2補正
係数CPいフィードバック補正係ticm、冷却水温T
H%lv等に応じて定まるその他の補正係数00、及び
燃料噴射弁の無効噴射時間に相当する値τ7 とから最
終的な噴射ノ4ルス幅τを久式から算出する。
簡単に奴明する。CPU72は、まず、ステラ7’90
において、RAM78よシ吸入空気流量r−タQ及び回
転速度データを取込み、ステップステ、f92+Cおい
て、基本噴射ノヤルス幅τ。、/#−シャルリー2補正
係数CPいフィードバック補正係ticm、冷却水温T
H%lv等に応じて定まるその他の補正係数00、及び
燃料噴射弁の無効噴射時間に相当する値τ7 とから最
終的な噴射ノ4ルス幅τを久式から算出する。
τ;τ。・CPL−CFl、co十Tv次のステップ9
3では、算出した噴射、−fルス幅τに相当するr−夕
が1/10回路76の前述のレジスタにセットされる。
3では、算出した噴射、−fルス幅τに相当するr−夕
が1/10回路76の前述のレジスタにセットされる。
第4図はパーシャルI) −y補正係数CPいフィード
バック桶正係数C0等を作成する割込み処理ルーチンを
表わしている。MPU 72は、所v時間毎に生じる割
込み要求信号に応じてこの第4図の処理ルーチンな実行
する。まずステップ100において、MPU72は、ス
ロットルポジシ、ンスイ、チ48からの信号が論理10
”であるか否か、即チ、スロットル?ジションスイ、チ
48がオンであるか否かを判別する。″YF、S”の場
合、即ちスロットル弁20が全閉の場合、ステ、プ10
1へ進んでスロットルフラグFLLを@1”にセットし
、次いでステ、プ102において、機関回転速度Nがあ
らかじめ定めた値N8例えば900 rpmよシ高いか
否かを判別する。N≦N1の場合は、アイドル運転状態
、N>NRの場合は減速運転状態であるとそれぞれ判別
する。アイドル運転状態の場合は1、<テ、7’120
1に介しテ、(テ、7’l O3乃至106に進み、フ
ィードパ、り補正係数C1lをOiセンサ出力データV
。Xに応じ王変化させる。即ち、フィードバック制御を
行う。ステ、ゾ120では、フィードパ、り補正係数C
FTaの撹分時定数に相当する増減量に、t−ROM8
0に格納されている一定1WKoに一致させるステップ
103ではO,センサ出力データV。Xが比較基準値V
IL以上であるか否かを判別する。vox≧v8の場合
は、空燃比が理論空無比よりリッチ側であると判断しス
テップ104においてフィードバック補正係数C1mを
に、たけ減少させる。一方、v0工<vILの場合は空
燃比が理論空燃比よシリーン側であると判断し、ステッ
プ105においてフィードバック補正係数CrmをKi
たけ増大させる。次いで106において、パーシアルリ
ーフ補正係数CPLを″1,0“にセットステラf10
7へ進む。ステ、グ107では、今回の処理ルーチン実
行時のスロットルフラグFLLを前回のスロットルフラ
グFLX′として記憶させこの処理ルーチンを終了して
メインルーチンyC後帰する〇一方、ステ、fl 02
において、N)N凰と判別した場合、艮ち減速運転状態
であると判別した場合はステ、プ108へ進み、フュー
エルカット−動作を指示する。フューエルカット動作と
して種々の方法が考えられるが、例えばフューエルカッ
トフラグを立てて、噴射・母ルス幅τな零にするめるい
は噴射/fルス幅τに関する出力データをI10回路7
6においてしゃ断する等の方法が考えられる。
バック桶正係数C0等を作成する割込み処理ルーチンを
表わしている。MPU 72は、所v時間毎に生じる割
込み要求信号に応じてこの第4図の処理ルーチンな実行
する。まずステップ100において、MPU72は、ス
ロットルポジシ、ンスイ、チ48からの信号が論理10
”であるか否か、即チ、スロットル?ジションスイ、チ
48がオンであるか否かを判別する。″YF、S”の場
合、即ちスロットル弁20が全閉の場合、ステ、プ10
1へ進んでスロットルフラグFLLを@1”にセットし
、次いでステ、プ102において、機関回転速度Nがあ
らかじめ定めた値N8例えば900 rpmよシ高いか
否かを判別する。N≦N1の場合は、アイドル運転状態
、N>NRの場合は減速運転状態であるとそれぞれ判別
する。アイドル運転状態の場合は1、<テ、7’120
1に介しテ、(テ、7’l O3乃至106に進み、フ
ィードパ、り補正係数C1lをOiセンサ出力データV
。Xに応じ王変化させる。即ち、フィードバック制御を
行う。ステ、ゾ120では、フィードパ、り補正係数C
FTaの撹分時定数に相当する増減量に、t−ROM8
0に格納されている一定1WKoに一致させるステップ
103ではO,センサ出力データV。Xが比較基準値V
IL以上であるか否かを判別する。vox≧v8の場合
は、空燃比が理論空無比よりリッチ側であると判断しス
テップ104においてフィードバック補正係数C1mを
に、たけ減少させる。一方、v0工<vILの場合は空
燃比が理論空燃比よシリーン側であると判断し、ステッ
プ105においてフィードバック補正係数CrmをKi
たけ増大させる。次いで106において、パーシアルリ
ーフ補正係数CPLを″1,0“にセットステラf10
7へ進む。ステ、グ107では、今回の処理ルーチン実
行時のスロットルフラグFLLを前回のスロットルフラ
グFLX′として記憶させこの処理ルーチンを終了して
メインルーチンyC後帰する〇一方、ステ、fl 02
において、N)N凰と判別した場合、艮ち減速運転状態
であると判別した場合はステ、プ108へ進み、フュー
エルカット−動作を指示する。フューエルカット動作と
して種々の方法が考えられるが、例えばフューエルカッ
トフラグを立てて、噴射・母ルス幅τな零にするめるい
は噴射/fルス幅τに関する出力データをI10回路7
6においてしゃ断する等の方法が考えられる。
ステップ100において、′NO“であると判別された
場合、即ち、スロットル弁20が全閉状態ではないと判
別された場合、グロダラムはステップ109へ進む。ス
テ、ゾ109ではスロットルフラグFLLが10”にセ
ットされる・次いで、ステラf110において、暖機加
速あるいはスロットル弁全開等による空燃比のオープン
ループ制御を行うべきか否かを判別する。例えば、冷却
水温THWが断電値以下の場合は、燃料の暖機増量補正
を行って空燃比をリッチにする必要からオープンループ
制御を行わなければならないし、また、本実施例では検
出手段を図示してないがスロットル弁20が所定開度以
上間いた場合にはこれを検知して燃料の増m輛正を行う
必要からオープンループ制御を行わなり−れdならない
。この種のオープンループ制御を行うべき運転状態の場
合は、ステラf111へ進みフィードバック補正係数C
FIを”1,0″に固定し、また次のステ、グ112で
/4−シャルリーン補正係数Cpt、 ’iぐ1、θ″
に固定する。
場合、即ち、スロットル弁20が全閉状態ではないと判
別された場合、グロダラムはステップ109へ進む。ス
テ、ゾ109ではスロットルフラグFLLが10”にセ
ットされる・次いで、ステラf110において、暖機加
速あるいはスロットル弁全開等による空燃比のオープン
ループ制御を行うべきか否かを判別する。例えば、冷却
水温THWが断電値以下の場合は、燃料の暖機増量補正
を行って空燃比をリッチにする必要からオープンループ
制御を行わなければならないし、また、本実施例では検
出手段を図示してないがスロットル弁20が所定開度以
上間いた場合にはこれを検知して燃料の増m輛正を行う
必要からオープンループ制御を行わなり−れdならない
。この種のオープンループ制御を行うべき運転状態の場
合は、ステラf111へ進みフィードバック補正係数C
FIを”1,0″に固定し、また次のステ、グ112で
/4−シャルリーン補正係数Cpt、 ’iぐ1、θ″
に固定する。
なお、燃料の増iFi、前述した補正係数C8を増大さ
せることで行われる。
せることで行われる。
空燃比をリッチ方向に変化させるオーゾ/ルーゾ制御を
行う必要なしと判別した場合、プログラムはステップ1
13へ進む。スf、f113においては、現在の運転状
態がフィードパ、り制御を行うべき領域にあるかあるい
はパーシャルリーン制御を行うべき領域にあるかが判別
される。この領域の判別は、例えは機関回転速度Nと基
本噴射・母ルス幅τ。とを用いて行われる。即ち、その
時のNとて。とが第5図に示す領域図のどの位置にある
かをROM 80 Kあらかじめ記憶されているマツプ
から判別する。なお、第5図において、F/Bはフィー
ドバック制御を行うべき領域、P/LFiノ母−シャル
リー7制飢な行うべき領域をそれぞれ表わしている。フ
ィードパ、り制御を行うべき領域にある場合は、前述し
たステップ103乃至106の処理を火打する。一方、
パーシャルリーン制御を行うべき領域にある場合、プロ
グラムはステップ114へ進む。ステ、7’l14にお
いては、前回の処理ルーチン実行時のスロットルフラグ
FLL′が”1″であるか否かが判別される。FLL/
=1の場合のみ即ち、スロットル弁20が全閉から開と
なった場合のみ、ステ、グ115へ進み、ソフトウェア
上のノヤーシャルリーンタイマの計時を開始させ、その
他の場合はステ、fll 6へ進む。ステップ116で
は、パーシャルリーンタイマの計測値TPLがあらかじ
め定めた値T1以下であるか否かが判別され、TPL≦
TRの場合は、ステップ121へ進み、増減jtKiを
に0・αに一致させた後この増減1ikKi を用い
てステ、プ103乃至106のフィードバック制御が行
われる。ただし、α〉1.0である。即ち、スロットル
弁20が全開状態から開いた場合にT、に相当する所定
時間だけフィードバック制御が行われることになシしが
もその際のフィードバック補正係1!cmの増減量に、
が通常の場合よシ大きい値に設定される。換言すれば、
スロットル弁全閉のフィードバック制御領域からパーシ
ャルリーン制御領域に移行した際所定時間は、小さな積
分時定数を用いた応答速度の高いフィードバック制御が
行われることになる。
行う必要なしと判別した場合、プログラムはステップ1
13へ進む。スf、f113においては、現在の運転状
態がフィードパ、り制御を行うべき領域にあるかあるい
はパーシャルリーン制御を行うべき領域にあるかが判別
される。この領域の判別は、例えは機関回転速度Nと基
本噴射・母ルス幅τ。とを用いて行われる。即ち、その
時のNとて。とが第5図に示す領域図のどの位置にある
かをROM 80 Kあらかじめ記憶されているマツプ
から判別する。なお、第5図において、F/Bはフィー
ドバック制御を行うべき領域、P/LFiノ母−シャル
リー7制飢な行うべき領域をそれぞれ表わしている。フ
ィードパ、り制御を行うべき領域にある場合は、前述し
たステップ103乃至106の処理を火打する。一方、
パーシャルリーン制御を行うべき領域にある場合、プロ
グラムはステップ114へ進む。ステ、7’l14にお
いては、前回の処理ルーチン実行時のスロットルフラグ
FLL′が”1″であるか否かが判別される。FLL/
=1の場合のみ即ち、スロットル弁20が全閉から開と
なった場合のみ、ステ、グ115へ進み、ソフトウェア
上のノヤーシャルリーンタイマの計時を開始させ、その
他の場合はステ、fll 6へ進む。ステップ116で
は、パーシャルリーンタイマの計測値TPLがあらかじ
め定めた値T1以下であるか否かが判別され、TPL≦
TRの場合は、ステップ121へ進み、増減jtKiを
に0・αに一致させた後この増減1ikKi を用い
てステ、プ103乃至106のフィードバック制御が行
われる。ただし、α〉1.0である。即ち、スロットル
弁20が全開状態から開いた場合にT、に相当する所定
時間だけフィードバック制御が行われることになシしが
もその際のフィードバック補正係1!cmの増減量に、
が通常の場合よシ大きい値に設定される。換言すれば、
スロットル弁全閉のフィードバック制御領域からパーシ
ャルリーン制御領域に移行した際所定時間は、小さな積
分時定数を用いた応答速度の高いフィードバック制御が
行われることになる。
所定時間が経過し、TPL>TI となると、プログ
ラムはステップ117乃至119に進みノJ?−シャル
リーン制御が行われる。まず、ステップ117では、そ
の時の機関回転速度N及び基本噴射パルス幅τ。に応じ
てROM 80内にあらかじめ格納されているマツプ、
テーブルからパーシャルリーン補正係a Cp Lが求
められる。次のステップ118では、フィートノクック
補正係数CF)が″1,01に設定されさらに次のステ
、fl 19ではノ千−シャルリ−7タイマの値TPL
が′″01にセットされる。
ラムはステップ117乃至119に進みノJ?−シャル
リーン制御が行われる。まず、ステップ117では、そ
の時の機関回転速度N及び基本噴射パルス幅τ。に応じ
てROM 80内にあらかじめ格納されているマツプ、
テーブルからパーシャルリーン補正係a Cp Lが求
められる。次のステップ118では、フィートノクック
補正係数CF)が″1,01に設定されさらに次のステ
、fl 19ではノ千−シャルリ−7タイマの値TPL
が′″01にセットされる。
第6図は、以上述べた本発明の制御方法の効果を説明す
る図であシ、横軸は時間、縦軸は、同図囚では車両走行
速度、(B)では空燃比、(C:)ではNOxの排出i
tそれぞれ表わしている。なお、同図の破線は従来技術
の場合、実線は本発明の場合である。アイドル運転状態
にあり、フィードバック制御が行われていて空燃比が1
.0に制御されていたものが、時刻1.においてスロッ
トル弁が開き、ゆっくりとした加速が行われると、従来
技術ではtlよりパーシャルリーン制御が開拓される。
る図であシ、横軸は時間、縦軸は、同図囚では車両走行
速度、(B)では空燃比、(C:)ではNOxの排出i
tそれぞれ表わしている。なお、同図の破線は従来技術
の場合、実線は本発明の場合である。アイドル運転状態
にあり、フィードバック制御が行われていて空燃比が1
.0に制御されていたものが、時刻1.においてスロッ
トル弁が開き、ゆっくりとした加速が行われると、従来
技術ではtlよりパーシャルリーン制御が開拓される。
しかしながら、この場合、運転状態が徐々に変化してい
るため、これに応じて空燃比もその運転状態変化に合わ
せてゆりくシとリーン側に制御される。
るため、これに応じて空燃比もその運転状態変化に合わ
せてゆりくシとリーン側に制御される。
このため、同図(C)に示す如く、NOxの排出−がそ
の過渡時に著しく多くなる。これに対して本発明によれ
ば、時刻t!でフィードバック制御領域からパーシャル
リーン制御領域に入っても所定時間は応答速度でフィー
ドバック制衡が行われ時刻1゜になってはじめて・母−
シャルリーン制御が開始される。1.の時点では、運転
状すはかなシ変化した後であり、従って、ノ臂−シャル
リーン制御によって空燃比もかなりリーン側の値に急激
に制動される。tlからtzまで運転状態が変化しても
フィードバックの応答が高いため、過渡運転による制御
ずれは発生せず、空燃比ri素早く、かつ正確□ に理
論値に制御される。その結果、本発明によれは、移行時
のNOxの排出量も大幅に少くなる。時刻tSFi、変
速機の変速段シフト時であ)、この場合も前述の説明と
同様の効果が得られる。
の過渡時に著しく多くなる。これに対して本発明によれ
ば、時刻t!でフィードバック制御領域からパーシャル
リーン制御領域に入っても所定時間は応答速度でフィー
ドバック制衡が行われ時刻1゜になってはじめて・母−
シャルリーン制御が開始される。1.の時点では、運転
状すはかなシ変化した後であり、従って、ノ臂−シャル
リーン制御によって空燃比もかなりリーン側の値に急激
に制動される。tlからtzまで運転状態が変化しても
フィードバックの応答が高いため、過渡運転による制御
ずれは発生せず、空燃比ri素早く、かつ正確□ に理
論値に制御される。その結果、本発明によれは、移行時
のNOxの排出量も大幅に少くなる。時刻tSFi、変
速機の変速段シフト時であ)、この場合も前述の説明と
同様の効果が得られる。
上述したように、本発明によれば、フィードバック制御
からツクーシャルリーン制御に移行する際のNOx勢の
有害成分の排出量を大量に低減せしめることができる。
からツクーシャルリーン制御に移行する際のNOx勢の
有害成分の排出量を大量に低減せしめることができる。
なお、前述の実施例ではフィードバック制御域からパー
シャルリーン制御域への移行開始をスロットル弁が全閉
であるか否かによって監視しているが、これは、単なる
一例であり、移行開始はその地塊々の運転状態ノ々ラメ
ータで検出することが可能である。また前述の実施例で
は、制御回路が主としてマイクロコンビ、−夕によって
構成されているが、本発明において制御回路はその他の
種々の電気回路で構成可能である。
シャルリーン制御域への移行開始をスロットル弁が全閉
であるか否かによって監視しているが、これは、単なる
一例であり、移行開始はその地塊々の運転状態ノ々ラメ
ータで検出することが可能である。また前述の実施例で
は、制御回路が主としてマイクロコンビ、−夕によって
構成されているが、本発明において制御回路はその他の
種々の電気回路で構成可能である。
なお、前述した実施例の他K、本、発明は、他の種々の
運転状態ノ譬うメータを検出して燃料噴射量を制御する
機関、あるいは、キャプレタを用いて燃料供給量を制御
する機関にも適用することができる0
運転状態ノ譬うメータを検出して燃料噴射量を制御する
機関、あるいは、キャプレタを用いて燃料供給量を制御
する機関にも適用することができる0
第1図は本発明一実施例の概略図、第2図は第1図の匍
j御回路のブロック図、第3図及び第4図は第2図の回
路の動作制御用グログ2ムの一部のフローチャート、あ
5図フィードバック制御及び・9−シャルリーン制飯の
領域図、札6図囚、 (B) 。 (C)は本発明の詳細な説明する図である。 18・・・エアフローセンサ、20・・・スロットル弁
、26・・・燃料鳴躬弁、30・・・1511伽回路、
40 、42・・・クランク角センサ、48・・・スロ
ットルポジシ。 ンスイッチ、52・・・02センサ、56・・・水温セ
ンサ、72・・−MPU、 74 、76・・・I/
Q胸路、78・・・RAM、80・・・ROM。 特許出願人 トヨタ自動、、、、車工業株式会社 特許出願代理人 。 弁理士 宵 木 朗 弁理士 西 怖 和 之 弁理士 山 口 餡 之
j御回路のブロック図、第3図及び第4図は第2図の回
路の動作制御用グログ2ムの一部のフローチャート、あ
5図フィードバック制御及び・9−シャルリーン制飯の
領域図、札6図囚、 (B) 。 (C)は本発明の詳細な説明する図である。 18・・・エアフローセンサ、20・・・スロットル弁
、26・・・燃料鳴躬弁、30・・・1511伽回路、
40 、42・・・クランク角センサ、48・・・スロ
ットルポジシ。 ンスイッチ、52・・・02センサ、56・・・水温セ
ンサ、72・・−MPU、 74 、76・・・I/
Q胸路、78・・・RAM、80・・・ROM。 特許出願人 トヨタ自動、、、、車工業株式会社 特許出願代理人 。 弁理士 宵 木 朗 弁理士 西 怖 和 之 弁理士 山 口 餡 之
Claims (1)
- ■、排気ガス中の特定成分濃度を検出し、該検出した特
定成分濃度に応じて機関に供給する混合気の空燃比を理
論空燃比近傍の所望値に制御する空燃比閉ループ制御を
一部の運転領域において行い、一方、前記検出した特定
成分濃度に係りなく混合気の空燃比を理論空燃比よシリ
ーン側の値に制御するリーン空燃比開ループ制御を他の
一部の運転領域において行う空燃比制御方法において、
機関の運転状態が前記空燃比閉ループ制御11i−行う
べき運転領域から前記リーン空燃比開ループ制御を行う
べき運転領域に移行した場合に、該移行時〃・ら所定時
間は、空燃比閉ループ制御を行うと共にその際の閉ルー
プ応答速度を通常の閉ループ応@速度より尚い値に設定
し、その後リーン空燃比開ループ制御を行うようにした
ことを特徴とする内燃機関の空燃比制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP611882A JPS58124040A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP611882A JPS58124040A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58124040A true JPS58124040A (ja) | 1983-07-23 |
Family
ID=11629587
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP611882A Pending JPS58124040A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58124040A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6267253A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Honda Motor Co Ltd | 車両用内燃エンジンの空燃比制御方法 |
JPS63140839A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS63140838A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS63140840A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS6466439A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-13 | Honda Motor Co Ltd | Air-fuel ratio controlling method of internal combustion engine |
-
1982
- 1982-01-20 JP JP611882A patent/JPS58124040A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6267253A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Honda Motor Co Ltd | 車両用内燃エンジンの空燃比制御方法 |
JPS63140839A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS63140838A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS63140840A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPS6466439A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-13 | Honda Motor Co Ltd | Air-fuel ratio controlling method of internal combustion engine |
JPH0452855B2 (ja) * | 1987-09-08 | 1992-08-25 | Honda Motor Co Ltd |
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