JPS58124039A - 内燃機関の空燃比制御方法 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御方法Info
- Publication number
- JPS58124039A JPS58124039A JP611782A JP611782A JPS58124039A JP S58124039 A JPS58124039 A JP S58124039A JP 611782 A JP611782 A JP 611782A JP 611782 A JP611782 A JP 611782A JP S58124039 A JPS58124039 A JP S58124039A
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- Japan
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- air
- fuel ratio
- control
- engine
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1481—Using a delaying circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内燃機関の空燃比制御方法に関する。
一部の運転領域において、空燃比の開ループ制御を行い
、他の一部の運転領曽において、り一ン空燃比の開ルー
プ制御を行う如き空燃比制御システムは既に知られてい
る。空燃比の閉ループ制御(以下フィード・ぐツク制御
と称する)とは排気ガス中の特定成分濃度を検出する濃
度センサ、例えば02センサからの検出信号に基づいて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比の近くの値
にフィードパ、り制御するものであり、たとえば機関が
アイドル運転状態にある際、あるいはその他のあらかじ
め定めた運転状態にある際に実施される。
、他の一部の運転領曽において、り一ン空燃比の開ルー
プ制御を行う如き空燃比制御システムは既に知られてい
る。空燃比の閉ループ制御(以下フィード・ぐツク制御
と称する)とは排気ガス中の特定成分濃度を検出する濃
度センサ、例えば02センサからの検出信号に基づいて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比の近くの値
にフィードパ、り制御するものであり、たとえば機関が
アイドル運転状態にある際、あるいはその他のあらかじ
め定めた運転状態にある際に実施される。
リーン空燃比開ループ制御(以下・臂−シャルリーン制
御と称する)とは、02センサの検出信号に無関係に混
合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側であってその時
の運転状態に応じた値に制御するものであり、機関がフ
ィードバック制御状態、スロットル全開時、加速時及び
暖機時の如きリッチ空燃比味ルーグ制御状態、あるいは
ツユ−エルカ、ト運転状態等にない場合に実施される。
御と称する)とは、02センサの検出信号に無関係に混
合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側であってその時
の運転状態に応じた値に制御するものであり、機関がフ
ィードバック制御状態、スロットル全開時、加速時及び
暖機時の如きリッチ空燃比味ルーグ制御状態、あるいは
ツユ−エルカ、ト運転状態等にない場合に実施される。
周知の如くフィードバック制御によって空燃比が理論空
燃比近傍に制御されれば、三元触媒コンバータのHC、
Co 、 NOxに対する浄化効率が高くなり、これら
の有害成分の排出量が低減せしめられる。また、・!−
シャルリーン制御によって空燃比がり一ン側の値に制御
されれば、特にNowの発生縦が少くなり、当然のこと
なが°らその排出量も低減せしめられる。
燃比近傍に制御されれば、三元触媒コンバータのHC、
Co 、 NOxに対する浄化効率が高くなり、これら
の有害成分の排出量が低減せしめられる。また、・!−
シャルリーン制御によって空燃比がり一ン側の値に制御
されれば、特にNowの発生縦が少くなり、当然のこと
なが°らその排出量も低減せしめられる。
しかしながら上述の如き空燃比制御システムにおいて、
運転状態がゆつくシと変化してフィードバック制御から
/4−シャルリーン制御への移行が行われた場合、次の
如き問題が生じる。即ち、前述の如く運転状態が・母−
シャルリーン制御領域に入っても空燃比はその時の運転
状態に応じて徐々にリーン側の値に制御せしめられるた
め、その過渡状態時に多量の有害成分、特にNOx成分
が排出されてしまう。これは、フィードバック制御を止
めて空燃比が徐々にリーン側の値に移行して行くと、そ
の間、NOXはその発生の少なくなる空燃比領域に至っ
てないから多量に発生し、しかも三元触媒コンバータは
その高浄化効率域を外れているから発生したNOXをさ
#1ど除去できないためである。
運転状態がゆつくシと変化してフィードバック制御から
/4−シャルリーン制御への移行が行われた場合、次の
如き問題が生じる。即ち、前述の如く運転状態が・母−
シャルリーン制御領域に入っても空燃比はその時の運転
状態に応じて徐々にリーン側の値に制御せしめられるた
め、その過渡状態時に多量の有害成分、特にNOx成分
が排出されてしまう。これは、フィードバック制御を止
めて空燃比が徐々にリーン側の値に移行して行くと、そ
の間、NOXはその発生の少なくなる空燃比領域に至っ
てないから多量に発生し、しかも三元触媒コンバータは
その高浄化効率域を外れているから発生したNOXをさ
#1ど除去できないためである。
従って本発明は従来技術の上述した問題点を解決するも
のである。即ち、本発明の目的は、有害成分の排出量を
よυ低減化できる空燃比制御方法を提供することにある
。
のである。即ち、本発明の目的は、有害成分の排出量を
よυ低減化できる空燃比制御方法を提供することにある
。
上述の目的を達成する本発明の特徴は、排気がス中の特
定成分濃度を検出し、該検出した特定成分濃度に応じて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比近傍の所望
値に制御する空燃比閉ループ制御を一部の運転領域にお
いて行い、一方、前記検出した特定成分濃度に係シなく
混合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側の値に制御す
るり一ン空燃比開ループ制御を他の一部の運転領域にお
いて行う空燃比制御方法において、機関の運転状態が前
記空燃比閉ループ制御を行うべき運転領域から前記リー
ン空燃比閉ループ制御を行うべき運11゜ 転領域に移行した場合に、核移行時から所定時間は、空
燃比閉ループ制御を行い、その後リーン空燃比閉ループ
制御を行うようにしたことにある。
定成分濃度を検出し、該検出した特定成分濃度に応じて
機関に供給する混合気の空燃比を理論空燃比近傍の所望
値に制御する空燃比閉ループ制御を一部の運転領域にお
いて行い、一方、前記検出した特定成分濃度に係シなく
混合気の空燃比を理論空燃比よりリーン側の値に制御す
るり一ン空燃比開ループ制御を他の一部の運転領域にお
いて行う空燃比制御方法において、機関の運転状態が前
記空燃比閉ループ制御を行うべき運転領域から前記リー
ン空燃比閉ループ制御を行うべき運11゜ 転領域に移行した場合に、核移行時から所定時間は、空
燃比閉ループ制御を行い、その後リーン空燃比閉ループ
制御を行うようにしたことにある。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。
第1図には本発明の一実施例として、電子制御燃料噴射
式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図にお
いて、10は機関本体を表わしてお夛、12は吸気通路
、14は一つの気筒の燃焼室、16は排気通路をそれぞ
れ表わしている6図示しないエアクリーナを介して吸入
される吸入空気はエアフローセンナ18によってその流
量が検出される。吸入空気流量は、図示しないアクセル
イダルに連動するスロットル弁20によって制御される
。スロットル弁20を通過した吸入空気はサージタンク
22及び各吸気弁24を介して各気筒の燃焼室14に導
かれる。
式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図にお
いて、10は機関本体を表わしてお夛、12は吸気通路
、14は一つの気筒の燃焼室、16は排気通路をそれぞ
れ表わしている6図示しないエアクリーナを介して吸入
される吸入空気はエアフローセンナ18によってその流
量が検出される。吸入空気流量は、図示しないアクセル
イダルに連動するスロットル弁20によって制御される
。スロットル弁20を通過した吸入空気はサージタンク
22及び各吸気弁24を介して各気筒の燃焼室14に導
かれる。
燃料噴射弁26は、実際には各気筒毎に設けられており
、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気的
な駆動/fルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内(吸気/−)部)に間欠的丑噴射する。
、線28を介して制御回路30から送り込まれる電気的
な駆動/fルスに応じて開閉制御せしめられ、図示しな
い燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁24近傍の
吸気通路12内(吸気/−)部)に間欠的丑噴射する。
燃焼室14において燃焼した後の排気ガスは排気弁32
及び排気通路16を介して、さらに三元触媒コンバータ
34を介して大気中に排出される。
及び排気通路16を介して、さらに三元触媒コンバータ
34を介して大気中に排出される。
エアフローセンサ18はスロットル弁20の上流の吸気
通路12に設けられ、吸入空気流量に応じた電圧を発生
する。この出力電圧は、線36を介して制御回路30に
送り込壇れる。
通路12に設けられ、吸入空気流量に応じた電圧を発生
する。この出力電圧は、線36を介して制御回路30に
送り込壇れる。
機関のディストリビュータ38にはクランク角センサ4
0及び42が取付けられており、これらのセンサ40,
42からはクランク軸が30°。
0及び42が取付けられており、これらのセンサ40,
42からはクランク軸が30°。
3600回転する毎に/9ルス信号がそれぞれ出力され
、これらの/マルス信号は線44.46をそれぞれ介し
て制御回路30に送り込まれる。
、これらの/マルス信号は線44.46をそれぞれ介し
て制御回路30に送り込まれる。
スロットル弁20と連動し、スロットル弁20が全閉位
置(アイドル位置)にある際に閉成するスロットル/ジ
ン、ンスイ、チ48からの信号は線50を介して制御回
路30に送り込まれる。
置(アイドル位置)にある際に閉成するスロットル/ジ
ン、ンスイ、チ48からの信号は線50を介して制御回
路30に送り込まれる。
排気通路16には、排気ガス中の酸素濃度に応答して出
力を発生する、即ち、空燃比が理論空燃比に対してリー
ン側にあるかリッチ側にあるかに応じて互いに異る2値
の出力電圧を発生する02センサ52が設けられている
。この02センサ52の出力電圧は、@54を介して制
御回路3oに送り込まれる。
力を発生する、即ち、空燃比が理論空燃比に対してリー
ン側にあるかリッチ側にあるかに応じて互いに異る2値
の出力電圧を発生する02センサ52が設けられている
。この02センサ52の出力電圧は、@54を介して制
御回路3oに送り込まれる。
三元触媒コンバータ34は、このo2センサ52の下流
に設けられており、排気がス中の三つの有害成分である
HC、Co 、 NOx成分を同時に浄化する。
に設けられており、排気がス中の三つの有害成分である
HC、Co 、 NOx成分を同時に浄化する。
機関の冷却水温度を検出し、その温度に応じた電圧を発
生する水温センサ56は、シリンダプロッIK取付けら
れている。この水温センナ56からの出力電圧は、線5
8を介して制御回路30に送り込まれる。
生する水温センサ56は、シリンダプロッIK取付けら
れている。この水温センナ56からの出力電圧は、線5
8を介して制御回路30に送り込まれる。
第2図は、第1図に示した制御回路30の一構成例を表
わすプロ、り図でちる。
わすプロ、り図でちる。
エアフローセンナ18からの電圧信号、o2センサ52
からの電圧信号及び水温センサ56からの電圧信号はア
ナログマルチプレクサ機能を有スるアナログ−デジタル
(hlo )変換器70に送り込まれ、マイクロゾロセ
ッサ(MPU)72からの指示に応じて順次2進信号に
変換せしめられる。
からの電圧信号及び水温センサ56からの電圧信号はア
ナログマルチプレクサ機能を有スるアナログ−デジタル
(hlo )変換器70に送り込まれ、マイクロゾロセ
ッサ(MPU)72からの指示に応じて順次2進信号に
変換せしめられる。
クランク角センサ40からのクランク角30゜に設けら
れた周知の速度信号形成回路に送シ込まれ、これによシ
機関の回転速度を表わす2通信号が形成される。クラン
ク角センサ42かものクランク角360°毎の・臂ルス
信号は、同じ<I10回路フ4に送シ込まれ、クランク
角30’毎の上述の・臂ルス信号と協動して燃料噴射・
9ルス幅演算のための割込み要求信号、燃料噴射開始信
号、及び気筒判別信号等の形成に利用される。
れた周知の速度信号形成回路に送シ込まれ、これによシ
機関の回転速度を表わす2通信号が形成される。クラン
ク角センサ42かものクランク角360°毎の・臂ルス
信号は、同じ<I10回路フ4に送シ込まれ、クランク
角30’毎の上述の・臂ルス信号と協動して燃料噴射・
9ルス幅演算のための割込み要求信号、燃料噴射開始信
号、及び気筒判別信号等の形成に利用される。
スロ、トルボゾン、ンスイ、チ48からの111゜”O
#の2通信号は、同じくし句回路74の所定ピ、ト位置
に送9込まれ一時的に記憶される。
#の2通信号は、同じくし句回路74の所定ピ、ト位置
に送9込まれ一時的に記憶される。
入出力回路(I/勺回路)76内には、!リセ。
タプルダウンカウンタ及びレノスタ等を含む周知の燃料
噴射制御回路が設けられており、MPU72から送〕込
まれる噴射/4ルス幅に関する2進のデータからその・
臂ルス幅を有する噴射・中ルス信号を形成する。この噴
射ノ9ルス信号は、図示しない駆動回路を介して燃料噴
射弁26&乃至26dK@次あるいは同時に送シ込まれ
、これらを付勢する。
噴射制御回路が設けられており、MPU72から送〕込
まれる噴射/4ルス幅に関する2進のデータからその・
臂ルス幅を有する噴射・中ルス信号を形成する。この噴
射ノ9ルス信号は、図示しない駆動回路を介して燃料噴
射弁26&乃至26dK@次あるいは同時に送シ込まれ
、これらを付勢する。
これにより、噴射・中ルス信号の・臂ルス幅に応じた鎗
の燃料が噴射せしめられることになる。
の燃料が噴射せしめられることになる。
A/11変換器70、■2勺回路74及び76は、マイ
クロコンビ、−夕の主構成要素であるMPU 72、ラ
ンダムアクセスメモリ(RAM)78、及びリードオン
リメモ’) (ROM) 80に共通パス82を介して
接続されており、このパス82を介シてデータ及び命令
の転送等が行われる。
クロコンビ、−夕の主構成要素であるMPU 72、ラ
ンダムアクセスメモリ(RAM)78、及びリードオン
リメモ’) (ROM) 80に共通パス82を介して
接続されており、このパス82を介シてデータ及び命令
の転送等が行われる。
ROM80内には、メイン処理ルーチンプログラム、燃
料噴射/ヤルス幅演算用の割込み処理ルーチンプログラ
ム、・ヤー7ャルリー7補正係数等の係数演算用の割込
み処理ルーチングログラム、及びその他のグログ2ム、
さらにそれらの演算処理に必要な種々のデータがあらか
じめ記憶されている。
料噴射/ヤルス幅演算用の割込み処理ルーチンプログラ
ム、・ヤー7ャルリー7補正係数等の係数演算用の割込
み処理ルーチングログラム、及びその他のグログ2ム、
さらにそれらの演算処理に必要な種々のデータがあらか
じめ記憶されている。
制御回路30としては、以上説明した構成と異る柚々の
構成のものが適用できる0例えばI10回路74内に速
度信号形成回路を設けることなく、所定クランク角毎の
ノダルス信号を直接鞭υ72が受は取り、ソフトウェア
で速度信号を形成する如く構成することも可能であるし
、また、工り回路76内に燃料噴射制御回路を設けるこ
となく、ソフトウェアにより噴射パルス惺に相当する時
間だけ@1′の論理値となる信号を形成する如く構成し
ても良い。
構成のものが適用できる0例えばI10回路74内に速
度信号形成回路を設けることなく、所定クランク角毎の
ノダルス信号を直接鞭υ72が受は取り、ソフトウェア
で速度信号を形成する如く構成することも可能であるし
、また、工り回路76内に燃料噴射制御回路を設けるこ
となく、ソフトウェアにより噴射パルス惺に相当する時
間だけ@1′の論理値となる信号を形成する如く構成し
ても良い。
次に、上述したiイクロコンビーータの動作を説明する
。
。
MPU72は、そのメイン処理ルーチンの途中で機関の
回転速度Nを表わす最新のデータをI10回路74から
取り込み、RAM78に格納する。また、A/D変換器
70からのA/′D変換完了割シ込みによシ機関の吸入
空気流量Qを表わす最新のデータ、02センサ52の出
力電圧に対応した値Voxヲ有する最新のデータ、及び
冷却水温度THWを表わす最新のデータを取シ込みRA
M 78 K格納する。
回転速度Nを表わす最新のデータをI10回路74から
取り込み、RAM78に格納する。また、A/D変換器
70からのA/′D変換完了割シ込みによシ機関の吸入
空気流量Qを表わす最新のデータ、02センサ52の出
力電圧に対応した値Voxヲ有する最新のデータ、及び
冷却水温度THWを表わす最新のデータを取シ込みRA
M 78 K格納する。
MPU72は、所定クランク角度位置で生じる割込み要
求信号に応じて第3図に示す如き処理ルーチンを実行し
、燃料噴射/ダルス幅τの算出を行う。
求信号に応じて第3図に示す如き処理ルーチンを実行し
、燃料噴射/ダルス幅τの算出を行う。
この種の処理ルーチンは周知であるがその内容に□つい
て簡単に説明する。 CPU 72は、まずステ。
て簡単に説明する。 CPU 72は、まずステ。
ゾ90においてRAM 78よシ吸入空気流量データQ
及び回転速度データを取込み、ステ、ゾ91において基
本噴射・ダルス幅τ。をτ。、、、に4から算出する。
及び回転速度データを取込み、ステ、ゾ91において基
本噴射・ダルス幅τ。をτ。、、、に4から算出する。
ただし、Kは定数である。次いで、ステ、f92におい
て、基本噴射パルス幅τ。、ノナーシャルリーン補正係
数CPL %フィードバック補正件数C□、冷却水1T
HW等に応じて定まるその他の補正係数Co及び燃料噴
射弁の無効噴射時間に相当する値τ9とから最終的な噴
射・fルス幅τを次式から算出する。
て、基本噴射パルス幅τ。、ノナーシャルリーン補正係
数CPL %フィードバック補正件数C□、冷却水1T
HW等に応じて定まるその他の補正係数Co及び燃料噴
射弁の無効噴射時間に相当する値τ9とから最終的な噴
射・fルス幅τを次式から算出する。
τ=TO”CLL @CPm’ co十τマ次のステ、
f93では算出した噴射・臂ルス幅τに相当するデータ
がI10回路76の前述のレジスタにセットされる。
f93では算出した噴射・臂ルス幅τに相当するデータ
がI10回路76の前述のレジスタにセットされる。
第4図は・々−シャルリーン補正係数CFL 、フィド
パ、り補正係数Cn等を作成する割込み処理ルーチンを
表わしている。MPU 72は、所定時間毎に生じる割
込み要求信号に応じそこの第4図の処4ルーチンを実行
する。まずステ、プ100において、MPU72は、ス
ロ、トルlソシ、ンスイ。
パ、り補正係数Cn等を作成する割込み処理ルーチンを
表わしている。MPU 72は、所定時間毎に生じる割
込み要求信号に応じそこの第4図の処4ルーチンを実行
する。まずステ、プ100において、MPU72は、ス
ロ、トルlソシ、ンスイ。
チ48からの信号が論理10”であるか否か、即ち、ス
ロットル7ラグ、ンスイ、チ48がオンであるか否かを
判別する。’YES″の場合、即ちスロットル弁20が
全閉の場合、ステ、flo 1へ進んでスロットルフラ
グFLLを”1″にセ、トシ、次いでステ、プ102に
おいて、機関回転速度Nがあらかじめ定めた値NR例え
ば900 rpmよシ高いか否かを判別する。N≦N8
の場合はアイドル運転状態、N)N、の場合は減速運転
状態であるとそれぞれ判別する。アイドル運転状態の場
合は、ステ。
ロットル7ラグ、ンスイ、チ48がオンであるか否かを
判別する。’YES″の場合、即ちスロットル弁20が
全閉の場合、ステ、flo 1へ進んでスロットルフラ
グFLLを”1″にセ、トシ、次いでステ、プ102に
おいて、機関回転速度Nがあらかじめ定めた値NR例え
ば900 rpmよシ高いか否かを判別する。N≦N8
の場合はアイドル運転状態、N)N、の場合は減速運転
状態であるとそれぞれ判別する。アイドル運転状態の場
合は、ステ。
76103乃至106に進んでフィードバック補正係数
C1を02センサ出力データV。xF応じて変化させる
。即ち、フィードバック制御を行う、ステップ103で
は、02センサ出力データv0工が比較基準値vIL以
上であるか否かを判別する。VOX≧V。
C1を02センサ出力データV。xF応じて変化させる
。即ち、フィードバック制御を行う、ステップ103で
は、02センサ出力データv0工が比較基準値vIL以
上であるか否かを判別する。VOX≧V。
の場合は空燃比が理論空燃比よりリッチ側であると判断
してステ、グ104においてフィードパラ11:1: り補正係数C□をに1産は減少させる。このKlは一定
値であり、フィードパ、り補正係数C□の積分時定数に
相当する。一方、v08< VBの場合は、9燃比が理
論空燃比よりリーン側であると判断してステップ105
においてフィードパ、り補正係数CFIをに1だけ増大
させる0次いでステ、プ106において、・9−シャル
リーン補正係数CPLを@1.O”にセットステ、f1
07へ進む。ステ、flo 7では、今回の処理ルーチ
ン実行時のスロットルフラグFLLを前回のスロットル
フラグFLL’として記憶させ、この処理ルーチンを終
了してメインルーチンに復帰する。
してステ、グ104においてフィードパラ11:1: り補正係数C□をに1産は減少させる。このKlは一定
値であり、フィードパ、り補正係数C□の積分時定数に
相当する。一方、v08< VBの場合は、9燃比が理
論空燃比よりリーン側であると判断してステップ105
においてフィードパ、り補正係数CFIをに1だけ増大
させる0次いでステ、プ106において、・9−シャル
リーン補正係数CPLを@1.O”にセットステ、f1
07へ進む。ステ、flo 7では、今回の処理ルーチ
ン実行時のスロットルフラグFLLを前回のスロットル
フラグFLL’として記憶させ、この処理ルーチンを終
了してメインルーチンに復帰する。
一方、ステ、flo 2において、N)N、と判別した
場合、即ち減速運転状態であると判別した場合はステラ
7”10Bへ進み、フューエルカット動作を指示する。
場合、即ち減速運転状態であると判別した場合はステラ
7”10Bへ進み、フューエルカット動作を指示する。
フ、−ニルカット動作として種種の方法が考えられるが
、例えば、ツユ−エルカ、トフラグを立てて噴射パルス
幅τを零にするあるいは噴射・ぐルス幅−丁に関する出
力データをI10回路76においてし中断する等の方法
が考えられる。
、例えば、ツユ−エルカ、トフラグを立てて噴射パルス
幅τを零にするあるいは噴射・ぐルス幅−丁に関する出
力データをI10回路76においてし中断する等の方法
が考えられる。
ステップ100において、”No”であると判別された
場合、即ち、スロットル弁20が全閉状態ではないと判
別された場合、!ログラムはステ、グ109へ進む。ス
テ、f109ではスロットル7ラグFLLがO#にセッ
トされる。次いで、ステップ110において、−暖機加
速あるいはスロットル弁全開等による空燃比のオープン
ループ制御を行うべきか否かを判別する。例えば、冷却
水温THWが所定値以下の場合は、燃料の暖機増量補正
を行って空燃比をり、チにする必要からオープンループ
制御を行わなければならないし、また、本実施例では検
出手段を図示してないがスロットル弁20が所定開度以
上間いた場合にはこれを検知して燃料の増量補正を行う
必要からオープンループ制御を行わなければならない。
場合、即ち、スロットル弁20が全閉状態ではないと判
別された場合、!ログラムはステ、グ109へ進む。ス
テ、f109ではスロットル7ラグFLLがO#にセッ
トされる。次いで、ステップ110において、−暖機加
速あるいはスロットル弁全開等による空燃比のオープン
ループ制御を行うべきか否かを判別する。例えば、冷却
水温THWが所定値以下の場合は、燃料の暖機増量補正
を行って空燃比をり、チにする必要からオープンループ
制御を行わなければならないし、また、本実施例では検
出手段を図示してないがスロットル弁20が所定開度以
上間いた場合にはこれを検知して燃料の増量補正を行う
必要からオープンループ制御を行わなければならない。
この種のオープンループ制御を行うべき運転状態の場合
は、ステ、グ111へ進みフィードバック補正係数CF
Iを@1aO”に固定し、また次のステップ112で/
4−シャルリーン補正係数CPLを1し0#に固定する
。なお、燃料の増量は前述した補正係数coを増大させ
ることで行われる。
は、ステ、グ111へ進みフィードバック補正係数CF
Iを@1aO”に固定し、また次のステップ112で/
4−シャルリーン補正係数CPLを1し0#に固定する
。なお、燃料の増量は前述した補正係数coを増大させ
ることで行われる。
空燃比をリッチ方向に変化させるオーグンル−!制御を
行う必要なしと判別した場合、プログラムはステ、fl
l 3へ進む。ステ、7’l 13においては、現在の
運転状態がフィードパ、り制御を行うべき領域にあるか
あるいは・臂−シャルリーン制御を行うべき領域にある
かが判別される。この領域の判別は、例えば機関回転速
度Nと基本噴射・fルス幅τ。とを用いて行われる。即
ち、その時のNとτ。とが第5図に示す領域図のどの位
置にあるかをROM 80 Kあらかじめ紀(意されて
いるマ。
行う必要なしと判別した場合、プログラムはステ、fl
l 3へ進む。ステ、7’l 13においては、現在の
運転状態がフィードパ、り制御を行うべき領域にあるか
あるいは・臂−シャルリーン制御を行うべき領域にある
かが判別される。この領域の判別は、例えば機関回転速
度Nと基本噴射・fルス幅τ。とを用いて行われる。即
ち、その時のNとτ。とが第5図に示す領域図のどの位
置にあるかをROM 80 Kあらかじめ紀(意されて
いるマ。
デから判別する。なお、第5図において、F/Bはフィ
ードパ、り制御を行うべき領域、PAはパーシャルリー
ン制御を行うべき領域をそれぞれ表わしている。フィー
ドパ、り制御を行うべき領域にある場合は前述したステ
ッf103乃至106の処理を実行する。一方、/#−
シャルリーン制御を行うべき領域にある場合、プログラ
ムはステ、fll4へ進む、ステップ114においては
、前回の処理ルーチン実行時のスロットルフ2ダF’t
、t、’が111でちるか否かが判別される。FLL′
:l111の場合のみ、即ち、スロットル弁20が全閉
から開とエア上の/4′−シャルリーンタイマの計時を
開始させ、その他の場合はステップ116へ進む。ステ
ラf116ではパーシャルリーンタイマの計測値TPL
があらかじめ定めた値T1以下であるか否かが判別され
、TPL≦TR)場合は、ステ、7a103乃至106
のフィードパ、り制御が行われる。即ち、スロットル弁
20が全閉状態から開いた場合にTRに相当する所定時
間だけフィードパ、り制御が行われることになる。換言
すれば、スロットル弁全開のフィードバック制御領域か
らパーシャルリーン制御領域に移行した際、所定時間は
フィードパ、り制御が続行されることになる。
ードパ、り制御を行うべき領域、PAはパーシャルリー
ン制御を行うべき領域をそれぞれ表わしている。フィー
ドパ、り制御を行うべき領域にある場合は前述したステ
ッf103乃至106の処理を実行する。一方、/#−
シャルリーン制御を行うべき領域にある場合、プログラ
ムはステ、fll4へ進む、ステップ114においては
、前回の処理ルーチン実行時のスロットルフ2ダF’t
、t、’が111でちるか否かが判別される。FLL′
:l111の場合のみ、即ち、スロットル弁20が全閉
から開とエア上の/4′−シャルリーンタイマの計時を
開始させ、その他の場合はステップ116へ進む。ステ
ラf116ではパーシャルリーンタイマの計測値TPL
があらかじめ定めた値T1以下であるか否かが判別され
、TPL≦TR)場合は、ステ、7a103乃至106
のフィードパ、り制御が行われる。即ち、スロットル弁
20が全閉状態から開いた場合にTRに相当する所定時
間だけフィードパ、り制御が行われることになる。換言
すれば、スロットル弁全開のフィードバック制御領域か
らパーシャルリーン制御領域に移行した際、所定時間は
フィードパ、り制御が続行されることになる。
所定時間が経過し、TPL>TBとなると、プログラム
はステ、fll7乃至119に進みパーシャルリーン制
御が行われる。まず、ステップ117では、その時の轡
関回転速度N及び基本噴射・臂ルス幅τ。に応じてRO
M 80内にあらかじめ格納されているマッグ、テーブ
ルからパーシャルリーン補正係数CPLが求められる。
はステ、fll7乃至119に進みパーシャルリーン制
御が行われる。まず、ステップ117では、その時の轡
関回転速度N及び基本噴射・臂ルス幅τ。に応じてRO
M 80内にあらかじめ格納されているマッグ、テーブ
ルからパーシャルリーン補正係数CPLが求められる。
次のステップ118では、フィードバック補正係数CF
Iが@1,0”に設°定され、さらに次のステップ11
9ではノ9−シャルリーンタイマの値TPLが10′に
セットされる。
Iが@1,0”に設°定され、さらに次のステップ11
9ではノ9−シャルリーンタイマの値TPLが10′に
セットされる。
第6図は、以上述べた本発明の制御方法の効果を説明す
る図であり、横軸は時間、縦軸は、同図(A)では車両
走行速度、■)では空燃比、(C)ではNOxの排出量
をそれぞれ表わしている。なお、同図の破線は従来技術
の場合、実線は本発明の場合である。アイドル運転状態
にあシ、フィードパ、り制御が行われていて空燃比が1
10に制御されていたものが、時刻t1においてスロッ
トル弁が開き、ゆっくりとした加速が行われると、従来
技術ではt重 よシ・母−シャルリーン制御が開始され
る。しかしながら、この場合、運転状態が徐々に変化し
ているため、これに応じて空燃比もその運転状態変化に
合わせてゆっくりとり一ン偶に制御される。
る図であり、横軸は時間、縦軸は、同図(A)では車両
走行速度、■)では空燃比、(C)ではNOxの排出量
をそれぞれ表わしている。なお、同図の破線は従来技術
の場合、実線は本発明の場合である。アイドル運転状態
にあシ、フィードパ、り制御が行われていて空燃比が1
10に制御されていたものが、時刻t1においてスロッ
トル弁が開き、ゆっくりとした加速が行われると、従来
技術ではt重 よシ・母−シャルリーン制御が開始され
る。しかしながら、この場合、運転状態が徐々に変化し
ているため、これに応じて空燃比もその運転状態変化に
合わせてゆっくりとり一ン偶に制御される。
このため、同図軒)に示す如<、NOxの排出量がその
過渡時に著しく多くなる。これに対して本発明によれば
、時刻t1でフィードパ、り制御領域から・ぜ−シャル
リーン制御領域に入っても所定時間はフィードパ、り制
御が引き続いて行われ、時刻1、になってはじめて・臂
−シャルリーン制御が開始される・t!の時点では運転
状態はかなす変化した後であり、従って・9−シャルリ
ーン制御によって空燃比もかなりリーン側の値に急激に
制御される。その結果、本発明によれば、移行時のNO
xの排出量も大幅に少くなる0時刻tsは変速機の変速
段シフト時であり、この場合も前述の説明と同様の効果
が得られる。
過渡時に著しく多くなる。これに対して本発明によれば
、時刻t1でフィードパ、り制御領域から・ぜ−シャル
リーン制御領域に入っても所定時間はフィードパ、り制
御が引き続いて行われ、時刻1、になってはじめて・臂
−シャルリーン制御が開始される・t!の時点では運転
状態はかなす変化した後であり、従って・9−シャルリ
ーン制御によって空燃比もかなりリーン側の値に急激に
制御される。その結果、本発明によれば、移行時のNO
xの排出量も大幅に少くなる0時刻tsは変速機の変速
段シフト時であり、この場合も前述の説明と同様の効果
が得られる。
上述したように、本発明によればフィードバック制御か
らパーシャルリーン制御に移行する際のNOx等の有害
成分の排出量を大幅に低減せしめることができる。
らパーシャルリーン制御に移行する際のNOx等の有害
成分の排出量を大幅に低減せしめることができる。
なお、前述の実施例ではフィートノ々ツク制御域から・
臂−シャルリーン制御域への移行開始をスロ、トル弁が
全閉でおるか否かによって監視しているが、これは単な
る一例であり、移行開始はその他種々の運転状態ノリメ
ータで検出することが可能である。まだ前述の実施例で
は、制御回路が主としてマイクロコンピュータによって
構成されているが、本発明において制御回路はその他の
種々の透気回路で構成可能である。さらにまた、前述し
た実施例の他に本発明は、他の種々の運転状態・臂うメ
ータを検出して燃料噴射量を制御する機関、あるいはキ
ャブレタを用いて燃料供給量を制御する機関にも適用す
ることができる。
臂−シャルリーン制御域への移行開始をスロ、トル弁が
全閉でおるか否かによって監視しているが、これは単な
る一例であり、移行開始はその他種々の運転状態ノリメ
ータで検出することが可能である。まだ前述の実施例で
は、制御回路が主としてマイクロコンピュータによって
構成されているが、本発明において制御回路はその他の
種々の透気回路で構成可能である。さらにまた、前述し
た実施例の他に本発明は、他の種々の運転状態・臂うメ
ータを検出して燃料噴射量を制御する機関、あるいはキ
ャブレタを用いて燃料供給量を制御する機関にも適用す
ることができる。
第1図は本発明一実施例の概略図、第2図は第1図の制
御回路のブロック図、第3図及び第4図は第2図の回路
の動作制御用グロダラムの一部のフローチャート、第5
図フィードパ、り制御及びパーシャルリーン制御の領域
図、第6図(4)、俤)。 (C)は本発明の詳細な説明する図である。 1B・・・エアフローセンサ(20・・・スロットル弁
、26・・・燃料噴射弁、30・・・制御回路、40.
42・・・クランク角センサ、48・・−餐ロットルポ
ジションスイッチ、52・・・02センサ、56・・・
水温センサ、72・・・MPU、74,76・・・I1
0回路、78・・・ツy180・・・ROM 。
御回路のブロック図、第3図及び第4図は第2図の回路
の動作制御用グロダラムの一部のフローチャート、第5
図フィードパ、り制御及びパーシャルリーン制御の領域
図、第6図(4)、俤)。 (C)は本発明の詳細な説明する図である。 1B・・・エアフローセンサ(20・・・スロットル弁
、26・・・燃料噴射弁、30・・・制御回路、40.
42・・・クランク角センサ、48・・−餐ロットルポ
ジションスイッチ、52・・・02センサ、56・・・
水温センサ、72・・・MPU、74,76・・・I1
0回路、78・・・ツy180・・・ROM 。
Claims (1)
- 1、排気ガス中の特定成分濃度を検出し、該検出した特
定成分濃度に応じて機関に供給する混合気の空燃比を理
論空燃比近傍の所望値に制御する空燃比開ループ制御を
一部の運転領域において行い、一方、前記検出した特定
成分濃度に係りなく混合気の空燃比を理論空燃比よりリ
ーン側の値に制御するり一ン空燃比開ルー!制御を他の
一部の運転領域において行う空燃比制御方法において、
機関の運転状態が前記空燃比開ループ制御を行うべき運
転領域から前記り一ン空燃比開ループ制御を行うべき運
転領域に移行した場合に、該移行時から所定時間は、空
燃比開ループ制御を行い、その後リーン空燃比開ループ
制御を行うようにしたことを特徴とする内燃機関の空燃
比制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP611782A JPS58124039A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP611782A JPS58124039A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58124039A true JPS58124039A (ja) | 1983-07-23 |
Family
ID=11629558
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP611782A Pending JPS58124039A (ja) | 1982-01-20 | 1982-01-20 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58124039A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62178738A (ja) * | 1986-01-31 | 1987-08-05 | Nippon Carbureter Co Ltd | エンジンの空燃比制御方法 |
-
1982
- 1982-01-20 JP JP611782A patent/JPS58124039A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62178738A (ja) * | 1986-01-31 | 1987-08-05 | Nippon Carbureter Co Ltd | エンジンの空燃比制御方法 |
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