JPS58116903A - マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPS58116903A JPS58116903A JP21428881A JP21428881A JPS58116903A JP S58116903 A JPS58116903 A JP S58116903A JP 21428881 A JP21428881 A JP 21428881A JP 21428881 A JP21428881 A JP 21428881A JP S58116903 A JPS58116903 A JP S58116903A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- scale
- steel
- stainless steel
- martensitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 49
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 14
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N ferrosoferric oxide Chemical compound O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 4
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000035929 gnawing Effects 0.000 abstract 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001415288 Coccidae Species 0.000 description 1
- 101100136092 Drosophila melanogaster peng gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N N-[2-oxo-2-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマルテンサイト系ステンレス銅の熱間圧延方法
に係り、特にスケール潤清効釆を利用した熱間圧延方法
に関する。
に係り、特にスケール潤清効釆を利用した熱間圧延方法
に関する。
ム倉比でCr110〜16%、Cを特にα10〜0.4
0%含有するマルテンサイト系ステンレス鋼は、通常の
仕上圧延温度においては第1図の状態図から分る如くオ
ーステナイト重相であり変形抵抗はフェライト糸ステン
レス鋼に比較して大きく、圧延負荷が非常に簡い。
0%含有するマルテンサイト系ステンレス鋼は、通常の
仕上圧延温度においては第1図の状態図から分る如くオ
ーステナイト重相であり変形抵抗はフェライト糸ステン
レス鋼に比較して大きく、圧延負荷が非常に簡い。
上記マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延において
圧電負荷を軽くするため加熱温度を上げると圧延負荷は
継くなるが、高温加熱のため製品に肌荒れが発生する。
圧電負荷を軽くするため加熱温度を上げると圧延負荷は
継くなるが、高温加熱のため製品に肌荒れが発生する。
そのため加熱温度は雄大1゜270℃前後に押えられて
いる。
いる。
上記の瑞山から加熱温度上限が定められ、その結果仕上
圧延温度は約1000℃に限定され、そのため仕上圧延
負荷が高くなりロール肌荒れが兄生する。ロール肌光れ
発生後も圧延な絖竹すると、肌荒れの凹凸がfIN4帝
に転写し、焼純販洸後も鋼重の凹部のスケールが除去さ
れないでスケール六つとなり、次工程の冷延時に表面手
入れ1蘇を増大させる結果となる 本@明の目的は上記従来技術の間組点を解iM L、圧
延負′fiを軽減できるマルテンサイト系ステンレス−
の熱間圧延方法を提供するにある。
圧延温度は約1000℃に限定され、そのため仕上圧延
負荷が高くなりロール肌荒れが兄生する。ロール肌光れ
発生後も圧延な絖竹すると、肌荒れの凹凸がfIN4帝
に転写し、焼純販洸後も鋼重の凹部のスケールが除去さ
れないでスケール六つとなり、次工程の冷延時に表面手
入れ1蘇を増大させる結果となる 本@明の目的は上記従来技術の間組点を解iM L、圧
延負′fiを軽減できるマルテンサイト系ステンレス−
の熱間圧延方法を提供するにある。
本発明の費旨とするところは次のとおりである7すなわ
ち、加熱炉において生成した1次スケールを除去した恢
租圧延および仕上圧延を行うフルテンサイ1−テンレス
銅の熱間圧延方法にお〜ミて。
ち、加熱炉において生成した1次スケールを除去した恢
租圧延および仕上圧延を行うフルテンサイ1−テンレス
銅の熱間圧延方法にお〜ミて。
仕上圧延#に耐記素材にFlol、F2O3から成る2
久スケールを生成させる工程と、前記2次スケールを生
成させた木材を仕上圧延する工程と、を有して成ること
を%値とするマルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延
方法である。
久スケールを生成させる工程と、前記2次スケールを生
成させた木材を仕上圧延する工程と、を有して成ること
を%値とするマルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延
方法である。
本発明省らは、Crt含有するステンレス鋼のスケール
について徳々の実験、検討を行った結果、このスケール
はjg2図のX@マイクロアナライザーm朱に示される
如く、下地はCrの多い(Fear)。
について徳々の実験、検討を行った結果、このスケール
はjg2図のX@マイクロアナライザーm朱に示される
如く、下地はCrの多い(Fear)。
04から成り猷密で吐く、上層はFeと酸素が多イト’
装置0a、FtsOaから成り軟らかいことに注目し、
この軟らかいスケールの@清浄用により圧延負荷を#に
減する圧延方法を見出した。
装置0a、FtsOaから成り軟らかいことに注目し、
この軟らかいスケールの@清浄用により圧延負荷を#に
減する圧延方法を見出した。
Fe宜Om 、Fe504から成るスケールは−wig
鋼においては母材が軟らかいので仕上圧端段階におい【
母材Kかみ込み、製品においてはかみ込みスケールとな
るが、マルテンサイト系ステンレス鋼ニおいては、下地
スケールがCrの官有の多い緻密−c−6eイ(FeC
r)、04から構成されているので、母材に対するFe
冨Os、 Feas4スケールのかみ込みな発生しない
。
鋼においては母材が軟らかいので仕上圧端段階におい【
母材Kかみ込み、製品においてはかみ込みスケールとな
るが、マルテンサイト系ステンレス鋼ニおいては、下地
スケールがCrの官有の多い緻密−c−6eイ(FeC
r)、04から構成されているので、母材に対するFe
冨Os、 Feas4スケールのかみ込みな発生しない
。
すなわち、13%Cr−0,32%Cマルテンサイト系
ステンレス−を粗圧延ミルと仕上圧延ミル間におけるシ
ートバー状態において待機保持し、その保持時間を変化
させ表面KFe鵞Os、FeaOaがら成る2次スケー
ルを極々の厚さに生成させ、2次スケール鋼の異るシー
トバーを仕上圧延しその圧延圧力を測定した。−万これ
に対し仕上圧延前に2次スケールを除去し仕上圧延を実
施する従来法の圧延圧力を測定し、その差から圧蝿負#
諷少率を求め第3図に示した。なおFew山、Fee0
4から成るスケールの厚みとは鋼帯にセいた後の製品の
スケール厚みである。第3図からこのfew(Ja。
ステンレス−を粗圧延ミルと仕上圧延ミル間におけるシ
ートバー状態において待機保持し、その保持時間を変化
させ表面KFe鵞Os、FeaOaがら成る2次スケー
ルを極々の厚さに生成させ、2次スケール鋼の異るシー
トバーを仕上圧延しその圧延圧力を測定した。−万これ
に対し仕上圧延前に2次スケールを除去し仕上圧延を実
施する従来法の圧延圧力を測定し、その差から圧蝿負#
諷少率を求め第3図に示した。なおFew山、Fee0
4から成るスケールの厚みとは鋼帯にセいた後の製品の
スケール厚みである。第3図からこのfew(Ja。
F2O3から成るスケールの廖みが増加するにつれて圧
延負荷が減少し14μ以上は効果が飽和し、8〜14声
機度で圧延するのが孟ましいことかかる。なお従来法の
仕上圧延前にディスケールな行(・その恢仕上圧延をし
た場合の製品のスクール厚みは2〜3μ相度である。
延負荷が減少し14μ以上は効果が飽和し、8〜14声
機度で圧延するのが孟ましいことかかる。なお従来法の
仕上圧延前にディスケールな行(・その恢仕上圧延をし
た場合の製品のスクール厚みは2〜3μ相度である。
すなわち従来は仕上圧延前に水によるデスケ−シ
リング装瀘軽用いてデスケールを行い、仕上圧延時のス
ケールかみ込み等を防止して仕上圧延を行っていた。
ケールかみ込み等を防止して仕上圧延を行っていた。
これに対し本発明においては、仕上圧延前にデスクール
を実施しないで、仕上圧延前に積極的KFe*Os、F
e5Oaから成る上層スケールを成長させ、このスケー
ルの温情作用により圧延負荷を軽減するのが特徴である
。
を実施しないで、仕上圧延前に積極的KFe*Os、F
e5Oaから成る上層スケールを成長させ、このスケー
ルの温情作用により圧延負荷を軽減するのが特徴である
。
仕上圧延前に(FeCr)!Oaから成る下地スケール
上K FeaOa、F@a04から成る2次スケールを
生成させる方法として次のような方法がある。
上K FeaOa、F@a04から成る2次スケールを
生成させる方法として次のような方法がある。
(イ)粗圧延と仕上圧延間でシートバーを保持して酸化
させる。
させる。
(ロ)空気な吹きつける。
ヒ1蒸気を噴射する。
に)酸素を吹きつげる。
上記の方法な単独あるいは組合せて2次スケールを成長
させればよい この2次スケールの厚みは14μ以上の
厚みにおいては圧延負荷の減少幼果が飽和し、スケール
の厚みが過剰になると、その後の酸洗工@においてスケ
ールの除去が困鰺になり酸洗能率が低下するので、g3
図について説明した如(8〜14μ程度が望ましく・。
させればよい この2次スケールの厚みは14μ以上の
厚みにおいては圧延負荷の減少幼果が飽和し、スケール
の厚みが過剰になると、その後の酸洗工@においてスケ
ールの除去が困鰺になり酸洗能率が低下するので、g3
図について説明した如(8〜14μ程度が望ましく・。
実施例
13%Cr−0,32%マルテンサイト系ステンレス鋼
を本発明法により製品JIL5鵬、t)Iijr 70
0011の鋼帯に圧延した。すなわち通常の方法により
粗圧延を行い粗圧延後30秒間保持してlL5μの、2
次スケールを生成させ、その後仕上圧延2行い製品とし
た。
を本発明法により製品JIL5鵬、t)Iijr 70
0011の鋼帯に圧延した。すなわち通常の方法により
粗圧延を行い粗圧延後30秒間保持してlL5μの、2
次スケールを生成させ、その後仕上圧延2行い製品とし
た。
一方比較のため周成分のマルテンサイト糸ステンレス−
から従来法により同寸法の鋼帯を製造し比較例とした。
から従来法により同寸法の鋼帯を製造し比較例とした。
すなわち粗圧延後、水によるディスケールを行いその後
仕上圧延により製品としたこの場合のスケール厚は25
μであった。但しスクール厚は何れも仕上圧延後の巻取
った時のm#jのものである。仕上圧延において、本発
明の実厖的は従来91jK比し圧風負荷が10%減少し
、焼鈍#に′elr、後の灸品の六面状況は従来例にお
いては縦に敏むらが発生したのく対し、実施例は#!山
性状が一様であり非常にすぐれていた。
仕上圧延により製品としたこの場合のスケール厚は25
μであった。但しスクール厚は何れも仕上圧延後の巻取
った時のm#jのものである。仕上圧延において、本発
明の実厖的は従来91jK比し圧風負荷が10%減少し
、焼鈍#に′elr、後の灸品の六面状況は従来例にお
いては縦に敏むらが発生したのく対し、実施例は#!山
性状が一様であり非常にすぐれていた。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、マルチ/lイ
ト系ステ/レス#索材を粗圧延後、ディスクールするこ
となく逆に2次スケールを生成させた後仕上圧延するこ
とにより、仕上圧延の圧延amを軸滅し、肌荒れのない
すぐれた表面の製品に圧延することができた。
ト系ステ/レス#索材を粗圧延後、ディスクールするこ
となく逆に2次スケールを生成させた後仕上圧延するこ
とにより、仕上圧延の圧延amを軸滅し、肌荒れのない
すぐれた表面の製品に圧延することができた。
581図ハFe−Cr−0,2%C鋼の状態図、第2図
1 は含cr鋼スケールのX−マイクロアナライザー結
果を示す1図、第3図はスケール厚と圧延負荷減少率と
の関係を示す1図である。 代理人 中 路 武 雄 第#1ン1 − Cr %CC:02%d酌紛 第2図 ス 第3図
1 は含cr鋼スケールのX−マイクロアナライザー結
果を示す1図、第3図はスケール厚と圧延負荷減少率と
の関係を示す1図である。 代理人 中 路 武 雄 第#1ン1 − Cr %CC:02%d酌紛 第2図 ス 第3図
Claims (1)
- (1)加熱炉におい【生成した1次スケールを除去した
彼祖圧延および仕上圧延を行うマルテンサイト系ステン
レス鋼の熱間圧延方法において、仕上圧延前に前記素材
t1c Fe鵞Os 、Fe5Oaから成る2次スケー
ルを生成させる工程と、前記2次スケールを生成させた
素材を仕上圧延する工程と、を有して成ること・、を%
Ikとするマルテンサイト系ステンレス鋼の熱間−圧延
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21428881A JPS6050522B2 (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21428881A JPS6050522B2 (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58116903A true JPS58116903A (ja) | 1983-07-12 |
JPS6050522B2 JPS6050522B2 (ja) | 1985-11-08 |
Family
ID=16653243
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21428881A Expired JPS6050522B2 (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6050522B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60170503A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-04 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60174202A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60174201A (ja) * | 1984-02-16 | 1985-09-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60184405A (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-19 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60187404A (ja) * | 1984-03-08 | 1985-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
EP0937782A2 (en) * | 1998-02-23 | 1999-08-25 | Sumitomo Metal Industries Limited | Martensitic stainless steel having oxide scale layers and method of manufacturing the same |
-
1981
- 1981-12-29 JP JP21428881A patent/JPS6050522B2/ja not_active Expired
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60170503A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-04 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60174201A (ja) * | 1984-02-16 | 1985-09-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60174202A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPH0442082B2 (ja) * | 1984-02-17 | 1992-07-10 | Nisshin Steel Co Ltd | |
JPS60184405A (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-19 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPS60187404A (ja) * | 1984-03-08 | 1985-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼の熱間圧延方法 |
JPH0457402B2 (ja) * | 1984-03-08 | 1992-09-11 | Nisshin Steel Co Ltd | |
EP0937782A2 (en) * | 1998-02-23 | 1999-08-25 | Sumitomo Metal Industries Limited | Martensitic stainless steel having oxide scale layers and method of manufacturing the same |
EP0937782A3 (en) * | 1998-02-23 | 1999-11-17 | Sumitomo Metal Industries Limited | Martensitic stainless steel having oxide scale layers and method of manufacturing the same |
US6210806B1 (en) | 1998-02-23 | 2001-04-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel having oxide scale layers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6050522B2 (ja) | 1985-11-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0839103A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
KR900701423A (ko) | 표면 광택이 우수하고 발수저항이 큰 스테인레스 강박판의 제조방법 | |
JPS58116903A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延方法 | |
JPH0461048B2 (ja) | ||
JPS60248889A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP3147918B2 (ja) | 穴拡げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯の製造方法 | |
JPH08269549A (ja) | 冷間圧延後の表面性状が良好なオーステナイト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPS60255921A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製法 | |
JP3882470B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPS5723024A (en) | Manufacture of ferrite stainless steel plate | |
JPS58110104A (ja) | ステンレス鋼帯冷間圧延におけるビビリ防止方法 | |
JPS5828351B2 (ja) | リツジング オヨビ ヒヨウメンキズノ スクナイフエライトケイステンレスコウハンノ セイゾウホウホウ | |
JPS5839733A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼管の耐高温水蒸気酸化性を向上させる方法 | |
JPH037729B2 (ja) | ||
JPH05228516A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の熱間圧延方法および熱間圧延用ワークロール | |
JPH07310145A (ja) | 加工用ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPS6119688B2 (ja) | ||
JPH07204703A (ja) | ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
SU1196048A1 (ru) | Способ изготовлени холоднодеформированных особотолстостенных труб из аустенитных нержавеющих сталей | |
SU1744127A1 (ru) | Способ термомеханической обработки сталей | |
JPH02127903A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
KUEPPERS | Influence of fabrication conditions and stability of austenite on the forming behavior of austenitic stainless steels[Final Report] | |
JPH0418013B2 (ja) | ||
JPH10263622A (ja) | 耐食性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPH0871603A (ja) | 表面光沢に優れたステンレス冷延鋼帯の製造方法 |