JPH0871603A - 表面光沢に優れたステンレス冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ステンレス鋼帯を冷間タンデムミルで圧延す
るに際して、従来からかかえていた表面光沢低下問題を
解決し、高品質材を高能率に生産すること。 【構成】 冷間タンデムミルを用いたステンレス冷延鋼
帯の製造方法において、少なくとも最終スタンドを含む
スタンドに、ＷＣ系超硬合金からなるワークロールを適
用し、かつ、最終スタンドの圧下率を25％以上とするも
の。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れた表面光沢を有す
るステンレス冷延鋼帯を有利に生産し得る製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ステンレス冷延鋼帯は、熱延鋼帯
を焼鈍酸洗し、ワークロール径150mmφ以下のゼンジミ
アミル等において、鋼系合金製ワークロールで冷間圧延
を施した後、仕上焼鈍酸洗又は仕上光輝焼鈍して圧下率
1.2 ％以下の仕上調質圧延を施し製造していた。

【０００３】これら工程を経て製造されたステンレス冷
延鋼帯は、例えば、ＳＵＳ４３０に代表されるフェライ
ト系の場合、製造後の表面のまま使用されることが多
く、仕上調質圧延後の製品に優れた表面光沢が要求され
る。また、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系
の場合、仕上調質圧延後にバフ研磨を施すことが多く、
このバフ研磨後に優れた表面光沢を呈することが重要で
ある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】そこで、従来、ゼンジ
ミアミル等の小径ワークロールを用いる冷間圧延におい
ては、例えば特開昭60-261609 に示されるセラミックを
被覆したロールを低粘度の圧延油とともに用いる方法が
提示されている。これは、セラミックを被覆したロール
を常時圧延に用いることにより高速圧延におけるヒート
・スクラッチと称する疵を防止し、かつ、低粘度の圧延
油によって、冷間圧延中に生成するオイルピットを防止
することにより光沢を向上するものでありセラミックロ
ールはヒート・スクラッチ防止を目的として適用された
ものであった。然も、その実施例にもある通り、ゼンジ
ミアミル等の小径ワークロールを用いる冷間圧延のみに
適用されたものであり、本発明の大径のワークロールを
用いる冷間タンデムミルによるステンレス鋼板圧延時の
光沢向上を目的とするものとは大きく異なっていた。こ
れは、小径ワークロールを用いると、ロールと鋼板との
噛み込み角が大きいため圧延油がロールバイトに引込ま
れ難く、その結果、通常の鋼製ロールを用いると光沢は
良好だがヒートスクラッチが発生し易いため、このヒー
トスクラッチ防止を目的にセラミックロールを適用して
いた。これに対して、本発明では大径ワークロールを用
いるため、ロールと鋼板との噛み込み角が小さく、圧延
油がロールバイトに引込まれ易い。その結果、通常の鋼
製ロールを用いるとヒートスクラッチ防止効果は良好だ
が、光沢が著しく低下するため、光沢向上を目的に検討
を加えたものである。

【０００５】また、一方、圧延時間を大幅に短縮して高
能率にステンレス冷延鋼帯を製造するものとして、150
mmφ以上の大径ワークロールを用いた冷間タンデムミル
により一方向に連続して冷間圧延する方法が採られてい
る。然し、大径ワークロールで冷間圧延した鋼帯の表面
粗さは、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した表面の著しく大きな粗
さが冷間圧延後に残留し、然も、小径ワークロールを用
いる冷間圧延に比べて更に大きい粗さとして残留するた
め、その製品は、表面光沢を要求される用途には全く適
用できなかった。そこで、この種の表面光沢低下問題を
解決する方法として、従来、例えば特開昭61-23720等に
記載されるように、冷間圧延した後に焼鈍酸洗しその後
再び冷間圧延する方法や、特開昭61-49701に記載される
ように、大径ワークロールで冷間した後に小径ワークロ
ールで圧延する方法が提示されている。然し、これらの
方法は中間焼鈍酸洗や小径ワークロール圧延が冷間タン
デムミルに比較して著しく能率が低くて生産能率が低下
する。その結果、ステンレス鋼板の製造に冷間タンデム
ミルを採用することの本来の効果としての高能率生産が
成立しなくなり、大きな問題である。また、特開平5-57
304 及び特開平5-123704等のワークロールを特定条件の
基で圧延中に交差させる方法が開示されている。これら
の方法を採用した場合、設備コストが著しく高くて実機
圧延設備への適用は困難であった。

【０００６】本発明は、ステンレス鋼帯を冷間タンデム
ミルで圧延するに際して、従来からかかえていた表面光
沢低下問題を解決し、高品質材を高能率に生産すること
を目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、冷間タンデムミルを用いたステンレス冷延鋼帯の製
造方法において、少なくとも最終スタンドを含むスタン
ドに、ＷＣ系超硬合金からなるワークロールを適用し、
かつ、最終スタンドの圧下率を25％以上とするようにし
たものである。

【０００８】請求項２に記載の本発明は、冷間タンデム
ミルを用いたステンレス冷延鋼帯の製造方法において、
少なくとも第１スタンドを含むスタンドに、ＷＣ系超硬
合金からなるワークロールを適用し、かつ、第１スタン
ドの圧下率を30％以上とするようにしたものである。

【０００９】

【作用】以下、本発明の作用について詳細に説明する。
従来、ステンレス冷延鋼帯の表面光沢を良好にするに
は、その製品の表面粗さを左右する冷間圧延後の鋼帯の
表面粗さを低減すると良いことが知られていた。

【００１０】然し、本発明者らの検討において、上述の
冷間圧延後の鋼帯の表面粗さは、冷間圧延前の鋼帯、即
ち、熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯の表面粗さの一部が冷間
圧延後に残存するものであることを見出した。

【００１１】そこで、熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯の表面
粗さについて、以下に示す。最終仕上製品で平均粗さＲ
ａ 0.1μｍ以下の表面粗さを目標とするステンレス冷延
鋼帯の製造において、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した直後の鋼
帯表面粗さは、酸洗時のショットブラスト等の機械的脱
スケール処理及び硫酸等の酸により、平均粗さＲａ 2〜
4 μｍと著しく大きな粗さを有している。

【００１２】ところで、一般に、冷間圧延時には圧延機
の入側より大量の圧延油がロールと鋼帯に供給される。
これは、圧延油による潤滑と冷却とを同時に実施し、ヒ
ートストリーク等の焼付き疵の発生を防止して、安定し
て鋼帯を製造するために行なわれる。

【００１３】従って、冷間圧延機の入側において、ロー
ル及び鋼帯表面に数μｍ以上の厚みの圧延油が付着し、
熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯表面の著しく大きい凹みに圧
延油が溜ってロールバイトに噛み込まれる。この凹みに
溜った油は、ロールバイトの中でロールと鋼帯が接触し
ている間逃げ場がなくなり、封じ込められたまま圧延さ
れる。

【００１４】一般に、圧延油を含めた液体は、空気等の
気体に比較して著しく圧縮され難いので、圧延中に油を
封じ込めた凹みは、圧延前よりいくらか小さくなるが、
大部分が圧延後も残留する。

【００１５】以上のように、冷間圧延前の鋼帯の表面粗
さが、冷間圧延後も残留し製品の表面光沢を著しく損な
うわけである。

【００１６】そこで、表面光沢の良好な鋼帯を得るため
には、冷間圧延開始時の鋼帯の表面粗さの凹部を圧延中
に小さくすると良い。即ち、冷間圧延中にロール表面の
粗さの凸起を充分に鋼帯表面に接触させて、冷間圧延前
の鋼帯表面粗さの凹部を充分に低減すると良いわけであ
る。

【００１７】然し、大径ワークロールを用いる冷間タン
デムミルにおいては、従来の小径ロールミルに比較して
ロール径が大きいため、圧延油を十分にロールと鋼帯の
間に介在させてしまい、ロール表面の粗さの凸起を十分
に鋼帯表面に接触させることが難しい。

【００１８】そのために、本発明者らの検討では、以下
の方法を採ると良いことを見出した。 (a) 圧延油をロールと鋼帯との間に引き込まないように
すること。 (b) ロールと鋼帯との間に十分な圧力を生じさせるこ
と。

【００１９】まず、(a) について、ロールと鋼帯との間
に圧延油が引き込まれる原因は、圧延油に働く流体力学
的な力であり、この力はこれらの噛み込み角度に大きく
影響され、かつ、この角度を大きくすると圧延油が引き
込まれ難くなることがわかった。そこで、この角度を小
さくするには、圧延条件を種々検討するのが良いが、冷
間タンデムミルではスタンド数が限定されるため、小径
ロールミルのようなリバース圧延によるパス回数の変更
が容易にできないために、他の方法を検討する必要があ
った。

【００２０】本発明者らは、ロールのヤング率に着目し
た。即ち、ロールのヤング率が大きくなると噛み込み角
度を大きくできて、圧延油が引き込まれ難くできること
を把握したわけである。

【００２１】また、ロールのヤング率が大きくなると、
ロールと鋼帯との接触長さが短くなってロールと鋼帯と
の間の圧力が著しく増加する結果、(b) に示す充分な圧
力を生じる効果もあることを把握した。

【００２２】そこで、ロールのヤング率を可能なかぎり
大きくする方法として種々検討した結果、ＷＣ系超硬合
金ロールを用いると良いことを見出したわけである。

【００２３】尚、従来のゼンジミアミル等による圧延に
見られる小径ワークロールにＷＣ系超硬合金を適用して
も、小径ロールであるためにロールと鋼帯との噛み込み
角度が大きく、通常の鋼系合金ロール（5 ％Ｃｒ鍛鋼、
冷間ダイス、ハイス系等）とＷＣ系超硬合金ロールとの
圧延油の引き込み量はほとんど等しくて、かつ、薄い油
膜厚みであり、これ以上はロールと鋼帯との間に介在す
る圧延油の膜厚を小さくすることは難しく、冷延素材表
面の大きな粗さを低減する効果は、ＷＣ系超硬合金ロー
ル、通常の鋼系合金ロールともほぼ同じであった。

【００２４】然し、冷間タンデムミルのように大径ワー
クロールの場合、ロールと鋼帯との噛み込み角が小さく
て、圧延油の油膜厚みが厚いため、ロールのヤング率に
よる圧延油の引き込み量への影響は著しく大きくなり、
ＷＣ系合金ロールの適用によってロールと鋼帯との間に
介在する圧延油の膜厚を小さくすることが容易に行なえ
るわけである。

【００２５】尚、本発明において、ＷＣ系超硬合金は、
主成分としてのＷＣ（炭化タングステン）に、Ｎｉ基合
金、Ｃｏ基合金、ＴｉやＣｒ等を単独又は複数種添加し
たものである。

【００２６】そして、本発明のＷＣ系超硬合金からなる
ワークロールは、ＷＣ系超硬合金の一体ロールを用いて
も良いが、コストが大きいため、ロールバレル部分のみ
ＷＣ系超硬合金としロールネック部分は従来の鋼系合金
とするか、或いは、ロールバレル部分の表層のみをＷＣ
系超硬合金とし、軸部分は従来の鋼系合金とすると良
い。更に、ロールバレル部分の表層のみをＷＣ系超硬合
金とする方法として、ＷＣ系超硬合金を従来の鋼系合金
に嵌合したり溶射すると良いが、ヤング率を大きくする
ためにその厚みは5mm 以上とすることが望ましい。

【００２７】このとき、本発明方法は冷間タンデムミル
の全部のスタンドに適用することができるが、本発明で
は、コストを考慮して下記(1) 又は(2) を採用すること
とした。

【００２８】(1) 本発明方法を少なくとも最終スタンド
に適用すれば、その１つ手前のスタンドまでに減少でき
なかった冷延素材表面の凹部を十分に減少できて、著し
く光沢を向上できる。

【００２９】ここで、本発明者らは更に光沢を向上する
方法を検討した。前述の(a) 及び(b) に示すロール表面
の粗さの凸起を十分に鋼帯表面に接触させる方法におい
て、これらを更に有効に作用させるには冷間圧延時の圧
下率を増加させると良いことを見い出した。

【００３０】即ち、冷間タンデムミルの最終スタンド出
側の鋼帯表面によって製品鋼帯の光沢が大きく左右され
るため、前段スタンドの圧延で減少でき難かった素材表
面の大きな粗さの凹部を最終スタンドで十分に低減する
必要がある。そこで、ＷＣ系超硬合金ロールを用いて最
終スタンドの圧下率を種々変更して圧延したところ、最
終スタンドの圧下率を25％以上とすると光沢が更に向上
することを見い出した。尚、望ましくは圧下率40％を超
える圧下率であると更に良い。また、その圧下率の上限
はロール強度から90％以下が望ましい。

【００３１】(2) 本発明方法を少なくとも第１スタンド
に適用すれば、前述した冷延素材表面の大きな粗さの凹
部を十分に減少できて、表面光沢を向上できる。

【００３２】ここで、本発明者らは更に光沢を向上する
方法を検討した。前述の(a) 及び(b) に示すロール表面
の粗さの凸起を十分に鋼帯表面に接触させる方法におい
て、これらを更に有効に作用させるには冷間圧延時の圧
下率を増加させると良いことを見い出した。

【００３３】即ち、冷間タンデムミルの第１スタンドに
おいて、素材表面の大きな粗さの凹部を十分に低減でき
れば、圧延後の鋼帯表面の凹部も減少して表面光沢が向
上するわけである。そこで、ＷＣ系超硬合金ロールを用
いて第１スタンドの圧下率を種々変更して圧延したとこ
ろ、第１スタンドの圧下率を30％以上とすると光沢が更
に向上することを見い出した。尚、望ましくは圧下率40
％を超える圧下率であると更に良い。また、その圧下率
の上限はロール強度から90％以下が望ましい。

【００３４】

【実施例】

（実施例１）（表１） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で全スタンドに本発明方法の一例であるＣｏを10％含有
するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、ハイス鋼
にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワークロールを
適用し、第５スタンドの圧下率を25％として、素材厚み
4.0mm から仕上げ厚み1.0mm まで冷間圧延した。その
後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0
％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００３５】また、比較例として、全スタンドにＣｏを
10％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し、
第５スタンドの圧下率を20％として冷間圧延した。その
後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0
％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００３６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００３７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００３８】表１に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１】

【００３９】（実施例２）（表２） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で第３スタンドから第５スタンドに本発明方法の一例で
あるＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金にてロール全体
を構成した一体ロールのワークロールを適用し、第５ス
タンドの圧下率を41％として素材厚み5.0mm から仕上げ
厚み2.0mm まで冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼
帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.2 ％で調質圧延し、鋼
帯表面の光沢を調査した。

【００４０】また、比較例として、第３スタンドから第
５スタンドにＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用して、第５スタンドの圧下率を12％とし
て冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼
鈍酸洗して伸び率1.2 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢
を調査した。

【００４１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.2 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００４２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００４３】表２に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表２】

【００４４】（実施例３）（表３） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で最終第５スタンドに本発明方法の一例であるＮｉを 5
％含有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、冷
間ダイス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワー
クロールを適用し、第５スタンドの圧下率を30％として
素材厚み3.0mm から仕上げ厚み0.7mm まで冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００４５】また、比較例として、第５スタンドにＮｉ
を 5％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し
て、第５スタンドの圧下率を21％として冷間圧延した。
その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率
0.8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００４６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００４７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００４８】表３に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表３】

【００４９】（実施例４）（表４） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で第４スタンド及び第５スタンドに本発明方法の一例で
あるＮｉを15％含有するＷＣ系超硬合金にてロールバレ
ルを構成し、セミハイス鋼にてロールネックを構成した
ワークロールを適用し、かつ、第１〜第３スタンドに 5
％Ｃｒ鍛鋼を適用し、第５スタンドの圧下率を50％とし
て、素材厚み4.0mm から中間厚み1.3mm まで冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイスの小径ワー
クロールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm
から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００５０】また、比較例として、第４スタンド及び第
５スタンドにＮｉを15％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用し、第５スタンドの圧下率を20％として
冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイス
の小径ワークロールを用いるクラスター型圧延機で中間
厚み1.3mm から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、
仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００５１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイスの小径ワー
クロールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm
から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００５２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００５３】表４に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表４】

【００５４】（実施例５）（表５） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで全スタンドに本発明方法の一例であるＣｏを10％
含有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、ハイ
ス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワークロー
ルを適用し、第５スタンドの圧下率を41％として、素材
厚み4.0mm から仕上げ厚み1.3mm まで冷間圧延した。そ
の後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.
6 ％で調質圧延し、＃600 のバフ研磨を３パス施して鋼
帯表面の光沢を調査した。

【００５５】また、比較例として、Ｃｏを10％含有する
ＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し、第５スタンド
の圧下率を20％として冷間圧延した。その後、この圧延
後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.6 ％で調質圧延
し、＃600 のバフ研磨を３パス施して鋼帯表面の光沢を
調査した。

【００５６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.6 ％で調質圧延し、＃600 のバフ研磨を３パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００５７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００５８】表５に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表５】

【００５９】（実施例６）（表６） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで第３スタンドから第５スタンドに本発明方法の一
例であるＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金にてロール
全体を構成した一体ロールのワークロールを適用し、か
つ第１、第２スタンドに 5％Ｃｒ鍛鋼を適用し、第５ス
タンドの圧下率を25％とし、素材厚み5.0 mmから仕上厚
み2.3 mmまで冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯
を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.8 ％で調質圧延し、バフ
研磨を上述と同じ条件で施して鋼帯表面の光沢を調査し
た。

【００６０】また、比較例として、第３スタンドから第
５スタンドにＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用し、第５スタンドの圧下率を12％として
冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率0.8 ％で調質圧延し、バフ研磨を上述と
同じ条件で施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００６１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.8 ％で調質圧延し、バフ研磨を上述と同じ条件で
施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００６２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００６３】表６に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表６】

【００６４】（実施例７）（表７） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで最終第５スタンドに本発明方法の一例であるＮｉ
を 5％含有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成
し、冷間ダイス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロール
のワークロールを適用し、かつ、第１〜第４スタンドに
5％Ｃｒ鍛鋼を適用し、第５スタンドの圧下率を50％と
して、素材厚み3.0mm から仕上げ厚み0.98mmまで冷間圧
延した。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗し
て伸び率1.0 ％で調質圧延し、＃400 のバフ研磨を１パ
ス施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００６５】また、比較例として、最終第５スタンドに
Ｎｉを 5％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適
用して、第５スタンドの圧下率を20％として冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、＃400 のバフ研磨を１パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００６６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルで全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、＃400 のバフ研磨を１パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００６７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００６８】表７に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表７】

【００６９】（実施例８）（表８） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで第４スタンド及び第５スタンドに本発明方法の一
例であるＷＣ系超硬合金にてロールバレルを構成し、セ
ミハイス鋼にてロールネックを構成したワークロールを
適用し、かつ第１〜第３スタンドに 5％Ｃｒ鍛鋼を適用
し、第５スタンドの圧下率を30％として、素材厚み3.0
mmから中間厚み1.30mmまで冷間圧延した。その後、この
圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロールを用いるクラ
スター型圧延機で中間厚み1.3mm から仕上げ厚み0.8mm
まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.6 ％で調
質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス施して鋼帯表面の
光沢を調査した。

【００７０】また、比較例として、第４スタンド及び第
５スタンドにＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し
て、第５スタンドの圧下率を30％として冷間圧延した。
その後、この圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロール
を用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm から仕上
げ厚み0.8mm まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して伸び
率0.6 ％で調質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス施し
て鋼帯表面の光沢を調査した。

【００７１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルで全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロ
ールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm から
仕上げ厚み0.8mm まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して
伸び率0.6 ％で調質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス
施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００７２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００７３】表８に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表８】

【００７４】（実施例９）（表９） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で全スタンドに本発明方法の一例であるＣｏを10％含有
するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、ハイス鋼
にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワークロールを
適用し、第１スタンドの圧下率を30％として、素材厚み
4.0mm から仕上げ厚み1.0mm まで冷間圧延した。その
後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0
％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００７５】また、比較例として、全スタンドにＣｏを
10％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し、
第１スタンドの圧下率を20％として冷間圧延した。その
後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0
％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００７６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００７７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００７８】表９に示す結果より、本発明方法で製造し
たステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造した
鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表９】

【００７９】（実施例１０）（表１０） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で第１スタンドから第３スタンドに本発明方法の一例で
あるＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金にてロール全体
を構成した一体ロールのワークロールを適用し、第１ス
タンドの圧下率を41％として素材厚み5.0mm から仕上げ
厚み2.0mm まで冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼
帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.2 ％で調質圧延し、鋼
帯表面の光沢を調査した。

【００８０】また、比較例として、第１スタンドから第
３スタンドにＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用して、第１スタンドの圧下率を18％とし
て冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼
鈍酸洗して伸び率1.2 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢
を調査した。

【００８１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.2 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００８２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００８３】表１０に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１０】

【００８４】（実施例１１）（表１１） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で第１スタンドに本発明方法の一例であるＮｉを 5％含
有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、冷間ダ
イス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワークロ
ールを適用し、第１スタンドの圧下率を70％として素材
厚み3.0mm から仕上げ厚み0.7mm まで冷間圧延した。そ
の後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.
8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００８５】また、比較例として、第１スタンドにＮｉ
を 5％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し
て、第１スタンドの圧下率を20％として冷間圧延した。
その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率
0.8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００８６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.8 ％で調質圧延し、鋼帯表面の光沢を調査した。

【００８７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００８８】表１１に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１１】

【００８９】（実施例１２）（表１２） 以下、フェライト系ステンレス鋼帯の一例としてのＳＵ
Ｓ４３０鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後に、
本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデムミル
で第１スタンド及び第２スタンドに本発明方法の一例で
あるＮｉを15％含有するＷＣ系超硬合金にてロールバレ
ルを構成し、セミハイス鋼にてロールネックを構成した
ワークロールを適用し、かつ、第１〜第３スタンドに 5
％Ｃｒ鍛鋼を適用し、第１スタンドの圧下率を50％とし
て、素材厚み4.0mm から中間厚み1.3mm まで冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイスの小径ワー
クロールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm
から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００９０】また、比較例として、第１スタンド及び第
２スタンドにＮｉを15％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用し、第１スタンドの圧下率を20％として
冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイス
の小径ワークロールを用いるクラスター型圧延機で中間
厚み1.3mm から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、
仕上げ焼鈍酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００９１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を冷間ダイスの小径ワー
クロールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm
から仕上げ厚み1.0mm まで５パスで圧延し、仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率1.0 ％で調質圧延した。

【００９２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００９３】表１２に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１２】

【００９４】（実施例１３）（表１３） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルの全スタンドに本発明方法の一例であるＣｏを10％
含有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、ハイ
ス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワークロー
ルを適用し、第１スタンドの圧下率を41％として、素材
厚み4.0mm から仕上げ厚み1.3mm まで冷間圧延した。そ
の後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.
6 ％で調質圧延し、＃600 のバフ研磨を３パス施して鋼
帯表面の光沢を調査した。

【００９５】また、比較例として、Ｃｏを10％含有する
ＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し、第１スタンド
の圧下率を20％として冷間圧延した。その後、この圧延
後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.6 ％で調質圧延
し、＃600 のバフ研磨を３パス施して鋼帯表面の光沢を
調査した。

【００９６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.6 ％で調質圧延し、＃600 のバフ研磨を３パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【００９７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【００９８】表１３に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１３】

【００９９】（実施例１４）（表１４） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで第１スタンドから第３スタンドに本発明方法の一
例であるＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金にてロール
全体を構成した一体ロールのワークロールを適用し、か
つ第１、第２スタンドに 5％Ｃｒ鍛鋼を適用し、第１ス
タンドの圧下率を30％とし、素材厚み5.0 mmから仕上厚
み2.3 mmまで冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯
を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.8 ％で調質圧延し、バフ
研磨を上述と同じ条件で施して鋼帯表面の光沢を調査し
た。

【０１００】また、比較例として、第１スタンドから第
３スタンドにＣｏを30％含有するＷＣ系超硬合金のワー
クロールを適用し、第１スタンドの圧下率を12％として
冷間圧延した。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍
酸洗して伸び率0.8 ％で調質圧延し、バフ研磨を上述と
同じ条件で施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１０１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルの全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率0.8 ％で調質圧延し、バフ研磨を上述と同じ条件で
施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１０２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【０１０３】表１４に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１４】

【０１０４】（実施例１５）（表１５） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで第１スタンドに本発明方法の一例であるＮｉを 5
％含有するＷＣ系超硬合金にてロール外周を構成し、冷
間ダイス鋼にてロール軸芯を構成した嵌合ロールのワー
クロールを適用し、かつ、第１〜第４スタンドに 5％Ｃ
ｒ鍛鋼を適用し、第１スタンドの圧下率を50％として、
素材厚み3.0mm から仕上げ厚み0.98mmまで冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、＃400 のバフ研磨を１パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１０５】また、比較例として、第１スタンドにＮｉ
を 5％含有するＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し
て、第１スタンドの圧下率を20％として冷間圧延した。
その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸び率
1.0 ％で調質圧延し、＃400のバフ研磨を１パス施して
鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１０６】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルで全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯を仕上げ焼鈍酸洗して伸
び率1.0 ％で調質圧延し、＃400 のバフ研磨を１パス施
して鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１０７】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【０１０８】表１５に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１５】

【０１０９】（実施例１６）（表１６） 以下、オーステナイト系ステンレス鋼帯の一例としての
ＳＵＳ３０４鋼帯を用いて、熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後
に、本発明方法の一例として、５スタンド冷間タンデム
ミルで第１スタンド及び第２スタンドに本発明方法の一
例であるＷＣ系超硬合金にてロールバレルを構成し、セ
ミハイス鋼にてロールネックを構成したワークロールを
適用し、かつ第１〜第３スタンドに 5％Ｃｒ鍛鋼を適用
し、第１スタンドの圧下率を65％として、素材厚み3.0
mmから中間厚み1.30mmまで冷間圧延した。その後、この
圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロールを用いるクラ
スター型圧延機で中間厚み1.3mm から仕上げ厚み0.8mm
まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して伸び率0.6 ％で調
質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス施して鋼帯表面の
光沢を調査した。

【０１１０】また、比較例として、第１スタンド及び第
２スタンドにＷＣ系超硬合金のワークロールを適用し
て、第１スタンドの圧下率を25％として冷間圧延した。
その後、この圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロール
を用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm から仕上
げ厚み0.8mm まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して伸び
率0.6 ％で調質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス施し
て鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１１１】更に、従来例として、５スタンド冷間タン
デムミルで全スタンドに通常の 5％Ｃｒ鍛鋼を用いたワ
ークロールを適用した場合についても同様に冷間圧延し
た。その後、この圧延後の鋼帯をハイス系小径ワークロ
ールを用いるクラスター型圧延機で中間厚み1.3mm から
仕上げ厚み0.8mm まで冷間圧延し、仕上げ焼鈍酸洗して
伸び率0.6 ％で調質圧延し、＃600 でバフ研磨を２パス
施して鋼帯表面の光沢を調査した。

【０１１２】これらステンレス冷延鋼帯の表面光沢につ
いて、JIS Z8741 光沢度測定方法５（ＧＳ20°）により
測定し、良好な順に光沢度950 以上を特Ａ、800 〜950
をＡ、600 〜800 をＢ、400 〜600 をＣ、400 以下をＤ
として５段階で評価した。

【０１１３】表１６に示す結果より、本発明方法で製造
したステンレス冷延鋼帯は、比較例及び従来例で製造し
た鋼帯に比較して著しく良好な光沢を有していた。

【表１６】

【０１１４】

【発明の効果】以上のとおり、本発明方法により製造し
たステンレス冷延鋼帯は、従来の方法により製造した鋼
帯に比較して著しく優れた表面光沢を有する。特に、冷
間タンデムミル等の大径ワークロールを用いた圧延の場
合、従来全く到達不可能であったゼンジミアミル等の小
径ワークロールを用いた圧延と同等以上の優れた表面光
沢を有する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 29/08 (72)発明者 清野 芳一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部千葉製鉄所 内 (72)発明者 岡田 一仁 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部千葉製鉄所 内 (72)発明者 赤澤 高 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部千葉製鉄所 内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷間タンデムミルを用いたステンレス冷
   延鋼帯の製造方法において、少なくとも最終スタンドを
   含むスタンドに、ＷＣ系超硬合金からなるワークロール
   を適用し、かつ、最終スタンドの圧下率を25％以上とす
   ることを特徴とする表面光沢に優れたステンレス冷延鋼
   帯の製造方法。
2. 【請求項２】 冷間タンデムミルを用いたステンレス冷
   延鋼帯の製造方法において、少なくとも第１スタンドを
   含むスタンドに、ＷＣ系超硬合金からなるワークロール
   を適用し、かつ、第１スタンドの圧下率を30％以上とす
   ることを特徴とする表面光沢に優れたステンレス冷延鋼
   帯の製造方法。