JPH1161351A - 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH1161351A JPH1161351A JP9228619A JP22861997A JPH1161351A JP H1161351 A JPH1161351 A JP H1161351A JP 9228619 A JP9228619 A JP 9228619A JP 22861997 A JP22861997 A JP 22861997A JP H1161351 A JPH1161351 A JP H1161351A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- corrosion resistance
- stainless steel
- workability
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 加工性および耐食性がＳＵＳ４２０Ｊ２と同
等またはそれ以上であり、かつＳＵＳ４４０Ｃの硬さ規
格ＨＲＣ≧５８を満たす、高硬度マルテンサイト系ステ
ンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、
Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｕ：０．
５〜２．０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％およびＮ：
０．０６〜０．２０％を含有し、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５０％以下、Ａｌ：０．０３０％以下、か
つＯ：０．０１０％以下であって、残部が実質的にＦｅ
からなる組成を有するマルテンサイト系ステンレス鋼。
等またはそれ以上であり、かつＳＵＳ４４０Ｃの硬さ規
格ＨＲＣ≧５８を満たす、高硬度マルテンサイト系ステ
ンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、
Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｕ：０．
５〜２．０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％およびＮ：
０．０６〜０．２０％を含有し、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５０％以下、Ａｌ：０．０３０％以下、か
つＯ：０．０１０％以下であって、残部が実質的にＦｅ
からなる組成を有するマルテンサイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マルテンサイト系
ステンレス鋼の改良に関し、加工性および耐食性に優れ
た高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供する。
ステンレス鋼の改良に関し、加工性および耐食性に優れ
た高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供する。
【０００２】
【従来の技術】各種の機械類の部品の中で、高い硬度を
要求されるものの材料とするステンレス鋼としては、Ｓ
ＵＳ４２０Ｊ２やＳＵＳ４４０Ｃなどが代表的な材料と
して使用されて来た。 しかし、ＳＵＳ４２０Ｊ２は耐
食性が高いとはいえない上に、焼入れ後の硬度が不十分
であり、一方、ＳＵＳ４４０Ｃは焼入れ後の硬度は良好
であるが、耐食性が劣る上、製造時に巨大な共晶炭化物
が鋼中に残留しやすく、そのため熱間および冷間の加工
性が劣るという問題があった。
要求されるものの材料とするステンレス鋼としては、Ｓ
ＵＳ４２０Ｊ２やＳＵＳ４４０Ｃなどが代表的な材料と
して使用されて来た。 しかし、ＳＵＳ４２０Ｊ２は耐
食性が高いとはいえない上に、焼入れ後の硬度が不十分
であり、一方、ＳＵＳ４４０Ｃは焼入れ後の硬度は良好
であるが、耐食性が劣る上、製造時に巨大な共晶炭化物
が鋼中に残留しやすく、そのため熱間および冷間の加工
性が劣るという問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ＪＩ
Ｓで規格化されているマルテンサイト系ステンレス鋼の
中で最も高い硬度をもつ、ＳＵＳ４４０Ｃの硬さ規格Ｈ
ＲＣ≧５８を満たす硬さと、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性
を超える耐食性とを有し、さらに熱間および冷間の加工
性を向上させた、高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
を提供することにある。
Ｓで規格化されているマルテンサイト系ステンレス鋼の
中で最も高い硬度をもつ、ＳＵＳ４４０Ｃの硬さ規格Ｈ
ＲＣ≧５８を満たす硬さと、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性
を超える耐食性とを有し、さらに熱間および冷間の加工
性を向上させた、高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の加工性および耐
食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼は、
基本的な合金組成としては、重量％で、Ｃ：０．２０〜
０．５０％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以
下、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．
０％およびＮ：０．０６〜０．２０％を含有し、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．００５０％以下、Ａｌ：０．
０３０％以下、かつＯ：０．０１０％以下であって、残
部が実質的にＦｅからなる合金組成を有する。
食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼は、
基本的な合金組成としては、重量％で、Ｃ：０．２０〜
０．５０％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以
下、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．
０％およびＮ：０．０６〜０．２０％を含有し、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．００５０％以下、Ａｌ：０．
０３０％以下、かつＯ：０．０１０％以下であって、残
部が実質的にＦｅからなる合金組成を有する。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の高硬度マルテンサイト系
ステンレス鋼は、上記の基本的な合金組成に加えて、下
記のグループの成分を、少なくともひとつ含有すること
ができる。
ステンレス鋼は、上記の基本的な合金組成に加えて、下
記のグループの成分を、少なくともひとつ含有すること
ができる。
【０００６】（１）Ｍｏ：０．１０〜１．０％およびＮ
ｉ：０．１０〜１．０％の１種または２種、 （２）Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．００
１〜０．０１０％およびＣａ：０．００１〜０．０１０
％の１種または２種以上、 （３）Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．０５〜０．
５０％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．
０５〜０．５０％の１種または２種以上、 （４）ＲＥＭ：０．０１０〜０．０５０。
ｉ：０．１０〜１．０％の１種または２種、 （２）Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．００
１〜０．０１０％およびＣａ：０．００１〜０．０１０
％の１種または２種以上、 （３）Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．０５〜０．
５０％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．
０５〜０．５０％の１種または２種以上、 （４）ＲＥＭ：０．０１０〜０．０５０。
【０００７】本発明鋼における各合金成分の役割と組成
範囲の限定理由を述べれば、つぎのとおりである。
範囲の限定理由を述べれば、つぎのとおりである。
【０００８】Ｃ：０．２０〜０．５０％ Ｃは、マルテンサイト系ステンレス鋼の硬さを得るため
に最も重要な元素の一つである。 ０．２０％未満で
は、焼入れ焼戻し後の硬さが前記したＳＵＳ４４０Ｃの
焼入れ焼戻し硬さ下限である、ＨＲＣ５８を超える硬さ
を得ることができず、０．５０％を超える添加は、粗大
な炭化物を生成させて、加工性および耐食性を低下させ
る。
に最も重要な元素の一つである。 ０．２０％未満で
は、焼入れ焼戻し後の硬さが前記したＳＵＳ４４０Ｃの
焼入れ焼戻し硬さ下限である、ＨＲＣ５８を超える硬さ
を得ることができず、０．５０％を超える添加は、粗大
な炭化物を生成させて、加工性および耐食性を低下させ
る。
【０００９】Ｓｉ：１．５％以下 Ｓｉは脱酸剤であり、必要な限度で添加するが、靱性を
低下させる成分であるから、その上限を１．５％とし
た。
低下させる成分であるから、その上限を１．５％とし
た。
【００１０】Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎはオーステナイト生成元素であり、同時に、鋼中の
Ｓを固定するはたらきをする。 多量の添加は、焼入れ
時の残留オーステナイトを増加させ、硬度の低下を招
く。 そこで、上限を２．０％とした。
Ｓを固定するはたらきをする。 多量の添加は、焼入れ
時の残留オーステナイトを増加させ、硬度の低下を招
く。 そこで、上限を２．０％とした。
【００１１】Ｃｕ：０．５〜２．０％ Ｃｕもオーステナイト生成元素のひとつであり、耐食性
および靱性の向上に寄与する。 とくに本発明において
は、耐食性の向上への寄与が著しい。 ０．５％未満で
は効果が低く、２．０％を超える添加は、熱間加工性を
劣化させるとともに、焼入れ時の残留オーステナイトを
増加させ、やはり硬度を低下させる。これらの兼ね合い
で、上記の範囲０．５〜２．０％をえらんだ。
および靱性の向上に寄与する。 とくに本発明において
は、耐食性の向上への寄与が著しい。 ０．５％未満で
は効果が低く、２．０％を超える添加は、熱間加工性を
劣化させるとともに、焼入れ時の残留オーステナイトを
増加させ、やはり硬度を低下させる。これらの兼ね合い
で、上記の範囲０．５〜２．０％をえらんだ。
【００１２】Ｃ：１０．０〜１５．０％ Ｃｒは、耐食性の確保に必須の元素であり、十分な耐食
性をもたせるためには１０．０％以上の添加が必要であ
るが、１５．０％を超えるとＭ7Ｃ3型の粗大な炭化物が
晶出し、加工性を下げる。 この理由で１０．０％〜１
５．０％の範囲を定めた。
性をもたせるためには１０．０％以上の添加が必要であ
るが、１５．０％を超えるとＭ7Ｃ3型の粗大な炭化物が
晶出し、加工性を下げる。 この理由で１０．０％〜１
５．０％の範囲を定めた。
【００１３】Ｎ：０．０６〜０．２０％ Ｎは、強度の向上に大きく寄与し、Ｃを低減して炭化物
の生成を抑えつつ硬度を高めることを可能にする結果、
耐食性および加工性が向上する。 ０．０６％未満の添
加ではその効果が小さく、０．２０％を超えて添加する
と、凝固時に窒素ブローが発生して、製造が困難とな
る。 従って含有量の範囲を０．０６〜０．２０％とし
た。
の生成を抑えつつ硬度を高めることを可能にする結果、
耐食性および加工性が向上する。 ０．０６％未満の添
加ではその効果が小さく、０．２０％を超えて添加する
と、凝固時に窒素ブローが発生して、製造が困難とな
る。 従って含有量の範囲を０．０６〜０．２０％とし
た。
【００１４】本発明の鋼において不純物の含有量を規制
する理由は、つぎのとおりである。
する理由は、つぎのとおりである。
【００１５】Ｐ：０．０３％以下 Ｐは、粒界腐食性を劣化させるので含有量は低い方が望
ましいが、極度に低下させることは製造コストを上昇さ
せる。 許容できる限度として、０．０３％を設けた。
ましいが、極度に低下させることは製造コストを上昇さ
せる。 許容できる限度として、０．０３％を設けた。
【００１６】Ｓ：０．００５０％以下 Ｓは、Ｍｎと化合物をつくり耐食性を劣化させるため、
やはり含有量は低い方が望ましい。 しかしこれも、極
度に低下させようとすると製造コストの上昇につながる
ので、許容限度０．００５０％を設けた。
やはり含有量は低い方が望ましい。 しかしこれも、極
度に低下させようとすると製造コストの上昇につながる
ので、許容限度０．００５０％を設けた。
【００１７】Ａｌ：０．０３０％以下 Ａｌは脱酸剤として使用されるが、多量の添加は多量の
酸化物が生成する結果を招き、冷間加工性を低くするの
で、その上限を０．０３０％とした。
酸化物が生成する結果を招き、冷間加工性を低くするの
で、その上限を０．０３０％とした。
【００１８】Ｏ：０．０１０％以下 Ｏは金属元素と結合して介在物をつくり、冷間加工性を
劣化させる。 許容限度が０．０１０％である。
劣化させる。 許容限度が０．０１０％である。
【００１９】任意に添加することのできる合金成分の作
用と組成範囲の限定理由は、つぎのとおりである。
用と組成範囲の限定理由は、つぎのとおりである。
【００２０】Ｍｏ：０．１０〜１．０％ Ｍｏは、マトリクスに固溶し、耐食性をいっそう向上さ
せ、固溶強化により硬さを高める。 その効果は０．１
０％未満では小さい。 １．０％を超えると、炭化物中
にＭｏが含まれることにより炭化物が粗大化する。 結
局、その範囲を０．１０〜１．０％とした。
せ、固溶強化により硬さを高める。 その効果は０．１
０％未満では小さい。 １．０％を超えると、炭化物中
にＭｏが含まれることにより炭化物が粗大化する。 結
局、その範囲を０．１０〜１．０％とした。
【００２１】Ｎｉ：０．１０〜１．０％ Ｎｉは、耐食性の向上に寄与し、他方で凝固時の窒素ブ
ローを抑制する効果がある。 ０．１０％未満ではほと
んど効果がなく、１．０％を超えると焼入れ硬さを低下
させるので、その範囲を０．１０〜１．０％とした。
ローを抑制する効果がある。 ０．１０％未満ではほと
んど効果がなく、１．０％を超えると焼入れ硬さを低下
させるので、その範囲を０．１０〜１．０％とした。
【００２２】Ｂ：０.００１〜０.０１０、Ｍｇ:０.００
１〜０.０１０％、Ｃａ:０．００１〜０．０１０％ Ｂ，ＭｇおよびＣａは、いずれも熱間加工性を向上させ
る元素である。 その効果は、０．００１％未満では小
さく、０．０１０％を超えると、かえって熱間加工性を
害するため、その範囲を０．００１〜０．０１０％とし
た。
１〜０.０１０％、Ｃａ:０．００１〜０．０１０％ Ｂ，ＭｇおよびＣａは、いずれも熱間加工性を向上させ
る元素である。 その効果は、０．００１％未満では小
さく、０．０１０％を超えると、かえって熱間加工性を
害するため、その範囲を０．００１〜０．０１０％とし
た。
【００２３】Ｖ：０.０５〜０.５０、Ｗ：０．０５〜
０．５０、Ｔｉ：０．０５〜０．５０、Ｎｂ：０．０５
〜０．５０ Ｖ，Ｗ，ＴｉおよびＮｂは、安定化した微細な炭化物を
形成し、それによって結晶粒を微細化して、強度、靱性
等の機械的性質を向上させる。 ０．０５％未満ではほ
とんど効果がなく、０．５０％を超えると、加工性およ
び靱性が低下する。
０．５０、Ｔｉ：０．０５〜０．５０、Ｎｂ：０．０５
〜０．５０ Ｖ，Ｗ，ＴｉおよびＮｂは、安定化した微細な炭化物を
形成し、それによって結晶粒を微細化して、強度、靱性
等の機械的性質を向上させる。 ０．０５％未満ではほ
とんど効果がなく、０．５０％を超えると、加工性およ
び靱性が低下する。
【００２４】ＲＥＭ：０．０１０〜０．０５０ ＲＥＭは、鋼の脱硫、脱酸に有効な元素であり、また熱
間加工性を改善する目的で添加してもよい。 ０．０１
０％未満では効果が乏しく、０．０５０％を超えると、
逆に熱間加工性を害する。
間加工性を改善する目的で添加してもよい。 ０．０１
０％未満では効果が乏しく、０．０５０％を超えると、
逆に熱間加工性を害する。
【００２５】
【実施例】本発明を具体的に説明するため、以下にその
実施例を示す。 表１Ａおよび表１Ｂに示す化学成分
（重量％、残部Ｆｅ）の鋼を高周波誘導炉で溶製し、５
０kg鋼塊に鋳造した。
実施例を示す。 表１Ａおよび表１Ｂに示す化学成分
（重量％、残部Ｆｅ）の鋼を高周波誘導炉で溶製し、５
０kg鋼塊に鋳造した。
【００２６】 表１Ａ 実施例 合 金 組 成Ｎｏ． Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｕ Ｃｒ Ｎ Ａｌ Ｏ その他 実施例 １ 0.40 0.30 0.30 0.016 0.0043 0.93 13.1 0.13 0.0140 0.0016 − ２ 0.45 0.24 0.32 0.017 0.0034 0.91 13.2 0.10 0.0210 0.0023 − ３ 0.29 0.23 0.52 0.023 0.0031 0.87 12.9 0.15 0.0087 0.0042 − ４ 0.41 1.34 0.43 0.025 0.0021 0.89 13.1 0.13 0.0098 0.0056 − ５ 0.39 0.32 0.89 0.019 0.0032 0.91 13.2 0.13 0.0076 0.0032 − ６ 0.42 0.31 1.45 0.021 0.0029 0.93 13.4 0.12 0.0089 0.0021 − ７ 0.39 0.21 0.36 0.017 0.0032 0.65 13.2 0.16 0.0078 0.0043 − 8 0.47 0.23 0.31 0.023 0.0021 1.79 12.9 0.13 0.0087 0.0032 − ９ 0.42 0.20 0.42 0.025 0.0016 0.93 10.5 0.12 0.0086 0.0068 − 10 0.38 0.23 0.41 0.021 0.0024 0.89 14.3 0.14 0.0056 0.0034 − 11 0.48 0.21 0.42 0.028 0.0032 0.87 13.2 0.07 0.0045 0.0032 − 12 0.41 0.23 0.31 0.021 0.0029 0.92 13.1 0.13 0.0012 0.0016 Mo:0.41 Ni:0.42 13 0.39 0.32 0.28 0.025 0.0047 0.91 13.2 0.13 0.0140 0.0016 Mo:0.81 Ni:0.78 14 0.42 0.30 0.31 0.016 0.0043 0.89 12.9 0.12 0.0120 0.0034 B:0.0032 15 0.39 0.30 0.31 0.021 0.0043 0.93 13.0 0.15 0.0140 0.0016 B:0.0076 16 0.41 0.29 0.30 0.016 0.0038 0.89 12.8 0.13 0.0150 0.0016 B:0.0023 Ca:0.0023 17 0.37 0.30 0.27 0.023 0.0035 0.91 12.9 0.14 0.0067 0.0014 B:0.0043 Ca:0.0061 18 0.41 0.28 0.30 0.021 0.0032 0.89 13.1 0.13 0.0087 0.0016 B:0.0014 Mg:0.0034 表１Ｂ 実施例・比較例 合 金 組 成Ｎｏ． Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｕ Ｃｒ Ｎ Ａｌ Ｏ その他 実施例 19 0.38 0.30 0.26 0.016 0.0043 0.94 12.7 0.16 0.0120 0.0054 V:0.31 W:0.15 20 0.43 0.26 0.30 0.023 0.0024 0.91 13.1 0.13 0.0120 0.0065 V:0.30 Ti:0.14 21 0.39 0.31 0.29 0.024 0.0043 0.89 12.8 0.15 0.0140 0.0056 V:0.30 Nb:0.16 22 0.41 0.28 0.30 0.016 0.0042 0.93 13.2 0.12 0.0210 0.0034 V:0.15 Ti:0.30 23 0.38 0.32 0.28 0.022 0.0033 0.91 12.8 0.11 0.0230 0.0016 V:0.15 Nb:0.31 24 0.32 0.25 0.38 0.025 0.0043 0.87 13.2 0.14 0.0150 0.0032 REM:0.031 比較例 １ 0.11 0.24 0.38 0.024 0.0032 0.89 15.5 0.13 0.0200 0.0029 − ２ 0.68 0.21 0.45 0.026 0.0024 0.88 9.5 0.12 0.0140 0.0034 − ３ 0.41 0.22 0.34 0.023 0.0033 0.10 12.9 0.14 0.0120 0.0065 − ４ 0.39 0.23 0.41 0.026 0.0045 3.00 12.8 0.13 0.0210 0.0054 − ５ 0.38 0.22 0.43 0.025 0.0035 0.91 13.1 0.01 0.0160 0.0037 − ６ 0.41 0.21 0.39 0.023 0.0034 0.92 13.2 0.23 0.0120 0.0043 − ７ 0.41 0.22 0.41 0.051 0.0080 0.89 13.1 0.14 0.0120 0.0032 − ８ 0.41 0.21 0.21 0.023 0.0034 0.91 13.2 0.12 0.0500 0.0025 − SUS 0.36 0.33 0.58 0.028 0.0124 − 13.3 − 0.0100 0.0120 − 420J2 SUS 1.03 0.31 0.35 0.019 0.0010 − 16.8 − 0.0080 0.0080 − 440C これらの鋼塊から、まずグリーブル試験片を採取した。
残りの鋼材を直径２０mmの丸棒に鍛伸し、８５０℃×
４Hr加熱・空冷の焼鈍し処理を施して、焼鈍し後の硬さ
をしらべるための試料と、限界割れ試験の試験片とを採
取した。 それらに対して、１０５０℃×３０min.加熱
・油冷後、１５０℃×６０min.加熱・空冷の条件で焼入
れ・焼戻しを実施し、焼入れ焼戻し後の硬さをしらべる
ための試料と、湿潤試験片とを採取した。
残りの鋼材を直径２０mmの丸棒に鍛伸し、８５０℃×
４Hr加熱・空冷の焼鈍し処理を施して、焼鈍し後の硬さ
をしらべるための試料と、限界割れ試験の試験片とを採
取した。 それらに対して、１０５０℃×３０min.加熱
・油冷後、１５０℃×６０min.加熱・空冷の条件で焼入
れ・焼戻しを実施し、焼入れ焼戻し後の硬さをしらべる
ための試料と、湿潤試験片とを採取した。
【００２７】グリーブル試験は、Ｍ６×１１０mmの試験
片を、１００sec.の間に所望の温度に加熱し、その温度
に６０sec.保持した後に、２in／sec.の速度で引っ張る
ことにより行なった。 そのときの絞り値が６０％以上
である温度範囲がどうであるかによって、熱間加工性を
評価した。 評価は、つぎの四段階とした： Ａ：３００℃以上、 Ｂ：２５０℃〜３００℃、 Ｃ：２００℃〜２５０℃、および Ｄ：２００℃以下。
片を、１００sec.の間に所望の温度に加熱し、その温度
に６０sec.保持した後に、２in／sec.の速度で引っ張る
ことにより行なった。 そのときの絞り値が６０％以上
である温度範囲がどうであるかによって、熱間加工性を
評価した。 評価は、つぎの四段階とした： Ａ：３００℃以上、 Ｂ：２５０℃〜３００℃、 Ｃ：２００℃〜２５０℃、および Ｄ：２００℃以下。
【００２８】限界割れ試験は、径１５mm×高さ２２．５
mmの試験片を使用して、端面拘束圧縮試験を行なって、
５０％に割れが発生する限界の圧縮率を求めた。
mmの試験片を使用して、端面拘束圧縮試験を行なって、
５０％に割れが発生する限界の圧縮率を求めた。
【００２９】湿潤試験は、径１５mm×高さ１１５mmの試
験片を使用して、５０℃×９５％ＲＨ雰囲気中で９６Hr
保持した後の、腐食の有無を確認することにより行なっ
た。試験後の評価は、つぎの四段階とした： Ａ：腐食せず、 Ｂ：若干の腐食あり、 Ｃ：腐食あり、および Ｄ：全面腐食。
験片を使用して、５０℃×９５％ＲＨ雰囲気中で９６Hr
保持した後の、腐食の有無を確認することにより行なっ
た。試験後の評価は、つぎの四段階とした： Ａ：腐食せず、 Ｂ：若干の腐食あり、 Ｃ：腐食あり、および Ｄ：全面腐食。
【００３０】上記の各試験の結果を、表２Ａおよび表２
Ｂに示す。
Ｂに示す。
【００３１】 表２Ａ 実施例 焼き鈍しまま 焼き入れ・焼戻し後 Ｎｏ． 熱間加工性 硬さＨＲＣ 限界割れ圧縮率 硬さＨＲＣ 湿潤試験 実施例 １ Ａ ８９．３ ８０％ ５９．６ Ａ ２ Ａ ８８．９ ８０％ ６０．１ Ａ ３ Ｂ ８７．１ ８０％ ５８．６ Ａ ４ Ａ ９０．１ ８０％ ６０．３ Ａ ５ Ｂ ８９．５ ８０％ ５９．７ Ａ ６ Ａ ８９．６ ８０％ ５９．４ Ａ ７ Ａ ８９．２ ８０％ ５８．０ Ａ ８ Ｂ ８８．７ ＞８０％ ５８．４ Ａ ９ Ａ ８８．４ ８０％ ５８．８ Ｂ 10 Ｂ ８９．６ ＞８０％ ６０．８ Ａ 11 Ａ ９０．６ ＞８０％ ５８．４ Ｂ 12 Ａ ９１．３ ８０％ ６０．９ Ａ 13 Ａ ８９．３ ８０％ ６１．４ Ａ 14 Ａ ８９．７ ８０％ ６０．５ Ａ 15 Ａ ８９．２ ８０％ ６０．８ Ａ 16 Ａ ８９．６ ８０％ ６１．４ Ａ 17 Ａ ８９．６ ８０％ ６０．５ Ａ 18 Ａ ８９．７ ８０％ ６０．１ Ａ 表２Ｂ 実施例・比較例 焼き鈍しまま 焼き入れ・焼戻し後 Ｎｏ． 熱間加工性 硬さＨＲＣ 限界割れ圧縮率 硬さＨＲＣ 湿潤試験 実施例 19 Ａ ９１．５ ８０％ ６１．５ Ａ 20 Ｂ ９１．６ ８０ ６２．１ Ａ 21 Ｂ ９２．１ ８０ ６１．４ Ａ 22 Ｂ ９１．５ ８０ ６２．１ Ａ 23 Ｂ ９１．７ ８０ ６１．３ Ａ 24 Ａ ８９．４ ８０ ６０．４ Ａ 比較例 １ Ａ ８２．５ ８０％ ５４．２ Ａ ２ Ｃ ８９．１ ６８ ６３．４ Ｃ ３ Ｂ ８９．３ ７０ ６０．２ Ｄ ４ Ｄ − − − − ５ Ｂ ８７．５ ＞８０ ５６．７ Ｃ ６ Ｄ − − − − ７ Ｃ ８９．１ ７８ ６０．５ Ｂ ８ Ｃ ９０．３ ７６ ６０．２ Ｂ SUS Ａ ８７．６ ８０ ５４．３ Ｃ 420J2 SUS Ｃ ９５．２ ４５ ６３．２ Ｃ440C 表２Ａおよび２Ｂに示すように、本発明の鋼は、ＳＵＳ
４２０Ｊ２並みの熱間加工性、冷間変形能とあわせてＨ
ＲＣ≧５８の硬さを有し、かつ耐食性が、ＳＵＳ４２０
Ｊ２およびＳＵＳ４４０Ｃより優れている。
４２０Ｊ２並みの熱間加工性、冷間変形能とあわせてＨ
ＲＣ≧５８の硬さを有し、かつ耐食性が、ＳＵＳ４２０
Ｊ２およびＳＵＳ４４０Ｃより優れている。
【００３２】比較例１は、ＣとＮの添加量が少ないた
め、硬さの要求を満足しない。 比較例２は、Ｃの添加
量が多すぎるため、熱間および冷間の加工性と、耐食性
において劣る。 比較例３は、Ｃｕを添加しないため耐
食性が劣る。 その他の比較例についても、熱間加工
性、硬さ、耐食性のいずれかに問題があることが、表２
Ａおよび２Ｂのデータからわかる。
め、硬さの要求を満足しない。 比較例２は、Ｃの添加
量が多すぎるため、熱間および冷間の加工性と、耐食性
において劣る。 比較例３は、Ｃｕを添加しないため耐
食性が劣る。 その他の比較例についても、熱間加工
性、硬さ、耐食性のいずれかに問題があることが、表２
Ａおよび２Ｂのデータからわかる。
【００３３】
【発明の効果】本発明により、加工性および耐食性に優
れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼が提供され
る。 この材料を使用することにより、各種機械類の部
品（たとえば、軸受け、シャフト等）において、高硬度
と耐食性の要求を、同時に満たすことができる。
れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼が提供され
る。 この材料を使用することにより、各種機械類の部
品（たとえば、軸受け、シャフト等）において、高硬度
と耐食性の要求を、同時に満たすことができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、
Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｕ：０．
５〜２．０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％およびＮ：
０．０６〜０．２０％を含有し、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５０％以下、Ａｌ：０．０３０％以下、か
つＯ：０．０１０％以下であって、残部が実質的にＦｅ
からなる組成を有する、加工性および耐食性に優れた高
硬度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金成分に加え、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．０％およびＮｉ：０．１０〜１．０
％の１種または２種を含有する、加工性および耐食性に
優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の合金成分に加
え、Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｍｇ：０．００１
〜０．０１０％、およびＣａ：０．００１〜０．０１０
％の１種または２種以上を含有する、加工性および耐食
性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載の合
金成分に加え、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．０
５〜０．５０％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％およびＮ
ｂ：０．０５〜０．５０％の１種または２種以上を含有
する加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト
系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれかに記載の合
金成分に加え、ＲＥＭ：０．０１０〜０．０５０％を含
有する加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22861997A JP3747585B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22861997A JP3747585B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161351A true JPH1161351A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3747585B2 JP3747585B2 (ja) | 2006-02-22 |
Family
ID=16879190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22861997A Expired - Fee Related JP3747585B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3747585B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010097129A (ko) * | 2000-04-20 | 2001-11-08 | 이구택 | 질소첨가 마르텐사이트계 스테인레스강 |
| US6382037B1 (en) * | 1999-05-20 | 2002-05-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Starter |
| JP2003522837A (ja) * | 2000-02-16 | 2003-07-29 | サンドビック アクティエボラーグ | 衝撃振動掘削用の長尺部材および鋼 |
| FR2896514A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
| WO2012091394A2 (ko) * | 2010-12-27 | 2012-07-05 | 주식회사 포스코 | 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN103667960A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-03-26 | 铜陵安东铸钢有限责任公司 | 一种中碳不锈钢材料及其制备方法 |
| WO2015055187A1 (de) * | 2013-10-15 | 2015-04-23 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Lagerelement für ein wälz- oder gleitlager |
| JP2017150045A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| CN109750222A (zh) * | 2017-12-08 | 2019-05-14 | 上海落日新材料科技有限公司 | 一种高性能马氏体不锈钢及其高平面度板制造方法 |
| CN112048677A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-08 | 阳江十八子刀剪制品有限公司 | 一种刀具用马氏体不锈钢及其制备方法 |
| WO2020245285A1 (en) * | 2019-06-05 | 2020-12-10 | Ab Sandvik Materials Technology | A martensitic stainless alloy |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6212304B2 (ja) * | 1980-05-09 | 1987-03-18 | Hitachi Ltd | |
| JPH07278758A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | エンジンガスケット用ステンレス鋼とその製造方法 |
| JPH10504354A (ja) * | 1995-01-13 | 1998-04-28 | 日立金属株式会社 | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPH11303874A (ja) * | 1997-04-16 | 1999-11-02 | Nippon Seiko Kk | 転動部材 |
-
1997
- 1997-08-25 JP JP22861997A patent/JP3747585B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6212304B2 (ja) * | 1980-05-09 | 1987-03-18 | Hitachi Ltd | |
| JPH07278758A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | エンジンガスケット用ステンレス鋼とその製造方法 |
| JPH10504354A (ja) * | 1995-01-13 | 1998-04-28 | 日立金属株式会社 | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPH11303874A (ja) * | 1997-04-16 | 1999-11-02 | Nippon Seiko Kk | 転動部材 |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6382037B1 (en) * | 1999-05-20 | 2002-05-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Starter |
| JP2003522837A (ja) * | 2000-02-16 | 2003-07-29 | サンドビック アクティエボラーグ | 衝撃振動掘削用の長尺部材および鋼 |
| KR20010097129A (ko) * | 2000-04-20 | 2001-11-08 | 이구택 | 질소첨가 마르텐사이트계 스테인레스강 |
| FR2896514A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
| WO2007085720A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-08-02 | Aubert & Duval | Procédé de fabrication d'une soupape de moteur à explosion, et soupape ainsi obtenue |
| WO2012091394A3 (ko) * | 2010-12-27 | 2012-09-27 | 주식회사 포스코 | 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| WO2012091394A2 (ko) * | 2010-12-27 | 2012-07-05 | 주식회사 포스코 | 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN103298964A (zh) * | 2010-12-27 | 2013-09-11 | Posco公司 | 高度耐腐蚀的马氏体不锈钢及其制造方法 |
| US9731345B2 (en) | 2010-12-27 | 2017-08-15 | Posco | Martensitic stainless steel highly resistant to corrosion, and method for manufacturing same |
| WO2015055187A1 (de) * | 2013-10-15 | 2015-04-23 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Lagerelement für ein wälz- oder gleitlager |
| CN103667960A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-03-26 | 铜陵安东铸钢有限责任公司 | 一种中碳不锈钢材料及其制备方法 |
| JP2017150045A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| CN109750222A (zh) * | 2017-12-08 | 2019-05-14 | 上海落日新材料科技有限公司 | 一种高性能马氏体不锈钢及其高平面度板制造方法 |
| WO2020245285A1 (en) * | 2019-06-05 | 2020-12-10 | Ab Sandvik Materials Technology | A martensitic stainless alloy |
| CN112048677A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-08 | 阳江十八子刀剪制品有限公司 | 一种刀具用马氏体不锈钢及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3747585B2 (ja) | 2006-02-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0175075B1 (ko) | 증기터빈용 회전자 및 그 제조방법 | |
| EP1335035A1 (en) | Low-carbon free cutting steel | |
| EP0703301B1 (en) | High chromium ferritic heat-resistant steel | |
| JP2001355048A (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼 | |
| EP0411515A1 (en) | High strength heat-resistant low alloy steels | |
| JPH0253506B2 (ja) | ||
| JP3255296B2 (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JP3747585B2 (ja) | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| CN109790602B (zh) | 钢 | |
| JPH0253505B2 (ja) | ||
| JP2636816B2 (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP4502126B2 (ja) | 機械構造用鋼 | |
| JP2834654B2 (ja) | 高靱性熱間工具鋼 | |
| JP4396561B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
| JPS60224754A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JPH02247357A (ja) | 転造ダイス用鋼 | |
| JP5245544B2 (ja) | 疲労特性の優れたコモンレール | |
| JP4280923B2 (ja) | 浸炭部品又は浸炭窒化部品用の鋼材 | |
| JP2022143564A (ja) | 軟化抵抗性と焼入性に優れた熱間工具鋼 | |
| JP3249646B2 (ja) | 被削性および冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP3494271B2 (ja) | 強度と靱性に優れた快削非調質鋼 | |
| JP4515347B2 (ja) | ばね用鋼線材およびばね用鋼線の耐疲労性の判定方法 | |
| JP4302480B2 (ja) | 冷間加工性に優れた高硬度鋼 | |
| JPH05171373A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JP2005307257A5 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040625 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050414 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050426 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050624 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20051108 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051121 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081209 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091209 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091209 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101209 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101209 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111209 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111209 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121209 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121209 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131209 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |