JPH11323663A - 熱接着性複合繊維、これを用いた不織布及び吸収性物品 - Google Patents
熱接着性複合繊維、これを用いた不織布及び吸収性物品Info
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- JPH11323663A JPH11323663A JP10153771A JP15377198A JPH11323663A JP H11323663 A JPH11323663 A JP H11323663A JP 10153771 A JP10153771 A JP 10153771A JP 15377198 A JP15377198 A JP 15377198A JP H11323663 A JPH11323663 A JP H11323663A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温、高速の熱処理によっても高強度で風合
いのソフトな不織布が得られ、かつ、隠蔽性に優れた熱
接着性複合繊維、この繊維を使用して得られた不織布、
及びこの不織布を用いた吸収性物品を提供すること。 【解決手段】 結晶性ポリプロピレンとポリエチレンか
らなる熱接着性複合繊維であって、該複合繊維の断面は
高融点樹脂が中央部から外側に向かってストランドが放
射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低融点樹脂が分岐部
と接続して接続部を形成した異形構造であることを特徴
とする熱接着性複合繊維、及びそれを用いた不織布と吸
収性物品。
いのソフトな不織布が得られ、かつ、隠蔽性に優れた熱
接着性複合繊維、この繊維を使用して得られた不織布、
及びこの不織布を用いた吸収性物品を提供すること。 【解決手段】 結晶性ポリプロピレンとポリエチレンか
らなる熱接着性複合繊維であって、該複合繊維の断面は
高融点樹脂が中央部から外側に向かってストランドが放
射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低融点樹脂が分岐部
と接続して接続部を形成した異形構造であることを特徴
とする熱接着性複合繊維、及びそれを用いた不織布と吸
収性物品。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は異形断面を有する熱
接着性複合繊維及びこれを用いた不織布と吸収性物品に
関する。更に詳しくは不織布化工程の熱処理温度が低
く、かつ、隠蔽性に優れたポリオレフィン系の異形断面
を有する熱接着性複合繊維及びこれを用いた不織布と吸
収性物品に関するものである。
接着性複合繊維及びこれを用いた不織布と吸収性物品に
関する。更に詳しくは不織布化工程の熱処理温度が低
く、かつ、隠蔽性に優れたポリオレフィン系の異形断面
を有する熱接着性複合繊維及びこれを用いた不織布と吸
収性物品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】低融点樹脂を鞘成分とし、高融点樹脂を
芯成分とする熱接着性複合繊維を用いた不織布は風合い
（触感）や不織布強力等の特性が好まれ、紙おむつや生
理用品等の衛生材料の表面材として使用されている。こ
のような不織布は、短繊維の場合、通常、熱接着性複合
繊維をカード工程や空気流開繊工程によってウエブとし
た後、加熱処理や加圧処理によって鞘成分を溶融し、繊
維交絡点を融着する事によって作製される。一方、長繊
維の代表としては、スパンボンド法によって容易に製造
することができる。通常、紡糸口金より吐出した長繊維
群をエアーサッカーなどに導入して牽引延伸し、開繊し
て捕集コンベヤー上に集積してウェブを得た後、加圧処
理によって鞘成分を溶融し、繊維交絡点を融着する事に
よって作成される。繊維交絡点を融着する方式は、加熱
エンボスロール等による熱圧着方式と、サクションバン
ドドライヤーやサクションドラムドライヤー等による熱
風接着方式とに大別する事ができる。それぞれの方式に
より作製される不織布は、ポイントボンド不織布、スル
ーエアー不織布と呼ばれ用途に応じて使い分けられる。
芯成分とする熱接着性複合繊維を用いた不織布は風合い
（触感）や不織布強力等の特性が好まれ、紙おむつや生
理用品等の衛生材料の表面材として使用されている。こ
のような不織布は、短繊維の場合、通常、熱接着性複合
繊維をカード工程や空気流開繊工程によってウエブとし
た後、加熱処理や加圧処理によって鞘成分を溶融し、繊
維交絡点を融着する事によって作製される。一方、長繊
維の代表としては、スパンボンド法によって容易に製造
することができる。通常、紡糸口金より吐出した長繊維
群をエアーサッカーなどに導入して牽引延伸し、開繊し
て捕集コンベヤー上に集積してウェブを得た後、加圧処
理によって鞘成分を溶融し、繊維交絡点を融着する事に
よって作成される。繊維交絡点を融着する方式は、加熱
エンボスロール等による熱圧着方式と、サクションバン
ドドライヤーやサクションドラムドライヤー等による熱
風接着方式とに大別する事ができる。それぞれの方式に
より作製される不織布は、ポイントボンド不織布、スル
ーエアー不織布と呼ばれ用途に応じて使い分けられる。
【０００３】このような熱接着性（鞘／芯）複合繊維と
して知られているものには、例えばポリエチレン／ポリ
プロピレン系複合繊維（以下、ＰＥ／ＰＰと略記する）
［特公昭５２−３７０９７号公報］、ポリエチレン／ポ
リエステル系複合繊維（ＰＥ／ＰＥＴ）［特公平３−２
１６４８号公報］、プロピレン系共重合体から成る鞘成
分にポリプロピレンから成る芯成分が複合された繊維
（ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ）［特公昭５５−２６２０３号公
報］を挙げる事が出来る。これらの中で、特にＰＥ／Ｐ
Ｐは鞘側を構成する樹脂と芯側を構成する樹脂の融点差
が大きく、加工温度幅が広い。加えて、その風合いとサ
ラサラとした触感が好まれ、ＰＥ／ＰＰで作製した不織
布は、紙おむつや生理用品に多く使われている。
して知られているものには、例えばポリエチレン／ポリ
プロピレン系複合繊維（以下、ＰＥ／ＰＰと略記する）
［特公昭５２−３７０９７号公報］、ポリエチレン／ポ
リエステル系複合繊維（ＰＥ／ＰＥＴ）［特公平３−２
１６４８号公報］、プロピレン系共重合体から成る鞘成
分にポリプロピレンから成る芯成分が複合された繊維
（ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ）［特公昭５５−２６２０３号公
報］を挙げる事が出来る。これらの中で、特にＰＥ／Ｐ
Ｐは鞘側を構成する樹脂と芯側を構成する樹脂の融点差
が大きく、加工温度幅が広い。加えて、その風合いとサ
ラサラとした触感が好まれ、ＰＥ／ＰＰで作製した不織
布は、紙おむつや生理用品に多く使われている。
【０００４】熱接着性複合繊維を用いて不織布を作製す
る場合、一般に不織布の風合い（触感）は強力と相反す
る傾向にある。従来、衛生材料用途の不織布は、十分な
強力を有し、かつ、生産速度を極力速くする必要がある
ため、比較的高い温度での熱処理によって生産される事
が多かった。しかし、最近の傾向として衛生材料の表面
材用途の不織布には、より柔らかい風合い（触感）が求
められるようになってきている。このため、ＰＥ／ＰＰ
によって作製される不織布についても、柔らかい風合い
（触感）を得るために低い熱処理温度で実施される事が
多くなってきており、その結果、不織布強力が低くなる
という難点が生じている。このため衛生材料用途とし
て、高い強力と柔らかな風合い（触感）の相反する要求
を、両方とも満足させる不織布を得る事が可能な、ＰＥ
／ＰＰの熱接着性複合繊維の出現が望まれている。
る場合、一般に不織布の風合い（触感）は強力と相反す
る傾向にある。従来、衛生材料用途の不織布は、十分な
強力を有し、かつ、生産速度を極力速くする必要がある
ため、比較的高い温度での熱処理によって生産される事
が多かった。しかし、最近の傾向として衛生材料の表面
材用途の不織布には、より柔らかい風合い（触感）が求
められるようになってきている。このため、ＰＥ／ＰＰ
によって作製される不織布についても、柔らかい風合い
（触感）を得るために低い熱処理温度で実施される事が
多くなってきており、その結果、不織布強力が低くなる
という難点が生じている。このため衛生材料用途とし
て、高い強力と柔らかな風合い（触感）の相反する要求
を、両方とも満足させる不織布を得る事が可能な、ＰＥ
／ＰＰの熱接着性複合繊維の出現が望まれている。
【０００５】また、表面材としての不織布の要求性能と
しては、例えば、使い捨ておむつ、生理用ナプキンに使
用する場合、乳児の排出物や尿による黄色の着色、女性
の経血による赤色の着色は使用感に多大な影響を及ぼす
ため、これらの着色を見え難くする機能であるカバーリ
ング性が、近年の表面材には必要不可欠とされている。
このため、従来の不織布に於けるカバーリング性を向上
させる方法としては、構成繊維にＴｉＯ2等の顔料を含
有して白度を向上させる方法があるが、ＴｉＯ2等の含
有量が多すぎると、白度は向上するが繊維の紡糸性、不
織布への加工性が悪化し、また、長繊維から短繊維への
切断が困難になり、製造コストが増大する。また、隠蔽
性を向上させるために坪量を増加させる方法も提案され
ているが、該方法では、軽量化、コンパクト化、低コス
ト化に問題がある。
しては、例えば、使い捨ておむつ、生理用ナプキンに使
用する場合、乳児の排出物や尿による黄色の着色、女性
の経血による赤色の着色は使用感に多大な影響を及ぼす
ため、これらの着色を見え難くする機能であるカバーリ
ング性が、近年の表面材には必要不可欠とされている。
このため、従来の不織布に於けるカバーリング性を向上
させる方法としては、構成繊維にＴｉＯ2等の顔料を含
有して白度を向上させる方法があるが、ＴｉＯ2等の含
有量が多すぎると、白度は向上するが繊維の紡糸性、不
織布への加工性が悪化し、また、長繊維から短繊維への
切断が困難になり、製造コストが増大する。また、隠蔽
性を向上させるために坪量を増加させる方法も提案され
ているが、該方法では、軽量化、コンパクト化、低コス
ト化に問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は低温・
高速の熱処理によっても高強度で風合いのソフトな不織
布となり、ヒートシール性が高く、かつ、隠蔽性にも優
れる不織布を提供することにあり、そのための手段とし
て特定の樹脂の組み合わせからなる異形断面を有する複
合繊維を用いることである。
高速の熱処理によっても高強度で風合いのソフトな不織
布となり、ヒートシール性が高く、かつ、隠蔽性にも優
れる不織布を提供することにあり、そのための手段とし
て特定の樹脂の組み合わせからなる異形断面を有する複
合繊維を用いることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、以下の構成を採用
することにより、所期の目的が達成される見通しを得
て、本発明を完成するに至った。 （１） 結晶性ポリプロピレンまたはプロピレン系の共
重合体から選ばれた少なくとも１種の高融点樹脂のＡ成
分と、これより低融点で密度が０．９１０〜０．９７０
ｇ／ｃｍ3であるポリエチレン系の低融点樹脂のＢ成分
とから形成された熱接着性複合繊維であって、該複合繊
維の断面は高融点樹脂のＡ成分が中央部から外側に向か
ってストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ
低融点樹脂のＢ成分が該Ａ成分の分岐部と接続して接続
部を形成する異形構造であることを特徴とする熱接着性
複合繊維。 （２） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン８
５〜９９重量％と、エチレン１〜１５重量％の二元系共
重合体樹脂である（１）に記載の熱接着性複合繊維。 （３） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン５
０〜９９重量％と、ブテン−１ １〜５０重量％の二元
系共重合体樹脂である（１）に記載の熱接着性複合繊
維。 （４） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン８
４〜９８重量％、エチレン１〜１０重量％、ブテン−１
１〜１５重量％の三元系共重合体樹脂である（１）に
記載の熱接着性複合繊維。 （５） 高融点樹脂と接続する低融点樹脂の接触割合
が、該低融点樹脂の全周長の１０−５０％である請求項
１〜４のいずれかに記載の熱接着性複合繊維。 （６） （１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性複
合繊維の繊維交差点が熱接合された短繊維不織布。 （７） （１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性複
合繊維の繊維交差点が熱接合された長繊維不織布。 （８） （６）または（７）のいずれかに記載の不織布
を少なくとも一部に用いた吸収性物品。
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、以下の構成を採用
することにより、所期の目的が達成される見通しを得
て、本発明を完成するに至った。 （１） 結晶性ポリプロピレンまたはプロピレン系の共
重合体から選ばれた少なくとも１種の高融点樹脂のＡ成
分と、これより低融点で密度が０．９１０〜０．９７０
ｇ／ｃｍ3であるポリエチレン系の低融点樹脂のＢ成分
とから形成された熱接着性複合繊維であって、該複合繊
維の断面は高融点樹脂のＡ成分が中央部から外側に向か
ってストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ
低融点樹脂のＢ成分が該Ａ成分の分岐部と接続して接続
部を形成する異形構造であることを特徴とする熱接着性
複合繊維。 （２） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン８
５〜９９重量％と、エチレン１〜１５重量％の二元系共
重合体樹脂である（１）に記載の熱接着性複合繊維。 （３） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン５
０〜９９重量％と、ブテン−１ １〜５０重量％の二元
系共重合体樹脂である（１）に記載の熱接着性複合繊
維。 （４） プロピレン系の共重合体成分が、プロピレン８
４〜９８重量％、エチレン１〜１０重量％、ブテン−１
１〜１５重量％の三元系共重合体樹脂である（１）に
記載の熱接着性複合繊維。 （５） 高融点樹脂と接続する低融点樹脂の接触割合
が、該低融点樹脂の全周長の１０−５０％である請求項
１〜４のいずれかに記載の熱接着性複合繊維。 （６） （１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性複
合繊維の繊維交差点が熱接合された短繊維不織布。 （７） （１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性複
合繊維の繊維交差点が熱接合された長繊維不織布。 （８） （６）または（７）のいずれかに記載の不織布
を少なくとも一部に用いた吸収性物品。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明で複合繊維の高融点樹脂のＡ成分に使用する結晶
性ポリプロピレンとはホモポリプロピレン、若しくはプ
ロピレンを主成分とし、それと少量のエチレン、ブテン
ー１、ヘキセンー１、オクテンー１若しくは４ーメチル
ペンテンー１等のαーオレフィンとの結晶性共重合体で
あって、メルトフローレート（以下ＭＦＲ、２３０℃、
２．１６ｋｇ）が２〜１５０、融点が１５８℃以上のも
のが好ましい。このような重合体はチーグラー・ナッタ
系触媒を用いるプロピレンの重合方法等の公知の方法に
よって得られる。また、本発明で複合繊維の高融点樹脂
のＡ成分に用いるプロピレン系の共重合体とはプロピレ
ンを主成分とし、それと少量のエチレン、ブテンー１、
ヘキセンー１、オクテンー１、若しくは４ーメチルペン
テンー１等のαーオレフィンとの結晶性共重合体であっ
て、ＭＦＲが３〜５０、融点は１２０℃〜１５８℃であ
り、好ましい具体例としては、プロピレン９９〜８５重
量％とエチレン１〜１５重量％とからなるプロピレンを
主体とするプロピレン・エチレンの二元共重合体、プロ
ピレン９９〜５０重量％とブテン−１ １〜５０重量％
とからなるプロピレンを主体とするプロピレン・ブテン
の二元共重合体、あるいはプロピレン８４〜９８重量
％、エチレン１〜１０重量％、およびブテン−１ １〜
１５重量％からなるプロピレン・エチレン・ブテンー１
の三元共重合体であり、このような共重合体はチーグラ
・ナッタ触媒を用いたオレフィンの共重合方法等の公知
の方法により得ることができる。
本発明で複合繊維の高融点樹脂のＡ成分に使用する結晶
性ポリプロピレンとはホモポリプロピレン、若しくはプ
ロピレンを主成分とし、それと少量のエチレン、ブテン
ー１、ヘキセンー１、オクテンー１若しくは４ーメチル
ペンテンー１等のαーオレフィンとの結晶性共重合体で
あって、メルトフローレート（以下ＭＦＲ、２３０℃、
２．１６ｋｇ）が２〜１５０、融点が１５８℃以上のも
のが好ましい。このような重合体はチーグラー・ナッタ
系触媒を用いるプロピレンの重合方法等の公知の方法に
よって得られる。また、本発明で複合繊維の高融点樹脂
のＡ成分に用いるプロピレン系の共重合体とはプロピレ
ンを主成分とし、それと少量のエチレン、ブテンー１、
ヘキセンー１、オクテンー１、若しくは４ーメチルペン
テンー１等のαーオレフィンとの結晶性共重合体であっ
て、ＭＦＲが３〜５０、融点は１２０℃〜１５８℃であ
り、好ましい具体例としては、プロピレン９９〜８５重
量％とエチレン１〜１５重量％とからなるプロピレンを
主体とするプロピレン・エチレンの二元共重合体、プロ
ピレン９９〜５０重量％とブテン−１ １〜５０重量％
とからなるプロピレンを主体とするプロピレン・ブテン
の二元共重合体、あるいはプロピレン８４〜９８重量
％、エチレン１〜１０重量％、およびブテン−１ １〜
１５重量％からなるプロピレン・エチレン・ブテンー１
の三元共重合体であり、このような共重合体はチーグラ
・ナッタ触媒を用いたオレフィンの共重合方法等の公知
の方法により得ることができる。
【０００９】本発明で複合繊維の低融点樹脂のＢ成分に
用いるポリエチレンは通常工業的に利用されているポリ
エチレンであり、密度が０．９１０〜０．９２５ｇ／ｃ
ｍ3の低密度ポリエチレン、同じく０．９２６〜０．９
４０ｇ／ｃｍ3の中密度ポリエチレン、同じく０．９４
１〜０．９７０ｇ／ｃｍ3の高密度ポリエチレンであ
り、好ましくは密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ
3の直鎖状低密度或いは中密度ポリエチレンである。メ
ルトインデックス（以下ＭＩ、１９０℃、２．１６ｋ
ｇ）は２〜１００の範囲が好ましい。その中から複合繊
維の高融点樹脂のＡ成分との組合せにより、高融点樹脂
のＡ成分より、融点が１５℃以上低いポリエチレンを任
意で選ぶことができる。
用いるポリエチレンは通常工業的に利用されているポリ
エチレンであり、密度が０．９１０〜０．９２５ｇ／ｃ
ｍ3の低密度ポリエチレン、同じく０．９２６〜０．９
４０ｇ／ｃｍ3の中密度ポリエチレン、同じく０．９４
１〜０．９７０ｇ／ｃｍ3の高密度ポリエチレンであ
り、好ましくは密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ
3の直鎖状低密度或いは中密度ポリエチレンである。メ
ルトインデックス（以下ＭＩ、１９０℃、２．１６ｋ
ｇ）は２〜１００の範囲が好ましい。その中から複合繊
維の高融点樹脂のＡ成分との組合せにより、高融点樹脂
のＡ成分より、融点が１５℃以上低いポリエチレンを任
意で選ぶことができる。
【００１０】本発明の熱接着性複合繊維の断面は、高融
点樹脂のＡ成分が中央部から外側に向かって複数のスト
ランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低融点樹
脂のＢ成分がＡ成分の分岐部と接続して接続部を形成し
た異形断面構造である。また、熱接着性複合繊維は、そ
れを構成する低融点樹脂成分の一部が製造工程で剥離す
ると、熱接着された繊維交差点の数が減少し、その結果
接着性が低下し好ましくない。特に本発明の複合繊維は
特定の異形断面構造を有するため余計に剥離が起こりや
すく、このため複合繊維を構成するＡ、Ｂ両樹脂の接続
部の形状が重要となる。つまり、構成するＡ、Ｂの樹脂
は分岐部であるＡ成分の先端が好ましくはＢ成分の周長
の１０％以上、より好ましくは１５％以上に接触し、接
続部を形成することが好ましい。つまり、複合繊維に外
力が加わっても分割しないことが必要である。本発明の
熱接着性複合繊維の断面の一例を図１〜図４に示す。た
だし、以下に説明する繊維断面に限定されるものではな
い。
点樹脂のＡ成分が中央部から外側に向かって複数のスト
ランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低融点樹
脂のＢ成分がＡ成分の分岐部と接続して接続部を形成し
た異形断面構造である。また、熱接着性複合繊維は、そ
れを構成する低融点樹脂成分の一部が製造工程で剥離す
ると、熱接着された繊維交差点の数が減少し、その結果
接着性が低下し好ましくない。特に本発明の複合繊維は
特定の異形断面構造を有するため余計に剥離が起こりや
すく、このため複合繊維を構成するＡ、Ｂ両樹脂の接続
部の形状が重要となる。つまり、構成するＡ、Ｂの樹脂
は分岐部であるＡ成分の先端が好ましくはＢ成分の周長
の１０％以上、より好ましくは１５％以上に接触し、接
続部を形成することが好ましい。つまり、複合繊維に外
力が加わっても分割しないことが必要である。本発明の
熱接着性複合繊維の断面の一例を図１〜図４に示す。た
だし、以下に説明する繊維断面に限定されるものではな
い。
【００１１】図１に示した熱接着性複合繊維（ａ１）は
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって３本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドの長手方
向先端に接続して接続部を形成し、Ａ及びＢ成分の紡糸
時における樹脂のＭＦＲ（以下、紡糸ＭＦＲ）を同値と
した場合の複合繊維である。
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって３本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドの長手方
向先端に接続して接続部を形成し、Ａ及びＢ成分の紡糸
時における樹脂のＭＦＲ（以下、紡糸ＭＦＲ）を同値と
した場合の複合繊維である。
【００１２】図２に示した熱接着性複合繊維（ａ２）は
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドの長手方
向先端に接続して接続部を形成し、Ａ及びＢ成分の紡糸
ＭＦＲを同値とした場合の複合繊維である。
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドの長手方
向先端に接続して接続部を形成し、Ａ及びＢ成分の紡糸
ＭＦＲを同値とした場合の複合繊維である。
【００１３】図３に示した熱接着性複合繊維（ａ３）は
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドのほぼ先
端部近傍に各ストランド毎にストランドの長手方向とは
交差する方向にストランドを隔ててほぼ反対方向に接続
して２つの接続部とからなり、Ａ及びＢ成分の紡糸ＭＦ
Ｒを同値とした場合の複合繊維である。そしてこの場
合、接続部の一方が分岐部のストランドのほぼ先端部近
傍の位置に接続しており、もう一方がストランドの先端
部よりやや根元寄りの位置に接続している。もちろん両
方の接続部がストランドのほぼ同じ位置からストランド
を隔ててほぼ反対方向に接続してもよい。
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドのほぼ先
端部近傍に各ストランド毎にストランドの長手方向とは
交差する方向にストランドを隔ててほぼ反対方向に接続
して２つの接続部とからなり、Ａ及びＢ成分の紡糸ＭＦ
Ｒを同値とした場合の複合繊維である。そしてこの場
合、接続部の一方が分岐部のストランドのほぼ先端部近
傍の位置に接続しており、もう一方がストランドの先端
部よりやや根元寄りの位置に接続している。もちろん両
方の接続部がストランドのほぼ同じ位置からストランド
を隔ててほぼ反対方向に接続してもよい。
【００１４】図４に示した熱接着性複合繊維（ａ４）は
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドのほぼ先
端部近傍に各ストランド毎にストランドの長手方向とは
交差する方向にストランドを隔ててほぼ反対方向に接続
して２つの接続部とからなり、Ａ及びＢ成分の紡糸ＭＦ
Ｒを同値にした場合の複合繊維である。
高融点樹脂のＡ成分１が中央部から外側に向かって４本
のストランドが放射状に伸びる分岐部を形成し、かつ低
融点樹脂のＢ成分２が該分岐部の各ストランドのほぼ先
端部近傍に各ストランド毎にストランドの長手方向とは
交差する方向にストランドを隔ててほぼ反対方向に接続
して２つの接続部とからなり、Ａ及びＢ成分の紡糸ＭＦ
Ｒを同値にした場合の複合繊維である。
【００１５】本発明の熱接着性複合繊維は、前述の図１
〜図４に例示したように、特殊な異形断面構造を有して
いる。即ち、高融点樹脂のＡ成分が外側に向かって細い
ストランド状に突出して分岐状の骨格を形成し、そのＡ
成分の分岐部に低融点樹脂のＢ成分が一部接合して接続
部を形成している。つまり、Ｂ成分は、前記Ａ成分との
一部接合部を除き大部分の表面は露出している。このよ
うな、形態構造の複合繊維が熱処理を受けると、低融点
樹脂のＢ成分は、大部分の露出面から熱伝達を受けるの
でＢ成分が軟化状態から融着に至るまでの熱伝達が極め
て容易になる。特に図５に示すような、通常の鞘芯型や
その他の丸断面に比較して低融点樹脂（Ｂ成分）の体積
に対する露出表面積の割合が著しく大きいので、表面露
出部からの熱伝達が速く融着が均一になる。つまり、低
温接着性に優れるようになるのである。この傾向はＢ成
分の接続部の表面露出度が大きいほど顕著である。従っ
て、Ａ成分とＢ成分の接続部に対するＢ成分の全周長の
接触割合が５０％以下であることが低温接着性の面では
好ましく、より好ましくは３０％以下である。
〜図４に例示したように、特殊な異形断面構造を有して
いる。即ち、高融点樹脂のＡ成分が外側に向かって細い
ストランド状に突出して分岐状の骨格を形成し、そのＡ
成分の分岐部に低融点樹脂のＢ成分が一部接合して接続
部を形成している。つまり、Ｂ成分は、前記Ａ成分との
一部接合部を除き大部分の表面は露出している。このよ
うな、形態構造の複合繊維が熱処理を受けると、低融点
樹脂のＢ成分は、大部分の露出面から熱伝達を受けるの
でＢ成分が軟化状態から融着に至るまでの熱伝達が極め
て容易になる。特に図５に示すような、通常の鞘芯型や
その他の丸断面に比較して低融点樹脂（Ｂ成分）の体積
に対する露出表面積の割合が著しく大きいので、表面露
出部からの熱伝達が速く融着が均一になる。つまり、低
温接着性に優れるようになるのである。この傾向はＢ成
分の接続部の表面露出度が大きいほど顕著である。従っ
て、Ａ成分とＢ成分の接続部に対するＢ成分の全周長の
接触割合が５０％以下であることが低温接着性の面では
好ましく、より好ましくは３０％以下である。
【００１６】本発明でいう低温接着性に優れるというこ
とは、図５に示すような通常の丸断面の複合繊維に比較
して、本発明の熱接着性繊維は３〜４℃以下の低温での
熱接着が十分可能となり、かつ、繊維接合点が融着接合
ムラを生じることなく、均一な融着接合が行われること
を意味する。この結果、本発明の熱接着性複合繊維を用
いて低温熱処理して得られた不織布は、繊維間の空隙が
多く残存し、極めてソフト感を有する。しかも、繊維同
士は繊維接点で確実に熱融着されるので不織布は繊維集
合体としての結合力を向上させ、高い強力を有するよう
になる。これに対し図５の如く、一般の丸断面構造の芯
鞘複合繊維では鞘成分全体を十分に溶融させるために
は、本発明の複合繊維の場合に比較し、より高温を要す
る。このような条件下で熱処理が行われると、熱融着に
よる強力は向上するが、反面芯成分も融着温度に近づく
ため繊維全体を融着させるようになる。この結果、必然
的に嵩高が失われ、不織布の風合い（ソフトの触感）が
損なわれるのである。
とは、図５に示すような通常の丸断面の複合繊維に比較
して、本発明の熱接着性繊維は３〜４℃以下の低温での
熱接着が十分可能となり、かつ、繊維接合点が融着接合
ムラを生じることなく、均一な融着接合が行われること
を意味する。この結果、本発明の熱接着性複合繊維を用
いて低温熱処理して得られた不織布は、繊維間の空隙が
多く残存し、極めてソフト感を有する。しかも、繊維同
士は繊維接点で確実に熱融着されるので不織布は繊維集
合体としての結合力を向上させ、高い強力を有するよう
になる。これに対し図５の如く、一般の丸断面構造の芯
鞘複合繊維では鞘成分全体を十分に溶融させるために
は、本発明の複合繊維の場合に比較し、より高温を要す
る。このような条件下で熱処理が行われると、熱融着に
よる強力は向上するが、反面芯成分も融着温度に近づく
ため繊維全体を融着させるようになる。この結果、必然
的に嵩高が失われ、不織布の風合い（ソフトの触感）が
損なわれるのである。
【００１７】また、本発明の熱接着性複合繊維は、中央
部から外側に向かって放射状に伸びるストランドが分岐
した多葉型構造を有するので、入射光が散乱した反射光
が視野に見えるようになる。したがって、本発明の熱接
着性複合繊維を不織布、織編物などの布帛としたとき該
布帛の下方の色が見えにくい、いわゆる透け防止効果を
発揮する。つまり隠蔽性に優れるのである。
部から外側に向かって放射状に伸びるストランドが分岐
した多葉型構造を有するので、入射光が散乱した反射光
が視野に見えるようになる。したがって、本発明の熱接
着性複合繊維を不織布、織編物などの布帛としたとき該
布帛の下方の色が見えにくい、いわゆる透け防止効果を
発揮する。つまり隠蔽性に優れるのである。
【００１８】本発明の熱接着性複合繊維を得るには、短
繊維の場合、前述の樹脂Ａ、Ｂ成分を上述の繊維断面に
代表される紡糸口金プレートを用い、公知の複合紡糸法
により紡糸をする。この際、Ａ及びＢ成分の押出温度を
変更することで紡糸ＭＦＲを調整して分岐部と接続部の
接触割合を設定する。その後、延伸し、捲縮を付与す
る。複合繊維を構成するＡ、Ｂ成分は、複合重量比がＡ
成分／Ｂ成分＝２０／８０〜８０／２０重量％の範囲が
好ましい。Ｂ成分が２０％未満では、得られる繊維の熱
接着性が低下し、これを用いた不織布も十分な引張強度
および低温接着性を得ることが難しくなる。また、Ｂ成
分が８０％を超すと、繊維の熱接着性は十分であるが、
繊維の熱収縮率が高くなり、不織布を得る際の寸法安定
性が低下する傾向がある。複合繊維の繊度は０．５〜１
０．０ｄ／ｆで、かつ、捲縮数が約３〜６０山／２５ｍ
ｍのものがカード通過性がよく、好ましい。一方、長繊
維の代表としては、前述の樹脂Ａ、Ｂ成分を上述の繊維
断面に代表される紡糸口金プレートを用い、公知のスパ
ンボンド法により製造することができる。この際、Ａ及
びＢ成分の押出温度を変更することで紡糸ＭＦＲを調整
して分岐部と接続部の接触割合を設定する。複合繊維を
構成するＡ、Ｂ成分は、複合重量比が、Ａ成分／Ｂ成分
＝２０／８０〜８０／２０重量％の範囲が好ましい。Ｂ
成分が２０％未満では、得られる繊維の熱接着性が低下
し、これを用いた不織布も十分な引張強度および低温接
着性を得ることが難しくなる。また、Ｂ成分が８０％を
超すと、繊維の熱接着性は十分であるが、繊維の熱収縮
率が高くなり、不織布を得る際の寸法安定性が低下する
傾向がある。複合繊維の繊度は０．５〜１０．０ｄ／ｆ
のものが、好ましい。又、必要に応じて、捲縮を与える
こともできる。
繊維の場合、前述の樹脂Ａ、Ｂ成分を上述の繊維断面に
代表される紡糸口金プレートを用い、公知の複合紡糸法
により紡糸をする。この際、Ａ及びＢ成分の押出温度を
変更することで紡糸ＭＦＲを調整して分岐部と接続部の
接触割合を設定する。その後、延伸し、捲縮を付与す
る。複合繊維を構成するＡ、Ｂ成分は、複合重量比がＡ
成分／Ｂ成分＝２０／８０〜８０／２０重量％の範囲が
好ましい。Ｂ成分が２０％未満では、得られる繊維の熱
接着性が低下し、これを用いた不織布も十分な引張強度
および低温接着性を得ることが難しくなる。また、Ｂ成
分が８０％を超すと、繊維の熱接着性は十分であるが、
繊維の熱収縮率が高くなり、不織布を得る際の寸法安定
性が低下する傾向がある。複合繊維の繊度は０．５〜１
０．０ｄ／ｆで、かつ、捲縮数が約３〜６０山／２５ｍ
ｍのものがカード通過性がよく、好ましい。一方、長繊
維の代表としては、前述の樹脂Ａ、Ｂ成分を上述の繊維
断面に代表される紡糸口金プレートを用い、公知のスパ
ンボンド法により製造することができる。この際、Ａ及
びＢ成分の押出温度を変更することで紡糸ＭＦＲを調整
して分岐部と接続部の接触割合を設定する。複合繊維を
構成するＡ、Ｂ成分は、複合重量比が、Ａ成分／Ｂ成分
＝２０／８０〜８０／２０重量％の範囲が好ましい。Ｂ
成分が２０％未満では、得られる繊維の熱接着性が低下
し、これを用いた不織布も十分な引張強度および低温接
着性を得ることが難しくなる。また、Ｂ成分が８０％を
超すと、繊維の熱接着性は十分であるが、繊維の熱収縮
率が高くなり、不織布を得る際の寸法安定性が低下する
傾向がある。複合繊維の繊度は０．５〜１０．０ｄ／ｆ
のものが、好ましい。又、必要に応じて、捲縮を与える
こともできる。
【００１９】本発明の短繊維不織布は、前述複合繊維を
カード機を用いて所望の目付のウェブとし、ニードルパ
ンチ法、サクションドライヤー法、あるいは熱ロール法
により不織布とする公知の方法で得ることができる。一
方、長繊維不織布の代表としては、スパンボンド法によ
り不織布とする公知の方法で得ることができる。このよ
うな不織布は、紙おむつあるいは生理用ナプキンの表面
材等の分野に有用である。この不織布を紙おむつや生理
用ナプキン等に使用する場合には、単糸繊度は０．５〜
１０．０ｄ／ｆ、不織布の目付けは８〜５０ｇ／ｍ2の
ものが好ましく、より好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ2で
ある。単糸が０．５ｄ／ｆ未満では、紡糸時の安定した
可紡性が得られ難く、ついては均質なウェブを得ること
が困難となり、１０．０ｄ／ｆを超すと不織布の目が粗
くなり、これを表面材として使用すれば肌触りに難のあ
るものとなるので好ましくない。また、目付けが１０ｇ
／ｍ2未満では薄すぎて十分な不織布強力が得られず、
５０ｇ／ｍ2を超すと好ましい不織布強力が得られるも
のの肌触りが悪くコスト高になることから実用的でな
い。
カード機を用いて所望の目付のウェブとし、ニードルパ
ンチ法、サクションドライヤー法、あるいは熱ロール法
により不織布とする公知の方法で得ることができる。一
方、長繊維不織布の代表としては、スパンボンド法によ
り不織布とする公知の方法で得ることができる。このよ
うな不織布は、紙おむつあるいは生理用ナプキンの表面
材等の分野に有用である。この不織布を紙おむつや生理
用ナプキン等に使用する場合には、単糸繊度は０．５〜
１０．０ｄ／ｆ、不織布の目付けは８〜５０ｇ／ｍ2の
ものが好ましく、より好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ2で
ある。単糸が０．５ｄ／ｆ未満では、紡糸時の安定した
可紡性が得られ難く、ついては均質なウェブを得ること
が困難となり、１０．０ｄ／ｆを超すと不織布の目が粗
くなり、これを表面材として使用すれば肌触りに難のあ
るものとなるので好ましくない。また、目付けが１０ｇ
／ｍ2未満では薄すぎて十分な不織布強力が得られず、
５０ｇ／ｍ2を超すと好ましい不織布強力が得られるも
のの肌触りが悪くコスト高になることから実用的でな
い。
【００２０】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に説明する
が、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではな
い。尚、以下に述べる実施例中における各種の物性値は
以下の方法で測定したものである。
が、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではな
い。尚、以下に述べる実施例中における各種の物性値は
以下の方法で測定したものである。
【００２１】・接触割合 不織布の断面を電子顕微鏡写真で撮影し、熱圧着処理さ
れた以外の繊維を観察し、一視野当り１０本を選択す
る。異形断面の分岐部である高融点樹脂のＡ成分に接続
している低融点樹脂のＢ成分が接している部分の断面の
周長が、同一断面上の該低融点樹脂Ｂ成分の断面の全周
長との割合であり、分岐数に応じ、その平均を１本当た
りの接触割合とし、１０本分の平均を表１に結果を示
す。 接触割合（％）＝ＡP／ＢT×１００ ＡP：高融点樹脂Ａ成分に低融点樹脂Ｂ成分が接触して
いる部分の周長 ＢT：同一断面上の該低融点樹脂Ｂ成分の全周長
れた以外の繊維を観察し、一視野当り１０本を選択す
る。異形断面の分岐部である高融点樹脂のＡ成分に接続
している低融点樹脂のＢ成分が接している部分の断面の
周長が、同一断面上の該低融点樹脂Ｂ成分の断面の全周
長との割合であり、分岐数に応じ、その平均を１本当た
りの接触割合とし、１０本分の平均を表１に結果を示
す。 接触割合（％）＝ＡP／ＢT×１００ ＡP：高融点樹脂Ａ成分に低融点樹脂Ｂ成分が接触して
いる部分の周長 ＢT：同一断面上の該低融点樹脂Ｂ成分の全周長
【００２２】・断面形状維持特性：（短繊維） 延伸後の単糸５０本を採取、繊維断面を光学顕微鏡写真
で撮影し、一視野に当たり異形断面の高融点樹脂のＡ成
分と低融点樹脂のＢ成分との接続部形状が９０％以上維
持されていれば優、８０％以上維持されていれば良、８
０％以下であれば不可と評価し、優を○、良を△、不可
を×で示した。表１に結果を示す。 ・断面形状維持特性：（長繊維） 不織布の断面を光学顕微鏡写真で撮影し、熱圧着処理さ
れた以外の繊維を観察し、一視野に当り異形断面の高融
点樹脂のＡ成分と低融点樹脂のＢ成分との接続部形状が
９０％以上維持されていれば優、８０％以上維持されて
いれば良、８０％以下であれば不可と評価し、優を○、
良を△、不可を×で示した。表１に結果を示す。
で撮影し、一視野に当たり異形断面の高融点樹脂のＡ成
分と低融点樹脂のＢ成分との接続部形状が９０％以上維
持されていれば優、８０％以上維持されていれば良、８
０％以下であれば不可と評価し、優を○、良を△、不可
を×で示した。表１に結果を示す。 ・断面形状維持特性：（長繊維） 不織布の断面を光学顕微鏡写真で撮影し、熱圧着処理さ
れた以外の繊維を観察し、一視野に当り異形断面の高融
点樹脂のＡ成分と低融点樹脂のＢ成分との接続部形状が
９０％以上維持されていれば優、８０％以上維持されて
いれば良、８０％以下であれば不可と評価し、優を○、
良を△、不可を×で示した。表１に結果を示す。
【００２３】・隠蔽性（ウェブの白色度） ウェブ１０ｇを採取、色差計（ＳＭカラーコンピュータ
ー、スガ試験機（株））にて測定、数値が大きい程、隠
蔽性が高い。表１に結果を示す。 ・隠蔽性（不織布の明暗差） 不織布強力において作成した不織布を用い、該不織布の
背後に白タイルと黒タイルを置いて色差計にて明度を測
定し、明暗差（△Ｌ）を下記式より算出、明暗差の小さ
いもの程、隠蔽性が高い。表１に結果を示す。 明暗差（△Ｌ）＝Ｌ* W−Ｌ* B Ｌ* W：白タイルに不織布を重ねた時の明度 Ｌ* B：黒タイルに不織布を重ねた時の明度
ー、スガ試験機（株））にて測定、数値が大きい程、隠
蔽性が高い。表１に結果を示す。 ・隠蔽性（不織布の明暗差） 不織布強力において作成した不織布を用い、該不織布の
背後に白タイルと黒タイルを置いて色差計にて明度を測
定し、明暗差（△Ｌ）を下記式より算出、明暗差の小さ
いもの程、隠蔽性が高い。表１に結果を示す。 明暗差（△Ｌ）＝Ｌ* W−Ｌ* B Ｌ* W：白タイルに不織布を重ねた時の明度 Ｌ* B：黒タイルに不織布を重ねた時の明度
【００２４】・不織布強力：不織布の機械の流れ方向
（ＭＤ）を長さ方向とし、機械の流れ方向に直角な方向
（ＣＤ）を幅方向として、長さ１５ｃｍ、幅５ｃｍの試
料片を作製し、引張り試験機を用い、つかみ間隔１０ｃ
ｍ、引張り速度１０ｃｍ／ｍｉｎで引張り強力を測定し
た。 ・不織布風合：５人のパネラーによる官能試験を行い、
全員がソフトであると判断した場合を優、３名以上がソ
フトであると判断した場合を良、３名以上がソフト感に
欠けると判断した場合を不可と評価し、優を○、良を
△、不可を×で示した。
（ＭＤ）を長さ方向とし、機械の流れ方向に直角な方向
（ＣＤ）を幅方向として、長さ１５ｃｍ、幅５ｃｍの試
料片を作製し、引張り試験機を用い、つかみ間隔１０ｃ
ｍ、引張り速度１０ｃｍ／ｍｉｎで引張り強力を測定し
た。 ・不織布風合：５人のパネラーによる官能試験を行い、
全員がソフトであると判断した場合を優、３名以上がソ
フトであると判断した場合を良、３名以上がソフト感に
欠けると判断した場合を不可と評価し、優を○、良を
△、不可を×で示した。
【００２５】・ヒートシール性：上記、不織布強力の測
定に用いる不織布から、不織布の機械の流れ方向（Ｍ
Ｄ）を長さ方向とし、機械の流れ方向に直角な方向（Ｃ
Ｄ）を幅方向として、長さ７．５ｃｍ、幅２．５ｃｍの
試料片を切り出し、同種の不織布同士の先端部分を長さ
１ｃｍだけ重ね合わせ、３ｋｇ／ｃｍ2の加圧下で１秒
間、所定の温度で熱圧着させ、引張り試験機を用い、つ
かみ間隔１０ｃｍ、引張り速度１０ｃｍ／ｍｉｎでヒー
トシール部の剥離強力を測定する。
定に用いる不織布から、不織布の機械の流れ方向（Ｍ
Ｄ）を長さ方向とし、機械の流れ方向に直角な方向（Ｃ
Ｄ）を幅方向として、長さ７．５ｃｍ、幅２．５ｃｍの
試料片を切り出し、同種の不織布同士の先端部分を長さ
１ｃｍだけ重ね合わせ、３ｋｇ／ｃｍ2の加圧下で１秒
間、所定の温度で熱圧着させ、引張り試験機を用い、つ
かみ間隔１０ｃｍ、引張り速度１０ｃｍ／ｍｉｎでヒー
トシール部の剥離強力を測定する。
【００２６】実施例１、比較例１ 密度が０．９５９、ＭＩが１３の高密度ポリエチレンを
Ｂ成分とし、ＭＦＲが１０の結晶性ポリプロピレン（ホ
モポリマー）をＡ成分として、図１に示した繊維断面を
与える紡糸口金を用い、接触割合を２０％目標に設定し
たもの（実施例１）、および図５（比較例１）に示した
繊維断面を与える紡糸口金を用いて複合紡糸装置によ
り、複合重量比４０／６０（Ｂ成分／Ａ成分）、単糸繊
度が４ｄ／ｆの未延伸糸を得た。その後、９５℃の熱ロ
ールにて２．４倍に延伸し、スタッファボックスで機械
捲縮を付与し、９０℃で乾燥した後、切断処理して２ｄ
×３８ｍｍの複合繊維を得た。この複合繊維を用いて、
温度１１６℃（実施例１）、１２０℃（比較例１）に加
熱された凸部面積２４％のエンボスロールとフラットな
金属ロールからなる熱圧着装置を用い、線圧２０ｋｇ／
ｃｍ、速度６ｍ／ｍｉｎの条件でカード法ウェブを熱処
理し、目付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。さらに、
この不織布を大人用おむつの表面材として使用したとこ
ろ、実施例１については、白度、肌触り（ソフト感）で
優れ、かつ、不織布強力、ヒートシール性にも優れてい
たが、比較例１については、白度が劣り、かつ、不織布
強力、ヒートシール性が実施例１より劣り、吸収性物品
への適否の差異は明確であった。
Ｂ成分とし、ＭＦＲが１０の結晶性ポリプロピレン（ホ
モポリマー）をＡ成分として、図１に示した繊維断面を
与える紡糸口金を用い、接触割合を２０％目標に設定し
たもの（実施例１）、および図５（比較例１）に示した
繊維断面を与える紡糸口金を用いて複合紡糸装置によ
り、複合重量比４０／６０（Ｂ成分／Ａ成分）、単糸繊
度が４ｄ／ｆの未延伸糸を得た。その後、９５℃の熱ロ
ールにて２．４倍に延伸し、スタッファボックスで機械
捲縮を付与し、９０℃で乾燥した後、切断処理して２ｄ
×３８ｍｍの複合繊維を得た。この複合繊維を用いて、
温度１１６℃（実施例１）、１２０℃（比較例１）に加
熱された凸部面積２４％のエンボスロールとフラットな
金属ロールからなる熱圧着装置を用い、線圧２０ｋｇ／
ｃｍ、速度６ｍ／ｍｉｎの条件でカード法ウェブを熱処
理し、目付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。さらに、
この不織布を大人用おむつの表面材として使用したとこ
ろ、実施例１については、白度、肌触り（ソフト感）で
優れ、かつ、不織布強力、ヒートシール性にも優れてい
たが、比較例１については、白度が劣り、かつ、不織布
強力、ヒートシール性が実施例１より劣り、吸収性物品
への適否の差異は明確であった。
【００２７】実施例２〜３ 密度が０．９１８、ＭＩが２４の直鎖状低密度ポリエチ
レンをＢ成分として、エチレン３重量％、ブテン−１
５重量％、及びプロピレン９２重量％からなり、ＭＦＲ
が１５である三元共重合体をＡ成分として、図３（実施
例２）および図４（実施例３）に示した繊維断面を与え
る紡糸口金を用い、接触割合を２５％目標に設定し、実
施例１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得
た。この複合繊維を用いて、温度１１６℃に加熱された
凸部面積２４％のエンボスロールとフラットな金属ロー
ルからなる熱圧着装置を用い、線圧２０ｋｇ／ｃｍ、速
度６ｍ／ｍｉｎの条件でカード法ウェブを熱処理し、目
付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。
レンをＢ成分として、エチレン３重量％、ブテン−１
５重量％、及びプロピレン９２重量％からなり、ＭＦＲ
が１５である三元共重合体をＡ成分として、図３（実施
例２）および図４（実施例３）に示した繊維断面を与え
る紡糸口金を用い、接触割合を２５％目標に設定し、実
施例１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得
た。この複合繊維を用いて、温度１１６℃に加熱された
凸部面積２４％のエンボスロールとフラットな金属ロー
ルからなる熱圧着装置を用い、線圧２０ｋｇ／ｃｍ、速
度６ｍ／ｍｉｎの条件でカード法ウェブを熱処理し、目
付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。
【００２８】実施例４ 密度が０．９５９、ＭＩが１３の高密度ポリエチレンを
Ｂ成分とし、ＭＦＲが１０の結晶性ポリプロピレン（ホ
モポリマー）をＡ成分として、図１に示した繊維断面を
与える紡糸口金を用い、接触割合を低めに設定し、実施
例１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得
た。尚、実施例４は実施例１と同様の繊維断面を与える
紡糸口金を使用し、低融点樹脂の接触割合が、該低融点
樹脂の全周長の１２％となった例であるが、低温加工性
の向上はそれ程見られないが、その他の特性では優れる
ものであった。
Ｂ成分とし、ＭＦＲが１０の結晶性ポリプロピレン（ホ
モポリマー）をＡ成分として、図１に示した繊維断面を
与える紡糸口金を用い、接触割合を低めに設定し、実施
例１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得
た。尚、実施例４は実施例１と同様の繊維断面を与える
紡糸口金を使用し、低融点樹脂の接触割合が、該低融点
樹脂の全周長の１２％となった例であるが、低温加工性
の向上はそれ程見られないが、その他の特性では優れる
ものであった。
【００２９】比較例２ 密度が０．９１８、ＭＩが２４の直鎖状ポリエチレンを
Ｂ成分として、ＩＶ値０．４９のポリエチレンテフタレ
ートをＡ成分として、図２に示した繊維断面を与える紡
糸口金を用い、接触割合を３０％目標に設定し、実施例
１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得た。
この複合繊維は、延伸後Ａ／Ｂ成分が剥離分割し、評価
の対象とならなかった。
Ｂ成分として、ＩＶ値０．４９のポリエチレンテフタレ
ートをＡ成分として、図２に示した繊維断面を与える紡
糸口金を用い、接触割合を３０％目標に設定し、実施例
１と同様な方法にて２ｄ×３８ｍｍの複合繊維を得た。
この複合繊維は、延伸後Ａ／Ｂ成分が剥離分割し、評価
の対象とならなかった。
【００３０】実施例５、比較例３ 密度が０．９３５、ＭＩが２０の直鎖状中密度ポリエチ
レンをＢ成分として、ブテン−１ ５重量％とプロピレ
ン９５重量％とからなり、ＭＦＲが１５である二元共重
合体をＡ成分として、図１に示した繊維断面を与える紡
糸口金を用い、接触割合を２０％目標に設定したもの
（実施例５）、および図５（比較例３）に示した所定の
繊維断面口金を用い、紡糸口金から吐出した複合繊維群
をエアーサッカーに導入して牽引延伸し、複合長繊維を
得、続いて、エアーサッカーより排出された前記長繊維
群を、帯電装置により同電荷を付与せしめ帯電させた
後、反射板に衝突させて開繊し、開繊した長繊維群を裏
面に吸引装置を設けた無端ネット状コンベヤー上に、長
繊維ウェブとして捕集する。捕集した長繊維ウェブは、
無端コンベヤーに載せられたまま搬送され、温度１１２
℃に加熱された凸部面積２４％のエンボスロールとフラ
ットな金属ロールからなる熱圧着装置を用い、線圧２０
ｋｇ／ｃｍ、速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱処理し、目
付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。さらに、この不織
布を大人用おむつの表面材として使用したところ、実施
例５については、白度、肌触り（ソフト感）で優れ、か
つ、不織布強力、ヒートシール性にも優れていたが、比
較例３については、白度が劣り、かつ、不織布強力、ヒ
ートシール性が実施例４より劣り、吸収性物品への適否
の差異は明確であった。
レンをＢ成分として、ブテン−１ ５重量％とプロピレ
ン９５重量％とからなり、ＭＦＲが１５である二元共重
合体をＡ成分として、図１に示した繊維断面を与える紡
糸口金を用い、接触割合を２０％目標に設定したもの
（実施例５）、および図５（比較例３）に示した所定の
繊維断面口金を用い、紡糸口金から吐出した複合繊維群
をエアーサッカーに導入して牽引延伸し、複合長繊維を
得、続いて、エアーサッカーより排出された前記長繊維
群を、帯電装置により同電荷を付与せしめ帯電させた
後、反射板に衝突させて開繊し、開繊した長繊維群を裏
面に吸引装置を設けた無端ネット状コンベヤー上に、長
繊維ウェブとして捕集する。捕集した長繊維ウェブは、
無端コンベヤーに載せられたまま搬送され、温度１１２
℃に加熱された凸部面積２４％のエンボスロールとフラ
ットな金属ロールからなる熱圧着装置を用い、線圧２０
ｋｇ／ｃｍ、速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱処理し、目
付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。さらに、この不織
布を大人用おむつの表面材として使用したところ、実施
例５については、白度、肌触り（ソフト感）で優れ、か
つ、不織布強力、ヒートシール性にも優れていたが、比
較例３については、白度が劣り、かつ、不織布強力、ヒ
ートシール性が実施例４より劣り、吸収性物品への適否
の差異は明確であった。
【００３１】《不織布強力、不織布風合、不織布の明暗
差およびヒートシール性》断面形状維持特性において、
良（△）以上のサンプルについて評価。短繊維不織布は
各繊維をローラーカード機にて２０ｍ／ｍｉｎの速度で
カーディングし、それぞれ目付け約２０ｇ／ｍ2のウエ
ブとした。続いて同一速度で接着面積率２４％のエンボ
スロールを用いて所定温度にて不織布に加工した。それ
ぞれの物性結果を表１に示す。一方、長繊維不織布は、
スパンボンド法にて製造した。目付け約２０ｇ／ｍ2の
ウェブを接着面積率２４％のエンボスロールを用いて所
定温度にて不織布に加工した。それぞれの物性結果を表
１に示す。
差およびヒートシール性》断面形状維持特性において、
良（△）以上のサンプルについて評価。短繊維不織布は
各繊維をローラーカード機にて２０ｍ／ｍｉｎの速度で
カーディングし、それぞれ目付け約２０ｇ／ｍ2のウエ
ブとした。続いて同一速度で接着面積率２４％のエンボ
スロールを用いて所定温度にて不織布に加工した。それ
ぞれの物性結果を表１に示す。一方、長繊維不織布は、
スパンボンド法にて製造した。目付け約２０ｇ／ｍ2の
ウェブを接着面積率２４％のエンボスロールを用いて所
定温度にて不織布に加工した。それぞれの物性結果を表
１に示す。
【００３２】
【表１】 表１において、ｐｐ−１はホモポリプロピレンを、ＰＯ
−１はプロピレン／ブテンー１二元系共重合体を、ＰＯ
−２はプロピレン／エチレン／ブテンー１三元系共重合
体を、ＰＥはポリエチレンを、ＰＥＴはポリエチレンテ
レフタレートをそれぞれ表わす。
−１はプロピレン／ブテンー１二元系共重合体を、ＰＯ
−２はプロピレン／エチレン／ブテンー１三元系共重合
体を、ＰＥはポリエチレンを、ＰＥＴはポリエチレンテ
レフタレートをそれぞれ表わす。
【００３３】
【発明の効果】本発明の異形断面を有する熱接着性複合
繊維は、低温で、かつ、短時間の熱処理により不織布強
力の大きな不織布が作成できる。また、この熱接着性複
合繊維を使用した不織布は、風合いがソフトである。し
かも、隠蔽性にも優れている。このような不織布は、紙
おむつ及び生理用ナプキンの表面材等の分野に有用であ
る。
繊維は、低温で、かつ、短時間の熱処理により不織布強
力の大きな不織布が作成できる。また、この熱接着性複
合繊維を使用した不織布は、風合いがソフトである。し
かも、隠蔽性にも優れている。このような不織布は、紙
おむつ及び生理用ナプキンの表面材等の分野に有用であ
る。
【図１】、本発明の熱接着性複合繊維の繊維断面図の例
示である。
示である。
【図２】本発明の熱接着性複合繊維の繊維断面図の例示
である。
である。
【図３】本発明の熱接着性複合繊維の繊維断面図の例示
である。
である。
【図４】本発明の熱接着性複合繊維の繊維断面図の例示
である。
である。
【図５】比較例の熱接着性複合繊維の断面図である。
１ 高融点樹脂部（Ａ成分） ２ 低融点樹脂部（Ｂ成分）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ａ６１Ｆ 13/18 ３１０Ｚ
Claims (8)
- 【請求項１】 結晶性ポリプロピレンまたはプロピレン
系の共重合体から選ばれた少なくとも１種の高融点樹脂
のＡ成分と、これより低融点で密度が０．９１０〜０．
９７０ｇ／ｃｍ3であるポリエチレン系の低融点樹脂の
Ｂ成分とから形成された熱接着性複合繊維であって、該
複合繊維の断面は高融点樹脂のＡ成分が中央部から外側
に向かってストランドが放射状に伸びる分岐部を形成
し、かつ低融点樹脂のＢ成分が該Ａ成分の分岐部と接続
して接続部を形成する異形構造であることを特徴とする
熱接着性複合繊維。 - 【請求項２】 プロピレン系の共重合体成分が、プロピ
レン８５〜９９重量％と、エチレン１〜１５重量％の二
元系共重合体樹脂である請求項１に記載の熱接着性複合
繊維。 - 【請求項３】 プロピレン系の共重合体成分が、プロピ
レン５０〜９９重量％と、ブテン−１ １〜５０重量％
の二元系共重合体樹脂である請求項１に記載の熱接着性
複合繊維。 - 【請求項４】 プロピレン系の共重合体成分が、プロピ
レン８４〜９８重量％、エチレン１〜１０重量％、ブテ
ン−１ １〜１５重量％の三元系共重合体樹脂である請
求項１に記載の熱接着性複合繊維。 - 【請求項５】 高融点樹脂と接続する低融点樹脂の接触
割合が、該低融点樹脂の全周長の１０〜５０％である請
求項１〜４のいずれかに記載の熱接着性複合繊維。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかに記載の熱接着
性複合繊維の繊維交差点が熱接合された短繊維不織布。 - 【請求項７】 請求項１〜５のいずれか１項に記載の熱
接着性複合繊維の繊維交差点が熱接合された長繊維不織
布。 - 【請求項８】 請求項６または７のいずれか１項に記載
の不織布を少なくとも一部に用いた吸収性物品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15377198A JP3900680B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 熱接着性複合繊維、これを用いた不織布及び吸収性物品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15377198A JP3900680B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 熱接着性複合繊維、これを用いた不織布及び吸収性物品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11323663A true JPH11323663A (ja) | 1999-11-26 |
| JP3900680B2 JP3900680B2 (ja) | 2007-04-04 |
Family
ID=15569787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15377198A Expired - Fee Related JP3900680B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 熱接着性複合繊維、これを用いた不織布及び吸収性物品 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3900680B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003082528A (ja) * | 2001-09-05 | 2003-03-19 | Chisso Corp | 熱融着性複合繊維及びこれを用いた繊維成形体、繊維製品 |
| JP2008161278A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Uni Charm Corp | 吸収性物品 |
| US7968481B2 (en) | 2002-12-24 | 2011-06-28 | Kao Corporation | Hot-melt conjugate fiber |
| JP2013076182A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Unitika Ltd | ポリエステル長繊維不織布及びその製造方法 |
| KR20160079297A (ko) | 2014-12-26 | 2016-07-06 | 도레이케미칼 주식회사 | 위생재용 섬유, 이를 포함하는 위생재 및 이의 제조방법 |
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-
1998
- 1998-05-19 JP JP15377198A patent/JP3900680B2/ja not_active Expired - Fee Related
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