JPH11310849A - 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 - Google Patents
成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法Info
- Publication number
- JPH11310849A JPH11310849A JP10116788A JP11678898A JPH11310849A JP H11310849 A JPH11310849 A JP H11310849A JP 10116788 A JP10116788 A JP 10116788A JP 11678898 A JP11678898 A JP 11678898A JP H11310849 A JPH11310849 A JP H11310849A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- dent resistance
- cold
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 66
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 66
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 14
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 12
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 10
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 9
- 230000035882 stress Effects 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- JMANVNJQNLATNU-UHFFFAOYSA-N oxalonitrile Chemical compound N#CC#N JMANVNJQNLATNU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000001226 reprecipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】自動車外板用鋼板に求められる優れた鋼板表面
性状、耐常温時効性、パネル耐デント性を兼備した冷延
鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法を提供
する。 【解決手段】重量% で、C:0.005-0.015%, Si:0.01-0.2%,
Mn:0.2-1.5%, P:0.01-0.07%, S:0.006-0.015%, sol.A
l:0.01-0.08%, N 0.004%, O 0.003%、 Nb:0.04-0.23%、
1.0 (Nb ×12)/(C×93) 3.0、残部が実質的にFe及
び不可避的不純物からなる鋼組成を有し、かつ下式を満
足する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延
鋼板。exp(ε) (5.29 exp(ε)-4.19) σ/ σ 0.2 exp
( ε) (5.64 exp ( ε)-4.49) ) （0.002<ε 0.096,
ε は真ひずみ、σ 0.2 は0.2%耐力、σ はε に対
する真応力。）
性状、耐常温時効性、パネル耐デント性を兼備した冷延
鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法を提供
する。 【解決手段】重量% で、C:0.005-0.015%, Si:0.01-0.2%,
Mn:0.2-1.5%, P:0.01-0.07%, S:0.006-0.015%, sol.A
l:0.01-0.08%, N 0.004%, O 0.003%、 Nb:0.04-0.23%、
1.0 (Nb ×12)/(C×93) 3.0、残部が実質的にFe及
び不可避的不純物からなる鋼組成を有し、かつ下式を満
足する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延
鋼板。exp(ε) (5.29 exp(ε)-4.19) σ/ σ 0.2 exp
( ε) (5.64 exp ( ε)-4.49) ) （0.002<ε 0.096,
ε は真ひずみ、σ 0.2 は0.2%耐力、σ はε に対
する真応力。）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車外板パネルな
どに要求される成形性、パネル形状性、耐デント性に優
れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方
法に関する。
どに要求される成形性、パネル形状性、耐デント性に優
れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車外板用鋼板には、優れた成形性、
パネル成形後の形状性および耐デント性（局部的な凹み
に対する抵抗）が要求される。プレス成形性は、鋼板の
素材降伏強度、伸び、ｎ値（加工硬化指数）などの指標
で評価される。また、パネル形状性ならびに耐デント性
は素材降伏強度、加工および塗装焼き付け処理後の降伏
強度でしばしば評価される。鋼板の降伏強度が低くなる
と、プレス成形性が良好となる反面、パネル成形後の耐
デント性には不利である。しかし、逆に降伏強度が高く
なると、耐デント性には有利であるが、しわ、われ等の
プレス成形上の問題が生じる。したがって、自動車外板
用鋼板としては、プレス成形時には低降伏点を有し、パ
ネル成形、焼き付け塗装後には高い降伏強度を有する鋼
板が切望されてきた。このような降伏強度の観点におい
て、二律相反する要求を満足する冷延鋼板として、鋼中
炭素（Ｃ）のひずみ時効現象を利用した塗装焼き付け硬
化型冷延鋼板（Ｂａｋｅ−Ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ Ｓｔ
ｅｅｌ，以降ＢＨ鋼板と称す）が開発された。
パネル成形後の形状性および耐デント性（局部的な凹み
に対する抵抗）が要求される。プレス成形性は、鋼板の
素材降伏強度、伸び、ｎ値（加工硬化指数）などの指標
で評価される。また、パネル形状性ならびに耐デント性
は素材降伏強度、加工および塗装焼き付け処理後の降伏
強度でしばしば評価される。鋼板の降伏強度が低くなる
と、プレス成形性が良好となる反面、パネル成形後の耐
デント性には不利である。しかし、逆に降伏強度が高く
なると、耐デント性には有利であるが、しわ、われ等の
プレス成形上の問題が生じる。したがって、自動車外板
用鋼板としては、プレス成形時には低降伏点を有し、パ
ネル成形、焼き付け塗装後には高い降伏強度を有する鋼
板が切望されてきた。このような降伏強度の観点におい
て、二律相反する要求を満足する冷延鋼板として、鋼中
炭素（Ｃ）のひずみ時効現象を利用した塗装焼き付け硬
化型冷延鋼板（Ｂａｋｅ−Ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ Ｓｔ
ｅｅｌ，以降ＢＨ鋼板と称す）が開発された。
【０００３】とくに高深絞り性を有するＢＨ鋼板とし
て、Ｃが５０ｐｐｍ程度の極低炭素鋼をベースにＮｂ、
Ｔｉ等の炭窒化物形成元素をＣ当量比で１以下添加した
冷延鋼板の製造方法が知られている。例えば特公昭６０
−４６１６６号公報にはＮｂまたはＴｉ添加の極低炭素
鋼を９００℃近い高温で焼鈍する技術が開示されてい
る。
て、Ｃが５０ｐｐｍ程度の極低炭素鋼をベースにＮｂ、
Ｔｉ等の炭窒化物形成元素をＣ当量比で１以下添加した
冷延鋼板の製造方法が知られている。例えば特公昭６０
−４６１６６号公報にはＮｂまたはＴｉ添加の極低炭素
鋼を９００℃近い高温で焼鈍する技術が開示されてい
る。
【０００４】また、特開昭６１−２７６９２８号公報に
は７００〜８５０℃付近の温度域で焼鈍することによっ
てＮｂ添加極低炭素系ＢＨ鋼板を製造する技術が開示さ
れている。
は７００〜８５０℃付近の温度域で焼鈍することによっ
てＮｂ添加極低炭素系ＢＨ鋼板を製造する技術が開示さ
れている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公昭
６０−４６１６６号公報の技術はＢＨ性とｒ値を高める
点では好ましいが、高温焼鈍であるため、フェライト粒
の粗大化に起因した表面肌荒れが懸念されるばかりか、
鋼板自体軟質化しているため、高いＢＨ性が得られたと
しても、プレス成形および塗装焼き付け処理後の降伏強
度は決して高いとは言い難い。一方、特開昭６１−２７
６９２８号公報の技術は前者よりも比較的焼鈍温度が低
いため、表面性状、素材降伏強度の確保の点では好まし
いが、ｒ値、ＢＨ性の向上には限界がある。また、この
ような従来技術はいずれも耐デント性の向上を目的とし
て鋼板の高ＢＨ化に主眼を置いた技術であるため、耐常
温時効性の劣化（常温保管時の降伏点伸びの発現に起因
したプレス成形時のストレッチャーストレインの発生）
が懸念される。このため、実用上の観点からＢＨ量は６
０ＭＰａ以下に抑えられているのが実情である。
６０−４６１６６号公報の技術はＢＨ性とｒ値を高める
点では好ましいが、高温焼鈍であるため、フェライト粒
の粗大化に起因した表面肌荒れが懸念されるばかりか、
鋼板自体軟質化しているため、高いＢＨ性が得られたと
しても、プレス成形および塗装焼き付け処理後の降伏強
度は決して高いとは言い難い。一方、特開昭６１−２７
６９２８号公報の技術は前者よりも比較的焼鈍温度が低
いため、表面性状、素材降伏強度の確保の点では好まし
いが、ｒ値、ＢＨ性の向上には限界がある。また、この
ような従来技術はいずれも耐デント性の向上を目的とし
て鋼板の高ＢＨ化に主眼を置いた技術であるため、耐常
温時効性の劣化（常温保管時の降伏点伸びの発現に起因
したプレス成形時のストレッチャーストレインの発生）
が懸念される。このため、実用上の観点からＢＨ量は６
０ＭＰａ以下に抑えられているのが実情である。
【０００６】このように従来技術で製造された冷延鋼板
では、自動車外板用鋼板に要求される良好な表面性状、
耐常温時効性、パネル耐デント性を充分に満足したもの
とは言い難い。
では、自動車外板用鋼板に要求される良好な表面性状、
耐常温時効性、パネル耐デント性を充分に満足したもの
とは言い難い。
【０００７】本発明の目的は、自動車外板用鋼板に求め
られる優れた鋼板表面性状、耐常温時効性、パネル耐デ
ント性を兼備した冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそ
れらの製造方法を提供することにある。
られる優れた鋼板表面性状、耐常温時効性、パネル耐デ
ント性を兼備した冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそ
れらの製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の冷延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．００５
〜０．０１５％と、Ｓｉ：０．０１〜０．２％と、Ｍ
ｎ：０．２〜１．５％と、Ｐ：０．０１〜０．０７％
と、Ｓ：０．００６〜０．０１５％と、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１〜０．０８％と、Ｎ≦０．００４％と、Ｏ≦
０．００３％、Ｎｂ：０．０４〜０．２３％とを含有
し、ＮｂとＣとを下記（１）式 を満たす範囲で含有
し、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼
組成を有し、かつ下記（２）式を満足することを特徴と
する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼
板である。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の冷延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．００５
〜０．０１５％と、Ｓｉ：０．０１〜０．２％と、Ｍ
ｎ：０．２〜１．５％と、Ｐ：０．０１〜０．０７％
と、Ｓ：０．００６〜０．０１５％と、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１〜０．０８％と、Ｎ≦０．００４％と、Ｏ≦
０．００３％、Ｎｂ：０．０４〜０．２３％とを含有
し、ＮｂとＣとを下記（１）式 を満たす範囲で含有
し、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼
組成を有し、かつ下記（２）式を満足することを特徴と
する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼
板である。
【０００９】 １．０≦ （Ｎｂ％×１２）／（ Ｃ％×９３） ≦３．０ …（１） ｅｘｐ（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）≦σ／σ0.2 ≦ｅｘｐ （ε）×（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４９） …（２） 但し、０．００２＜ε≦０．０９６、εは真ひずみ、σ
0.2 は０．２％耐力、σはεに対する真応力。
0.2 は０．２％耐力、σはεに対する真応力。
【００１０】（２）本発明の冷延鋼板は、重量％で、さ
らに、Ｂ：０．０００１〜０．００２％を含有している
ことを特徴とする、上記（１）に記載の成形性、パネル
形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板である。
らに、Ｂ：０．０００１〜０．００２％を含有している
ことを特徴とする、上記（１）に記載の成形性、パネル
形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板である。
【００１１】（３）本発明の溶融亜鉛めっき鋼板は、上
記（１）または（２）に記載の冷延鋼板に溶融亜鉛めっ
きを施してなる、成形性、パネル形状性、耐デント性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板である。
記（１）または（２）に記載の冷延鋼板に溶融亜鉛めっ
きを施してなる、成形性、パネル形状性、耐デント性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板である。
【００１２】（４）本発明の製造方法は、上記（１）ま
たは（２）に記載の冷延鋼板を製造する方法において、
鋼を溶製、連続鋳造する工程と、（Ａｒ3 −１００）℃
以上で仕上圧延を行い、５００〜７００℃で巻取る熱間
圧延工程と、巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、
連続焼鈍を施す工程と、を備えたことを特徴とする成形
性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板の製造
方法である。
たは（２）に記載の冷延鋼板を製造する方法において、
鋼を溶製、連続鋳造する工程と、（Ａｒ3 −１００）℃
以上で仕上圧延を行い、５００〜７００℃で巻取る熱間
圧延工程と、巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、
連続焼鈍を施す工程と、を備えたことを特徴とする成形
性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板の製造
方法である。
【００１３】（５）本発明の製造方法は、上記（３）に
記載の溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法において、鋼
を溶製、連続鋳造する工程と、（Ａｒ3 −１００）℃以
上で仕上圧延を行い、５００〜７００℃で巻取る熱間圧
延工程と、巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、連
続溶融亜鉛めっきを施す工程と、を備えたことを特徴と
する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法である。
記載の溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法において、鋼
を溶製、連続鋳造する工程と、（Ａｒ3 −１００）℃以
上で仕上圧延を行い、５００〜７００℃で巻取る熱間圧
延工程と、巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、連
続溶融亜鉛めっきを施す工程と、を備えたことを特徴と
する成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法である。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明者は、自動車外板用鋼板に
求められる優れた鋼板表面性状、耐常温時効性、パネル
耐デント性を兼備した冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及
びそれらの製造方法を得るために、鋭意研究を重ねた。
求められる優れた鋼板表面性状、耐常温時効性、パネル
耐デント性を兼備した冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及
びそれらの製造方法を得るために、鋭意研究を重ねた。
【００１５】その結果、高ＢＨ化を図ることにより自動
車外板パネルに要求される耐デント性を向上させる従来
技術とは違って、パネル成形時の低ひずみ域での加工硬
化挙動に重点を置いた材料設計によってパネル耐デント
性の向上が可能であること、さらに、敢えてＢＨ性を抑
制することで鋼板に良好な表面性状と耐常温時効性を付
与できることを見出し、パネル表面形状及び耐デント性
に優れた３４０ＭＰａ以上の引張り強度を有する冷延鋼
板並びに溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製造する技術を
発明するに至った。
車外板パネルに要求される耐デント性を向上させる従来
技術とは違って、パネル成形時の低ひずみ域での加工硬
化挙動に重点を置いた材料設計によってパネル耐デント
性の向上が可能であること、さらに、敢えてＢＨ性を抑
制することで鋼板に良好な表面性状と耐常温時効性を付
与できることを見出し、パネル表面形状及び耐デント性
に優れた３４０ＭＰａ以上の引張り強度を有する冷延鋼
板並びに溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製造する技術を
発明するに至った。
【００１６】そこで、まず、本発明の成分添加理由、成
分限定理由、引張特性の限定理由及び製造条件の限定理
由について説明する。なお、％は重量％を示す。 （１）成分組成範囲 Ｃ：０．００５〜０．０１５％ Ｎｂと形成される炭化物はパネル成形時の低ひずみ域で
の加工硬化に影響をおよぼし、耐デント性の向上に寄与
する。この効果はＣが０．００５％未満では得られな
い。また、０．０１５％を超えると、パネル耐デント性
は向上するものの、パネル形状の悪化を引き起こす。こ
のため、Ｃ量は０．００５〜０．０１５％の範囲であ
る。
分限定理由、引張特性の限定理由及び製造条件の限定理
由について説明する。なお、％は重量％を示す。 （１）成分組成範囲 Ｃ：０．００５〜０．０１５％ Ｎｂと形成される炭化物はパネル成形時の低ひずみ域で
の加工硬化に影響をおよぼし、耐デント性の向上に寄与
する。この効果はＣが０．００５％未満では得られな
い。また、０．０１５％を超えると、パネル耐デント性
は向上するものの、パネル形状の悪化を引き起こす。こ
のため、Ｃ量は０．００５〜０．０１５％の範囲であ
る。
【００１７】Ｓｉ：０．０１〜０．２％ Ｓｉは鋼の強化に有効な添加元素であるが、０．０１％
未満では固溶強化能は得られない。また、０．２％超で
は鋼板の表面性状の悪化をまねくばかりか、溶融めっき
処理後にすじむら状の表面欠陥が発生する。このため、
Ｓｉ量は０．０１〜０．２％の範囲である。
未満では固溶強化能は得られない。また、０．２％超で
は鋼板の表面性状の悪化をまねくばかりか、溶融めっき
処理後にすじむら状の表面欠陥が発生する。このため、
Ｓｉ量は０．０１〜０．２％の範囲である。
【００１８】Ｍｎ：０．２〜１．５％ ＭｎはＳを析出固定し、熱間延性の劣化を抑制する元素
である。また、鋼の強化に有効であるため、添加を要す
る。０．２％未満では、熱間脆性を引き起こし、歩留ま
り上問題になるばかりか、本発明で特徴とする強度が得
られない。更には、Ｍｎは本発明で意図する加工性の向
上に関して、ＭｎＳの熱延加工時での形態制御を行うた
めにも添加が必須である。Ｍｎの添加量が０．２％以上
で熱延加工時での固溶−再析出による微細なＭｎＳの生
成による粒成長性阻害影響を制御しうる。ＭｎＳの熱延
加工時での形態制御を行うためのより好ましいＭｎ量は
０．４５％以上である。また、１．５％を超える添加
は、素材鋼板の硬質性およびパネル形状性の劣化をもた
らす。このため、Ｍｎ量の下限は０．２％、上限は１．
５％である。
である。また、鋼の強化に有効であるため、添加を要す
る。０．２％未満では、熱間脆性を引き起こし、歩留ま
り上問題になるばかりか、本発明で特徴とする強度が得
られない。更には、Ｍｎは本発明で意図する加工性の向
上に関して、ＭｎＳの熱延加工時での形態制御を行うた
めにも添加が必須である。Ｍｎの添加量が０．２％以上
で熱延加工時での固溶−再析出による微細なＭｎＳの生
成による粒成長性阻害影響を制御しうる。ＭｎＳの熱延
加工時での形態制御を行うためのより好ましいＭｎ量は
０．４５％以上である。また、１．５％を超える添加
は、素材鋼板の硬質性およびパネル形状性の劣化をもた
らす。このため、Ｍｎ量の下限は０．２％、上限は１．
５％である。
【００１９】Ｐ：０．０１〜０．０７％ Ｐは鋼の固溶強化能に最も優れた元素であり、０．０１
％以上の含有量を必要とする。０．０１％未満では、強
化能が小さく、また、０．０７％を超える含有量は延性
の劣化を引き起こすばかりか、連続溶融亜鉛めっき処理
過程での合金化処理時にめっき不良をもたらす。このた
め、Ｐ含有量は０．０１〜０．０７％の範囲である。
％以上の含有量を必要とする。０．０１％未満では、強
化能が小さく、また、０．０７％を超える含有量は延性
の劣化を引き起こすばかりか、連続溶融亜鉛めっき処理
過程での合金化処理時にめっき不良をもたらす。このた
め、Ｐ含有量は０．０１〜０．０７％の範囲である。
【００２０】Ｓ：０．００６〜０．０１５％ Ｓは０．０１５％を超えると鋼の熱間脆性を引き起こす
ため、０．０１５％を上限とする。また、Ｓが０．００
６％未満となると、熱延時のスケールの剥離性が悪くな
り、表面欠陥の発生傾向が著しくなるため、下限を０．
００６％とする。このため、Ｓ含有量は０．００６〜
０．０１５％の範囲である。
ため、０．０１５％を上限とする。また、Ｓが０．００
６％未満となると、熱延時のスケールの剥離性が悪くな
り、表面欠陥の発生傾向が著しくなるため、下限を０．
００６％とする。このため、Ｓ含有量は０．００６〜
０．０１５％の範囲である。
【００２１】ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０８％ Ａｌは鋼の脱酸のためとＮを固定するために添加され
る。Ａｌ含有量が０．０１％未満では脱酸及びＮの固定
には不十分であり、また、０．０８％を超える過剰な添
加は、表面性状の劣化を引き起こす。このため、上限お
よび下限は各々０．０８％、０．０１％である。
る。Ａｌ含有量が０．０１％未満では脱酸及びＮの固定
には不十分であり、また、０．０８％を超える過剰な添
加は、表面性状の劣化を引き起こす。このため、上限お
よび下限は各々０．０８％、０．０１％である。
【００２２】Ｎ≦０．００４％ ＮはＡｌＮとして固定される。しかし、Ｎの含有量が
０．００４％を超えると、本発明で意図する成形性が得
られないため、０．００４％以下とする。
０．００４％を超えると、本発明で意図する成形性が得
られないため、０．００４％以下とする。
【００２３】Ｏ≦０．００３％ Ｏは、酸化物系介在物の形成を通して鋼の結晶粒の成長
性に悪影響を及ぼす有害な元素である。Ｏが０．００３
％を超えると、焼鈍時の粒成長性が悪くなり、本発明で
意図する成形性やパネル形状性が得られないため、０．
００３％以下とする。なお、本発明で特徴とする成分系
で、Ｏを０．００３％以下とするためには、前記したｓ
ｏｌ．Ａｌの適正な制御に加え、炉外精練以降でのＯピ
ックアップの制御などの最適な製造条件のもとではじめ
て達成される。
性に悪影響を及ぼす有害な元素である。Ｏが０．００３
％を超えると、焼鈍時の粒成長性が悪くなり、本発明で
意図する成形性やパネル形状性が得られないため、０．
００３％以下とする。なお、本発明で特徴とする成分系
で、Ｏを０．００３％以下とするためには、前記したｓ
ｏｌ．Ａｌの適正な制御に加え、炉外精練以降でのＯピ
ックアップの制御などの最適な製造条件のもとではじめ
て達成される。
【００２４】Ｎｂ：０．０４〜０．２３％ ＮｂはＣと結合して、微細炭化物を形成する。この炭化
物は、パネル成形時の加工硬化挙動に影響を与え、パネ
ル耐デント性の向上に寄与する。０．０４％未満の添加
では、この効果は得られない。また、０．２３％を超え
る添加量は、耐デント性を向上させる反面、スプリング
バック、面ひずみ等のパネル形状性の劣化が生じる。こ
のため、Ｎｂ添加量は０．０４〜０．２３％の範囲とす
る。
物は、パネル成形時の加工硬化挙動に影響を与え、パネ
ル耐デント性の向上に寄与する。０．０４％未満の添加
では、この効果は得られない。また、０．２３％を超え
る添加量は、耐デント性を向上させる反面、スプリング
バック、面ひずみ等のパネル形状性の劣化が生じる。こ
のため、Ｎｂ添加量は０．０４〜０．２３％の範囲とす
る。
【００２５】（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）：１．０〜
３．０ （Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）は、本発明において、成
形性を高めるために制御されるべき必須要件である。こ
の値が１．０未満であると、Ｃの固定が不十分となり、
本発明の意図する高ｒ値、高延性が得られない。一方こ
の値が、３．０を超えると、逆に固溶Ｎｂ量が多くなる
ことによる延性低下が生じ、本発明の意図する成形性が
得られない。よって、（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）の
下限、上限は、それぞれ１．０，３．０と定めた。図１
に伸び（Ｅｌ）、ｒ値と（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）
の関係を示す。
３．０ （Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）は、本発明において、成
形性を高めるために制御されるべき必須要件である。こ
の値が１．０未満であると、Ｃの固定が不十分となり、
本発明の意図する高ｒ値、高延性が得られない。一方こ
の値が、３．０を超えると、逆に固溶Ｎｂ量が多くなる
ことによる延性低下が生じ、本発明の意図する成形性が
得られない。よって、（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）の
下限、上限は、それぞれ１．０，３．０と定めた。図１
に伸び（Ｅｌ）、ｒ値と（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）
の関係を示す。
【００２６】本発明で意図する耐デント性向上には、上
記の鋼組成に加えて、Ｂを下記の範囲で添加することが
好ましい。 Ｂ：０．０００１〜０．００２％ Ｂを添加すると、結晶粒界が強化され、また、フェライ
トが細粒化される。前者は、耐２次加工脆性の向上、後
者は素材降伏強度の絶対値確保にともなった耐デント性
の向上をもたらす。しかしながら、０．０００１％未満
の添加では両効果は得られない。また、０．００２％を
超えると、高降伏点化にともなったパネル形状性の悪化
を引き起こす。このため、Ｂ添加量は０．０００１〜
０．００２％の範囲である。
記の鋼組成に加えて、Ｂを下記の範囲で添加することが
好ましい。 Ｂ：０．０００１〜０．００２％ Ｂを添加すると、結晶粒界が強化され、また、フェライ
トが細粒化される。前者は、耐２次加工脆性の向上、後
者は素材降伏強度の絶対値確保にともなった耐デント性
の向上をもたらす。しかしながら、０．０００１％未満
の添加では両効果は得られない。また、０．００２％を
超えると、高降伏点化にともなったパネル形状性の悪化
を引き起こす。このため、Ｂ添加量は０．０００１〜
０．００２％の範囲である。
【００２７】（２）引張特性 ｅｘｐ（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）
≦σ／σ0.2 ≦ｅｘｐ（ε）×（５．６４×ｅｘｐ
（ε）−４．４９） （但し、０．００２＜ε≦０．０９６、εは真ひずみ、
σ0.2 は０．２％耐力、σはεに対する真応力。） 上記（１）の成分組成範囲と残部が実質的にＦｅ及び不
可避的不純物とからなる鋼組成を有する本発明鋼では、
真ひずみεが０．００２〜０．０９６（ただし０．００
２は含まない）の範囲における、引張試験で得られる流
動応力σと０．２％耐力σ0.2 との比（σ／σ0.2 ）は
ｅｘｐ（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）
〜ｅｘｐ（ε）×（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４
９）の範囲とする。
≦σ／σ0.2 ≦ｅｘｐ（ε）×（５．６４×ｅｘｐ
（ε）−４．４９） （但し、０．００２＜ε≦０．０９６、εは真ひずみ、
σ0.2 は０．２％耐力、σはεに対する真応力。） 上記（１）の成分組成範囲と残部が実質的にＦｅ及び不
可避的不純物とからなる鋼組成を有する本発明鋼では、
真ひずみεが０．００２〜０．０９６（ただし０．００
２は含まない）の範囲における、引張試験で得られる流
動応力σと０．２％耐力σ0.2 との比（σ／σ0.2 ）は
ｅｘｐ（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）
〜ｅｘｐ（ε）×（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４
９）の範囲とする。
【００２８】これは、σ／σ0.2 が下限値未満では図３
〜図５に示すように、耐デント荷重２％Ｐ０．１、４％
Ｐ０．１、８％Ｐ０．１（各々２，４，８％のひずみを
与え、図２に示すモデルパネルに成形、１７０℃で２０
分の熱処理を施したのち、０．１ｍｍの残留へこみを与
える荷重を測定）が１６０〜１９０Ｎと高くなる反面、
スプリングバックδ（成形ひずみが２％のパネルについ
て測定）が７〜１０％と大きくなるため、パネル形状は
好ましくない。また、σ／σ0.2 が上限値を超えると、
スプリングバックは２〜５％と小さく、パネル形状は良
好となるものの、耐デント荷重が１４０〜１７５Ｎと低
くなり、耐デント性の向上が望めない。このため、σ／
σ0.2 の上限と下限とをそれぞれ、 ｅｘｐ（ε）×
（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４９）、 ｅｘｐ
（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）とす
る。
〜図５に示すように、耐デント荷重２％Ｐ０．１、４％
Ｐ０．１、８％Ｐ０．１（各々２，４，８％のひずみを
与え、図２に示すモデルパネルに成形、１７０℃で２０
分の熱処理を施したのち、０．１ｍｍの残留へこみを与
える荷重を測定）が１６０〜１９０Ｎと高くなる反面、
スプリングバックδ（成形ひずみが２％のパネルについ
て測定）が７〜１０％と大きくなるため、パネル形状は
好ましくない。また、σ／σ0.2 が上限値を超えると、
スプリングバックは２〜５％と小さく、パネル形状は良
好となるものの、耐デント荷重が１４０〜１７５Ｎと低
くなり、耐デント性の向上が望めない。このため、σ／
σ0.2 の上限と下限とをそれぞれ、 ｅｘｐ（ε）×
（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４９）、 ｅｘｐ
（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）とす
る。
【００２９】上記（１）の成分組成範囲及び（２）の引
張特性に調整することにより、自動車外板用鋼板に求め
られる優れたパネル表面形状及び耐デント性に優れた冷
延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板を得ることが可能とな
る。
張特性に調整することにより、自動車外板用鋼板に求め
られる優れたパネル表面形状及び耐デント性に優れた冷
延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板を得ることが可能とな
る。
【００３０】このような特性の鋼板は、以下の製造方法
により製造することができる。 （３）鋼板製造工程 まず上記（１）の成分の鋼を溶製する。溶製方法は転炉
法が一般的であるが、電気炉法でも差し支えない。溶鋼
を連続鋳造した後、このスラブを鋳造後直ちに、また
は、一旦冷却した後このスラブを加熱し、熱間圧延に供
する。熱間圧延は仕上温度を（Ａｒ3 −１００）℃以上
とし、巻取温度を５００℃〜７００℃の条件とする。こ
れは、図６に示すように、仕上げ温度が（Ａｒ3 −１０
０）℃未満では、２％Ｐ０．１（２％のひずみを付与し
たパネルの耐デント荷重）が１４０〜１５０Ｎと低く、
パネル耐デント性の向上が得られない。また、巻取温度
が５００℃未満の温度の場合には２％Ｐ０．１は１５５
〜１６５Ｎと高いが、δ（２％のひずみを付与したパネ
ルのスプリングバック量）は、８％〜１０％と大きく、
形状性が好ましくない。巻取り温度が７００℃を超える
温度では、Ｗｃａ（ろ波中心線平均うねり、測定長さ：
２５ｍｍ、同パネルの頂点付近の任意１０箇所を測定
し、平均値を取った）は０．４μm 超〜０．６μｍと大
きく、パネル形状性は悪いためである。このため、仕上
温度を（Ａｒ３−１００℃）以上、巻取り温度を５００
℃〜７００℃の範囲とする。
により製造することができる。 （３）鋼板製造工程 まず上記（１）の成分の鋼を溶製する。溶製方法は転炉
法が一般的であるが、電気炉法でも差し支えない。溶鋼
を連続鋳造した後、このスラブを鋳造後直ちに、また
は、一旦冷却した後このスラブを加熱し、熱間圧延に供
する。熱間圧延は仕上温度を（Ａｒ3 −１００）℃以上
とし、巻取温度を５００℃〜７００℃の条件とする。こ
れは、図６に示すように、仕上げ温度が（Ａｒ3 −１０
０）℃未満では、２％Ｐ０．１（２％のひずみを付与し
たパネルの耐デント荷重）が１４０〜１５０Ｎと低く、
パネル耐デント性の向上が得られない。また、巻取温度
が５００℃未満の温度の場合には２％Ｐ０．１は１５５
〜１６５Ｎと高いが、δ（２％のひずみを付与したパネ
ルのスプリングバック量）は、８％〜１０％と大きく、
形状性が好ましくない。巻取り温度が７００℃を超える
温度では、Ｗｃａ（ろ波中心線平均うねり、測定長さ：
２５ｍｍ、同パネルの頂点付近の任意１０箇所を測定
し、平均値を取った）は０．４μm 超〜０．６μｍと大
きく、パネル形状性は悪いためである。このため、仕上
温度を（Ａｒ３−１００℃）以上、巻取り温度を５００
℃〜７００℃の範囲とする。
【００３１】つづいて、熱延鋼帯を酸洗、冷間圧延、連
続焼鈍または連続焼鈍後、溶融亜鉛めっき処理を施す。
鋼板の深絞り性（ｒ値）を向上するため、冷間圧延率は
７０％以上が好ましい。また、焼鈍温度はフェライト単
相の再結晶温度域が望ましい。また、溶融亜鉛めっき処
理のみに限らず、連続焼鈍で得られた鋼板にりん酸亜鉛
処理、電気亜鉛めっきなどの表面処理を施しても、得ら
れた鋼板に何ら特性上の問題は生じない。以下に本発明
の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
続焼鈍または連続焼鈍後、溶融亜鉛めっき処理を施す。
鋼板の深絞り性（ｒ値）を向上するため、冷間圧延率は
７０％以上が好ましい。また、焼鈍温度はフェライト単
相の再結晶温度域が望ましい。また、溶融亜鉛めっき処
理のみに限らず、連続焼鈍で得られた鋼板にりん酸亜鉛
処理、電気亜鉛めっきなどの表面処理を施しても、得ら
れた鋼板に何ら特性上の問題は生じない。以下に本発明
の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。
【００３２】
【実施例】（実施例１）表１に示す成分の鋼（Ｎｏ．１
〜７：本発明鋼、Ｎｏ．８〜１５：比較鋼）を実験室に
て溶製し、板厚６０ｍｍの連続鋳造スラブとした。この
スラブを板厚３０ｍｍまで分塊圧延したのち、１０５０
℃で１．５ｈｒ大気中で加熱し、熱間圧延に供した。粗
圧延後、９００℃で仕上圧延を終了し、６３０℃で巻取
シミュレーションを施し、板厚３ｍｍの熱延板を作製し
た。つづいて、熱延板を酸洗し、板厚０．８ｍｍまで冷
間圧延を行ない、８４０℃で９０秒の連続焼鈍または８
４０℃で９０秒の焼鈍後、４６０℃で亜鉛めっき処理を
施し、合金化処理を５３０℃で行った。この焼鈍板また
は溶融めっき鋼板に１．０％の調質圧延を施し、実験用
サンプルを作製した。本サンプルを用いて、引張試験
（ＪＩＳ５号試験片、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠）、
ｒ値の測定、２％ＢＨ量（ＪＩＳ Ｇ ３１３５に準
拠）およびΔＹＰｅｌ（調質圧延後、２５℃で６ケ月間
保管したサンプルの降伏点伸びの回復量）の測定を行な
った。また、図２に示すモデルパネル（成形ひずみ：
２，４，８％の３水準で成形）に成形し、このパネルに
１７０℃、２０分の熱処理を施したのち、パネル耐デン
ト性および形状性を調査した。耐デント性は、０．１ｍ
ｍの残留へこみを与える荷重Ｐ０．１（以降、２，４，
８％成形ひずみのパネルに対して、各々２％Ｐ０．１、
４％Ｐ０．１、８％Ｐ０．１と称す）で評価した。ま
た、パネル形状性はスプリグバック量δとろ波中心線平
均うねりＷｃａ（ＪＩＳ Ｂ ０６１０に準拠）で評価
した。δは２％ひずみを与えた成形パネルの曲率半径
Ｒ′とプレス型のそれであるＲを用いて、（Ｒ′／Ｒ−
１）×１００で定義し、δ≦６％の場合に○、δ＝７〜
１０％の場合に△、δ＞１０％の場合に×とした。ま
た、同パネルの頂点付近において任意１０箇所につき、
一箇所あたり２５ｍｍ長さの表面うねりを測定し、１０
点の平均値をＷｃａ とし、Ｗｃａ≦０．２μｍの場合
に○、Ｗｃａ＝０．２超〜０．４μｍの場合に△、Ｗｃ
ａ＝０．４超〜０．６μｍの場合に×として評価した。
〜７：本発明鋼、Ｎｏ．８〜１５：比較鋼）を実験室に
て溶製し、板厚６０ｍｍの連続鋳造スラブとした。この
スラブを板厚３０ｍｍまで分塊圧延したのち、１０５０
℃で１．５ｈｒ大気中で加熱し、熱間圧延に供した。粗
圧延後、９００℃で仕上圧延を終了し、６３０℃で巻取
シミュレーションを施し、板厚３ｍｍの熱延板を作製し
た。つづいて、熱延板を酸洗し、板厚０．８ｍｍまで冷
間圧延を行ない、８４０℃で９０秒の連続焼鈍または８
４０℃で９０秒の焼鈍後、４６０℃で亜鉛めっき処理を
施し、合金化処理を５３０℃で行った。この焼鈍板また
は溶融めっき鋼板に１．０％の調質圧延を施し、実験用
サンプルを作製した。本サンプルを用いて、引張試験
（ＪＩＳ５号試験片、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠）、
ｒ値の測定、２％ＢＨ量（ＪＩＳ Ｇ ３１３５に準
拠）およびΔＹＰｅｌ（調質圧延後、２５℃で６ケ月間
保管したサンプルの降伏点伸びの回復量）の測定を行な
った。また、図２に示すモデルパネル（成形ひずみ：
２，４，８％の３水準で成形）に成形し、このパネルに
１７０℃、２０分の熱処理を施したのち、パネル耐デン
ト性および形状性を調査した。耐デント性は、０．１ｍ
ｍの残留へこみを与える荷重Ｐ０．１（以降、２，４，
８％成形ひずみのパネルに対して、各々２％Ｐ０．１、
４％Ｐ０．１、８％Ｐ０．１と称す）で評価した。ま
た、パネル形状性はスプリグバック量δとろ波中心線平
均うねりＷｃａ（ＪＩＳ Ｂ ０６１０に準拠）で評価
した。δは２％ひずみを与えた成形パネルの曲率半径
Ｒ′とプレス型のそれであるＲを用いて、（Ｒ′／Ｒ−
１）×１００で定義し、δ≦６％の場合に○、δ＝７〜
１０％の場合に△、δ＞１０％の場合に×とした。ま
た、同パネルの頂点付近において任意１０箇所につき、
一箇所あたり２５ｍｍ長さの表面うねりを測定し、１０
点の平均値をＷｃａ とし、Ｗｃａ≦０．２μｍの場合
に○、Ｗｃａ＝０．２超〜０．４μｍの場合に△、Ｗｃ
ａ＝０．４超〜０．６μｍの場合に×として評価した。
【００３３】表２に測定および評価結果を示す。本発明
鋼Ｎｏ．１〜７は本発明成分範囲であり、Ｅｌが４１．
６％〜４５．０％と大きく、平均ｒ値（ｒ０＋２ｒ４５
＋ｒ９０）／４は１．８５〜２．２０と高い。ΔYPelは
いずれも０％である。また、スプリングバック量（δ）
は３％〜５％、表面うねり（Ｗｃａ）は０．０９μｍ〜
０．１７μｍといずれも小さく、パネル形状は良好であ
る。２％，４％，８％歪みを付与したパネルの耐デント
荷重Ｐ０．１は１５８Ｎ〜１９３Ｎと高い。
鋼Ｎｏ．１〜７は本発明成分範囲であり、Ｅｌが４１．
６％〜４５．０％と大きく、平均ｒ値（ｒ０＋２ｒ４５
＋ｒ９０）／４は１．８５〜２．２０と高い。ΔYPelは
いずれも０％である。また、スプリングバック量（δ）
は３％〜５％、表面うねり（Ｗｃａ）は０．０９μｍ〜
０．１７μｍといずれも小さく、パネル形状は良好であ
る。２％，４％，８％歪みを付与したパネルの耐デント
荷重Ｐ０．１は１５８Ｎ〜１９３Ｎと高い。
【００３４】一方、比較鋼Ｎｏ．８〜１５は、本発明成
分範囲外であり、成形性、形状性、耐デント性を両立し
ない。比較鋼No．８，No．９は、２％ＢＨが３３MPa 〜
４２ＭＰａと高く、ΔＹＰｅｌは０．９％〜２．２％で
あり、耐常温時効性は好ましくない。また、２％〜８％
ひずみの耐デント荷重P ０．１は、１６５〜１９３Ｎと
高く、耐デント性は良好であるが、El，r 値は低く、δ
とWca は大きいため、成形性と形状性は好ましくない。
比較鋼No．１０はEl，r 値が高く、δとWca が低いた
め、成形性と形状性は良好であるが、２％〜８％ひずみ
の耐デント荷重P０．１は、１４８〜１７２Ｎと低い。
比較鋼No．１１は、σ０．２が２６５MPa〜２７０MPa
と高く、耐デント性は良好であるが、δとWca が大きい
ため、パネル形状は悪い。また、El，r 値は低い。比較
鋼No．１２，１３は、r 値が２．０２〜２．２０と高い
が、Ｅｌが３５．８％〜３６．８％と低い。また、σ
０．２が２４０ＭＰａ〜２５０ＭＰａと高めであり、耐
デント性は良好であるが、δ、Ｗｃａが大きいため、パ
ネル形状は好ましくない。比較鋼Ｎｏ．１４，１５は、
Ｅｌが３７．０％〜３８．５％、ｒ値が１．５１〜１．
６９と低く、成形性に劣っている。
分範囲外であり、成形性、形状性、耐デント性を両立し
ない。比較鋼No．８，No．９は、２％ＢＨが３３MPa 〜
４２ＭＰａと高く、ΔＹＰｅｌは０．９％〜２．２％で
あり、耐常温時効性は好ましくない。また、２％〜８％
ひずみの耐デント荷重P ０．１は、１６５〜１９３Ｎと
高く、耐デント性は良好であるが、El，r 値は低く、δ
とWca は大きいため、成形性と形状性は好ましくない。
比較鋼No．１０はEl，r 値が高く、δとWca が低いた
め、成形性と形状性は良好であるが、２％〜８％ひずみ
の耐デント荷重P０．１は、１４８〜１７２Ｎと低い。
比較鋼No．１１は、σ０．２が２６５MPa〜２７０MPa
と高く、耐デント性は良好であるが、δとWca が大きい
ため、パネル形状は悪い。また、El，r 値は低い。比較
鋼No．１２，１３は、r 値が２．０２〜２．２０と高い
が、Ｅｌが３５．８％〜３６．８％と低い。また、σ
０．２が２４０ＭＰａ〜２５０ＭＰａと高めであり、耐
デント性は良好であるが、δ、Ｗｃａが大きいため、パ
ネル形状は好ましくない。比較鋼Ｎｏ．１４，１５は、
Ｅｌが３７．０％〜３８．５％、ｒ値が１．５１〜１．
６９と低く、成形性に劣っている。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】（実施例２）表１に示す本発明鋼Ｎｏ．２
の成分を有する鋼を実験室にて溶解、鋳造し、板厚５０
ｍｍのスラブを作製した。得られたスラブを２５ｍｍ厚
まで分塊圧延した後、大気中で１２５０℃で、１時間加
熱し、引き続き板厚２．８ｍｍまで熱間圧延を施した。
熱間圧延の仕上温度と巻き取り温度はそれぞれ７７０℃
〜９３０℃、４５０℃〜７５０℃の範囲で変化させた。
この熱延板を酸洗したのち、板厚０．７５ｍｍまで冷間
圧延を行い、次いで８２５℃で９０秒間均熱した後、伸
長率１．２％の調質圧延を施した。このようにして作成
した薄鋼板の機械特性とパネル特性を上記実施例１と同
様の方法で調査した。得られた結果を表３に示す。Ｎ
ｏ．１〜Ｎｏ．３は、仕上温度が（Ａｒ３−１００）℃
未満であり、２％〜８％Ｐ０．１は、１３９Ｎ〜１５９
Ｎと低く、Ｗｃａが０．３５μｍ〜０．４０μｍと高い
ため、耐デント性と形状性は好ましくない。また、ｒ値
は、１．６９〜１．７７と低い。Ｎｏ．７とＮｏ．１２
は、巻き取り温度が５００℃未満であり、σ０．２はそ
れぞれ、２４３ＭＰａ，２４８ＭＰａと高く、耐デント
性は良好であるが、δが８％，Ｗｃａが０．３０μｍと
大きいため、パネル形状は劣っている。Ｎｏ．１１，１
５，１８は、巻取り温度が７００℃超であり、σ０．２
が２１０ＭＰａ〜２１６ＭＰａ、δは２％と低いが、Ｗ
ｃａは０．４２μｍ〜０．４３μｍと高い。また、いず
れも耐デント荷重は低い。一方、Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６，
Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１０，Ｎｏ．１３，Ｎｏ．１４，Ｎ
ｏ．１６，Ｎｏ．１７は、仕上温度、巻き取り温度のい
ずれも本発明の範囲内であり、成形性、耐デント性並び
に形状性は良好である。
の成分を有する鋼を実験室にて溶解、鋳造し、板厚５０
ｍｍのスラブを作製した。得られたスラブを２５ｍｍ厚
まで分塊圧延した後、大気中で１２５０℃で、１時間加
熱し、引き続き板厚２．８ｍｍまで熱間圧延を施した。
熱間圧延の仕上温度と巻き取り温度はそれぞれ７７０℃
〜９３０℃、４５０℃〜７５０℃の範囲で変化させた。
この熱延板を酸洗したのち、板厚０．７５ｍｍまで冷間
圧延を行い、次いで８２５℃で９０秒間均熱した後、伸
長率１．２％の調質圧延を施した。このようにして作成
した薄鋼板の機械特性とパネル特性を上記実施例１と同
様の方法で調査した。得られた結果を表３に示す。Ｎ
ｏ．１〜Ｎｏ．３は、仕上温度が（Ａｒ３−１００）℃
未満であり、２％〜８％Ｐ０．１は、１３９Ｎ〜１５９
Ｎと低く、Ｗｃａが０．３５μｍ〜０．４０μｍと高い
ため、耐デント性と形状性は好ましくない。また、ｒ値
は、１．６９〜１．７７と低い。Ｎｏ．７とＮｏ．１２
は、巻き取り温度が５００℃未満であり、σ０．２はそ
れぞれ、２４３ＭＰａ，２４８ＭＰａと高く、耐デント
性は良好であるが、δが８％，Ｗｃａが０．３０μｍと
大きいため、パネル形状は劣っている。Ｎｏ．１１，１
５，１８は、巻取り温度が７００℃超であり、σ０．２
が２１０ＭＰａ〜２１６ＭＰａ、δは２％と低いが、Ｗ
ｃａは０．４２μｍ〜０．４３μｍと高い。また、いず
れも耐デント荷重は低い。一方、Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６，
Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１０，Ｎｏ．１３，Ｎｏ．１４，Ｎ
ｏ．１６，Ｎｏ．１７は、仕上温度、巻き取り温度のい
ずれも本発明の範囲内であり、成形性、耐デント性並び
に形状性は良好である。
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、鋼組成、
引張特性及び製造条件を特定することにより、自動車外
板用鋼板に求められるパネル耐デント性、表面形状性お
よび耐常温時効性を満足した３４０ＭＰａ以上の引張り
強度を有する冷延鋼板ならびに溶融亜鉛めっき鋼板を安
定して製造することが可能である。従って、本発明の鉄
鋼産業および自動車産業における利用価値は大きい。
引張特性及び製造条件を特定することにより、自動車外
板用鋼板に求められるパネル耐デント性、表面形状性お
よび耐常温時効性を満足した３４０ＭＰａ以上の引張り
強度を有する冷延鋼板ならびに溶融亜鉛めっき鋼板を安
定して製造することが可能である。従って、本発明の鉄
鋼産業および自動車産業における利用価値は大きい。
【図１】Ｅｌ，ｒ値と（Ｎｂ×１２）／（Ｃ×９３）の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図２】パネル耐デント性及び形状性の評価方法を示す
説明図。
説明図。
【図３】本発明の実施の形態に係るＰ０．１（２％、４
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
【図４】本発明の実施の形態に係るＰ０．１（２％、４
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
【図５】本発明の実施の形態に係るＰ０．１（２％、４
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
％、８％ひずみを与えたパネルの耐デント荷重）とδ
（２％パネルのスプリングバック量）におよぼすσ／σ
0.2 、ｅｘｐ（ε）と成分の影響を示す図。
【図６】本発明の実施の形態に係る２％ひずみ付与パネ
ルのＰ０．１、δ、Ｗｃａ（ろ波中心線平均うねり）に
対する仕上温度と巻取温度の影響を示す図。
ルのＰ０．１、δ、Ｗｃａ（ろ波中心線平均うねり）に
対する仕上温度と巻取温度の影響を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤田 毅 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 岩渕 正洋 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 石井 武雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０１５
％と、Ｓｉ：０．０１〜０．２％と、Ｍｎ：０．２〜
１．５％と、Ｐ：０．０１〜０．０７％と、Ｓ：０．０
０６〜０．０１５％と、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．
０８％と、Ｎ≦０．００４％と、Ｏ≦０．００３％、Ｎ
ｂ：０．０４〜０．２３％とを含有し、かつＮｂとＣと
を下記（１）式 を満たす範囲で含有し、残部が実質的
にＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼組成を有し、かつ
下記（２）式を満足することを特徴とする成形性、パネ
ル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板。 １．０≦ （Ｎｂ％×１２）／（Ｃ％×９３）≦３．０ …（１） ｅｘｐ（ε）×（５．２９×ｅｘｐ（ε）−４．１９）≦σ／σ0.2 ≦ｅｘｐ （ε）×（５．６４×ｅｘｐ（ε）−４．４９） …（２） 但し、０．００２＜ε≦０．０９６、εは真ひずみ、σ
0.2 は０．２％耐力、σはεに対する真応力。 - 【請求項２】 重量％で、さらに、Ｂ：０．０００１〜
０．００２％を含有していることを特徴とする、請求項
１に記載の成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた
冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の冷延鋼板に溶
融亜鉛めっきを施してなる、成形性、パネル形状性、耐
デント性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 請求項１または２に記載の冷延鋼板を製
造する方法において、 鋼を溶製、連続鋳造する工程と、（Ａｒ3 −１００）℃
以上で仕上圧延を行い、５００〜７００℃で巻取る熱間
圧延工程と、 巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、連続焼鈍を施
す工程と、 を備えたことを特徴とする成形性、パネル形状性、耐デ
ント性に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３に記載の溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する方法において、 鋼を溶製、連続鋳造する工程と、 （Ａｒ3 −１００）℃以上で仕上圧延を行い、５００〜
７００℃で巻取る熱間圧延工程と、 巻き取られた熱延鋼帯に対し、冷間圧延、連続溶融亜鉛
めっきを施す工程と、 を備えたことを特徴とする成形性、パネル形状性、耐デ
ント性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11678898A JP4177478B2 (ja) | 1998-04-27 | 1998-04-27 | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 |
| BR9810485-3A BR9810485A (pt) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | Chapa de aço laminada a frio e chapa de aço galvanizado, excelentes em conformabilidade, retenção de forma de painel e resistência de entalhe e processo de fabricação das mesmas |
| CN988066173A CN1084797C (zh) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | 具有优秀成形性、面板定形性和抗硌痕性的冷轧钢板与镀锌钢板及其制造方法 |
| DE69840595T DE69840595D1 (de) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | Kaltgewalzte stahlplatte exzellenter formbarkeit, flachförmigen eigenschaften und eindellwiderstand, feuerverzinkte stahlplatte und verfahren zur deren herstellung |
| TW87115908A TW505704B (en) | 1997-03-26 | 1998-09-24 | Cold rolled steel plate of excellent moldability, panel shape characteristics and denting resistance, molten zinc plated steel plate, and method of manufacturing these steel plates |
| PCT/JP1998/004283 WO1999055927A1 (fr) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | Plaque d'acier laminee a froid possedant d'excellentes caracteristiques d'aptitude au moulage et de formabilite en panneaux, une bonne resistance a la constriction, plaque d'acier a placage en zinc moule et procede de fabrication de ces plaques |
| KR1019997012339A KR100345012B1 (ko) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | 성형성, 패널 형상성 및 내덴트성이 우수한 냉간압연강판, 용융 아연 도금 강판 및 이들의 제조방법 |
| EP98944222A EP1002884B1 (en) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | Cold rolled steel plate of excellent moldability, panel shape characteristics and denting resistance, molten zinc plated steel plate, and method of manufacturing these steel plates |
| EP09150416A EP2172575A1 (en) | 1998-04-27 | 1998-09-24 | Cold rolled steel plate of excellent moldability, panel shape characteristics and denting resistance, molten zinc plated steel plate, and method of manufacturing these steel plates |
| CNB011362103A CN1138016C (zh) | 1998-04-27 | 2001-10-09 | 具有优秀面板定形性和抗硌痕性的冷轧钢板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11678898A JP4177478B2 (ja) | 1998-04-27 | 1998-04-27 | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11310849A true JPH11310849A (ja) | 1999-11-09 |
| JP4177478B2 JP4177478B2 (ja) | 2008-11-05 |
Family
ID=14695722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11678898A Expired - Fee Related JP4177478B2 (ja) | 1997-03-26 | 1998-04-27 | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (2) | EP2172575A1 (ja) |
| JP (1) | JP4177478B2 (ja) |
| KR (1) | KR100345012B1 (ja) |
| CN (2) | CN1084797C (ja) |
| BR (1) | BR9810485A (ja) |
| DE (1) | DE69840595D1 (ja) |
| WO (1) | WO1999055927A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006022383A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Jfe Steel Kk | コイル内材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP2019534949A (ja) * | 2016-10-17 | 2019-12-05 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ | 塗装部品用鋼基材 |
| WO2022145857A1 (ko) * | 2020-12-29 | 2022-07-07 | 현대제철 주식회사 | 우수한 내텐트 특성을 가지는 내텐트성 냉연강판, 내텐트성 도금강판 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3985523B2 (ja) * | 2000-04-24 | 2007-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 継手部疲労特性に優れた直線型形鋼およびその製造方法 |
| CA2379698C (en) * | 2000-05-26 | 2009-02-17 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain age hardenability |
| US20030015263A1 (en) | 2000-05-26 | 2003-01-23 | Chikara Kami | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
| WO2001098552A1 (en) * | 2000-06-20 | 2001-12-27 | Nkk Corporation | Thin steel sheet and method for production thereof |
| KR101042434B1 (ko) * | 2007-10-29 | 2011-06-16 | 현대제철 주식회사 | 냉연강판 및 그의 제조방법 |
| JP5056863B2 (ja) * | 2010-01-15 | 2012-10-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
| CA3033685A1 (en) | 2016-09-20 | 2018-03-29 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for manufacturing flat steel products and flat steel product |
| DE102017103308A1 (de) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Stahlblechen |
| KR102322713B1 (ko) * | 2019-12-19 | 2021-11-04 | 주식회사 포스코 | 내열성과 성형성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
| US20230050487A1 (en) * | 2020-01-24 | 2023-02-16 | Nippon Steel Corporation | Panel |
| CN117165845B (zh) * | 2023-04-28 | 2024-04-16 | 鞍钢股份有限公司 | 新能源汽车用340MPa级合金化热镀锌板及其制备方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3876390A (en) * | 1971-01-18 | 1975-04-08 | Armco Steel Corp | Columbium treated, non-aging, vacuum degassed low carbon steel and method for producing same |
| JPS6046166B2 (ja) * | 1980-11-26 | 1985-10-15 | 川崎製鉄株式会社 | 焼付硬化性を有する良加工性冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5967322A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| US4504326A (en) * | 1982-10-08 | 1985-03-12 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability |
| JPS59177327A (ja) * | 1983-03-25 | 1984-10-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
| CA1259827A (en) * | 1984-07-17 | 1989-09-26 | Mitsumasa Kurosawa | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| JPS6164852A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の極めて少ないプレス加工用非時効性冷延鋼板 |
| CA2022907C (en) * | 1989-08-09 | 1994-02-01 | Mitsuru Kitamura | Method of manufacturing a steel sheet |
| CA2037316C (en) * | 1990-03-02 | 1997-10-28 | Shunichi Hashimoto | Cold-rolled steel sheets or hot-dip galvanized cold-rolled steel sheets for deep drawing |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| JP2682351B2 (ja) * | 1992-09-30 | 1997-11-26 | 日本鋼管株式会社 | 耐常温時効性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 |
| JP3293339B2 (ja) * | 1994-07-27 | 2002-06-17 | 日本鋼管株式会社 | 加工硬化性に優れた鋼板 |
| JP3094804B2 (ja) * | 1994-08-01 | 2000-10-03 | 日本鋼管株式会社 | 表面性状に優れた焼付け硬化型鋼板 |
| JPH0860242A (ja) * | 1994-08-17 | 1996-03-05 | Nippon Steel Corp | 製缶性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板の製造方法 |
| FR2735148B1 (fr) * | 1995-06-08 | 1997-07-11 | Lorraine Laminage | Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du niobium, et ses procedes de fabrication. |
| US5853903A (en) * | 1996-05-07 | 1998-12-29 | Nkk Corporation | Steel sheet for excellent panel appearance and dent resistance after panel-forming |
-
1998
- 1998-04-27 JP JP11678898A patent/JP4177478B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-24 EP EP09150416A patent/EP2172575A1/en not_active Withdrawn
- 1998-09-24 WO PCT/JP1998/004283 patent/WO1999055927A1/ja active IP Right Grant
- 1998-09-24 EP EP98944222A patent/EP1002884B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-24 BR BR9810485-3A patent/BR9810485A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-09-24 CN CN988066173A patent/CN1084797C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-24 KR KR1019997012339A patent/KR100345012B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-09-24 DE DE69840595T patent/DE69840595D1/de not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-10-09 CN CNB011362103A patent/CN1138016C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006022383A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Jfe Steel Kk | コイル内材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP2019534949A (ja) * | 2016-10-17 | 2019-12-05 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ | 塗装部品用鋼基材 |
| WO2022145857A1 (ko) * | 2020-12-29 | 2022-07-07 | 현대제철 주식회사 | 우수한 내텐트 특성을 가지는 내텐트성 냉연강판, 내텐트성 도금강판 및 그 제조방법 |
| CN115605627A (zh) * | 2020-12-29 | 2023-01-13 | 现代制铁株式会社（Kr） | 具有优异的抗凹痕性的抗凹痕冷轧钢板、抗凹痕镀覆钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69840595D1 (de) | 2009-04-09 |
| EP1002884A4 (en) | 2006-04-05 |
| EP1002884A1 (en) | 2000-05-24 |
| EP2172575A1 (en) | 2010-04-07 |
| KR20010014238A (ko) | 2001-02-26 |
| WO1999055927A1 (fr) | 1999-11-04 |
| CN1261408A (zh) | 2000-07-26 |
| EP1002884B1 (en) | 2009-02-25 |
| CN1084797C (zh) | 2002-05-15 |
| KR100345012B1 (ko) | 2002-07-20 |
| CN1138016C (zh) | 2004-02-11 |
| BR9810485A (pt) | 2000-09-12 |
| JP4177478B2 (ja) | 2008-11-05 |
| CN1405352A (zh) | 2003-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5434960B2 (ja) | 曲げ性および溶接性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4730056B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3420370B2 (ja) | プレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP4177478B2 (ja) | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 | |
| JP2003055740A (ja) | 耐型かじり性および耐疲労特性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4177477B2 (ja) | 耐常温時効性とパネル特性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2011080126A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP5151390B2 (ja) | 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JP3730401B2 (ja) | パネル表面形状と耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 | |
| JP5310920B2 (ja) | 耐時効性と焼付き硬化性に優れた高強度冷延鋼板 | |
| JP5012636B2 (ja) | 亜鉛系溶融めっき鋼板 | |
| JP2007270167A (ja) | 焼付硬化性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3882263B2 (ja) | パネル加工後のパネル外観と耐デント性に優れた鋼板 | |
| JPH07228944A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH06306531A (ja) | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 | |
| JP2003064446A (ja) | 歪時効硬化特性に優れるとともに室温時効劣化のない冷延鋼板および冷延めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JPH05195060A (ja) | 耐時効性、プレス成形性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| KR102484992B1 (ko) | 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법 | |
| JP4301013B2 (ja) | 耐デント性に優れた冷延鋼板 | |
| JP2808014B2 (ja) | 焼付硬化性の優れた良加工性冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3371746B2 (ja) | 自動車車体強度部材用高成形性高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPWO2020003986A1 (ja) | 冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3528717B2 (ja) | 耐面歪み性とプレス成形性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2005008940A (ja) | 高張力冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP3750600B2 (ja) | 高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050126 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080617 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080715 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080819 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080822 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110829 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130829 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |