JPH11310654A - ウェザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 - Google Patents
ウェザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法Info
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- JPH11310654A JPH11310654A JP10119224A JP11922498A JPH11310654A JP H11310654 A JPH11310654 A JP H11310654A JP 10119224 A JP10119224 A JP 10119224A JP 11922498 A JP11922498 A JP 11922498A JP H11310654 A JPH11310654 A JP H11310654A
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- thermoplastic resin
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に
対して、少なくとも熱可塑性樹脂（Ｂ）１０重量部以上
及びカーボンブラック（Ｃ）１０重量部以上が配合され
ており、かつ、熱可塑性樹脂（Ｂ）及びカーボンブラッ
ク（Ｃ）の合計が４０〜１５０重量部であるコンパウン
ドに、加硫剤としてイオウを０．１〜１０重量部、及び
発泡剤を１重量部以上配合して加硫することを含むウェ
ザーストリップスポンジ成形体の製造方法、並びに該方
法により製造することができるウェザーストリップスポ
ンジ成形体。 【効果】 連続押出成形法で得られた直線状のスポンジ
製品を切断後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程を
経ることなく、形状維持率の高いシームレスウェザース
トリップスポンジ成形体を提供できる。
対して、少なくとも熱可塑性樹脂（Ｂ）１０重量部以上
及びカーボンブラック（Ｃ）１０重量部以上が配合され
ており、かつ、熱可塑性樹脂（Ｂ）及びカーボンブラッ
ク（Ｃ）の合計が４０〜１５０重量部であるコンパウン
ドに、加硫剤としてイオウを０．１〜１０重量部、及び
発泡剤を１重量部以上配合して加硫することを含むウェ
ザーストリップスポンジ成形体の製造方法、並びに該方
法により製造することができるウェザーストリップスポ
ンジ成形体。 【効果】 連続押出成形法で得られた直線状のスポンジ
製品を切断後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程を
経ることなく、形状維持率の高いシームレスウェザース
トリップスポンジ成形体を提供できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ウェザーストリッ
プスポンジ成形体及びその製造方法に関する。
プスポンジ成形体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ウェザーストリップスポンジ成形体は、
自動車のドアー周り等のシール部品であり、風雨、音、
埃等を防ぐ役目を担っている。ドアー周りの形状は複雑
であるため、連続押出成形法で得られた直線状のスポン
ジ製品を切断後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程
を必要としていた。また、直線状のスポンジ製品で断面
形状の異なる製品をつなぎ合わせて製品化された部品も
多い。
自動車のドアー周り等のシール部品であり、風雨、音、
埃等を防ぐ役目を担っている。ドアー周りの形状は複雑
であるため、連続押出成形法で得られた直線状のスポン
ジ製品を切断後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程
を必要としていた。また、直線状のスポンジ製品で断面
形状の異なる製品をつなぎ合わせて製品化された部品も
多い。
【０００３】これまでの成形法では、押出機と熱空気加
硫槽（ＨＡＶ）を組み合わせた加硫槽等を用いて連続的
にスポンジを成形しているが、曲げ部（ドアー回りのコ
ーナー部）は、折れ皺が発生し、シール機能と外観が悪
いため、切断し、再度コーナー部専用配合物でつなぎ合
わせていた。従って、熱を２回加える必要があり、製品
化成形サイクルダウン、熱エネルギーロスしていた。
硫槽（ＨＡＶ）を組み合わせた加硫槽等を用いて連続的
にスポンジを成形しているが、曲げ部（ドアー回りのコ
ーナー部）は、折れ皺が発生し、シール機能と外観が悪
いため、切断し、再度コーナー部専用配合物でつなぎ合
わせていた。従って、熱を２回加える必要があり、製品
化成形サイクルダウン、熱エネルギーロスしていた。
【０００４】また、加硫によるつなぎ合わせで問題とな
る接着不良、及びそれに伴うシール性能の低下がみられ
た。更に、金型による直線部とコーナー部の段差や色合
いの相違により美感が低下するという問題があった。
る接着不良、及びそれに伴うシール性能の低下がみられ
た。更に、金型による直線部とコーナー部の段差や色合
いの相違により美感が低下するという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述した従
来技術に伴う問題を解決しようとするものであって、連
続押出成形法で得られた直線状のスポンジ製品を切断
後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程を経ることな
く、連続的にコーナー部及び／又は断面形状の異なる部
分を成形しうるウェザーストリップスポンジ成形体の製
造方法を提供することを目的とする。
来技術に伴う問題を解決しようとするものであって、連
続押出成形法で得られた直線状のスポンジ製品を切断
後、再度、異種材料でつなぎ合わせる工程を経ることな
く、連続的にコーナー部及び／又は断面形状の異なる部
分を成形しうるウェザーストリップスポンジ成形体の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、以下の発明を
包含する。 （１）オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、
少なくとも熱可塑性樹脂（Ｂ）１０重量部以上及びカー
ボンブラック（Ｃ）１０重量部以上が配合されており、
かつ、熱可塑性樹脂（Ｂ）及びカーボンブラック（Ｃ）
の合計が４０〜１５０重量部であるコンパウンドに、加
硫剤としてイオウを０．１〜１０重量部、及び発泡剤を
１重量部以上配合して加硫することを含むウェザースト
リップスポンジ成形体の製造方法。 （２）熱可塑性樹脂（Ｂ）が、ＤＳＣで測定された融点
（Ｔｍ）が１３０〜２００℃であり、かつ、電子顕微鏡
写真から求めた平均粒径が０．１〜２０μｍである樹脂
である前記（１）に記載の方法。
包含する。 （１）オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、
少なくとも熱可塑性樹脂（Ｂ）１０重量部以上及びカー
ボンブラック（Ｃ）１０重量部以上が配合されており、
かつ、熱可塑性樹脂（Ｂ）及びカーボンブラック（Ｃ）
の合計が４０〜１５０重量部であるコンパウンドに、加
硫剤としてイオウを０．１〜１０重量部、及び発泡剤を
１重量部以上配合して加硫することを含むウェザースト
リップスポンジ成形体の製造方法。 （２）熱可塑性樹脂（Ｂ）が、ＤＳＣで測定された融点
（Ｔｍ）が１３０〜２００℃であり、かつ、電子顕微鏡
写真から求めた平均粒径が０．１〜２０μｍである樹脂
である前記（１）に記載の方法。
【０００７】（３）コーナー部及び／又は断面形状の異
なる部分を成形する方法として、連続的に押出され、加
硫槽で加硫されたスポンジ製品を切断し、配合されてい
る熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で曲げ及び／又
は異形断面形成を施し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点より
５０℃以上低い温度までその形状を保つ方法を採用する
前記（１）又は（２）に記載の方法。 （４）スポンジ製品の一末端をクリップで止め、もう一
方の末端からガスを圧入することにより曲げ及び／又は
異形断面形成を施す前記（３）に記載の方法。 （５）前記（１）〜（４）のいずれかに記載の方法によ
り製造することができるウェザーストリップスポンジ成
形体。
なる部分を成形する方法として、連続的に押出され、加
硫槽で加硫されたスポンジ製品を切断し、配合されてい
る熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で曲げ及び／又
は異形断面形成を施し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点より
５０℃以上低い温度までその形状を保つ方法を採用する
前記（１）又は（２）に記載の方法。 （４）スポンジ製品の一末端をクリップで止め、もう一
方の末端からガスを圧入することにより曲げ及び／又は
異形断面形成を施す前記（３）に記載の方法。 （５）前記（１）〜（４）のいずれかに記載の方法によ
り製造することができるウェザーストリップスポンジ成
形体。
【０００８】（６）シームレスである前記（５）に記載
の成形体。 （７）コーナー部の頂点部分及び／又は断面形状の異な
る部分から採取した加硫ゴムスポンジ断片の動的弾性率
Ｅ* の歪依存性試験で得られる指数（％）：［Ｅ * （１
％）／Ｅ* （０．１％）］×１００の値がその他の部分
から採取した加硫ゴムスポンジ断片の［Ｅ* （１％）／
Ｅ* （０．１％）］×１００＋２の値より大きい前記
（６）に記載の成形体。 （８）形状維持率が７０％以上である前記（６）又は
（７）に記載の成形体。
の成形体。 （７）コーナー部の頂点部分及び／又は断面形状の異な
る部分から採取した加硫ゴムスポンジ断片の動的弾性率
Ｅ* の歪依存性試験で得られる指数（％）：［Ｅ * （１
％）／Ｅ* （０．１％）］×１００の値がその他の部分
から採取した加硫ゴムスポンジ断片の［Ｅ* （１％）／
Ｅ* （０．１％）］×１００＋２の値より大きい前記
（６）に記載の成形体。 （８）形状維持率が７０％以上である前記（６）又は
（７）に記載の成形体。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明で用いられるオレフィン系
ゴム（Ａ）としては、エチレン・α−オレフィン・非共
役ポリエン共重合体ゴムが挙げられ、好ましくはエチレ
ン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム、更
に好ましくはエチレンと炭素原子数３〜２０のα−オレ
フィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレ
フィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ’）が挙げら
れる。
ゴム（Ａ）としては、エチレン・α−オレフィン・非共
役ポリエン共重合体ゴムが挙げられ、好ましくはエチレ
ン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム、更
に好ましくはエチレンと炭素原子数３〜２０のα−オレ
フィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレ
フィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ’）が挙げら
れる。
【００１０】前記エチレン・α−オレフィン・非共役ポ
リエン共重合体ゴムで用いられるα−オレフィンとして
は、例えばプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１
−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテ
ン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウン
デセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデ
セン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプ
タデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エ
イコセンなどが挙げられる。これらの中では、プロピレ
ン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキ
セン、１−オクテンが好ましい。即ち、エチレン・プロ
ピレン・非共役ポリエン共重合体ゴム、エチレン・１−
ブテン・非共役ポリエン共重合体ゴム、エチレン・４−
メチル−１−ペンテン・非共役ポリエン共重合体ゴム、
エチレン・１−ヘキセン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム、エチレン・１−オクテン・非共役ポリエン共重合体
ゴムが好ましく用いられる。
リエン共重合体ゴムで用いられるα−オレフィンとして
は、例えばプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１
−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテ
ン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウン
デセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデ
セン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプ
タデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エ
イコセンなどが挙げられる。これらの中では、プロピレ
ン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキ
セン、１−オクテンが好ましい。即ち、エチレン・プロ
ピレン・非共役ポリエン共重合体ゴム、エチレン・１−
ブテン・非共役ポリエン共重合体ゴム、エチレン・４−
メチル−１−ペンテン・非共役ポリエン共重合体ゴム、
エチレン・１−ヘキセン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム、エチレン・１−オクテン・非共役ポリエン共重合体
ゴムが好ましく用いられる。
【００１１】前記非共役ポリエンとしては、環状あるい
は鎖状の非共役ポリエンを用いることができる。環状の
非共役ポリエンとしては、例えば５−エチリデン−２−
ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、５−ビニル−２
−ノルボルネン、ノルボルナジエン、メチルテトラヒド
ロインデンなどが挙げられる。また、鎖状の非共役ポリ
エンとしては、例えば１，４−ヘキサジエン、７−メチ
ル−１，６−オクタジエン、８−メチル−４−エチリデ
ン−１，７−ノナジエン、４−エチリデン−１，７−ウ
ンデカジエンなどが挙げられる。これらの非共役ポリエ
ンは、単独で又は２種以上混合して用いることができ
る。
は鎖状の非共役ポリエンを用いることができる。環状の
非共役ポリエンとしては、例えば５−エチリデン−２−
ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、５−ビニル−２
−ノルボルネン、ノルボルナジエン、メチルテトラヒド
ロインデンなどが挙げられる。また、鎖状の非共役ポリ
エンとしては、例えば１，４−ヘキサジエン、７−メチ
ル−１，６−オクタジエン、８−メチル−４−エチリデ
ン−１，７−ノナジエン、４−エチリデン−１，７−ウ
ンデカジエンなどが挙げられる。これらの非共役ポリエ
ンは、単独で又は２種以上混合して用いることができ
る。
【００１２】エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエ
ン共重合体ゴム（Ａ’）におけるエチレン含量は、通常
５０〜７０重量％、好ましくは５３〜６８重量％、更に
好ましくは５４〜６５重量％であり、非共役ポリエン含
量は、通常２〜１５重量％、好ましくは５〜１０重量
％、更に好ましくは６〜９重量％である。前記共重合体
ゴム（Ａ’）の１３５℃デカリン中で測定した極限粘度
〔η〕は、通常１．０〜４．０ｄｌ／ｇ、好ましくは
１．５〜３．０ｄｌ／ｇである。
ン共重合体ゴム（Ａ’）におけるエチレン含量は、通常
５０〜７０重量％、好ましくは５３〜６８重量％、更に
好ましくは５４〜６５重量％であり、非共役ポリエン含
量は、通常２〜１５重量％、好ましくは５〜１０重量
％、更に好ましくは６〜９重量％である。前記共重合体
ゴム（Ａ’）の１３５℃デカリン中で測定した極限粘度
〔η〕は、通常１．０〜４．０ｄｌ／ｇ、好ましくは
１．５〜３．０ｄｌ／ｇである。
【００１３】本発明においては、前記共重合体ゴム
（Ａ’）は、１種又は２種以上組み合わせて用いること
ができる。前記のような特性を有するエチレン・α−オ
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムは、「ポリマー
製造プロセス（（株）工業調査会発行、P.309 〜330
）」などに記載されているような従来公知の方法によ
り調製することができる。
（Ａ’）は、１種又は２種以上組み合わせて用いること
ができる。前記のような特性を有するエチレン・α−オ
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムは、「ポリマー
製造プロセス（（株）工業調査会発行、P.309 〜330
）」などに記載されているような従来公知の方法によ
り調製することができる。
【００１４】本発明で用いられる熱可塑性樹脂（Ｂ）と
しては、例えばポリオレフィン樹脂、プロピレン系重合
体、ポリ−４−メチルペンテン−１重合体が挙げられ、
好ましくは結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）が挙げら
れる。前記結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）は、ＤＳ
Ｃ（示差走査熱量計）で測定された融点（Ｔｍ）が好ま
しくは１３０〜２００℃、更に好ましくは１３０〜１７
０℃の範囲内にある。前記融点（Ｔｍ）が１３０℃未満
であると、一度コーナー部及び／又は断面形状の異なる
部分を成形しても、外気温度によって配合されている熱
可塑性樹脂が軟化又は変形し、形づけられた状態を保持
しにくくなり、一方、２００℃を超えると、コーナー部
及び／又は断面形状の異なる部分を得るために必要な温
度が通常のＨＡＶ等の加硫槽では得られないため工業的
には適さない。
しては、例えばポリオレフィン樹脂、プロピレン系重合
体、ポリ−４−メチルペンテン−１重合体が挙げられ、
好ましくは結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）が挙げら
れる。前記結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）は、ＤＳ
Ｃ（示差走査熱量計）で測定された融点（Ｔｍ）が好ま
しくは１３０〜２００℃、更に好ましくは１３０〜１７
０℃の範囲内にある。前記融点（Ｔｍ）が１３０℃未満
であると、一度コーナー部及び／又は断面形状の異なる
部分を成形しても、外気温度によって配合されている熱
可塑性樹脂が軟化又は変形し、形づけられた状態を保持
しにくくなり、一方、２００℃を超えると、コーナー部
及び／又は断面形状の異なる部分を得るために必要な温
度が通常のＨＡＶ等の加硫槽では得られないため工業的
には適さない。
【００１５】このような結晶性ポリオレフィン樹脂
（Ｂ’）としては、具体的には、１−ブテン重合体；１
−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブテン・エチレン
共重合体、１−ブテン・プロピレン共重合体等の１−ブ
テン含量が９０モル％以上の１−ブテン・α−オレフィ
ン共重合体；プロピレン重合体；プロピレン含量が８０
モル％以上のプロピレン・エチレン共重合体、プロピレ
ン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−
ブテン共重合体等のプロピレン含量が８０モル％以上の
プロピレン・α−オレフィン共重合体などが挙げられ
る。中でも、１−ブテン重合体、プロピレン（共）重合
体が好ましい。
（Ｂ’）としては、具体的には、１−ブテン重合体；１
−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブテン・エチレン
共重合体、１−ブテン・プロピレン共重合体等の１−ブ
テン含量が９０モル％以上の１−ブテン・α−オレフィ
ン共重合体；プロピレン重合体；プロピレン含量が８０
モル％以上のプロピレン・エチレン共重合体、プロピレ
ン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−
ブテン共重合体等のプロピレン含量が８０モル％以上の
プロピレン・α−オレフィン共重合体などが挙げられ
る。中でも、１−ブテン重合体、プロピレン（共）重合
体が好ましい。
【００１６】熱可塑性樹脂（Ｂ）の電子顕微鏡写真から
求めた平均粒径は０．１〜２０μｍであることが、シー
ル部分として必要な良好な圧縮永久歪性発現のためには
好ましい。熱可塑性樹脂（Ｂ）の分散粒子のアスペクト
比（長径／短径）は、好ましくは５以下、更に好ましく
は１〜３である。このアスペクト比が５以下である場
合、熱可塑性樹脂（Ｂ）粒子のミクロ分散が良好であ
る。
求めた平均粒径は０．１〜２０μｍであることが、シー
ル部分として必要な良好な圧縮永久歪性発現のためには
好ましい。熱可塑性樹脂（Ｂ）の分散粒子のアスペクト
比（長径／短径）は、好ましくは５以下、更に好ましく
は１〜３である。このアスペクト比が５以下である場
合、熱可塑性樹脂（Ｂ）粒子のミクロ分散が良好であ
る。
【００１７】また結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）が
プロピレン（共）重合体である場合、そのメルトフロー
レート（ASTM D 1238, 230℃、荷重2.16kg）は、通常
０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜４０ｇ／
１０分、更に好ましくは１〜３０ｇ／１０分の範囲にあ
る。結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）が１−ブテン
（共）重合体である場合、そのメルトフローレート（AS
TM D 1238, 190℃、荷重2.16kg）は、通常０．０５〜５
０ｇ／１０分、好ましくは０．１〜３０ｇ／１０分、更
に好ましくは０．５〜２５ｇ／１０分の範囲にある。
プロピレン（共）重合体である場合、そのメルトフロー
レート（ASTM D 1238, 230℃、荷重2.16kg）は、通常
０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜４０ｇ／
１０分、更に好ましくは１〜３０ｇ／１０分の範囲にあ
る。結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ’）が１−ブテン
（共）重合体である場合、そのメルトフローレート（AS
TM D 1238, 190℃、荷重2.16kg）は、通常０．０５〜５
０ｇ／１０分、好ましくは０．１〜３０ｇ／１０分、更
に好ましくは０．５〜２５ｇ／１０分の範囲にある。
【００１８】本発明においては、熱可塑性樹脂（Ｂ）
は、前記オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、１０重量部以上、好ましくは１５〜４０重量部、更
に好ましくは２０〜３０重量部の割合で用いられる。熱
可塑性樹脂（Ｂ）の配合量が１０重量部未満であると、
コーナー部の賦形性及び保持性が低下するためシームレ
ス化することができない。
は、前記オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、１０重量部以上、好ましくは１５〜４０重量部、更
に好ましくは２０〜３０重量部の割合で用いられる。熱
可塑性樹脂（Ｂ）の配合量が１０重量部未満であると、
コーナー部の賦形性及び保持性が低下するためシームレ
ス化することができない。
【００１９】本発明で用いられるカーボンブラック
（Ｃ）は、通常ゴムに使用されるものであれば、その種
類（例えば、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＭＡＦ、ＨＡ
Ｆ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ、ＦＴ、ＭＴなど）は問わず、全
て用いることができる。本発明においては、カーボンブ
ラック（Ｃ）は、オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部
に対して、１０重量部以上、好ましくは３０〜１５０重
量部、更に好ましくは４０〜１００重量部の割合で用い
られる。カーボンブラック（Ｃ）の配合量が１０重量部
未満であると、ウェザーストリップスポンジとしての耐
候性が著しく低下する。
（Ｃ）は、通常ゴムに使用されるものであれば、その種
類（例えば、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＭＡＦ、ＨＡ
Ｆ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ、ＦＴ、ＭＴなど）は問わず、全
て用いることができる。本発明においては、カーボンブ
ラック（Ｃ）は、オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部
に対して、１０重量部以上、好ましくは３０〜１５０重
量部、更に好ましくは４０〜１００重量部の割合で用い
られる。カーボンブラック（Ｃ）の配合量が１０重量部
未満であると、ウェザーストリップスポンジとしての耐
候性が著しく低下する。
【００２０】また、本発明においては、熱可塑性樹脂
（Ｂ）及びカーボンブラック（Ｃ）の合計が、オレフィ
ン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、４０〜１５０重
量部であることが必要である。前記合計が４０重量部未
満であると、機械的強度が低下するため製品化すること
ができず、一方、１５０重量部を超えると、シール性能
に関する圧縮永久歪（ＣＳ）が低下するため好ましくな
い。
（Ｂ）及びカーボンブラック（Ｃ）の合計が、オレフィ
ン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、４０〜１５０重
量部であることが必要である。前記合計が４０重量部未
満であると、機械的強度が低下するため製品化すること
ができず、一方、１５０重量部を超えると、シール性能
に関する圧縮永久歪（ＣＳ）が低下するため好ましくな
い。
【００２１】本発明においては、加硫剤としてイオウ
を、オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、
０．１〜１０重量部、好ましくは０．５〜３重量部、更
に好ましくは１．０〜３．０重量部の割合で用いる。イ
オウとしては、具体的には、粉末イオウ、沈降イオウ、
コロイドイオウ、表面処理イオウ、不溶性イオウなどが
挙げられる。
を、オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、
０．１〜１０重量部、好ましくは０．５〜３重量部、更
に好ましくは１．０〜３．０重量部の割合で用いる。イ
オウとしては、具体的には、粉末イオウ、沈降イオウ、
コロイドイオウ、表面処理イオウ、不溶性イオウなどが
挙げられる。
【００２２】また、加硫剤として用いるイオウに加え
て、加硫促進剤を併用することが好ましい。加硫促進剤
としては、具体的には、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベン
ゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン
−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジ
イソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド、２−メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−
ジニトロフェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−
（２，６−ジエチル−４−モルホリノチオ）ベンゾチア
ゾール、ジベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール
系化合物；ジフェニルグアニジン、トリフェニルグアニ
ジン、ジオルソニトリルグアニジン、オルソニトリルバ
イグアナイド、ジフェニルグアニジンフタレート等のグ
アニジン化合物；アセトアルデヒド−アニリン反応物、
ブチルアルデヒド−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテ
トラミン、アセトアルデヒドアンモニア等のアルデヒド
アミン及びアルデヒド−アンモニア系化合物；２−メル
カプトイミダゾリン等のイミダゾリン系化合物；チオカ
ルバニリド、ジエチルチオユリア、ジブチルチオユリ
ア、トリメチルチオユリア、ジオルソトリルチオユリア
等のチオユリア系化合物；テトラメチルチウラムモノス
ルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラ
エチルチウラムジスルフィド、テトラブチルチウラムジ
スルフィド、ペンタメチレンチウラムテトラスルフィド
等のチウラム系化合物；ジメチルジチオカルバミン酸亜
鉛、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジ−ｎ−ブチル
ジチオカルバミン酸亜鉛、エチルフェニルジチオカルバ
ミン酸亜鉛、ブチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、
ジメチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチ
オカルバミン酸セレン、ジメチルジチオカルバミン酸テ
ルル等のジチオカルバミン酸塩系化合物；ジブチルキサ
ントゲン酸亜鉛等のザンテート系化合物；酸化亜鉛（亜
鉛華）などの化合物を挙げることができる。
て、加硫促進剤を併用することが好ましい。加硫促進剤
としては、具体的には、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベン
ゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン
−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジ
イソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド、２−メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−
ジニトロフェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−
（２，６−ジエチル−４−モルホリノチオ）ベンゾチア
ゾール、ジベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール
系化合物；ジフェニルグアニジン、トリフェニルグアニ
ジン、ジオルソニトリルグアニジン、オルソニトリルバ
イグアナイド、ジフェニルグアニジンフタレート等のグ
アニジン化合物；アセトアルデヒド−アニリン反応物、
ブチルアルデヒド−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテ
トラミン、アセトアルデヒドアンモニア等のアルデヒド
アミン及びアルデヒド−アンモニア系化合物；２−メル
カプトイミダゾリン等のイミダゾリン系化合物；チオカ
ルバニリド、ジエチルチオユリア、ジブチルチオユリ
ア、トリメチルチオユリア、ジオルソトリルチオユリア
等のチオユリア系化合物；テトラメチルチウラムモノス
ルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラ
エチルチウラムジスルフィド、テトラブチルチウラムジ
スルフィド、ペンタメチレンチウラムテトラスルフィド
等のチウラム系化合物；ジメチルジチオカルバミン酸亜
鉛、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジ−ｎ−ブチル
ジチオカルバミン酸亜鉛、エチルフェニルジチオカルバ
ミン酸亜鉛、ブチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、
ジメチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチ
オカルバミン酸セレン、ジメチルジチオカルバミン酸テ
ルル等のジチオカルバミン酸塩系化合物；ジブチルキサ
ントゲン酸亜鉛等のザンテート系化合物；酸化亜鉛（亜
鉛華）などの化合物を挙げることができる。
【００２３】本発明においては、加硫促進剤は、オレフ
ィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、通常０．１〜
２０重量部、好ましくは０．５〜１５重量部、更に好ま
しくは１〜１０重量部の割合で用いることができる。本
発明で用いられる発泡剤としては、具体的には、重炭酸
ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭
酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、Ｎ，Ｎ’−ジメ
チル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，
Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾジカ
ルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス
シクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリ
ウムアゾジカルボキシレート、ベンゼンスルホニルヒド
ラジド、トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オ
キシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ジフェニ
ルスルホン−３，３’−ジスルホニルヒドラジド、カル
シウムアジド、４，４’−ジフェニルジスルホニルアジ
ド、ｐ−トルエンスルホニルアジドなどが挙げられる。
ィン系ゴム（Ａ）１００重量部に対して、通常０．１〜
２０重量部、好ましくは０．５〜１５重量部、更に好ま
しくは１〜１０重量部の割合で用いることができる。本
発明で用いられる発泡剤としては、具体的には、重炭酸
ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭
酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、Ｎ，Ｎ’−ジメ
チル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，
Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾジカ
ルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス
シクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリ
ウムアゾジカルボキシレート、ベンゼンスルホニルヒド
ラジド、トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オ
キシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ジフェニ
ルスルホン−３，３’−ジスルホニルヒドラジド、カル
シウムアジド、４，４’−ジフェニルジスルホニルアジ
ド、ｐ−トルエンスルホニルアジドなどが挙げられる。
【００２４】本発明において、発泡剤は、オレフィン系
ゴム（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、好ま
しくは２〜３０重量部、更に好ましくは３〜２０重量部
の割合で用いられる。発泡剤の使用量が１重量部未満で
あると、ウェザーストリップスポンジ成形体が得られな
い。本発明においては、前述した成分の他に、必要に応
じて、可塑剤（軟化剤）、発泡助剤、加工助剤、老化防
止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、着色剤、
滑剤、増粘剤及びその他のゴム用配合剤を、本発明の目
的を損なわない範囲で配合することができる。
ゴム（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、好ま
しくは２〜３０重量部、更に好ましくは３〜２０重量部
の割合で用いられる。発泡剤の使用量が１重量部未満で
あると、ウェザーストリップスポンジ成形体が得られな
い。本発明においては、前述した成分の他に、必要に応
じて、可塑剤（軟化剤）、発泡助剤、加工助剤、老化防
止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、着色剤、
滑剤、増粘剤及びその他のゴム用配合剤を、本発明の目
的を損なわない範囲で配合することができる。
【００２５】前記可塑剤（軟化剤）としては、通常ゴム
に使用される可塑剤が用いられる。具体的には、プロセ
スオイル、潤滑油、パラフィン油、流動パラフィン、石
油アスファルト、ワセリン、コールタール、ヒマシ油、
アマニ油、サブ、密ロウ、パルミチン酸、ステアリン
酸、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、
ラウリン酸亜鉛、アタクチックポリプロピレン、クマロ
インデン樹脂などが挙げられる。中でも、特にプロセス
オイル、パラフィン油が好ましく用いられる。
に使用される可塑剤が用いられる。具体的には、プロセ
スオイル、潤滑油、パラフィン油、流動パラフィン、石
油アスファルト、ワセリン、コールタール、ヒマシ油、
アマニ油、サブ、密ロウ、パルミチン酸、ステアリン
酸、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、
ラウリン酸亜鉛、アタクチックポリプロピレン、クマロ
インデン樹脂などが挙げられる。中でも、特にプロセス
オイル、パラフィン油が好ましく用いられる。
【００２６】可塑剤は、オレフィン系ゴム（Ａ）１００
重量部に対して、通常２０〜９０重量部、好ましくは３
０〜８０重量部、更に好ましくは４０〜７０重量部の割
合で用いられる。本発明においては、好ましくは、次の
ようにして得られる加硫スポンジ製品をドアー周りの形
状に合わせて、コーナー部及び／又は断面形状の異なる
部分を成形する。
重量部に対して、通常２０〜９０重量部、好ましくは３
０〜８０重量部、更に好ましくは４０〜７０重量部の割
合で用いられる。本発明においては、好ましくは、次の
ようにして得られる加硫スポンジ製品をドアー周りの形
状に合わせて、コーナー部及び／又は断面形状の異なる
部分を成形する。
【００２７】即ち、バンバリーミキサーのようなミキサ
ー類によりオレフィン系ゴム（Ａ）、熱可塑性樹脂
（Ｂ）、カーボンブラック（Ｃ）、及び必要に応じてそ
の他の添加剤を、１２０〜１９０℃の温度で約３〜１０
分間混練した後、オープンロールのようなロール類を使
用して、発泡剤、加硫剤（イオウ）、必要に応じて脱泡
剤、発泡助剤、加硫促進剤又は加硫助剤を追加混合し、
ロール温度３０〜８０℃で５〜３０分間混練した後、分
出しし、リボン状又はシート状の未加硫ゴム配合物を調
製する。これをゴム用押出機を用いて口金によりスポン
ジ形状を得、次いで、加硫槽内に導入し、熱空気、流動
床、溶融塩槽又はマイクロ波等の手段によって加熱する
ことにより、加硫及び発泡を行う。次いで、加硫槽で加
硫されたスポンジ製品を切断し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の
融点以上の温度で（加硫槽の熱を利用、又は加硫槽で得
られた製品をオーブン等で加熱して）曲げ及び／又は異
形断面形成を施し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点より５０
℃以上低い温度までその形状を保つことにより、ウェザ
ーストリップスポンジ成形体を得る。この際、曲げ及び
／又は異形断面形成は、スポンジ製品の一末端をクリッ
プで止め、もう一方の末端からガスを圧入することによ
り施すことが好ましい。
ー類によりオレフィン系ゴム（Ａ）、熱可塑性樹脂
（Ｂ）、カーボンブラック（Ｃ）、及び必要に応じてそ
の他の添加剤を、１２０〜１９０℃の温度で約３〜１０
分間混練した後、オープンロールのようなロール類を使
用して、発泡剤、加硫剤（イオウ）、必要に応じて脱泡
剤、発泡助剤、加硫促進剤又は加硫助剤を追加混合し、
ロール温度３０〜８０℃で５〜３０分間混練した後、分
出しし、リボン状又はシート状の未加硫ゴム配合物を調
製する。これをゴム用押出機を用いて口金によりスポン
ジ形状を得、次いで、加硫槽内に導入し、熱空気、流動
床、溶融塩槽又はマイクロ波等の手段によって加熱する
ことにより、加硫及び発泡を行う。次いで、加硫槽で加
硫されたスポンジ製品を切断し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の
融点以上の温度で（加硫槽の熱を利用、又は加硫槽で得
られた製品をオーブン等で加熱して）曲げ及び／又は異
形断面形成を施し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点より５０
℃以上低い温度までその形状を保つことにより、ウェザ
ーストリップスポンジ成形体を得る。この際、曲げ及び
／又は異形断面形成は、スポンジ製品の一末端をクリッ
プで止め、もう一方の末端からガスを圧入することによ
り施すことが好ましい。
【００２８】本発明のウェザーストリップスポンジ成形
体は、前述のようにして製造することができるものであ
り、シームレスである。本発明のウェザーストリップス
ポンジ成形体は、形状賦形率及び形状維持率を高くし、
曲げ加工を施しやすくする点から、コーナー部の頂点部
分及び／又は断面形状の異なる部分から採取した加硫ゴ
ムスポンジ断片の動的弾性率Ｅ* の歪依存性試験で得ら
れる指数（％）：［Ｅ* （１％）／Ｅ* （０．１％）］
×１００の値がその他の部分から採取した加硫ゴムスポ
ンジ断片の［Ｅ* （１％）／Ｅ*（０．１％）］×１０
０＋２の値より大きいことが好ましい。前記指数がこの
値以下であると、スポンジ製品中の樹脂（Ｂ）の形状が
コーナー部と同じことを意味しており、コーナー部の形
状を保つことができない。前記指数が前記値より大きい
とは、樹脂（Ｂ）粒子のアスペクト比が大きくなってい
ることを意味しており、シームレススポンジの形状保持
発現のため必要な指数であり、前記関係を満たすような
冷却工程が必要である。本発明のウェザーストリップス
ポンジ成形体は、曲げ加工時の形状を実用的なレベルで
保持する点から、形状維持率が７０％以上であることが
好ましい。
体は、前述のようにして製造することができるものであ
り、シームレスである。本発明のウェザーストリップス
ポンジ成形体は、形状賦形率及び形状維持率を高くし、
曲げ加工を施しやすくする点から、コーナー部の頂点部
分及び／又は断面形状の異なる部分から採取した加硫ゴ
ムスポンジ断片の動的弾性率Ｅ* の歪依存性試験で得ら
れる指数（％）：［Ｅ* （１％）／Ｅ* （０．１％）］
×１００の値がその他の部分から採取した加硫ゴムスポ
ンジ断片の［Ｅ* （１％）／Ｅ*（０．１％）］×１０
０＋２の値より大きいことが好ましい。前記指数がこの
値以下であると、スポンジ製品中の樹脂（Ｂ）の形状が
コーナー部と同じことを意味しており、コーナー部の形
状を保つことができない。前記指数が前記値より大きい
とは、樹脂（Ｂ）粒子のアスペクト比が大きくなってい
ることを意味しており、シームレススポンジの形状保持
発現のため必要な指数であり、前記関係を満たすような
冷却工程が必要である。本発明のウェザーストリップス
ポンジ成形体は、曲げ加工時の形状を実用的なレベルで
保持する点から、形状維持率が７０％以上であることが
好ましい。
【００２９】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を更に
具体的に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に
何ら限定されるものではない。なお、実施例、比較例に
おける各種物性及びその試験方法は、以下の通りであ
る。 （１）ムーニー粘度（Ｖｍ）及びムーニー・スコーチ時
間（ｔ5 ） ＪＩＳ Ｋ６３０１（１９８９年）に準拠して測定し
た。 （２）比重 加硫したスポンジゴムの上部から２０ｍｍ×２０ｍｍの
試験片を打ち抜き、その表面の汚れをアルコールで拭き
取った。次いで、この試験片を、２５℃雰囲気下で、自
動比重計［（株）東洋精機製作所製、型番Ｍ−１型］の
所定の位置に取り付け、空気中と純水中の質量の差から
比重測定を行った。
具体的に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に
何ら限定されるものではない。なお、実施例、比較例に
おける各種物性及びその試験方法は、以下の通りであ
る。 （１）ムーニー粘度（Ｖｍ）及びムーニー・スコーチ時
間（ｔ5 ） ＪＩＳ Ｋ６３０１（１９８９年）に準拠して測定し
た。 （２）比重 加硫したスポンジゴムの上部から２０ｍｍ×２０ｍｍの
試験片を打ち抜き、その表面の汚れをアルコールで拭き
取った。次いで、この試験片を、２５℃雰囲気下で、自
動比重計［（株）東洋精機製作所製、型番Ｍ−１型］の
所定の位置に取り付け、空気中と純水中の質量の差から
比重測定を行った。
【００３０】（３）引張試験 加硫ゴムシートを打ち抜いてＪＩＳ Ｋ６３０１（１９
８９年）に記載されている３号型ダンベル形状に打ち抜
いて試験片を得た。この試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６
３０１第３項に規定されている方法に従って、測定温度
２５℃、引張速度５００ｍｍ／分の条件で引張試験を行
い、引張り強さ（ＴB ）及び伸び（ＥB）を測定した。
８９年）に記載されている３号型ダンベル形状に打ち抜
いて試験片を得た。この試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６
３０１第３項に規定されている方法に従って、測定温度
２５℃、引張速度５００ｍｍ／分の条件で引張試験を行
い、引張り強さ（ＴB ）及び伸び（ＥB）を測定した。
【００３１】（４）連泡率（吸水率）（Ｗａ） 試験片：打ち抜き刃で２０ｍｍ×２０ｍｍに打ち抜く。
ｎ＝３ 測定法：水面下５０ｍｍの位置で１２５ｍｍＨｇまで減
圧し、３分間保持する。大気圧に戻し３分経過後、吸水
した試験片の重量を測定する。 Ｗａ（重量％）＝［（Ｗ2 −Ｗ1 ）／Ｗ1 ］×１００ Ｗ1 ＝浸漬前重量（ｇ） Ｗ2 ＝浸漬後重量（ｇ）
ｎ＝３ 測定法：水面下５０ｍｍの位置で１２５ｍｍＨｇまで減
圧し、３分間保持する。大気圧に戻し３分経過後、吸水
した試験片の重量を測定する。 Ｗａ（重量％）＝［（Ｗ2 −Ｗ1 ）／Ｗ1 ］×１００ Ｗ1 ＝浸漬前重量（ｇ） Ｗ2 ＝浸漬後重量（ｇ）
【００３２】（５）圧縮永久歪試験 圧縮永久歪試験は、ＪＩＳ Ｋ６３０１（１９８９年）
に準拠して行い、圧縮永久歪（ＣＳ）（％）を求めた。 （６）形状賦形率 直角（９０°）に折れ曲がったアルミ棒にウェザースト
リップスポンジを差し込み、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点
＋３０℃でギヤーオーブン中に１０分間放置した後、取
り出し、水冷（２５℃）した。スポンジ表面の温度が５
０℃となったことを確認後、アルミ棒からスポンジを抜
き出し、以下の式から、形状賦形率を求めた。 形状賦形率（％）＝［（１８０−α）／（１８０−９
０）］×１００ α＝コーナー部の内角度
に準拠して行い、圧縮永久歪（ＣＳ）（％）を求めた。 （６）形状賦形率 直角（９０°）に折れ曲がったアルミ棒にウェザースト
リップスポンジを差し込み、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点
＋３０℃でギヤーオーブン中に１０分間放置した後、取
り出し、水冷（２５℃）した。スポンジ表面の温度が５
０℃となったことを確認後、アルミ棒からスポンジを抜
き出し、以下の式から、形状賦形率を求めた。 形状賦形率（％）＝［（１８０−α）／（１８０−９
０）］×１００ α＝コーナー部の内角度
【００３３】（７）形状維持率 前記（６）の方法で抜き出したウェザーストリップスポ
ンジを７０℃のギヤーオーブン中に２１日間放置した
後、コーナー部の角度を測定し、以下の式から、形状維
持率を求めた。 形状維持率（％）＝［（１８０−α）／（１８０−９
０）］×１００ α＝コーナー部の内角度
ンジを７０℃のギヤーオーブン中に２１日間放置した
後、コーナー部の角度を測定し、以下の式から、形状維
持率を求めた。 形状維持率（％）＝［（１８０−α）／（１８０−９
０）］×１００ α＝コーナー部の内角度
【００３４】（８）金型形状転写性 以下の判定基準に基づき官能試験を行った。 （判定基準） ◎：１００〜８０％ ○： ７９〜５０％ △： ４９〜３０％ ×： ２９〜０％
【００３５】（９）歪依存性指数 レオメトリックス社製ＲＳＡIIを用いて、温度２５℃、
周波数１０Ｈｚ、歪範囲０．０２３〜２．２３％、サン
プル形状：短冊形状（厚み１ｍｍ、縦３０ｍｍ、横１０
ｍｍ）の条件で動的弾性率Ｅ* を測定し、以下の式か
ら、歪依存性指数を求めた。 歪依存性指数（％）：［Ｅ* （１％）／Ｅ* （０．１
％）］×１００
周波数１０Ｈｚ、歪範囲０．０２３〜２．２３％、サン
プル形状：短冊形状（厚み１ｍｍ、縦３０ｍｍ、横１０
ｍｍ）の条件で動的弾性率Ｅ* を測定し、以下の式か
ら、歪依存性指数を求めた。 歪依存性指数（％）：［Ｅ* （１％）／Ｅ* （０．１
％）］×１００
【００３６】（10）ポリオレフィン樹脂分散粒子の平均
粒径 電子顕微鏡（商品名：Ｈ−８１００（２００ＫＶ）、
（株）日立製作所製）を用いて、下記の要領で調製した
サンプルについて測定した。 ＜サンプルの調製＞表１における樹脂ブレンド後のポリ
マーをトリーミングし、ミクロトームで０．１μｍ以下
の薄膜片を作製し、この薄膜片をルテニウム酸で染色し
た。次いで、この薄膜片にカーボンを蒸着して電子顕微
鏡用サンプルを得た。
粒径 電子顕微鏡（商品名：Ｈ−８１００（２００ＫＶ）、
（株）日立製作所製）を用いて、下記の要領で調製した
サンプルについて測定した。 ＜サンプルの調製＞表１における樹脂ブレンド後のポリ
マーをトリーミングし、ミクロトームで０．１μｍ以下
の薄膜片を作製し、この薄膜片をルテニウム酸で染色し
た。次いで、この薄膜片にカーボンを蒸着して電子顕微
鏡用サンプルを得た。
【００３７】（実施例１〜３及び比較例１〜２） （１）表１に示したエチレン・α−オレフィン・非共役
ポリエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）及び熱可塑性樹脂の
配合物（以下「ＥＰＤＭ／樹脂アロイ」という。）を用
いて表１に示す配合剤からなる組成物を調製し、これを
４．３Ｌ容のバンバリーミキサー（（株）神戸製鋼所
製）を用いて、１７０℃で５分間混練し、冷却後、得ら
れた混練物（コンパウンド）に、加硫促進剤２−メルカ
プトベンゾチアゾール（商品名：サンセラーＭ、三新化
学工業（株））０．８重量部、加硫促進剤２−（４’−
モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール（商品名：ノクセ
ラーＭＤＢ、大内新興化学工業（株））１．２重量部、
加硫促進剤ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸亜鉛（商
品名：サンセラーＢｚ、三新化学工業（株））２．０重
量部、加硫促進剤エチレンチオ尿素（商品名：サンセラ
ー２２、三新化学工業（株））０．５重量部、不溶性イ
オウ１．５重量部及びＯＢＳＨ系発泡剤（商品名：ネオ
セルボンＮ１０００ＳＷ、永和化成（株））３．５重量
部を加えて、８インチオープンロール（日本ロール
（株）製）（ロール温度６０℃）で７分間混練し、ゴム
組成物を得た。そのロールからリボン状に切り出した。
ポリエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）及び熱可塑性樹脂の
配合物（以下「ＥＰＤＭ／樹脂アロイ」という。）を用
いて表１に示す配合剤からなる組成物を調製し、これを
４．３Ｌ容のバンバリーミキサー（（株）神戸製鋼所
製）を用いて、１７０℃で５分間混練し、冷却後、得ら
れた混練物（コンパウンド）に、加硫促進剤２−メルカ
プトベンゾチアゾール（商品名：サンセラーＭ、三新化
学工業（株））０．８重量部、加硫促進剤２−（４’−
モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール（商品名：ノクセ
ラーＭＤＢ、大内新興化学工業（株））１．２重量部、
加硫促進剤ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸亜鉛（商
品名：サンセラーＢｚ、三新化学工業（株））２．０重
量部、加硫促進剤エチレンチオ尿素（商品名：サンセラ
ー２２、三新化学工業（株））０．５重量部、不溶性イ
オウ１．５重量部及びＯＢＳＨ系発泡剤（商品名：ネオ
セルボンＮ１０００ＳＷ、永和化成（株））３．５重量
部を加えて、８インチオープンロール（日本ロール
（株）製）（ロール温度６０℃）で７分間混練し、ゴム
組成物を得た。そのロールからリボン状に切り出した。
【００３８】次いで、５０ｍｍゴム用押出機にリボンを
フィードしながら押出し、ＨＡＶ（熱空気加硫槽）（８
ｍ）で、２５０℃に６分間加熱して加硫及び発泡させ、
ウェザーストリップスポンジを得た。 （２）押出されたウェザーストリップスポンジを切断
し、加硫槽の温度を利用して、スポンジ製品の温度が１
６０℃以上の間に図１に示す金型に挿入後、５０℃に冷
却してコーナー部を成形した。この際、切断部の一末端
をクリップで止め、もう一方の末端から圧縮空気を圧入
しながら、冷却固化させた。
フィードしながら押出し、ＨＡＶ（熱空気加硫槽）（８
ｍ）で、２５０℃に６分間加熱して加硫及び発泡させ、
ウェザーストリップスポンジを得た。 （２）押出されたウェザーストリップスポンジを切断
し、加硫槽の温度を利用して、スポンジ製品の温度が１
６０℃以上の間に図１に示す金型に挿入後、５０℃に冷
却してコーナー部を成形した。この際、切断部の一末端
をクリップで止め、もう一方の末端から圧縮空気を圧入
しながら、冷却固化させた。
【００３９】（３）前記（２）と同様の方法に従って、
図２に示す金型（製品径より大きい形状の金型）に挿入
して断面形状の異なる製品を得た。 （４）前記（２）と（３）を組み合わせることにより、
種々の形状の自動車用ドアー周りウェザーストリップス
ポンジを成形した。各種物性試験の結果を表１に示す。
図２に示す金型（製品径より大きい形状の金型）に挿入
して断面形状の異なる製品を得た。 （４）前記（２）と（３）を組み合わせることにより、
種々の形状の自動車用ドアー周りウェザーストリップス
ポンジを成形した。各種物性試験の結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】1) エチレン・プロピレン・５−エチリデ
ン−２−ノルボルネン共重合体ゴム エチレン含量：57.1重量％、ジエン含量：9.5 重量％ （エチレン含量＋プロピレン含量＋ジエン含量＝100 ） ヨウ素価：26 135 ℃デカリン中で測定した極限粘度［η］：2.7 dl/g ムーニー粘度ＭＬ1+4 (100℃) ：64（油展後の測定値） 油展量：20重量部のパラフィン油（ゴム 100重量部に対
して）
ン−２−ノルボルネン共重合体ゴム エチレン含量：57.1重量％、ジエン含量：9.5 重量％ （エチレン含量＋プロピレン含量＋ジエン含量＝100 ） ヨウ素価：26 135 ℃デカリン中で測定した極限粘度［η］：2.7 dl/g ムーニー粘度ＭＬ1+4 (100℃) ：64（油展後の測定値） 油展量：20重量部のパラフィン油（ゴム 100重量部に対
して）
【００４２】2) １−ブテン重合体(PB) ＤＳＣ（融点）：135 ℃ 平均粒径（μｍ）：0.3 メルトフローレート［ASTM D 1238, 190℃、荷重2.16k
g］：15g/10分 分散粒子のアスペクト比：1.2 結晶化度：80％
g］：15g/10分 分散粒子のアスペクト比：1.2 結晶化度：80％
【００４３】3) プロピレン重合体(PP) ＤＳＣ（融点）：160 ℃ 平均粒径（μｍ）：0.1 メルトフローレート［ASTM D 1238, 190℃、荷重2.16k
g］：20g/10分 分散粒子のアスペクト比：1.5 結晶化度：85％
g］：20g/10分 分散粒子のアスペクト比：1.5 結晶化度：85％
【００４４】4) エチレン重合体(PE) ＤＳＣ（融点）：118 ℃ 平均粒径（μｍ）：＜0.1 メルトフローレート［ASTM D 1238, 190℃、荷重2.16k
g］：15g/10分 5) ＦＥＦカーボンブラック（商品名：旭＃５０ＨＧ、
旭カーボン（株）製） 6) パラフィン系プロセスオイル（商品名：ダイアナプ
ロセスＰＷ−３８０、出光興産（株）製）
g］：15g/10分 5) ＦＥＦカーボンブラック（商品名：旭＃５０ＨＧ、
旭カーボン（株）製） 6) パラフィン系プロセスオイル（商品名：ダイアナプ
ロセスＰＷ−３８０、出光興産（株）製）
【００４５】7) 界面活性剤、ジアルキルアンモニウム
クロリド（商品名：アーカード２ＨＴＦ、花王（株）
製） 8) 脱水剤、酸化カルシウム（商品名：ベスタ＃２０、
井上石炭工業（株）製） 9) ＰＢとＰＰを予め、密閉型混練機で１８０℃におい
て１０分間ブレンドしてＰＢ／ＰＰアロイを作り、ペレ
ット化してオレフィンゴムへブレンドした系。ＰＢ／Ｐ
Ｐは相溶系であり、オレフィンゴム中では粒子（平均粒
径（μｍ）：０．４）として存在する。
クロリド（商品名：アーカード２ＨＴＦ、花王（株）
製） 8) 脱水剤、酸化カルシウム（商品名：ベスタ＃２０、
井上石炭工業（株）製） 9) ＰＢとＰＰを予め、密閉型混練機で１８０℃におい
て１０分間ブレンドしてＰＢ／ＰＰアロイを作り、ペレ
ット化してオレフィンゴムへブレンドした系。ＰＢ／Ｐ
Ｐは相溶系であり、オレフィンゴム中では粒子（平均粒
径（μｍ）：０．４）として存在する。
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、連続押出成形法で得ら
れた直線状のスポンジ製品を切断後、再度、異種材料で
つなぎ合わせる工程を経ることなく、形状維持率の高い
シームレスウェザーストリップスポンジ成形体を提供す
ることができる。
れた直線状のスポンジ製品を切断後、再度、異種材料で
つなぎ合わせる工程を経ることなく、形状維持率の高い
シームレスウェザーストリップスポンジ成形体を提供す
ることができる。
【図１】ウェザーストリップスポンジ成形体のコーナー
部を成形するために用いる金型の一例を示す図である。
部を成形するために用いる金型の一例を示す図である。
【図２】ウェザーストリップスポンジ成形体の断面形状
の異なる部分を成形するために用いる金型及びその使用
態様の一例を示す図である。
の異なる部分を成形するために用いる金型及びその使用
態様の一例を示す図である。
【図３】歪依存性試験に用いる加硫ゴムスポンジ断片の
採取部分を示す図である。
採取部分を示す図である。
１ 圧縮空気 ２ クリップ ａ コーナー部の頂点部分及び断面形状の異なる部分 ｂ その他の部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｋ 105:04 Ｃ０８Ｌ 23:00 (72)発明者 川崎 雅昭 千葉県市原市千種海岸３番地 三井化学株 式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 オレフィン系ゴム（Ａ）１００重量部に
対して、少なくとも熱可塑性樹脂（Ｂ）１０重量部以上
及びカーボンブラック（Ｃ）１０重量部以上が配合され
ており、かつ、熱可塑性樹脂（Ｂ）及びカーボンブラッ
ク（Ｃ）の合計が４０〜１５０重量部であるコンパウン
ドに、加硫剤としてイオウを０．１〜１０重量部、及び
発泡剤を１重量部以上配合して加硫することを含むウェ
ザーストリップスポンジ成形体の製造方法。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂（Ｂ）が、ＤＳＣで測定さ
れた融点（Ｔｍ）が１３０〜２００℃であり、かつ、電
子顕微鏡写真から求めた平均粒径が０．１〜２０μｍで
ある樹脂である請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 コーナー部及び／又は断面形状の異なる
部分を成形する方法として、連続的に押出され、加硫槽
で加硫されたスポンジ製品を切断し、配合されている熱
可塑性樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で曲げ及び／又は異
形断面形成を施し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点より５０
℃以上低い温度までその形状を保つ方法を採用する請求
項１又は２記載の方法。 - 【請求項４】 スポンジ製品の一末端をクリップで止
め、もう一方の末端からガスを圧入することにより曲げ
及び／又は異形断面形成を施す請求項３記載の方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項に記載の方
法により製造することができるウェザーストリップスポ
ンジ成形体。 - 【請求項６】 シームレスである請求項５記載の成形
体。 - 【請求項７】 コーナー部の頂点部分及び／又は断面形
状の異なる部分から採取した加硫ゴムスポンジ断片の動
的弾性率Ｅ* の歪依存性試験で得られる指数（％）：
［Ｅ* （１％）／Ｅ* （０．１％）］×１００の値がそ
の他の部分から採取した加硫ゴムスポンジ断片の［Ｅ*
（１％）／Ｅ* （０．１％）］×１００＋２の値より大
きい請求項６記載の成形体。 - 【請求項８】 形状維持率が７０％以上である請求項６
又は７記載の成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11922498A JP3773354B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | ウェザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP11922498A JP3773354B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | ウェザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11310654A true JPH11310654A (ja) | 1999-11-09 |
| JP3773354B2 JP3773354B2 (ja) | 2006-05-10 |
Family
ID=14756038
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|---|---|---|---|
| JP11922498A Expired - Lifetime JP3773354B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | ウェザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3773354B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002053717A (ja) * | 2000-08-10 | 2002-02-19 | Mitsui Chemicals Inc | ゴム組成物およびその用途 |
| JP2002154150A (ja) * | 2000-11-20 | 2002-05-28 | Mitsui Chemicals Inc | アロイ押出成形品の製造方法、その製造装置および成形品 |
| JP2002160327A (ja) * | 2000-11-24 | 2002-06-04 | Mitsui Chemicals Inc | 複合成形品およびその用途 |
| US6455604B1 (en) | 2000-09-08 | 2002-09-24 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for producing foamed rubber |
| WO2007102437A1 (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Asahi Glass Company, Limited | 車両用隙間閉塞部材およびこれを用いた隙間閉塞部材付き車両窓用板状体 |
| JP2013108094A (ja) * | 2013-02-26 | 2013-06-06 | Dm Novafoam Ltd | オレフィン系樹脂組成物で形成された発泡体及びその製造方法 |
| JP2017500423A (ja) * | 2013-12-24 | 2017-01-05 | エクソンモービル ケミカル パテンツ インコーポレイテッド | 熱可塑性加硫物を含む組成物、発泡材料およびそれらから製造される物品 |
-
1998
- 1998-04-28 JP JP11922498A patent/JP3773354B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP4508401B2 (ja) * | 2000-11-20 | 2010-07-21 | 三井化学株式会社 | アロイ押出成形品の製造方法、その製造装置および成形品 |
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