JPH11287580A - 熱交換器 - Google Patents
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- JPH11287580A JPH11287580A JP10192077A JP19207798A JPH11287580A JP H11287580 A JPH11287580 A JP H11287580A JP 10192077 A JP10192077 A JP 10192077A JP 19207798 A JP19207798 A JP 19207798A JP H11287580 A JPH11287580 A JP H11287580A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コルゲートフィン等のフィンを必要とせず、
冷媒通路を構成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を
確保できる熱交換器を提供する。 【解決手段】 多数の打ち出し部１４を有する２枚の伝
熱プレート１２を、打ち出し部１４が互いに外側に向く
ようにして接合するとともに、打ち出し部１４相互の間
に重合部分を設定して、冷媒の流れる冷媒通路を２枚の
伝熱プレート１２の間に構成し、伝熱プレート１２の外
部側を流れる空調空気が冷媒の流れ方向Ｂと直交する方
向Ａに流れるようにし、打ち出し部１４が空調空気の流
れの直進を妨げて乱流状態とする乱れ発生器として作用
する。
冷媒通路を構成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を
確保できる熱交換器を提供する。 【解決手段】 多数の打ち出し部１４を有する２枚の伝
熱プレート１２を、打ち出し部１４が互いに外側に向く
ようにして接合するとともに、打ち出し部１４相互の間
に重合部分を設定して、冷媒の流れる冷媒通路を２枚の
伝熱プレート１２の間に構成し、伝熱プレート１２の外
部側を流れる空調空気が冷媒の流れ方向Ｂと直交する方
向Ａに流れるようにし、打ち出し部１４が空調空気の流
れの直進を妨げて乱流状態とする乱れ発生器として作用
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内部流体の流れる
内部流体通路を構成するプレートだけで構成される直交
流熱交換器に関するもので、例えば、車両空調用蒸発器
に用いて好適である。
内部流体通路を構成するプレートだけで構成される直交
流熱交換器に関するもので、例えば、車両空調用蒸発器
に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】従来の熱交換器、例えば、車両空調用蒸
発器においては、２枚のプレートを最中状に接合して構
成される断面偏平状のチューブ相互の間に、空気側の伝
熱面積拡大のためにルーバ付きのコルゲートフィンを介
在させている。ここで、コルゲートフィンを通過する空
気流の高速化は過大な圧損増加を招くので、一般には、
層流域となる比較的低い空気流速にて熱交換器を使用し
ている。
発器においては、２枚のプレートを最中状に接合して構
成される断面偏平状のチューブ相互の間に、空気側の伝
熱面積拡大のためにルーバ付きのコルゲートフィンを介
在させている。ここで、コルゲートフィンを通過する空
気流の高速化は過大な圧損増加を招くので、一般には、
層流域となる比較的低い空気流速にて熱交換器を使用し
ている。
【０００３】そこで、従来では、ルーバの先端効果を利
用して境界層の厚さを薄くすることにより、空気側の熱
伝達率を向上させている。
用して境界層の厚さを薄くすることにより、空気側の熱
伝達率を向上させている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】空気側の熱伝達率向上
のために、ルーバは近年、加工限界付近まで微細化され
てきているので、コルゲートフィンの加工工数の増加を
招いている。また、チューブを構成する２枚のプレート
の間にコルゲートフィンを組付けることにより、組付性
を悪化させている。従って、コルゲートフィンの存在が
熱交換器のコスト低減、および小型化に対して大きな阻
害要因となっている。
のために、ルーバは近年、加工限界付近まで微細化され
てきているので、コルゲートフィンの加工工数の増加を
招いている。また、チューブを構成する２枚のプレート
の間にコルゲートフィンを組付けることにより、組付性
を悪化させている。従って、コルゲートフィンの存在が
熱交換器のコスト低減、および小型化に対して大きな阻
害要因となっている。
【０００５】そこで、本発明は上記点に鑑みて、コルゲ
ートフィン等のフィンを必要とせず、内部流体通路を構
成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を確保できる熱
交換器を提供することを目的とする。
ートフィン等のフィンを必要とせず、内部流体通路を構
成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を確保できる熱
交換器を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、複数の打ち出し部（１
４）を有する２枚の伝熱プレート（１２）を、打ち出し
部（１４）が互いに外側に向くように向かい合わせ、打
ち出し部（１４）相互の間に重合部分を設定して、内部
流体の流れる内部流体通路（１９、２０）を２枚の伝熱
プレート（１２）の間に構成し、伝熱プレート（１２）
の外部側を流れる外部流体が内部流体の流れ方向と直交
する方向に流れるようにし、打ち出し部（１４）が外部
流体の流れの直進を妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器
として作用することを特徴としている。
め、請求項１記載の発明では、複数の打ち出し部（１
４）を有する２枚の伝熱プレート（１２）を、打ち出し
部（１４）が互いに外側に向くように向かい合わせ、打
ち出し部（１４）相互の間に重合部分を設定して、内部
流体の流れる内部流体通路（１９、２０）を２枚の伝熱
プレート（１２）の間に構成し、伝熱プレート（１２）
の外部側を流れる外部流体が内部流体の流れ方向と直交
する方向に流れるようにし、打ち出し部（１４）が外部
流体の流れの直進を妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器
として作用することを特徴としている。
【０００７】これによると、直交流熱交換器において、
内部流体通路（１９、２０）を構成する打ち出し部（１
４）それ自体が乱れ発生器として作用することにより外
部流体側の熱伝達率を大幅に向上できるので、外部流体
側にフィン部材を設けなくても、必要伝熱性能を確保す
ることができる。従って、内部流体通路を構成する打ち
出し部（１４）を持つ伝熱プレート（１２）だけで熱交
換器を構成でき、熱交換器の大幅なコスト低減および小
型化を達成できる。
内部流体通路（１９、２０）を構成する打ち出し部（１
４）それ自体が乱れ発生器として作用することにより外
部流体側の熱伝達率を大幅に向上できるので、外部流体
側にフィン部材を設けなくても、必要伝熱性能を確保す
ることができる。従って、内部流体通路を構成する打ち
出し部（１４）を持つ伝熱プレート（１２）だけで熱交
換器を構成でき、熱交換器の大幅なコスト低減および小
型化を達成できる。
【０００８】さらに、伝熱プレート（１２）だけで熱交
換器を構成できるため、熱交換器の耐圧強度を向上でき
る。そのため、伝熱プレート（１２）の薄肉化が可能と
なり、熱交換器をより一層コスト低減、小型化できる。
また、請求項２記載の発明では、複数枚の伝熱プレート
（１２）に、それぞれ基板部（１３）と、基板部（１
３）から突出する打ち出し部（１４）とを形成し、打ち
出し部（１４）は、伝熱プレート（１２）の外部側を流
れる外部流体の流れ方向（Ａ）に対して直交する方向に
連続して延びるように形成し、打ち出し部（１４）の内
側に内部流体の流れる内部流体通路（１９、２０）を構
成し、打ち出し部（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プ
レート（１２）に対して空隙を介在して対向し、打ち出
し部（１４）が外部流体の流れの直進を妨げて乱れを起
こさせる乱れ発生器として作用することを特徴としてい
る。
換器を構成できるため、熱交換器の耐圧強度を向上でき
る。そのため、伝熱プレート（１２）の薄肉化が可能と
なり、熱交換器をより一層コスト低減、小型化できる。
また、請求項２記載の発明では、複数枚の伝熱プレート
（１２）に、それぞれ基板部（１３）と、基板部（１
３）から突出する打ち出し部（１４）とを形成し、打ち
出し部（１４）は、伝熱プレート（１２）の外部側を流
れる外部流体の流れ方向（Ａ）に対して直交する方向に
連続して延びるように形成し、打ち出し部（１４）の内
側に内部流体の流れる内部流体通路（１９、２０）を構
成し、打ち出し部（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プ
レート（１２）に対して空隙を介在して対向し、打ち出
し部（１４）が外部流体の流れの直進を妨げて乱れを起
こさせる乱れ発生器として作用することを特徴としてい
る。
【０００９】これによると、直交流熱交換器において、
請求項１と同様に、打ち出し部（１４）を持つ伝熱プレ
ート（１２）だけで熱交換器を構成でき、熱交換器の大
幅なコスト低減、小型化を達成できる。しかも、打ち出
し部（１４）を、外部流体の流れ方向（Ａ）に対して直
交する方向に連続して延びるように形成し、かつ、打ち
出し部（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１
２）に対して空隙を介在して対向するから、打ち出し部
（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１２）と
の間で当接部を形成しない。
請求項１と同様に、打ち出し部（１４）を持つ伝熱プレ
ート（１２）だけで熱交換器を構成でき、熱交換器の大
幅なコスト低減、小型化を達成できる。しかも、打ち出
し部（１４）を、外部流体の流れ方向（Ａ）に対して直
交する方向に連続して延びるように形成し、かつ、打ち
出し部（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１
２）に対して空隙を介在して対向するから、打ち出し部
（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１２）と
の間で当接部を形成しない。
【００１０】従って、蒸発器のような空気冷却器として
用いる際に、伝熱プレート（１２）の打ち出し部（１
４）を上下方向に延びるように配置することにより、伝
熱プレート（１２）の凸面頂部に発生する凝縮水を打ち
出し部（１４）の凸面頂部に沿って下方へスムースに排
出できる。これにより、凝縮水の排水性が向上して、凝
縮水の滞留に起因する通風抵抗の増加を良好に抑制でき
る。
用いる際に、伝熱プレート（１２）の打ち出し部（１
４）を上下方向に延びるように配置することにより、伝
熱プレート（１２）の凸面頂部に発生する凝縮水を打ち
出し部（１４）の凸面頂部に沿って下方へスムースに排
出できる。これにより、凝縮水の排水性が向上して、凝
縮水の滞留に起因する通風抵抗の増加を良好に抑制でき
る。
【００１１】請求項３記載の発明のように、打ち出し部
（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１２）の
基板部（１３）により構成される凹面部に位置して、打
ち出し部（１４）の凸面頂部と隣接する伝熱プレート
（１２）の凹面部との間に前記空隙を形成することがで
きる。これによれば、凹凸形状の繰り返しにより、同一
形状の伝熱プレート（１２）の組み合わせで、かつ、比
較低小さい容積（体格）で熱交換器を構成できる。
（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレート（１２）の
基板部（１３）により構成される凹面部に位置して、打
ち出し部（１４）の凸面頂部と隣接する伝熱プレート
（１２）の凹面部との間に前記空隙を形成することがで
きる。これによれば、凹凸形状の繰り返しにより、同一
形状の伝熱プレート（１２）の組み合わせで、かつ、比
較低小さい容積（体格）で熱交換器を構成できる。
【００１２】請求項２または３記載の発明の内部流体通
路（１９、２０）は、具体的には、請求項４のように一
方の伝熱プレート（１２）の打ち出し部（１４）の内側
面と他方の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）との
間に構成することができる。また、請求項５記載の発明
では、請求項４において、伝熱プレート（１２）に、打
ち出し部（１４）の側面部から突出する小突起（１４
ａ）を形成し、２枚の伝熱プレート（１２）の小突起
（１４ａ）同志を当接させて、この小突起（１４ａ）同
志の当接部を接合することを特徴としている。
路（１９、２０）は、具体的には、請求項４のように一
方の伝熱プレート（１２）の打ち出し部（１４）の内側
面と他方の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）との
間に構成することができる。また、請求項５記載の発明
では、請求項４において、伝熱プレート（１２）に、打
ち出し部（１４）の側面部から突出する小突起（１４
ａ）を形成し、２枚の伝熱プレート（１２）の小突起
（１４ａ）同志を当接させて、この小突起（１４ａ）同
志の当接部を接合することを特徴としている。
【００１３】これによると、請求項２のように打ち出し
部（１４）の凸面頂部と隣接する伝熱プレート（１２）
との間に空隙を介在する構成であっても、上記小突起
（１４ａ）同志の当接部に押圧力を加えた状態でろう付
け工程を実施することが可能となり、複数の伝熱プレー
ト（１２）相互の接合面を良好に密着できるので、接合
性を向上できる。
部（１４）の凸面頂部と隣接する伝熱プレート（１２）
との間に空隙を介在する構成であっても、上記小突起
（１４ａ）同志の当接部に押圧力を加えた状態でろう付
け工程を実施することが可能となり、複数の伝熱プレー
ト（１２）相互の接合面を良好に密着できるので、接合
性を向上できる。
【００１４】また、請求項９記載の発明では、内部流体
通路（１９、２０）を構成する２枚の伝熱プレート（１
２）を１組として、伝熱プレート（１２）を複数組積層
して接合し、伝熱プレート（１２）のうち、内部流体の
流れ方向の一端部のみに、連通穴（１６ａ、１８ａ）を
有するタンク部（１６、１８）を外部流体の流れ方向の
前後に２つ独立に形成し、複数組の伝熱プレート（１
２）に形成される内部流体通路（１９、２０）相互の間
をタンク部（１５〜１８）により連結するとともに、伝
熱プレート（１２）のうち、内部流体の流れ方向の他端
部において、内部流体の流れをＵターンさせるＵターン
部（Ｄ）を形成したことを特徴としている。
通路（１９、２０）を構成する２枚の伝熱プレート（１
２）を１組として、伝熱プレート（１２）を複数組積層
して接合し、伝熱プレート（１２）のうち、内部流体の
流れ方向の一端部のみに、連通穴（１６ａ、１８ａ）を
有するタンク部（１６、１８）を外部流体の流れ方向の
前後に２つ独立に形成し、複数組の伝熱プレート（１
２）に形成される内部流体通路（１９、２０）相互の間
をタンク部（１５〜１８）により連結するとともに、伝
熱プレート（１２）のうち、内部流体の流れ方向の他端
部において、内部流体の流れをＵターンさせるＵターン
部（Ｄ）を形成したことを特徴としている。
【００１５】これによると、タンク部（１６、１８）が
伝熱プレート（１２）の一端部のみに形成され、他端部
ではほぼ全域に打ち出し部（１４）を形成して伝熱面積
とすることができるので、タンク部を両端部に設ける場
合に比してタンク部によるデッドスペースを半減でき、
熱交換器をより一層小型化できる。また、前述のごとく
本発明では、伝熱プレート（１２）だけで熱交換器を構
成できるため、請求項１０に記載のように熱交換用コア
部（１１）の形状として、直方体状から外部へ突出した
突出部（１１′）を有する形状にすることができる。こ
のような突出部（１１′）の付加により熱交換用コア部
（１１）の容積を拡大できるので、熱交換器の性能向上
を図ることができる。特に、上記突出部（１１′）は空
調ケース（１０１）内の余剰空間を利用して形成できる
ので、実用上極めて有利である。
伝熱プレート（１２）の一端部のみに形成され、他端部
ではほぼ全域に打ち出し部（１４）を形成して伝熱面積
とすることができるので、タンク部を両端部に設ける場
合に比してタンク部によるデッドスペースを半減でき、
熱交換器をより一層小型化できる。また、前述のごとく
本発明では、伝熱プレート（１２）だけで熱交換器を構
成できるため、請求項１０に記載のように熱交換用コア
部（１１）の形状として、直方体状から外部へ突出した
突出部（１１′）を有する形状にすることができる。こ
のような突出部（１１′）の付加により熱交換用コア部
（１１）の容積を拡大できるので、熱交換器の性能向上
を図ることができる。特に、上記突出部（１１′）は空
調ケース（１０１）内の余剰空間を利用して形成できる
ので、実用上極めて有利である。
【００１６】なお、本発明における打ち出し部（１４）
は請求項１１に記載のように外部流体の直進を妨げるよ
うに配置された多数の独立した細長の打ち出し形状とす
ることができる。さらに、この細長の打ち出し部（１
４）は、請求項１２に記載のように外部流体の流れ方向
に対して斜めに交差するように配置したり、あるいは、
請求項１３に記載のように外部流体の流れ方向に対して
直交状に配置したり、あるいは、請求項１４に記載のよ
うに外部流体の流れ方向に対して直交状に配置されたも
のと、外部流体の流れ方向に対して平行に配置されたも
のとの組み合わせから構成することができる。
は請求項１１に記載のように外部流体の直進を妨げるよ
うに配置された多数の独立した細長の打ち出し形状とす
ることができる。さらに、この細長の打ち出し部（１
４）は、請求項１２に記載のように外部流体の流れ方向
に対して斜めに交差するように配置したり、あるいは、
請求項１３に記載のように外部流体の流れ方向に対して
直交状に配置したり、あるいは、請求項１４に記載のよ
うに外部流体の流れ方向に対して直交状に配置されたも
のと、外部流体の流れ方向に対して平行に配置されたも
のとの組み合わせから構成することができる。
【００１７】また、請求項１５記載の発明では、請求項
２または３において、伝熱プレート（１２）は、打ち出
し部（１４）の内側に内部流体通路（１９、２０）を穴
形状により構成するようになっており、伝熱プレート
（１２）相互の間隔を伝熱プレート（１２）と別体で成
形したスペーサ部材（３２）により保持し、伝熱プレー
ト（１２）の両端部には、伝熱プレート（１２）と別体
で成形したタンク部材（３３、３４）を配置し、複数枚
の伝熱プレート（１２）の内部流体通路（１９、２０）
相互の間をタンク部材（３３、３４）により連結するこ
とを特徴としている。 これによると、打ち出し部（１
４）の内側の穴形状により内部流体通路（１９、２０）
を構成することができ、１つの伝熱プレート（１２）自
身に内部流体通路（１９、２０）を内蔵させることがで
きる。
２または３において、伝熱プレート（１２）は、打ち出
し部（１４）の内側に内部流体通路（１９、２０）を穴
形状により構成するようになっており、伝熱プレート
（１２）相互の間隔を伝熱プレート（１２）と別体で成
形したスペーサ部材（３２）により保持し、伝熱プレー
ト（１２）の両端部には、伝熱プレート（１２）と別体
で成形したタンク部材（３３、３４）を配置し、複数枚
の伝熱プレート（１２）の内部流体通路（１９、２０）
相互の間をタンク部材（３３、３４）により連結するこ
とを特徴としている。 これによると、打ち出し部（１
４）の内側の穴形状により内部流体通路（１９、２０）
を構成することができ、１つの伝熱プレート（１２）自
身に内部流体通路（１９、２０）を内蔵させることがで
きる。
【００１８】このような構成の伝熱プレート（１２）は
請求項１６に記載のように押し出し加工にて１工程で容
易に成形することができる。従って、伝熱プレート（１
２）をプレス成形する場合に比して加工コストを大幅に
低減できる。しかも、内部流体通路（１９、２０）部で
の流体洩れの恐れもない。また、請求項１７記載の発明
では、複数枚の伝熱プレート（１２）を積層して構成さ
れる熱交換用コア部（１１）を有し、伝熱プレート（１
２）には内部流体の流れる内部流体通路（１９、２０）
を構成する打ち出し部（１４）を形成し、伝熱プレート
（１２）の外部側を流れる外部流体が内部流体の流れ方
向と直交する方向に流れるようにし、打ち出し部（１
４）が前記外部流体の流れの直進を妨げて乱れを起こさ
せる乱れ発生器として作用することを特徴としている。
請求項１６に記載のように押し出し加工にて１工程で容
易に成形することができる。従って、伝熱プレート（１
２）をプレス成形する場合に比して加工コストを大幅に
低減できる。しかも、内部流体通路（１９、２０）部で
の流体洩れの恐れもない。また、請求項１７記載の発明
では、複数枚の伝熱プレート（１２）を積層して構成さ
れる熱交換用コア部（１１）を有し、伝熱プレート（１
２）には内部流体の流れる内部流体通路（１９、２０）
を構成する打ち出し部（１４）を形成し、伝熱プレート
（１２）の外部側を流れる外部流体が内部流体の流れ方
向と直交する方向に流れるようにし、打ち出し部（１
４）が前記外部流体の流れの直進を妨げて乱れを起こさ
せる乱れ発生器として作用することを特徴としている。
【００１９】これによると、直交流熱交換器において、
請求項１、２と同様に、打ち出し部（１４）を持つ伝熱
プレート（１２）だけで熱交換器を構成でき、熱交換器
の大幅なコスト低減、小型化を達成できる。そして、本
発明は請求項１８に記載のように内部流体通路（１９、
２０）の内部流体として冷凍サイクルの冷媒が流れ、外
部流体として空調用の空気が流れる空調用蒸発器におい
て好適に実施できる。
請求項１、２と同様に、打ち出し部（１４）を持つ伝熱
プレート（１２）だけで熱交換器を構成でき、熱交換器
の大幅なコスト低減、小型化を達成できる。そして、本
発明は請求項１８に記載のように内部流体通路（１９、
２０）の内部流体として冷凍サイクルの冷媒が流れ、外
部流体として空調用の空気が流れる空調用蒸発器におい
て好適に実施できる。
【００２０】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
基づいて説明する。 （第１実施形態）図１〜図６は本発明の第１実施形態を
示すもので、本発明を車両空調用蒸発器１０に適用した
例を示している。蒸発器１０は、空調用空気の流れ方向
Ａと、冷凍サイクルの冷媒の流れ方向Ｂとが直交する直
交流熱交換器として構成されている。この蒸発器１０
は、空調用空気（外部流体）と冷媒（内部流体）との熱
交換を行うコア部１１を、多数枚の同一形状の伝熱プレ
ート１２を積層するだけで構成している。
基づいて説明する。 （第１実施形態）図１〜図６は本発明の第１実施形態を
示すもので、本発明を車両空調用蒸発器１０に適用した
例を示している。蒸発器１０は、空調用空気の流れ方向
Ａと、冷凍サイクルの冷媒の流れ方向Ｂとが直交する直
交流熱交換器として構成されている。この蒸発器１０
は、空調用空気（外部流体）と冷媒（内部流体）との熱
交換を行うコア部１１を、多数枚の同一形状の伝熱プレ
ート１２を積層するだけで構成している。
【００２２】ここで、伝熱プレート１２の同一形状と
は、熱交換作用のための形状が基本的に同一という意味
であって、後述の冷媒通路（内部流体通路）を構成する
２枚１組の伝熱プレート１２において、蒸発器の組付
性、ろう付け性、凝縮水の排水性等の２次的な理由から
細部形状の差異を設定してもよいことはもちろんであ
る。伝熱プレート１２は、Ａ３０００系のアルミニウム
芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラ
ッドした両面クラッド材からなるもので、板厚ｔ＝０．
２５ｍｍ程度の薄板をプレス成形したものである。この
伝熱プレート１２は図２に示すような概略長方形の平面
形状を有し、長辺方向の長さは例えば、２４５ｍｍで、
短辺方向の幅は例えば、４５ｍｍである。
は、熱交換作用のための形状が基本的に同一という意味
であって、後述の冷媒通路（内部流体通路）を構成する
２枚１組の伝熱プレート１２において、蒸発器の組付
性、ろう付け性、凝縮水の排水性等の２次的な理由から
細部形状の差異を設定してもよいことはもちろんであ
る。伝熱プレート１２は、Ａ３０００系のアルミニウム
芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラ
ッドした両面クラッド材からなるもので、板厚ｔ＝０．
２５ｍｍ程度の薄板をプレス成形したものである。この
伝熱プレート１２は図２に示すような概略長方形の平面
形状を有し、長辺方向の長さは例えば、２４５ｍｍで、
短辺方向の幅は例えば、４５ｍｍである。
【００２３】図２において、伝熱プレート１２は平坦な
基板部１３から図２の紙面表側へ細長形状の打ち出し部
（リブ）１４を多数個打ち出し成形している。この打ち
出し部１４は、冷凍サイクルの減圧手段（膨張弁等）を
通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路（内部流体通
路）を構成するものであって、打ち出し部１４は図示す
るように空調用空気の流れ方向Ａに対して所定の傾斜角
度θ（図示の例では４５°）で傾いた細長形状に形成さ
れている。
基板部１３から図２の紙面表側へ細長形状の打ち出し部
（リブ）１４を多数個打ち出し成形している。この打ち
出し部１４は、冷凍サイクルの減圧手段（膨張弁等）を
通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路（内部流体通
路）を構成するものであって、打ち出し部１４は図示す
るように空調用空気の流れ方向Ａに対して所定の傾斜角
度θ（図示の例では４５°）で傾いた細長形状に形成さ
れている。
【００２４】この打ち出し部１４の断面形状は図４、５
に示すように略台形状であり、その具体的設計例につい
て述べると、基板部１３からの打ち出し高さｈは例え
ば、１．５ｍｍ、打ち出し部１４の長手方向底部長さＬ
1 は例えば、２８．４ｍｍ、長手方向の頂部長さＬ2 は
例えば、２６．１ｍｍ、打ち出し部１４の相互の間隔
（ピッチ）Ｐは例えば、７ｍｍ、打ち出し部１４の幅Ｗ
は例えば、３．６ｍｍである。
に示すように略台形状であり、その具体的設計例につい
て述べると、基板部１３からの打ち出し高さｈは例え
ば、１．５ｍｍ、打ち出し部１４の長手方向底部長さＬ
1 は例えば、２８．４ｍｍ、長手方向の頂部長さＬ2 は
例えば、２６．１ｍｍ、打ち出し部１４の相互の間隔
（ピッチ）Ｐは例えば、７ｍｍ、打ち出し部１４の幅Ｗ
は例えば、３．６ｍｍである。
【００２５】そして、この細長形状の傾斜した打ち出し
部１４は、空調用空気の流れ方向Ａの前後に２列に分け
て形成され、２列の打ち出し部群を構成している。一
方、伝熱プレート１２のうち、空気流れ方向Ａと直交す
る方向（伝熱プレート長手方向）Ｂの両端部に、２列の
打ち出し部群に対応して、それぞれ２個づつタンク部１
５〜１８が形成してある。このタンク部１５〜１８は図
２、３に示すような円形状または図１に示すような長円
状に形成され、打ち出し部１４と同一方向に打ち出し成
形された椀状突出部からなり、その中央部には連通穴１
５ａ〜１８ａが開口している。この連通穴１５ａ〜１８
ａは後述する冷媒通路相互の連通を行うためのものであ
る。
部１４は、空調用空気の流れ方向Ａの前後に２列に分け
て形成され、２列の打ち出し部群を構成している。一
方、伝熱プレート１２のうち、空気流れ方向Ａと直交す
る方向（伝熱プレート長手方向）Ｂの両端部に、２列の
打ち出し部群に対応して、それぞれ２個づつタンク部１
５〜１８が形成してある。このタンク部１５〜１８は図
２、３に示すような円形状または図１に示すような長円
状に形成され、打ち出し部１４と同一方向に打ち出し成
形された椀状突出部からなり、その中央部には連通穴１
５ａ〜１８ａが開口している。この連通穴１５ａ〜１８
ａは後述する冷媒通路相互の連通を行うためのものであ
る。
【００２６】また、多数個の打ち出し部１４のうち、タ
ンク部１５〜１８に隣接する両端部の打ち出し部１４
は、その内部の凹部空間が各タンク部１５〜１８の凹部
空間と連通するように形成してある。図１、４、５に示
すように、伝熱プレート１２はその打ち出し部１４およ
びタンク部１５〜１８の凹面同志および凸面同志が当接
するように積層されて接合される。ここで、打ち出し部
１４が外側に向くように配置して凹面同志が当接する２
枚１組の伝熱プレート１２では、図３に示すように相互
の細長形状の打ち出し部１４が逆方向に傾斜して交差し
た状態で、接合されることになる。
ンク部１５〜１８に隣接する両端部の打ち出し部１４
は、その内部の凹部空間が各タンク部１５〜１８の凹部
空間と連通するように形成してある。図１、４、５に示
すように、伝熱プレート１２はその打ち出し部１４およ
びタンク部１５〜１８の凹面同志および凸面同志が当接
するように積層されて接合される。ここで、打ち出し部
１４が外側に向くように配置して凹面同志が当接する２
枚１組の伝熱プレート１２では、図３に示すように相互
の細長形状の打ち出し部１４が逆方向に傾斜して交差し
た状態で、接合されることになる。
【００２７】この打ち出し部１４の交差部、すなわち重
合部にて多数の打ち出し部１４の内部空間相互の間が連
通状態となり、冷媒通路１９、２０（図４、５参照）を
形成する。冷媒通路１９は空気流れ方向Ａの下流側のタ
ンク部１５、１６の間を連通させる空気下流側の冷媒通
路であり、また、冷媒通路２０は空気流れ方向Ａの上流
側のタンク部１７、１８の間を連通させる空気上流側の
冷媒通路である。
合部にて多数の打ち出し部１４の内部空間相互の間が連
通状態となり、冷媒通路１９、２０（図４、５参照）を
形成する。冷媒通路１９は空気流れ方向Ａの下流側のタ
ンク部１５、１６の間を連通させる空気下流側の冷媒通
路であり、また、冷媒通路２０は空気流れ方向Ａの上流
側のタンク部１７、１８の間を連通させる空気上流側の
冷媒通路である。
【００２８】従って、本例では、空気流れ方向Ａの前後
に位置する２列の打ち出し部群によって、空気流れ方向
Ａと直交する方向（伝熱プレート長手方向）Ｂに冷媒を
流す２列の冷媒通路１９、２０が構成されることにな
る。２列の冷媒通路１９、２０の間は、伝熱プレート１
２の幅方向の中央部Ｃに位置する基板部１３同志の接合
部により遮断されている。なお、図３の矢印Ｂ1 、Ｂ2
はこの２列の冷媒通路１９、２０における冷媒の流れを
示し、Ａ1 は伝熱プレート１２の外面側において打ち出
し部１４相互間の隙間を通過する空気の流れを示す。
に位置する２列の打ち出し部群によって、空気流れ方向
Ａと直交する方向（伝熱プレート長手方向）Ｂに冷媒を
流す２列の冷媒通路１９、２０が構成されることにな
る。２列の冷媒通路１９、２０の間は、伝熱プレート１
２の幅方向の中央部Ｃに位置する基板部１３同志の接合
部により遮断されている。なお、図３の矢印Ｂ1 、Ｂ2
はこの２列の冷媒通路１９、２０における冷媒の流れを
示し、Ａ1 は伝熱プレート１２の外面側において打ち出
し部１４相互間の隙間を通過する空気の流れを示す。
【００２９】冷媒通路１９、２０を構成する２枚の伝熱
プレート１４、１４を１組として、伝熱プレートを多数
組積層して接合することによりコア部１１が構成され
る。次に、コア部１１に対する冷媒の入出を行う部分に
ついて説明すると、図１に示すように、伝熱プレート１
２の積層方向の両端側には、伝熱プレート１２と同一の
大きさを持ったエンドプレート２１、２２が配設されて
いる。このエンドプレート２１、２２は伝熱プレート１
２と同様にＡ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ
４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面ク
ラッド材からなるもので、伝熱プレート１２に比して板
厚ｔを厚く（例えば、板厚ｔ＝１．０ｍｍ程度）して強
度向上を図っている。
プレート１４、１４を１組として、伝熱プレートを多数
組積層して接合することによりコア部１１が構成され
る。次に、コア部１１に対する冷媒の入出を行う部分に
ついて説明すると、図１に示すように、伝熱プレート１
２の積層方向の両端側には、伝熱プレート１２と同一の
大きさを持ったエンドプレート２１、２２が配設されて
いる。このエンドプレート２１、２２は伝熱プレート１
２と同様にＡ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ
４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面ク
ラッド材からなるもので、伝熱プレート１２に比して板
厚ｔを厚く（例えば、板厚ｔ＝１．０ｍｍ程度）して強
度向上を図っている。
【００３０】エンドプレート２１、２２はいずれも伝熱
プレート１２の凸面側に当接して伝熱プレート１２と接
合される平坦な板形状になっている。図１の左側のエン
ドプレート２１には、下側の空気下流側タンク部１５に
連通される冷媒入口パイプ２３および上側の空気上流側
タンク部１８に連通される冷媒出口パイプ２４が接合さ
れている。冷媒入口パイプ２３には、図示しない膨張弁
等の減圧手段で減圧された気液２相冷媒が流入し、冷媒
出口パイプ２４は図示しない圧縮機吸入側に接続され、
蒸発器１０で蒸発したガス冷媒を圧縮機吸入側に導くも
のである。
プレート１２の凸面側に当接して伝熱プレート１２と接
合される平坦な板形状になっている。図１の左側のエン
ドプレート２１には、下側の空気下流側タンク部１５に
連通される冷媒入口パイプ２３および上側の空気上流側
タンク部１８に連通される冷媒出口パイプ２４が接合さ
れている。冷媒入口パイプ２３には、図示しない膨張弁
等の減圧手段で減圧された気液２相冷媒が流入し、冷媒
出口パイプ２４は図示しない圧縮機吸入側に接続され、
蒸発器１０で蒸発したガス冷媒を圧縮機吸入側に導くも
のである。
【００３１】また、図１の右側のエンドプレート２２に
は、下側の空気下流側タンク部１５に連通する連通穴２
２ａと上側の空気上流側タンク部１８に連通する連通穴
２２ｂが開けてある。この右側のエンドプレート２２の
外側の面にはサイドプレート２５がさらに接合されてい
る。このサイドプレート２５は凹形状にプレス成形され
たもので、このサイドプレート２５もＡ３０００系のア
ルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろ
う材をクラッドした両面クラッド材からなる。サイドプ
レート２５は、その板厚ｔを１．０ｍｍ程度に厚くして
強度向上を図っている。
は、下側の空気下流側タンク部１５に連通する連通穴２
２ａと上側の空気上流側タンク部１８に連通する連通穴
２２ｂが開けてある。この右側のエンドプレート２２の
外側の面にはサイドプレート２５がさらに接合されてい
る。このサイドプレート２５は凹形状にプレス成形され
たもので、このサイドプレート２５もＡ３０００系のア
ルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろ
う材をクラッドした両面クラッド材からなる。サイドプ
レート２５は、その板厚ｔを１．０ｍｍ程度に厚くして
強度向上を図っている。
【００３２】サイドプレート２５は凹状に成形されてい
るので、エンドプレート２２と接合されることによりエ
ンドプレート２２との間に冷媒通路２６（図４、５参
照）を形成する。この冷媒通路２６は上記した連通穴２
２ａ、２２ｂを介して下側の空気下流側タンク部１５と
上側の空気上流側タンク部１８との間を連通する。図６
は蒸発器１０全体としての冷媒通路を模式的に示すもの
であり、蒸発器１０全体の冷媒通路構成は本件出願人の
出願に係る特願平８ー１８２３０７号の特許出願と同じ
である。この図６に示す通路構成を次に説明すると、蒸
発器１０の上下両端部に位置するタンク部１５〜１８の
うち、空気流れ方向Ａの下流側のタンク部１５、１６が
冷媒入口側タンク部を構成し、また、空気流れ方向Ａの
上流側のタンク部１７、１８が冷媒出口側タンク部を構
成している。
るので、エンドプレート２２と接合されることによりエ
ンドプレート２２との間に冷媒通路２６（図４、５参
照）を形成する。この冷媒通路２６は上記した連通穴２
２ａ、２２ｂを介して下側の空気下流側タンク部１５と
上側の空気上流側タンク部１８との間を連通する。図６
は蒸発器１０全体としての冷媒通路を模式的に示すもの
であり、蒸発器１０全体の冷媒通路構成は本件出願人の
出願に係る特願平８ー１８２３０７号の特許出願と同じ
である。この図６に示す通路構成を次に説明すると、蒸
発器１０の上下両端部に位置するタンク部１５〜１８の
うち、空気流れ方向Ａの下流側のタンク部１５、１６が
冷媒入口側タンク部を構成し、また、空気流れ方向Ａの
上流側のタンク部１７、１８が冷媒出口側タンク部を構
成している。
【００３３】そして、冷媒入口側タンク部１５、１６の
間を連通する空気下流側の冷媒通路１９部分により冷媒
入口側熱交換部Ｘを、また、冷媒出口側タンク部１７、
１８の間を連通する空気上流側の冷媒通路２０部分によ
り冷媒出口側熱交換部Ｙを区画形成している。下側の冷
媒入口側タンク部１５は、伝熱プレート１２の積層方向
の中間位置に配設した仕切り部２７により、左側の第１
領域１５ａと右側の第２領域１５ｂとに仕切られてい
る。同様に、上側の冷媒出口側タンク部１８も、同様に
中間位置に配設した仕切り部２８により、右側の第１領
域１８ａと左側の第２領域１８ｂとに仕切られている。
間を連通する空気下流側の冷媒通路１９部分により冷媒
入口側熱交換部Ｘを、また、冷媒出口側タンク部１７、
１８の間を連通する空気上流側の冷媒通路２０部分によ
り冷媒出口側熱交換部Ｙを区画形成している。下側の冷
媒入口側タンク部１５は、伝熱プレート１２の積層方向
の中間位置に配設した仕切り部２７により、左側の第１
領域１５ａと右側の第２領域１５ｂとに仕切られてい
る。同様に、上側の冷媒出口側タンク部１８も、同様に
中間位置に配設した仕切り部２８により、右側の第１領
域１８ａと左側の第２領域１８ｂとに仕切られている。
【００３４】この仕切り部２１、２２は、前述した伝熱
プレート１２のうち、該当部位に位置する伝熱プレート
１２のみ、そのタンク部１５、１８の連通穴１５ａ、１
８ａ部分を閉塞した盲蓋形状のものを使用することによ
り簡単に構成できる。そして、この蒸発器１０では、冷
媒入口パイプ２３から気液２相冷媒が下側の入口側タン
ク部１５の第１領域１５ａに入る。次に、この第１領域
１５ａから、冷媒は図６の左側の冷媒通路１９を上昇し
て上側の入口側タンク部１６に入る。次に、冷媒は上側
の入口側タンク部１６を図６の右側に移行して、図６の
右側の冷媒通路１９を下降して下側の入口側タンク部１
５の第２領域１５ｂに入る。
プレート１２のうち、該当部位に位置する伝熱プレート
１２のみ、そのタンク部１５、１８の連通穴１５ａ、１
８ａ部分を閉塞した盲蓋形状のものを使用することによ
り簡単に構成できる。そして、この蒸発器１０では、冷
媒入口パイプ２３から気液２相冷媒が下側の入口側タン
ク部１５の第１領域１５ａに入る。次に、この第１領域
１５ａから、冷媒は図６の左側の冷媒通路１９を上昇し
て上側の入口側タンク部１６に入る。次に、冷媒は上側
の入口側タンク部１６を図６の右側に移行して、図６の
右側の冷媒通路１９を下降して下側の入口側タンク部１
５の第２領域１５ｂに入る。
【００３５】次に、冷媒はこの第２領域１５ｂから蒸発
器側面の冷媒通路２６を経て上側の出口側タンク部１８
の第１領域１８ａに入り、ここから図６の右側の冷媒通
路２０を下降して下側の出口側タンク部１７に入る。次
に、冷媒は、この下側の出口側タンク部１７を図６の左
側へ移行して図６の左側の冷媒通路２０を上昇して上側
の出口側タンク部１８の第２領域１８ｂに入る。この第
２領域１８ｂから冷媒は冷媒出口パイプ２４を経て蒸発
器外部へ流出する。
器側面の冷媒通路２６を経て上側の出口側タンク部１８
の第１領域１８ａに入り、ここから図６の右側の冷媒通
路２０を下降して下側の出口側タンク部１７に入る。次
に、冷媒は、この下側の出口側タンク部１７を図６の左
側へ移行して図６の左側の冷媒通路２０を上昇して上側
の出口側タンク部１８の第２領域１８ｂに入る。この第
２領域１８ｂから冷媒は冷媒出口パイプ２４を経て蒸発
器外部へ流出する。
【００３６】本実施形態の蒸発器１０は以上のように構
成されており、図１に示す各構成部品を相互に当接した
状態に積層して、その積層状態（組付状態）を適宜の治
具により保持してろう付け加熱炉内に搬入して、組付体
をろう材の融点まで加熱することにより組付体を一体ろ
う付けする。これにより、蒸発器１０の組付を完了でき
る。
成されており、図１に示す各構成部品を相互に当接した
状態に積層して、その積層状態（組付状態）を適宜の治
具により保持してろう付け加熱炉内に搬入して、組付体
をろう材の融点まで加熱することにより組付体を一体ろ
う付けする。これにより、蒸発器１０の組付を完了でき
る。
【００３７】次に、本実施形態の蒸発器１０の作用を説
明すると、冷凍サイクル低圧側の気液２相冷媒が前述し
た図６に示す通路構成に従って流れ、一方、空調空気
は、図５の矢印Ａ2 に示すようにコア部１１の伝熱プレ
ート１２の外面側に凸状に突出している打ち出し部１４
の間に形成される間隙を波状に蛇行しながら流れる。こ
の空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するの
で、空調空気は冷却され、冷風となる。
明すると、冷凍サイクル低圧側の気液２相冷媒が前述し
た図６に示す通路構成に従って流れ、一方、空調空気
は、図５の矢印Ａ2 に示すようにコア部１１の伝熱プレ
ート１２の外面側に凸状に突出している打ち出し部１４
の間に形成される間隙を波状に蛇行しながら流れる。こ
の空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するの
で、空調空気は冷却され、冷風となる。
【００３８】この際、空調空気の流れ方向Ａに対して、
空気下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、また、空気上流
側に冷媒出口側熱交換部Ｙをそれぞれ区画形成するとと
もに、冷媒入口側熱交換部Ｘと冷媒出口側熱交換部Ｙに
おいて冷媒の流れ方向を一致させている。すなわち、図
６において仕切り部２１、２２より左側では、両熱交換
部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を上方向とし、仕切り部２１、
２２より右側では、両熱交換部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を
下方向としている。
空気下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、また、空気上流
側に冷媒出口側熱交換部Ｙをそれぞれ区画形成するとと
もに、冷媒入口側熱交換部Ｘと冷媒出口側熱交換部Ｙに
おいて冷媒の流れ方向を一致させている。すなわち、図
６において仕切り部２１、２２より左側では、両熱交換
部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を上方向とし、仕切り部２１、
２２より右側では、両熱交換部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を
下方向としている。
【００３９】このような冷媒通路構成とすることによ
り、気液２相冷媒の液相冷媒と気相冷媒が冷媒通路１
９、２０に対してある程度不均一に分配されても、矢印
Ａ方向に流れる空調空気の蒸発器吹出空気温度を蒸発器
１０の全域にわって均一化できる。また、図３に示すよ
うに、凹面同志が当接する２枚１組の伝熱プレート１２
の細長形状の打ち出し部１４により冷媒通路１９、２９
を構成しているため、この冷媒通路１９、２９内を流れ
る冷媒は図３の矢印Ｂ1 、Ｂ2 に示すように伝熱プレー
ト１２の平面方向に複雑に蛇行した流れを形成するとと
もに、図５から理解されるように伝熱プレート１２の積
層方向にも冷媒は波状に蛇行した流れを形成する。
り、気液２相冷媒の液相冷媒と気相冷媒が冷媒通路１
９、２０に対してある程度不均一に分配されても、矢印
Ａ方向に流れる空調空気の蒸発器吹出空気温度を蒸発器
１０の全域にわって均一化できる。また、図３に示すよ
うに、凹面同志が当接する２枚１組の伝熱プレート１２
の細長形状の打ち出し部１４により冷媒通路１９、２９
を構成しているため、この冷媒通路１９、２９内を流れ
る冷媒は図３の矢印Ｂ1 、Ｂ2 に示すように伝熱プレー
ト１２の平面方向に複雑に蛇行した流れを形成するとと
もに、図５から理解されるように伝熱プレート１２の積
層方向にも冷媒は波状に蛇行した流れを形成する。
【００４０】このため、冷媒通路１９、２９内を冷媒は
３次元的に方向転換した流れを形成して、その流れを乱
すので、冷媒側の熱伝達率を高めることができる。一
方、空気側においては、空気流れ方向Ａがコア部１１に
おける冷媒流れ方向Ｂに対して直交する方向になってい
るとともに、４５°の傾斜角θを持った細長の打ち出し
部１４が直交状にクロスした伝熱面を形成しているの
で、空気はこの直交状にクロスした伝熱面に沿って流
れ、直進を妨げられる。このため、空気流は、図３の矢
印Ａ1 に示すように伝熱プレート１２の平面方向に複雑
に蛇行した流れを形成する。同時に、図５の矢印Ａ2 に
示すように伝熱プレート１２の積層方向にも冷媒は波状
に蛇行した流れを形成する。
３次元的に方向転換した流れを形成して、その流れを乱
すので、冷媒側の熱伝達率を高めることができる。一
方、空気側においては、空気流れ方向Ａがコア部１１に
おける冷媒流れ方向Ｂに対して直交する方向になってい
るとともに、４５°の傾斜角θを持った細長の打ち出し
部１４が直交状にクロスした伝熱面を形成しているの
で、空気はこの直交状にクロスした伝熱面に沿って流
れ、直進を妨げられる。このため、空気流は、図３の矢
印Ａ1 に示すように伝熱プレート１２の平面方向に複雑
に蛇行した流れを形成する。同時に、図５の矢印Ａ2 に
示すように伝熱プレート１２の積層方向にも冷媒は波状
に蛇行した流れを形成する。
【００４１】この結果、伝熱プレート１２の打ち出し部
１４による外面側への凸面の間隙からなる空気通路を空
気は３次元的に方向転換した流れを形成して、その流れ
を乱すので、空気流れが乱流状態となり、空気側の熱伝
達率を飛躍的に向上することができる。ここで、コア部
１１が伝熱プレート１２のみで構成されているため、従
来のフィン部材を備えている通常の蒸発器に比して、空
気側の伝熱面積が大幅に減少するが、乱流状態の設定に
より空気側の熱伝達率が飛躍的に向上するため、空気側
伝熱面積の減少を空気側熱伝達率の向上により補うこと
が可能となり、必要冷却性能を確保できるのである。
１４による外面側への凸面の間隙からなる空気通路を空
気は３次元的に方向転換した流れを形成して、その流れ
を乱すので、空気流れが乱流状態となり、空気側の熱伝
達率を飛躍的に向上することができる。ここで、コア部
１１が伝熱プレート１２のみで構成されているため、従
来のフィン部材を備えている通常の蒸発器に比して、空
気側の伝熱面積が大幅に減少するが、乱流状態の設定に
より空気側の熱伝達率が飛躍的に向上するため、空気側
伝熱面積の減少を空気側熱伝達率の向上により補うこと
が可能となり、必要冷却性能を確保できるのである。
【００４２】（第２実施形態）図７、８は第２実施形態
を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する図で
あり、第１実施形態では、伝熱プレート１２において空
気流れ方向Ａの前後に設ける２列の打ち出し部１４の傾
斜方向を同一方向としているが、第２実施形態ではこの
２列の打ち出し部１４の傾斜方向を逆方向としている。
他の点は第１実施形態と同じである。
を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する図で
あり、第１実施形態では、伝熱プレート１２において空
気流れ方向Ａの前後に設ける２列の打ち出し部１４の傾
斜方向を同一方向としているが、第２実施形態ではこの
２列の打ち出し部１４の傾斜方向を逆方向としている。
他の点は第１実施形態と同じである。
【００４３】（第３実施形態）図９、１０は第３実施形
態を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する図
であり、第１、２実施形態では、伝熱プレート１２にお
いて空気流れ方向Ａの前後に設ける２列の打ち出し部１
４を空気流れ方向Ａに対して所定角度θで傾斜させてい
るが、第３実施形態では２列の打ち出し部１４を空気流
れ方向Ａに対して直交状に配置している。換言すると、
細長の打ち出し部１４を伝熱プレート１２の長手方向
（冷媒流れ方向Ｂ）と平行に配置している。
態を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する図
であり、第１、２実施形態では、伝熱プレート１２にお
いて空気流れ方向Ａの前後に設ける２列の打ち出し部１
４を空気流れ方向Ａに対して所定角度θで傾斜させてい
るが、第３実施形態では２列の打ち出し部１４を空気流
れ方向Ａに対して直交状に配置している。換言すると、
細長の打ち出し部１４を伝熱プレート１２の長手方向
（冷媒流れ方向Ｂ）と平行に配置している。
【００４４】ここで、第３実施形態では、伝熱プレート
１２の長手方向（冷媒流れ方向Ｂ）と平行な細長の打ち
出し部１４を千鳥状に配列することにより、凹面同志が
接合される２枚１組の伝熱プレート１２において、図１
０に示すように細長の打ち出し部１４相互間に部分的な
重合部を設定して、冷媒通路１９、２０を構成する。従
って、本例によると、冷媒通路１９、２０の全長にわた
って冷媒は伝熱プレート１２の長手方向と平行に流れ
る。
１２の長手方向（冷媒流れ方向Ｂ）と平行な細長の打ち
出し部１４を千鳥状に配列することにより、凹面同志が
接合される２枚１組の伝熱プレート１２において、図１
０に示すように細長の打ち出し部１４相互間に部分的な
重合部を設定して、冷媒通路１９、２０を構成する。従
って、本例によると、冷媒通路１９、２０の全長にわた
って冷媒は伝熱プレート１２の長手方向と平行に流れ
る。
【００４５】（第４実施形態）図１１、１２は第４実施
形態を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する
図であり、第３実施形態の変形例である。すなわち、伝
熱プレート１２において空気流れ方向Ａの前後に設ける
２列の打ち出し部１４のうち、一方の打ち出し部１４を
空気流れ方向Ａに対して直交状に配置し、かつ他方の打
ち出し部１４を空気流れ方向Ａに対して平行に配置した
ものである。
形態を示すもので、第１実施形態の図２、３に対応する
図であり、第３実施形態の変形例である。すなわち、伝
熱プレート１２において空気流れ方向Ａの前後に設ける
２列の打ち出し部１４のうち、一方の打ち出し部１４を
空気流れ方向Ａに対して直交状に配置し、かつ他方の打
ち出し部１４を空気流れ方向Ａに対して平行に配置した
ものである。
【００４６】従って、本例によると、冷媒通路１９、２
０内を冷媒は伝熱プレート１２の長手方向および長手方
向と直交する方向に交互に方向転換しながら流れる。 （第５実施形態）図１３は第５実施形態を示すもので、
第１実施形態を示す図１とは空調空気の流れ方向Ａが逆
方向となっている。第１実施形態では図１に示すよう
に、左側のエンドプレート２１に冷媒入口パイプ２３お
よび冷媒出口パイプ２４を独立に接合しているが、第５
実施形態ではこの冷媒入口パイプ２３および冷媒出口パ
イプ２４を１つの配管ジョイントブロック３０にまとめ
て設けている。
０内を冷媒は伝熱プレート１２の長手方向および長手方
向と直交する方向に交互に方向転換しながら流れる。 （第５実施形態）図１３は第５実施形態を示すもので、
第１実施形態を示す図１とは空調空気の流れ方向Ａが逆
方向となっている。第１実施形態では図１に示すよう
に、左側のエンドプレート２１に冷媒入口パイプ２３お
よび冷媒出口パイプ２４を独立に接合しているが、第５
実施形態ではこの冷媒入口パイプ２３および冷媒出口パ
イプ２４を１つの配管ジョイントブロック３０にまとめ
て設けている。
【００４７】このために、第５実施形態では図１３に示
すように、左側のエンドプレート２１にサイドプレート
３１を接合して、この両プレート２１、３１の間に配管
ジョイントブロック３０の冷媒出入口に通じる冷媒通路
を構成している。この冷媒通路構成をより具体的に説明
すると、エンドプレート２１には、伝熱プレート１２の
下側の冷媒入口側タンク部１５の連通穴１５ａと連通す
る連通穴２１ａ、および上側の冷媒出口側タンク部１８
の連通穴１８ａと連通する連通穴２１ｂが開けてある。
すように、左側のエンドプレート２１にサイドプレート
３１を接合して、この両プレート２１、３１の間に配管
ジョイントブロック３０の冷媒出入口に通じる冷媒通路
を構成している。この冷媒通路構成をより具体的に説明
すると、エンドプレート２１には、伝熱プレート１２の
下側の冷媒入口側タンク部１５の連通穴１５ａと連通す
る連通穴２１ａ、および上側の冷媒出口側タンク部１８
の連通穴１８ａと連通する連通穴２１ｂが開けてある。
【００４８】サイドプレート３１はエンドプレート２
１、２２およひサイドプレート２５と同様にＡ３０００
系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニ
ウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなるもの
で、伝熱プレート１２に比して板厚ｔを厚く（例えば、
板厚ｔ＝１．０ｍｍ程度）して強度向上を図っている。
さらに、配管ジョイントブロック３０は例えば、Ａ６０
００系のアルミニウムベア材にて冷媒入口パイプ２３お
よび冷媒出口パイプ２４を一体に成形したものであり、
配管ジョイントブロック３０は本例ではサイドプレート
３１の上部側に配置され接合される。
１、２２およひサイドプレート２５と同様にＡ３０００
系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニ
ウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなるもの
で、伝熱プレート１２に比して板厚ｔを厚く（例えば、
板厚ｔ＝１．０ｍｍ程度）して強度向上を図っている。
さらに、配管ジョイントブロック３０は例えば、Ａ６０
００系のアルミニウムベア材にて冷媒入口パイプ２３お
よび冷媒出口パイプ２４を一体に成形したものであり、
配管ジョイントブロック３０は本例ではサイドプレート
３１の上部側に配置され接合される。
【００４９】そして、サイドプレート３１のうち、配管
ジョイントブロック３０の部位から下方側にわたって打
ち出し部３１ａが外側へ打ち出し成形してあり、この打
ち出し部３１ａの上下両端部は１つに合流しているが、
上下方向（プレート長手方向）の途中は複数（図示の例
は３個）に分割して、サイドプレート３１の断面係数を
大きくし、強度アップを図っている。打ち出し部３１ａ
内側の凹部により形成される冷媒通路の上端部は配管ジ
ョイントブロック３０の冷媒入口パイプ２３と連通し、
また、この冷媒通路の下端部はエンドプレート２１の連
通穴２１ａと連通する。
ジョイントブロック３０の部位から下方側にわたって打
ち出し部３１ａが外側へ打ち出し成形してあり、この打
ち出し部３１ａの上下両端部は１つに合流しているが、
上下方向（プレート長手方向）の途中は複数（図示の例
は３個）に分割して、サイドプレート３１の断面係数を
大きくし、強度アップを図っている。打ち出し部３１ａ
内側の凹部により形成される冷媒通路の上端部は配管ジ
ョイントブロック３０の冷媒入口パイプ２３と連通し、
また、この冷媒通路の下端部はエンドプレート２１の連
通穴２１ａと連通する。
【００５０】サイドプレート３１のうち、配管ジョイン
トブロック３０の上方側には１つの打ち出し部３１ｂが
外側へ打ち出し成形してある。この打ち出し部３１ｂ内
側の凹部により形成される冷媒通路は冷媒出口パイプ２
４とエンドプレート２１の連通穴２１ｂとを接続する。
第５実施形態によると、冷媒入口パイプ２３および冷媒
出口パイプ２４を１つの配管ジョイントブロック３０に
まとめて設けているから、蒸発器１０と、外部の冷媒配
管との配管の取り回しが良好となる。
トブロック３０の上方側には１つの打ち出し部３１ｂが
外側へ打ち出し成形してある。この打ち出し部３１ｂ内
側の凹部により形成される冷媒通路は冷媒出口パイプ２
４とエンドプレート２１の連通穴２１ｂとを接続する。
第５実施形態によると、冷媒入口パイプ２３および冷媒
出口パイプ２４を１つの配管ジョイントブロック３０に
まとめて設けているから、蒸発器１０と、外部の冷媒配
管との配管の取り回しが良好となる。
【００５１】（第６実施形態）図１４〜図１７は第６実
施形態を示すもので、上記した第１〜第５実施形態で
は、いずれも、伝熱プレート１２の長手方向の両端部に
タンク部１５〜１８をそれぞれ２個づつ（合計４個）設
けているが、このタンク部１５〜１８では、空気と冷媒
との間の伝熱面積が極端に減少するので、タンク部１５
〜１８は蒸発器１０の冷却性能向上のために、ほとんど
寄与しないデッドスペースとなる。
施形態を示すもので、上記した第１〜第５実施形態で
は、いずれも、伝熱プレート１２の長手方向の両端部に
タンク部１５〜１８をそれぞれ２個づつ（合計４個）設
けているが、このタンク部１５〜１８では、空気と冷媒
との間の伝熱面積が極端に減少するので、タンク部１５
〜１８は蒸発器１０の冷却性能向上のために、ほとんど
寄与しないデッドスペースとなる。
【００５２】そこで、第６実施形態では、伝熱プレート
１２の長手方向の一端部のみにタンク部１６、１８を設
けて、他端側のタンク部１５、１７を廃止することによ
り、タンク部によるデッドスペースを半減して、蒸発器
１０の冷却性能を維持しつつ、蒸発器１０の小型化を実
現しようとするものである。すなわち、第６実施形態で
は、図１４〜図１６に示すように、伝熱プレート１２の
長手方向の一端部（上端部）のみにタンク部１６、１８
を設けて、他端部（下端部）ではタンク部１５、１７を
廃止し、その代わりに、他端部の縁近くまで打ち出し部
１４を形成している。ここで、伝熱プレート１２の他端
部では、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、２
０のＵターン部Ｄ（図１７）を形成するように、打ち出
し部１４を伝熱プレート１２の空気流れ方向Ａにおい
て、空気流れ上流領域から下流領域の両方にわたって連
続的に形成してある。
１２の長手方向の一端部のみにタンク部１６、１８を設
けて、他端側のタンク部１５、１７を廃止することによ
り、タンク部によるデッドスペースを半減して、蒸発器
１０の冷却性能を維持しつつ、蒸発器１０の小型化を実
現しようとするものである。すなわち、第６実施形態で
は、図１４〜図１６に示すように、伝熱プレート１２の
長手方向の一端部（上端部）のみにタンク部１６、１８
を設けて、他端部（下端部）ではタンク部１５、１７を
廃止し、その代わりに、他端部の縁近くまで打ち出し部
１４を形成している。ここで、伝熱プレート１２の他端
部では、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、２
０のＵターン部Ｄ（図１７）を形成するように、打ち出
し部１４を伝熱プレート１２の空気流れ方向Ａにおい
て、空気流れ上流領域から下流領域の両方にわたって連
続的に形成してある。
【００５３】これにより、図１５、１６の下端側領域Ｆ
において、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、
２０のＵターン部Ｄを構成できる。なお、第６実施形態
において、打ち出し部１４による２列の冷媒通路１９、
２０の形成は第１実施形態と同じであるので、説明は省
略し、以下相違点のみを説明すると、第６実施形態で
は、伝熱プレート１２の積層方向の一端側に位置するエ
ンドプレート２１に、冷媒出口パイプ２４を接合し、伝
熱プレート積層方向の他端側に位置するエンドプレート
２２に、冷媒入口パイプ２３を接合している。
において、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、
２０のＵターン部Ｄを構成できる。なお、第６実施形態
において、打ち出し部１４による２列の冷媒通路１９、
２０の形成は第１実施形態と同じであるので、説明は省
略し、以下相違点のみを説明すると、第６実施形態で
は、伝熱プレート１２の積層方向の一端側に位置するエ
ンドプレート２１に、冷媒出口パイプ２４を接合し、伝
熱プレート積層方向の他端側に位置するエンドプレート
２２に、冷媒入口パイプ２３を接合している。
【００５４】そして、冷媒出口パイプ２４は上側の空気
上流側タンク部１８の一端側に連通され、冷媒入口パイ
プ２３は上側の空気上流側タンク部１８の他端部に連通
されている。従って、右側のエンドプレート２２には、
冷媒入口パイプ２３と上側の空気上流側タンク部１８と
を連通する連通穴２２ｃが開けてある。左側のエンドプ
レート２１にも、図示しない同様の連通穴が開けてあ
る。
上流側タンク部１８の一端側に連通され、冷媒入口パイ
プ２３は上側の空気上流側タンク部１８の他端部に連通
されている。従って、右側のエンドプレート２２には、
冷媒入口パイプ２３と上側の空気上流側タンク部１８と
を連通する連通穴２２ｃが開けてある。左側のエンドプ
レート２１にも、図示しない同様の連通穴が開けてあ
る。
【００５５】図１７に示すように、上側の空気上流側タ
ンク部１８の途中位置に仕切り部２７を配置することに
より、空気流れ方向Ａ前後でＵターンする２列の冷媒通
路１９、２０を構成できる。図１６に示すように、伝熱
プレート１２の下端側領域Ｆにおける打ち出し部１４に
よって、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、２
０のＵターン部Ｄを構成しているから、伝熱プレート１
２の下端側領域Ｆではその縁部近くまで空気流れの乱流
による高熱伝達率の熱交換領域を構成できる。
ンク部１８の途中位置に仕切り部２７を配置することに
より、空気流れ方向Ａ前後でＵターンする２列の冷媒通
路１９、２０を構成できる。図１６に示すように、伝熱
プレート１２の下端側領域Ｆにおける打ち出し部１４に
よって、空気流れ方向Ａ前後の２列の冷媒通路１９、２
０のＵターン部Ｄを構成しているから、伝熱プレート１
２の下端側領域Ｆではその縁部近くまで空気流れの乱流
による高熱伝達率の熱交換領域を構成できる。
【００５６】（第７実施形態）図１８は第７実施形態を
示すもので、本発明による特徴、すなわち、冷媒（内部
流体）通路１９、２０を構成する打ち出し部１４を持つ
伝熱プレート１２だけで熱交換器を構成でき、空気（外
部流体）側にフィン部材を設ける必要がない点を有効活
用して、蒸発器１０の形態を通常の直方体状以外の異形
状に形成するものである。
示すもので、本発明による特徴、すなわち、冷媒（内部
流体）通路１９、２０を構成する打ち出し部１４を持つ
伝熱プレート１２だけで熱交換器を構成でき、空気（外
部流体）側にフィン部材を設ける必要がない点を有効活
用して、蒸発器１０の形態を通常の直方体状以外の異形
状に形成するものである。
【００５７】図１８は車両用空調ユニット１００を示し
ており、空調ケース１０１内に冷房用熱交換器としての
蒸発器１０、および暖房用熱交換器としての温水熱源の
ヒータコア１０２を設置している。ヒータコア１０２を
通過する温風Ｇとヒータコア１０２をバイパスする冷風
Ｈとの割合をエアミックス用フィルムドア１０３により
調整して、フェイス、デフロスタの吹出空気温度を調整
する。
ており、空調ケース１０１内に冷房用熱交換器としての
蒸発器１０、および暖房用熱交換器としての温水熱源の
ヒータコア１０２を設置している。ヒータコア１０２を
通過する温風Ｇとヒータコア１０２をバイパスする冷風
Ｈとの割合をエアミックス用フィルムドア１０３により
調整して、フェイス、デフロスタの吹出空気温度を調整
する。
【００５８】また、フェイス吹出開口部１０４、デフロ
スタ吹出開口部１０５、およびフット吹出開口部１０６
への空気流れを吹出モード用フィルムドア１０７により
切り替えるようになっている。このような空調ユニット
１００において、蒸発器１０の形態は、通常、図１９に
示すような直方体状になっている。これは、熱交換コア
部１１を構成する偏平チューブ１１ａとコルゲートフィ
ン１１ｂのうち、コルゲートフィン１１ｂの外形が成形
上の理由（薄肉コイル材を波状にローラ成形するという
理由）から、図２０に示す矩形状以外の形状にすること
が困難であり、その結果、蒸発器１０の形態も必然的に
コルゲートフィン１１ｂの矩形状に沿った直方体状にな
ってしまうのである。
スタ吹出開口部１０５、およびフット吹出開口部１０６
への空気流れを吹出モード用フィルムドア１０７により
切り替えるようになっている。このような空調ユニット
１００において、蒸発器１０の形態は、通常、図１９に
示すような直方体状になっている。これは、熱交換コア
部１１を構成する偏平チューブ１１ａとコルゲートフィ
ン１１ｂのうち、コルゲートフィン１１ｂの外形が成形
上の理由（薄肉コイル材を波状にローラ成形するという
理由）から、図２０に示す矩形状以外の形状にすること
が困難であり、その結果、蒸発器１０の形態も必然的に
コルゲートフィン１１ｂの矩形状に沿った直方体状にな
ってしまうのである。
【００５９】しかるに、本発明によれば、コルゲートフ
ィン１１ｂのごときフィン部材を必要としないので、第
８実施形態では、蒸発器１０を空調ケース１０１内の余
剰空間に沿った異形状とすることにより、空調ケース１
０１内の空間を蒸発器１０の性能向上のために最大限活
用できる。この点を図１８により具体的に説明すると、
エアミックス用フィルムドア１０３の空気流れ上流側に
大きな余剰空間が存在することに着目して、蒸発器１０
のコア部１１を空気流れ下流側に向かって（エアミック
ス用フィルムドア１０３側に向かって）三角状に突出さ
せている。１１′はその三角状突出部である。
ィン１１ｂのごときフィン部材を必要としないので、第
８実施形態では、蒸発器１０を空調ケース１０１内の余
剰空間に沿った異形状とすることにより、空調ケース１
０１内の空間を蒸発器１０の性能向上のために最大限活
用できる。この点を図１８により具体的に説明すると、
エアミックス用フィルムドア１０３の空気流れ上流側に
大きな余剰空間が存在することに着目して、蒸発器１０
のコア部１１を空気流れ下流側に向かって（エアミック
ス用フィルムドア１０３側に向かって）三角状に突出さ
せている。１１′はその三角状突出部である。
【００６０】図１９に示す従来の通常の蒸発器１０であ
ると、図１８の破線Ｉで示す容積となってしまうが、第
７実施形態によると、蒸発器１０のコア部１１の容積を
三角状突出部１１′の分だけ増大でき、蒸発器１０の性
能を向上できる。 （第８実施形態）図２１、図２２は第８実施形態を示す
もので、蒸発器１０の冷却除湿作用により発生する凝縮
水の排水性を向上させるものである。
ると、図１８の破線Ｉで示す容積となってしまうが、第
７実施形態によると、蒸発器１０のコア部１１の容積を
三角状突出部１１′の分だけ増大でき、蒸発器１０の性
能を向上できる。 （第８実施形態）図２１、図２２は第８実施形態を示す
もので、蒸発器１０の冷却除湿作用により発生する凝縮
水の排水性を向上させるものである。
【００６１】本発明者らの実験検討によると、図１〜図
６の第１実施形態においては、伝熱プレート１２の打ち
出し部１４の凸面同志が逆方向に傾斜して交差した状態
で当接するように積層され、この当接部が接合される。
そのため、第１実施形態では、図２３に示すように、打
ち出し部１４の凸面同志の当接部付近にて凝縮水が滞
留しやすなって、この凝縮水の滞留により空気側通路
の一部を閉塞し、通風抵抗増加の原因となることが判明
した。
６の第１実施形態においては、伝熱プレート１２の打ち
出し部１４の凸面同志が逆方向に傾斜して交差した状態
で当接するように積層され、この当接部が接合される。
そのため、第１実施形態では、図２３に示すように、打
ち出し部１４の凸面同志の当接部付近にて凝縮水が滞
留しやすなって、この凝縮水の滞留により空気側通路
の一部を閉塞し、通風抵抗増加の原因となることが判明
した。
【００６２】そこで、第８実施形態では、打ち出し部１
４の凸面同志の当接部を廃止して凝縮水の落下を容易に
し、それによって、凝縮水の滞留による通風抵抗の増加
を抑制するようにしたものである。第８実施形態の具体
的構成を説明すると、多数枚の伝熱プレート１２は基本
的には同一形状にプレス成形されている。そして、伝熱
プレート１２に、その長手方向（換言すると空気流れ方
向Ａと直交方向）に連続して平行に延びる打ち出し部１
４を複数個本例では６個づつ平坦な基板部１３から打ち
出し成形している。
４の凸面同志の当接部を廃止して凝縮水の落下を容易に
し、それによって、凝縮水の滞留による通風抵抗の増加
を抑制するようにしたものである。第８実施形態の具体
的構成を説明すると、多数枚の伝熱プレート１２は基本
的には同一形状にプレス成形されている。そして、伝熱
プレート１２に、その長手方向（換言すると空気流れ方
向Ａと直交方向）に連続して平行に延びる打ち出し部１
４を複数個本例では６個づつ平坦な基板部１３から打ち
出し成形している。
【００６３】ここで、打ち出し部１４は断面略矩形状で
あり、その打ち出し高さは伝熱プレート１２の長手方向
の両端部に位置するタンク部１５〜１８と同一高さにし
てある。なお、図２２において、左側の伝熱プレート１
２群の上端は断面形状を図示している。複数の打ち出し
部１４は図２２に示すように、伝熱プレート１２の幅方
向（空気流れ方向Ａ）の中心位置に対して左右対称とせ
ず、幅方向の中心からずらして配置している。
あり、その打ち出し高さは伝熱プレート１２の長手方向
の両端部に位置するタンク部１５〜１８と同一高さにし
てある。なお、図２２において、左側の伝熱プレート１
２群の上端は断面形状を図示している。複数の打ち出し
部１４は図２２に示すように、伝熱プレート１２の幅方
向（空気流れ方向Ａ）の中心位置に対して左右対称とせ
ず、幅方向の中心からずらして配置している。
【００６４】このため、２枚の伝熱プレート１２の打ち
出し部１４の凸面側が互いに外側に向かうように、しか
も、２枚の伝熱プレート１２の打ち出し部１４がプレー
ト幅方向（空気流れ方向Ａ）において互いにずれるよう
に配置して、２枚の伝熱プレート１２の基板部１３同志
を当接させると、各打ち出し部１４が隣接する他の伝熱
プレート１２の基板部１３により形成される凹面部に位
置する。
出し部１４の凸面側が互いに外側に向かうように、しか
も、２枚の伝熱プレート１２の打ち出し部１４がプレー
ト幅方向（空気流れ方向Ａ）において互いにずれるよう
に配置して、２枚の伝熱プレート１２の基板部１３同志
を当接させると、各打ち出し部１４が隣接する他の伝熱
プレート１２の基板部１３により形成される凹面部に位
置する。
【００６５】その結果、各打ち出し部１４の凸面側の頂
部と隣接する他の伝熱プレート１２の基板部１３の凹面
部との間に必ず空隙が形成される。この空隙は打ち出し
部１４の打ち出し高さに相当する隙間であり、図２２に
示すように、伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向
Ａ）の全長にわたって波状に蛇行した空気通路が連続し
て形成される。
部と隣接する他の伝熱プレート１２の基板部１３の凹面
部との間に必ず空隙が形成される。この空隙は打ち出し
部１４の打ち出し高さに相当する隙間であり、図２２に
示すように、伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向
Ａ）の全長にわたって波状に蛇行した空気通路が連続し
て形成される。
【００６６】従って、矢印Ａからの送風空気は、上記空
気通路をＡ1 のように波状に蛇行しながら２枚の伝熱プ
レート１２の間を通り抜けることができる。一方、２枚
の伝熱プレート１２の基板部１３同志を当接させ接合す
ると、各打ち出し部１４の内面側は相手側の伝熱プレー
ト１２の基板部１３により密封されるので、各打ち出し
部１４の内面側と相手側の伝熱プレート１２の基板部１
３との間に、冷媒通路１９、２０を形成することができ
る。ここで、冷媒通路１９は空気流れ方向Ａの下流側の
タンク部１５、１６の間を連通させる空気下流側の冷媒
通路であり、また、冷媒通路２０は空気流れ方向Ａの上
流側のタンク部１７、１８の間を連通させる空気上流側
の冷媒通路である。
気通路をＡ1 のように波状に蛇行しながら２枚の伝熱プ
レート１２の間を通り抜けることができる。一方、２枚
の伝熱プレート１２の基板部１３同志を当接させ接合す
ると、各打ち出し部１４の内面側は相手側の伝熱プレー
ト１２の基板部１３により密封されるので、各打ち出し
部１４の内面側と相手側の伝熱プレート１２の基板部１
３との間に、冷媒通路１９、２０を形成することができ
る。ここで、冷媒通路１９は空気流れ方向Ａの下流側の
タンク部１５、１６の間を連通させる空気下流側の冷媒
通路であり、また、冷媒通路２０は空気流れ方向Ａの上
流側のタンク部１７、１８の間を連通させる空気上流側
の冷媒通路である。
【００６７】なお、第８実施形態における蒸発器１０の
全体の冷媒通路構成は図１３の第５実施形態と同じであ
るので、図２１に図１３と同一部分に同一符号を付して
説明を省略する。第８実施形態による蒸発器１０は、図
２１、２２に示すように伝熱プレート１２の長手方向が
上下方向となるように配置されて実際に使用される。そ
して、使用状態において、送風空気が２枚の伝熱プレー
ト１２の間の空気通路を矢印Ａ1のように波状に蛇行し
ながら通り抜けるときに、送風空気と伝熱プレート１２
との間の熱交換で発生する凝縮水（図２２参照）は、
各打ち出し部１４の凸面頂部で最も多く発生する。
全体の冷媒通路構成は図１３の第５実施形態と同じであ
るので、図２１に図１３と同一部分に同一符号を付して
説明を省略する。第８実施形態による蒸発器１０は、図
２１、２２に示すように伝熱プレート１２の長手方向が
上下方向となるように配置されて実際に使用される。そ
して、使用状態において、送風空気が２枚の伝熱プレー
ト１２の間の空気通路を矢印Ａ1のように波状に蛇行し
ながら通り抜けるときに、送風空気と伝熱プレート１２
との間の熱交換で発生する凝縮水（図２２参照）は、
各打ち出し部１４の凸面頂部で最も多く発生する。
【００６８】この凝縮水の発生状況は実験的に確認し
ており、これは冷媒通路１９、２０内を通過する冷媒の
蒸発潜熱により各打ち出し部１４の凸面頂部が最も良く
冷却され、その結果、凸面頂部に凝縮水が最も多く発
生すると考えられる。そして、各打ち出し部１４の凸面
頂部は隣接する相手側の伝熱プレート１２に対して空隙
を介在して対向し、接合箇所を上下方向の全長にわたっ
て形成しないため、各打ち出し部１４の凸面頂部の途中
に凝縮水の滞留箇所が発生しない。同様に、伝熱プレ
ート１２の他の部位（打ち出し部１４の側面部および基
板部１３の表面）においても凝縮水の滞留箇所がな
い。
ており、これは冷媒通路１９、２０内を通過する冷媒の
蒸発潜熱により各打ち出し部１４の凸面頂部が最も良く
冷却され、その結果、凸面頂部に凝縮水が最も多く発
生すると考えられる。そして、各打ち出し部１４の凸面
頂部は隣接する相手側の伝熱プレート１２に対して空隙
を介在して対向し、接合箇所を上下方向の全長にわたっ
て形成しないため、各打ち出し部１４の凸面頂部の途中
に凝縮水の滞留箇所が発生しない。同様に、伝熱プレ
ート１２の他の部位（打ち出し部１４の側面部および基
板部１３の表面）においても凝縮水の滞留箇所がな
い。
【００６９】以上の結果、各打ち出し部１４の凸面頂部
に発生する凝縮水を含めて、伝熱プレート１２の表面
に発生する凝縮水全体を伝熱プレート１２の長手方向、
すなわち、上下方向に沿ってスムースに下方へ落下させ
ることができる。これにより、凝縮水の滞留によって
通風抵抗が増加することを良好に抑制できる。また、蒸
発器１０の伝熱性能の面では、伝熱プレート１２の打ち
出し部１４の形状を第８実施形態によるプレート長手方
向に沿った直線的な形状としても、打ち出し部１４が空
気流れの直進を妨げて乱流状態とする乱れ発生器として
作用することにより、第１実施形態とほぼ同等の性能を
発揮できることを実験的に確認している。
に発生する凝縮水を含めて、伝熱プレート１２の表面
に発生する凝縮水全体を伝熱プレート１２の長手方向、
すなわち、上下方向に沿ってスムースに下方へ落下させ
ることができる。これにより、凝縮水の滞留によって
通風抵抗が増加することを良好に抑制できる。また、蒸
発器１０の伝熱性能の面では、伝熱プレート１２の打ち
出し部１４の形状を第８実施形態によるプレート長手方
向に沿った直線的な形状としても、打ち出し部１４が空
気流れの直進を妨げて乱流状態とする乱れ発生器として
作用することにより、第１実施形態とほぼ同等の性能を
発揮できることを実験的に確認している。
【００７０】（第９実施形態）図２４〜図２６は第９実
施形態を示すもので、上記第８実施形態における伝熱プ
レート１２の接合性（ろう付け性）を向上するものであ
る。すなわち、第８実施形態では、多数枚積層される伝
熱プレート１２において、長手方向両端のタンク部１５
〜１８を除く中間部位（冷媒通路１９、２０の形成部
位）では、積層後の組付状態において、各打ち出し部１
４の凸面頂部の当接部がないので、伝熱プレート積層方
向の押圧力が作用しない。
施形態を示すもので、上記第８実施形態における伝熱プ
レート１２の接合性（ろう付け性）を向上するものであ
る。すなわち、第８実施形態では、多数枚積層される伝
熱プレート１２において、長手方向両端のタンク部１５
〜１８を除く中間部位（冷媒通路１９、２０の形成部
位）では、積層後の組付状態において、各打ち出し部１
４の凸面頂部の当接部がないので、伝熱プレート積層方
向の押圧力が作用しない。
【００７１】その結果、伝熱プレート１２の基板部１３
同志の当接面のろう付け性が悪化する懸念がある。そこ
で、第９実施形態では図２４〜図２６に示すように、伝
熱プレート１２の各打ち出し部１４の側面部から伝熱プ
レート幅方向（空気流れ方向Ａ）へ突出する小突起１４
ａを形成し、そして、接合される２枚の伝熱プレート１
２の小突起１４ａ同志を当接させ、この小突起１４ａ同
志の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力が作用した
状態で蒸発器１０全体の一体ろう付けを行う。
同志の当接面のろう付け性が悪化する懸念がある。そこ
で、第９実施形態では図２４〜図２６に示すように、伝
熱プレート１２の各打ち出し部１４の側面部から伝熱プ
レート幅方向（空気流れ方向Ａ）へ突出する小突起１４
ａを形成し、そして、接合される２枚の伝熱プレート１
２の小突起１４ａ同志を当接させ、この小突起１４ａ同
志の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力が作用した
状態で蒸発器１０全体の一体ろう付けを行う。
【００７２】これにより、伝熱プレート１２のうち、長
手方向両端のタンク部１５〜１８を除く中間部位（冷媒
通路１９、２０の形成部位）でも伝熱プレート１２の基
板部１３同志を全面的に確実に当接させて、この基板部
１３同志の当接面を良好にろう付けすることができる。
よって、ろう付け不良による冷媒通路１９、２０からの
冷媒洩れを防止できる。
手方向両端のタンク部１５〜１８を除く中間部位（冷媒
通路１９、２０の形成部位）でも伝熱プレート１２の基
板部１３同志を全面的に確実に当接させて、この基板部
１３同志の当接面を良好にろう付けすることができる。
よって、ろう付け不良による冷媒通路１９、２０からの
冷媒洩れを防止できる。
【００７３】上記のように、伝熱プレート１２の基板部
１３同志を全面的に確実に当接させるために、第９実施
形態では小突起１４ａを伝熱プレート長手方向に多数個
（図２５、２６の例では１３個）形成するとともに、こ
の多数個の小突起１４ａを伝熱プレート幅方向に対して
は１個づつ逆方向に突出させている。なお、凝縮水は前
述ごとく各打ち出し部１４の凸面頂部において最も多く
発生するとともに、各打ち出し部１４の凸面頂部は図２
６に示すように相手側伝熱プレート１２との当接部を上
下方向全長にわたって形成しないから、第９実施形態に
おいても、第８実施形態とほぼ同等の良好な排水性を発
揮できる。
１３同志を全面的に確実に当接させるために、第９実施
形態では小突起１４ａを伝熱プレート長手方向に多数個
（図２５、２６の例では１３個）形成するとともに、こ
の多数個の小突起１４ａを伝熱プレート幅方向に対して
は１個づつ逆方向に突出させている。なお、凝縮水は前
述ごとく各打ち出し部１４の凸面頂部において最も多く
発生するとともに、各打ち出し部１４の凸面頂部は図２
６に示すように相手側伝熱プレート１２との当接部を上
下方向全長にわたって形成しないから、第９実施形態に
おいても、第８実施形態とほぼ同等の良好な排水性を発
揮できる。
【００７４】（第１０実施形態）図２７、図２８は第１
０実施形態を示すもので、上記第８、第９実施形態にお
ける伝熱プレート１２の加工性を向上するものである。
すなわち、第８、第９実施形態では、伝熱プレート１２
をアルミニウムの薄板材からプレス成形の多数工程を経
て図示の形状に形成しているので、プレス成形の加工工
数が多くなる。
０実施形態を示すもので、上記第８、第９実施形態にお
ける伝熱プレート１２の加工性を向上するものである。
すなわち、第８、第９実施形態では、伝熱プレート１２
をアルミニウムの薄板材からプレス成形の多数工程を経
て図示の形状に形成しているので、プレス成形の加工工
数が多くなる。
【００７５】そこで、第１０実施形態ではアルミニウム
材（ろう材をクラッドしてないアルミニウムベア材）を
押し出し加工して、１枚の伝熱プレート１２に伝熱プレ
ート積層方向の両側に突出する打ち出し部１４を成形す
るとともに、１枚の伝熱プレート１４内の穴形状により
冷媒通路１９、２０を構成するようにしたものである。
材（ろう材をクラッドしてないアルミニウムベア材）を
押し出し加工して、１枚の伝熱プレート１２に伝熱プレ
ート積層方向の両側に突出する打ち出し部１４を成形す
るとともに、１枚の伝熱プレート１４内の穴形状により
冷媒通路１９、２０を構成するようにしたものである。
【００７６】すなわち、伝熱プレート１２は押し出し加
工により基板部１３からその表裏両側（伝熱プレート積
層方向の両側）に突出する打ち出し部１４を伝熱プレー
ト長手方向の全長にわたって形成している。そして、こ
の打ち出し部１４は基板部１３の表裏両側で位置をずら
して配置することにより、各打ち出し部１４を隣接する
伝熱プレート１２の基板部１３による凹面部内に位置す
るようにしてある。冷媒通路１９、２０はそれぞれ打ち
出し部１４の形成部位に伝熱プレート長手方向の全長に
わたって形成される穴形状により構成される。
工により基板部１３からその表裏両側（伝熱プレート積
層方向の両側）に突出する打ち出し部１４を伝熱プレー
ト長手方向の全長にわたって形成している。そして、こ
の打ち出し部１４は基板部１３の表裏両側で位置をずら
して配置することにより、各打ち出し部１４を隣接する
伝熱プレート１２の基板部１３による凹面部内に位置す
るようにしてある。冷媒通路１９、２０はそれぞれ打ち
出し部１４の形成部位に伝熱プレート長手方向の全長に
わたって形成される穴形状により構成される。
【００７７】多数枚の伝熱プレート１２相互の間隔は、
伝熱プレート長手方向の上下両端部に配置されるスペー
サ部材３２を介在させることにより保持する。このスペ
ーサ部材３２は伝熱プレート１２相互の間隔の凹凸形状
に対応した凹凸形状を持つようにプレス成形された部材
であり、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４
０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラ
ッド材からなる。
伝熱プレート長手方向の上下両端部に配置されるスペー
サ部材３２を介在させることにより保持する。このスペ
ーサ部材３２は伝熱プレート１２相互の間隔の凹凸形状
に対応した凹凸形状を持つようにプレス成形された部材
であり、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４
０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラ
ッド材からなる。
【００７８】また、図示するように、伝熱プレート１２
は空気流れ方向Ａにおいて、上流側のプレートと下流側
のプレートとに２分割され、この２分割された伝熱プレ
ート１２、１２の上下両端部はそれぞれ、別体で成形さ
れた空気下流側および空気上流側のタンク部材３３、３
４に接合され、伝熱プレート１２、１２の上下両端部は
それぞれ、タンク部材３３、３４の内部空間に連通す
る。
は空気流れ方向Ａにおいて、上流側のプレートと下流側
のプレートとに２分割され、この２分割された伝熱プレ
ート１２、１２の上下両端部はそれぞれ、別体で成形さ
れた空気下流側および空気上流側のタンク部材３３、３
４に接合され、伝熱プレート１２、１２の上下両端部は
それぞれ、タンク部材３３、３４の内部空間に連通す
る。
【００７９】このタンク部材３３、３４もＡ３０００系
のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウ
ムろう材をクラッドした両面クラッド材からなり、その
機能は上記第１〜第９実施形態における伝熱プレート１
２のタンク部１５〜１８と同様に冷媒通路１９、２０相
互間の連結を行う。蒸発器１０全体としての冷媒通路構
成は、図１３の第５実施形態、および上記第８、第９実
施形態と同じであるので、説明を省略する。
のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウ
ムろう材をクラッドした両面クラッド材からなり、その
機能は上記第１〜第９実施形態における伝熱プレート１
２のタンク部１５〜１８と同様に冷媒通路１９、２０相
互間の連結を行う。蒸発器１０全体としての冷媒通路構
成は、図１３の第５実施形態、および上記第８、第９実
施形態と同じであるので、説明を省略する。
【００８０】第１０実施形態においても、上下両端のス
ペーサ部材３２の配置箇所を除いて、他の部位では伝熱
プレート１２の上下方向全長にわたって各打ち出し部１
４の凸面頂部が相手側伝熱プレート１２との当接部を形
成しないから、第８、第９実施形態とほぼ同等の良好な
排水性を発揮できる。しかも、アルミニウムの押し出し
加工により伝熱プレート１２の必要形状を１工程にて加
工できるから、プレス成形に比して伝熱プレート１２の
加工工数を大幅に低減できる。さらに、冷媒通路１９、
２０は打ち出し部１４の形成部位に形成される穴形状に
より構成されるから、２枚の伝熱プレート１２の接合に
より冷媒通路１９、２０を構成する場合に比して、接合
不良による洩れ発生の心配が全くない。
ペーサ部材３２の配置箇所を除いて、他の部位では伝熱
プレート１２の上下方向全長にわたって各打ち出し部１
４の凸面頂部が相手側伝熱プレート１２との当接部を形
成しないから、第８、第９実施形態とほぼ同等の良好な
排水性を発揮できる。しかも、アルミニウムの押し出し
加工により伝熱プレート１２の必要形状を１工程にて加
工できるから、プレス成形に比して伝熱プレート１２の
加工工数を大幅に低減できる。さらに、冷媒通路１９、
２０は打ち出し部１４の形成部位に形成される穴形状に
より構成されるから、２枚の伝熱プレート１２の接合に
より冷媒通路１９、２０を構成する場合に比して、接合
不良による洩れ発生の心配が全くない。
【００８１】（他の実施形態）なお、上記した実施形態
では、伝熱プレート１２の冷媒通路（内部流体通路）１
９、２０を冷凍サイクルの低圧側の低温冷媒が流れ、伝
熱プレート１２の外部を空調空気が流れ、冷媒の蒸発潜
熱を空調空気から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発器１０
に本発明を適用した場合について説明したが、これに限
定されることなく、本発明は種々な用途の流体間の熱交
換を行う熱交換器一般に広く適用可能であることはもち
ろんである。
では、伝熱プレート１２の冷媒通路（内部流体通路）１
９、２０を冷凍サイクルの低圧側の低温冷媒が流れ、伝
熱プレート１２の外部を空調空気が流れ、冷媒の蒸発潜
熱を空調空気から吸熱して冷媒を蒸発させる蒸発器１０
に本発明を適用した場合について説明したが、これに限
定されることなく、本発明は種々な用途の流体間の熱交
換を行う熱交換器一般に広く適用可能であることはもち
ろんである。
【図１】本発明の第１実施形態を示す分解斜視図であ
る。
る。
【図２】第１実施形態に用いる伝熱プレートの平面図で
ある。
ある。
【図３】第１実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの重
合状態を示す平面図である。
合状態を示す平面図である。
【図４】図３のＸ−Ｘ断面図である。
【図５】図３のＹ−Ｙ断面図である。
【図６】第１実施形態における冷媒通路構成を示す概略
斜視図である。
斜視図である。
【図７】第２実施形態に用いる伝熱プレートの平面図で
ある。
ある。
【図８】第２実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの重
合状態を示す平面図である。
合状態を示す平面図である。
【図９】第３実施形態に用いる伝熱プレートの平面図で
ある。
ある。
【図１０】第３実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの
重合状態を示す平面図である。
重合状態を示す平面図である。
【図１１】第４実施形態に用いる伝熱プレートの平面図
である。
である。
【図１２】第４実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの
重合状態を示す平面図である。
重合状態を示す平面図である。
【図１３】第５実施形態を示す分解斜視図である。
【図１４】第６実施形態を示す分解斜視図である。
【図１５】第６実施形態に用いる伝熱プレートの平面図
である。
である。
【図１６】第６実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの
重合状態を示す平面図である。
重合状態を示す平面図である。
【図１７】第６実施形態における冷媒通路構成を示す概
略斜視図である。
略斜視図である。
【図１８】第７実施形態による蒸発器を搭載した車両用
空調ユニットの縦断面図である。
空調ユニットの縦断面図である。
【図１９】第７実施形態による蒸発器の比較例としての
通常の蒸発器の概略斜視図である。
通常の蒸発器の概略斜視図である。
【図２０】（ａ）は図１９の通常の蒸発器で用いられる
コルゲートフィンの正面図、（ｂ）は（ａ）の側面図で
ある。
コルゲートフィンの正面図、（ｂ）は（ａ）の側面図で
ある。
【図２１】第８実施形態を示す分解斜視図である。
【図２２】図２１の要部の拡大斜視図である。
【図２３】第８実施形態の比較例（第１実施形態）にお
ける凝縮水の落下状況の説明図であにる。
ける凝縮水の落下状況の説明図であにる。
【図２４】第９実施形態を示す分解斜視図である。
【図２５】第９実施形態に用いる伝熱プレートの平面図
である。
である。
【図２６】第９実施形態に用いる２枚の伝熱プレートの
重合状態を示す平面図である。
重合状態を示す平面図である。
【図２７】第１０実施形態を示す分解斜視図である。
【図２８】図２７の要部の拡大斜視図である。
１２…伝熱プレート、１４…打ち出し部、１５〜１８…
タンク部。
タンク部。
Claims (18)
- 【請求項１】 複数の打ち出し部（１４）を有する２枚
の伝熱プレート（１２）を、前記打ち出し部（１４）が
互いに外側に向くように向かい合わせ、前記打ち出し部
（１４）相互の間に重合部分を設定して、内部流体の流
れる内部流体通路（１９、２０）を前記２枚の伝熱プレ
ート（１２）の間に構成し、 前記伝熱プレート（１２）の外部側を流れる外部流体が
前記内部流体の流れ方向と直交する方向に流れるように
し、 前記打ち出し部（１４）が前記外部流体の流れの直進を
妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器として作用すること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 複数枚の伝熱プレート（１２）に、それ
ぞれ基板部（１３）と、前記基板部（１３）から突出す
る打ち出し部（１４）とを形成し、 前記打ち出し部（１４）は、前記伝熱プレート（１２）
の外部側を流れる外部流体の流れ方向（Ａ）に対して直
交する方向に連続して延びるように形成し、 前記打ち出し部（１４）の内側に内部流体の流れる内部
流体通路（１９、２０）を構成し、 前記打ち出し部（１４）の凸面頂部が隣接する伝熱プレ
ート（１２）に対して空隙を介在して対向し、 前記打ち出し部（１４）が前記外部流体の流れの直進を
妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器として作用すること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項３】 前記打ち出し部（１４）の凸面頂部が隣
接する伝熱プレート（１２）の基板部（１３）により構
成される凹面部に位置して、前記打ち出し部（１４）の
凸面頂部と前記隣接する伝熱プレート（１２）の凹面部
との間に前記空隙を形成することを特徴とする熱交換
器。 - 【請求項４】 前記伝熱プレート（１２）は２枚１組と
して、それぞれの打ち出し部（１４）が互いに外側に向
くようにして、前記２枚の伝熱プレート（１２）の基板
部（１３）同志を当接させて接合することにより、前記
内部流体通路（１９、２０）が一方の伝熱プレート（１
２）の打ち出し部（１４）の内側面と他方の伝熱プレー
ト（１２）の基板部（１３）との間に構成されるように
したことを特徴とする請求項２または３に記載の熱交換
器。 - 【請求項５】 前記伝熱プレート（１２）に、前記打ち
出し部（１４）の側面部から突出する小突起（１４ａ）
を形成し、 前記２枚の伝熱プレート（１２）の小突起（１４ａ）同
志を当接させて、この小突起（１４ａ）同志の当接部を
接合することを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。 - 【請求項６】 前記内部流体通路（１９、２０）を構成
する前記２枚の伝熱プレート（１２）を１組として、前
記伝熱プレート（１２）を複数組積層して接合すること
を特徴とする請求項１、４、５のいずれか１つに記載の
熱交換器。 - 【請求項７】 前記伝熱プレート（１２）のうち、前記
内部流体の流れ方向の両端部に、連通穴（１５ａ〜１８
ａ）を有するタンク部（１５〜１８）を形成し、 前記複数組の伝熱プレート（１２）に形成される前記内
部流体通路（１９、２０）相互の間を前記タンク部（１
５〜１８）により連結することを特徴とする請求項６に
記載の熱交換器。 - 【請求項８】 前記内部流体通路（１９、２０）は、前
記伝熱プレート（１２）の前記外部流体の流れ方向の前
後に２つ独立に形成され、 前記タンク部（１５〜１８）は、前記２つの独立した内
部流体通路（１９、２０）にそれぞれ対応して、前記伝
熱プレート（１２）の両端部に２個づつ形成されている
ことを特徴とする請求項７に記載の熱交換器。 - 【請求項９】 前記伝熱プレート（１２）のうち、前記
内部流体の流れ方向の一端部のみに、連通穴（１６ａ、
１８ａ）を有するタンク部（１６、１８）を前記外部流
体の流れ方向の前後に２つ独立に形成し、 前記複数組の伝熱プレート（１２）に形成される前記内
部流体通路（１９、２０）相互の間を前記タンク部（１
５〜１８）により連結するとともに、 前記伝熱プレート（１２）のうち、前記内部流体の流れ
方向の他端部において、前記内部流体の流れをＵターン
させるＵターン部（Ｄ）を形成したことを特徴とする請
求項６に記載の熱交換器。 - 【請求項１０】 前記伝熱プレート（１２）により形成
される熱交換用コア部（１１）を、直方体状から外部へ
突出した突出部（１１′）を有する形状としたことを特
徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の熱交
換器。 - 【請求項１１】 前記打ち出し部（１４）は、前記外部
流体の直進を妨げるように配置された多数の独立した細
長の打ち出し形状からなることを特徴とする請求項１に
記載の熱交換器。 - 【請求項１２】 前記細長の打ち出し部（１４）は、前
記外部流体の流れ方向に対して斜めに交差するように配
置されていることを特徴とする請求項１１に記載の熱交
換器。 - 【請求項１３】 前記細長の打ち出し部（１４）は、前
記外部流体の流れ方向に対して直交状に配置されている
ことを特徴とする請求項１１に記載の熱交換器。 - 【請求項１４】 前記細長の打ち出し部（１４）は、前
記外部流体の流れ方向に対して直交状に配置されたもの
と、前記外部流体の流れ方向に対して平行に配置された
ものとの組み合わせからなることを特徴とする請求項１
１に記載の熱交換器。 - 【請求項１５】 前記伝熱プレート（１２）は、前記打
ち出し部（１４）の内側に前記内部流体通路（１９、２
０）を穴形状により構成するようになっており、 前記伝熱プレート（１２）相互の間隔を前記伝熱プレー
ト（１２）と別体で成形したスペーサ部材（３２）によ
り保持し、 前記伝熱プレート（１２）の両端部には、前記伝熱プレ
ート（１２）と別体で成形したタンク部材（３３、３
４）を配置し、 前記複数枚の伝熱プレート（１２）の前記内部流体通路
（１９、２０）相互の間を前記タンク部材（３３、３
４）により連結することを特徴とする請求項２または３
に記載の熱交換器。 - 【請求項１６】 前記打ち出し部（１４）、および前記
穴形状からなる内部流体通路（１９、２０）を有する前
記伝熱プレート（１２）をアルミニウム材の押し出し加
工により成形したことを特徴とする請求項１５に記載の
熱交換器。 - 【請求項１７】 複数枚の伝熱プレート（１２）を積層
して構成される熱交換用コア部（１１）を有し、 前記伝熱プレート（１２）には内部流体の流れる内部流
体通路（１９、２０）を構成する打ち出し部（１４）を
形成し、 前記伝熱プレート（１２）の外部側を流れる外部流体が
前記内部流体の流れ方向と直交する方向に流れるように
し、 前記打ち出し部（１４）が前記外部流体の流れの直進を
妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器として作用すること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項１８】 請求項１ないし１５のいずれか１つに
記載の熱交換器からなり、前記内部流体通路（１９、２
０）の内部流体として冷凍サイクルの冷媒が流れ、前記
外部流体として空調用の空気が流れることを特徴とする
空調用蒸発器。
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