JPH11246922A - クロム合金からなる工作物の製造方法およびその使用 - Google Patents
クロム合金からなる工作物の製造方法およびその使用Info
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- JPH11246922A JPH11246922A JP10308559A JP30855998A JPH11246922A JP H11246922 A JPH11246922 A JP H11246922A JP 10308559 A JP10308559 A JP 10308559A JP 30855998 A JP30855998 A JP 30855998A JP H11246922 A JPH11246922 A JP H11246922A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 水中およびハロゲン水溶液中の両者において
も、高い強度および靭性を有しかつ強磁性および応力腐
食割れが高い程度で惹起されない材料を提供する。 【解決手段】 クロム３２〜３７重量％、ニッケル２８
〜３６重量％、マンガン最大２重量％、ケイ素最大０．
５重量％、アルミニウム最大０．１重量％、炭素最大
０．０３重量％、燐最大０．０２５重量％、硫黄最大
０．０１重量％、モリブデン最大２重量％、銅最大１重
量％、窒素０．３〜０．７重量％、鉄残部ならびに製造
に関連する混入物および不純物かなるクロム合金を製造
する方法において、工作物を冷間加工しかつその冷間加
工によって少なくとも１０００ＭＰａ（Ｒｐ≧１０００
ＭＰａ）の降伏強さにする。
も、高い強度および靭性を有しかつ強磁性および応力腐
食割れが高い程度で惹起されない材料を提供する。 【解決手段】 クロム３２〜３７重量％、ニッケル２８
〜３６重量％、マンガン最大２重量％、ケイ素最大０．
５重量％、アルミニウム最大０．１重量％、炭素最大
０．０３重量％、燐最大０．０２５重量％、硫黄最大
０．０１重量％、モリブデン最大２重量％、銅最大１重
量％、窒素０．３〜０．７重量％、鉄残部ならびに製造
に関連する混入物および不純物かなるクロム合金を製造
する方法において、工作物を冷間加工しかつその冷間加
工によって少なくとも１０００ＭＰａ（Ｒｐ≧１０００
ＭＰａ）の降伏強さにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、請求項１の上位概
念に記載のクロム合金からなる工作物を製造する方法に
関する。また、本発明は、該方法を使用して製造した工
作物の使用に関する。
念に記載のクロム合金からなる工作物を製造する方法に
関する。また、本発明は、該方法を使用して製造した工
作物の使用に関する。
【０００２】
【従来の技術】発電工学技術、特にタービン発電機構造
中の止め輪のため、海洋工学技術、航空工学技術および
宇宙工学技術、建築、一般の機械工学技術、化学工業な
らびに交通工学技術では、極めて高い強度、靭性を有し
かつ強磁性を有さず、また水中およびハロゲン水溶液中
の両者において、腐食および応力腐食割れを受けない材
料が所望される。しかしながら、これらの全ての条件を
十分な範囲にまで満たす材料はまだ発見されていない。
従って、それぞれの事例においては、材料の破損を防ぐ
ために少なくとも最も重要な特性を補うように、特定の
適用分野のために材料を選択する傾向にある。従って、
運転条件が変化すると、十分な範囲にまで検討していな
い材料の補助的特性が、材料の破損を惹起する恐れがあ
ることは甘受される。
中の止め輪のため、海洋工学技術、航空工学技術および
宇宙工学技術、建築、一般の機械工学技術、化学工業な
らびに交通工学技術では、極めて高い強度、靭性を有し
かつ強磁性を有さず、また水中およびハロゲン水溶液中
の両者において、腐食および応力腐食割れを受けない材
料が所望される。しかしながら、これらの全ての条件を
十分な範囲にまで満たす材料はまだ発見されていない。
従って、それぞれの事例においては、材料の破損を防ぐ
ために少なくとも最も重要な特性を補うように、特定の
適用分野のために材料を選択する傾向にある。従って、
運転条件が変化すると、十分な範囲にまで検討していな
い材料の補助的特性が、材料の破損を惹起する恐れがあ
ることは甘受される。
【０００３】タービン発電機構造中で使用される止め輪
のためには、例えば組成Ｃｒ１８％、Ｍｎ１８％、Ｎ
０．６％または組成Ｍｎ１８％、Ｃｒ５％、Ｃ０．５５
％の鋼が使用される。これらの材料は、所望の高い強
度、靭性を有しかつ強磁性を有さないが、それらの腐食
および応力腐食割れ特性は、特に腐食性運転下および腐
食性環境条件下では問題になることがある。
のためには、例えば組成Ｃｒ１８％、Ｍｎ１８％、Ｎ
０．６％または組成Ｍｎ１８％、Ｃｒ５％、Ｃ０．５５
％の鋼が使用される。これらの材料は、所望の高い強
度、靭性を有しかつ強磁性を有さないが、それらの腐食
および応力腐食割れ特性は、特に腐食性運転下および腐
食性環境条件下では問題になることがある。
【０００４】欧州特許公開第０６５７５５６（Ａ１）号
明細書から、以下の組成： クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン 最大２重量％ 銅 最大１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物からなる合
金が公知である。
明細書から、以下の組成： クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン 最大２重量％ 銅 最大１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物からなる合
金が公知である。
【０００５】欧州特許公開第０６５７５５６（Ａ１）号
明細書に記載された合金は、確かに一般的腐食に対して
所望の高レベルの安定性を有するが、降伏強さ［伸長限
度（elongation limit）］は最大で約５００ＭＰａに達
するにすぎず、かつ引張強さにおいては約８５０ＭＰａ
に達するにすぎない。しかしながら、該合金は、前記の
合金が満たす極度に高い強度の面では不十分である。
明細書に記載された合金は、確かに一般的腐食に対して
所望の高レベルの安定性を有するが、降伏強さ［伸長限
度（elongation limit）］は最大で約５００ＭＰａに達
するにすぎず、かつ引張強さにおいては約８５０ＭＰａ
に達するにすぎない。しかしながら、該合金は、前記の
合金が満たす極度に高い強度の面では不十分である。
【０００６】欧州特許公開第０６５７５５６（Ａ１）号
明細書に記載された合金は、Ｋｒｕｐｐ ＶＤＭ社から
Ｎｉｃｒｏｆｅｒ（Ｒ）３０３３−合金３３という銘柄
で市販されている。当該の材料データシート（Ｎｏ．４
１４２、１９９５年６月発行）には、１５％の冷間変形
を実施する工作物は、１０８０〜１１５０℃、有利には
１１２０℃の温度で熱処理をするべきであると記載され
ている。最適な腐食特性を実現するためには、引き続き
熱処理冷却を水によって促進するべきである。該熱処理
によって、該工作物は前記の低い強度特性を有する。
明細書に記載された合金は、Ｋｒｕｐｐ ＶＤＭ社から
Ｎｉｃｒｏｆｅｒ（Ｒ）３０３３−合金３３という銘柄
で市販されている。当該の材料データシート（Ｎｏ．４
１４２、１９９５年６月発行）には、１５％の冷間変形
を実施する工作物は、１０８０〜１１５０℃、有利には
１１２０℃の温度で熱処理をするべきであると記載され
ている。最適な腐食特性を実現するためには、引き続き
熱処理冷却を水によって促進するべきである。該熱処理
によって、該工作物は前記の低い強度特性を有する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】よって、本発明の課題
は、冒頭に記載した形式のクロム合金からなる工作物を
製造する方法において、水中およびハロゲン水溶液中の
両者においても、高い強度および靭性を有し、強磁性を
有せずかつ応力腐食割れし難い材料を提供することであ
る。
は、冒頭に記載した形式のクロム合金からなる工作物を
製造する方法において、水中およびハロゲン水溶液中の
両者においても、高い強度および靭性を有し、強磁性を
有せずかつ応力腐食割れし難い材料を提供することであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題は、本発明によ
れば請求項１または２記載の特徴によって解決される。
れば請求項１または２記載の特徴によって解決される。
【０００９】従って、本発明の要旨は、工作物を冷間加
工し、その冷間加工によって少なくとも１０００ＭＰａ
（Ｒｐ≧１０００ＭＰａ）の降伏強さをもたらすことで
ある。
工し、その冷間加工によって少なくとも１０００ＭＰａ
（Ｒｐ≧１０００ＭＰａ）の降伏強さをもたらすことで
ある。
【００１０】本発明の利点は、特に、２０％以上、９０
％以上までの冷間変形（冷間加工の結果としての横断面
の縮小）によって、機械的特性、物理的特性および化学
的特性の極めて優れた組合せがもたらされるという点に
ある。従って、１０００ＭＰａから２０００ＭＰａ以上
までの降伏強さをもたらし、一方良好な靭性（破断点伸
び５〜１０％）を維持することも可能である。結果とし
て、最新工学技術の要求を満たしうる極めて高い強度の
材料が得られる。
％以上までの冷間変形（冷間加工の結果としての横断面
の縮小）によって、機械的特性、物理的特性および化学
的特性の極めて優れた組合せがもたらされるという点に
ある。従って、１０００ＭＰａから２０００ＭＰａ以上
までの降伏強さをもたらし、一方良好な靭性（破断点伸
び５〜１０％）を維持することも可能である。結果とし
て、最新工学技術の要求を満たしうる極めて高い強度の
材料が得られる。
【００１１】更なる利点は、特定の物理的特性および化
学的特性であり、該特性は同じ強度および同じ耐食性を
有する慣用の材料には見られない。本発明による特定の
物理的特性は実質的に強磁性を有しないことにおいて現
れる。このことはタービン発電機構造中の止め輪材料と
して使用するための前提条件である。面心立方結晶格子
の高い安定性のために、本発明による材料は、相当の冷
間加工をしても全く変形（deformation）マルテンサイ
トを示さず、従って強磁性を有さない状態を維持する。
学的特性であり、該特性は同じ強度および同じ耐食性を
有する慣用の材料には見られない。本発明による特定の
物理的特性は実質的に強磁性を有しないことにおいて現
れる。このことはタービン発電機構造中の止め輪材料と
して使用するための前提条件である。面心立方結晶格子
の高い安定性のために、本発明による材料は、相当の冷
間加工をしても全く変形（deformation）マルテンサイ
トを示さず、従って強磁性を有さない状態を維持する。
【００１２】本発明による冷間加工を過度に実施した材
料の特定の化学的特性は、水中およびハロゲン水溶液中
における応力腐食割れに対する抵抗性から明らかであ
る。しかし、他の冷間加工した非強磁性の耐食性の“ス
ーパーオーステナイト”の部類に含まれるもの、特に止
め輪のための工業で従来慣用である全ての鋼でさえ、常
に少なくとも熱塩化物水溶液中では高強度の冷間加工し
た状態においては応力腐食割れを受けやすいことが判明
した。本発明による２０％以上の冷間変形を前記のクロ
ム合金に適用すれば、極度に高い硬度、耐食性を維持
し、かつ同時に強磁性を有さずに、ハロゲン水溶液中で
応力腐食割れに完全な抵抗性を有する材料が造られたこ
とは初めてのことである。
料の特定の化学的特性は、水中およびハロゲン水溶液中
における応力腐食割れに対する抵抗性から明らかであ
る。しかし、他の冷間加工した非強磁性の耐食性の“ス
ーパーオーステナイト”の部類に含まれるもの、特に止
め輪のための工業で従来慣用である全ての鋼でさえ、常
に少なくとも熱塩化物水溶液中では高強度の冷間加工し
た状態においては応力腐食割れを受けやすいことが判明
した。本発明による２０％以上の冷間変形を前記のクロ
ム合金に適用すれば、極度に高い硬度、耐食性を維持
し、かつ同時に強磁性を有さずに、ハロゲン水溶液中で
応力腐食割れに完全な抵抗性を有する材料が造られたこ
とは初めてのことである。
【００１３】前記の方法により、本発明は、機械的硬
度、靭性、また耐食性および応力腐食割れに対する抵抗
性を有し、かつ強磁性を有さないという優れた組合せの
ために以下の適用範囲に特別に使用することができる材
料を提供する：発電工学技術、海洋工学技術および石油
掘削工学技術、航空工学技術および宇宙工学技術、建築
工業および建設工業、一般の機械工学技術、化学工業お
よび石油化学工業。
度、靭性、また耐食性および応力腐食割れに対する抵抗
性を有し、かつ強磁性を有さないという優れた組合せの
ために以下の適用範囲に特別に使用することができる材
料を提供する：発電工学技術、海洋工学技術および石油
掘削工学技術、航空工学技術および宇宙工学技術、建築
工業および建設工業、一般の機械工学技術、化学工業お
よび石油化学工業。
【００１４】更に、本発明の有利な実施態様および使用
は従属請求項から明らかである。
は従属請求項から明らかである。
【００１５】以下の組成のクロムベース合金からなる工
作物を冷間加工した： クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン 最大２重量％ 銅 最大１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物。
作物を冷間加工した： クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン 最大２重量％ 銅 最大１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物。
【００１６】特に有利な合金範囲は以下のものである： クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン ０．５〜２重量％ 銅 ０．３〜１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物。
【００１７】これらの工作物に異なる程度の冷間変形を
施し、かつそうして得られた工作物を試験した。唯一の
図中には、降伏強さＲｐ02、引張強さＲｍ、および破断
点伸びＡ5と冷間変形率との関係が示されている。図か
らわかるように、２５％以上の冷間変形率によって１０
００ＭＰａ以上の降伏強さを達成することができた。冷
間加工した工作物に種々の腐食試験および応力腐食割れ
試験を実施した。その際、少なくとも未変形工作物の値
と等しい良好な値が得られた。
施し、かつそうして得られた工作物を試験した。唯一の
図中には、降伏強さＲｐ02、引張強さＲｍ、および破断
点伸びＡ5と冷間変形率との関係が示されている。図か
らわかるように、２５％以上の冷間変形率によって１０
００ＭＰａ以上の降伏強さを達成することができた。冷
間加工した工作物に種々の腐食試験および応力腐食割れ
試験を実施した。その際、少なくとも未変形工作物の値
と等しい良好な値が得られた。
【００１８】
【実施例】実施例１： 以下の化学的組成： クロム ３２．９重量％ ニッケル ３０．９重量％ マンガン ０．６４重量％ ケイ素 ０．３１重量％ 炭素 ０．０１重量％ 燐 ０．０１重量％ モリブデン １．６７重量％ 銅 ０．５８重量％ 窒素 ０．３９重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物からなるク
ロムベースの、溶液焼き鈍し（solution-annealing）お
よび急冷した状態での１５０ｍｍ×５００ｍｍの面積を
有する圧延薄板としての合金は、以下の特性を有する：
降伏強さＲｐ02＝４６６ＭＰａ、引張強さＲｍ＝８４８
ＭＰａ、破断点伸びＡ5＝６５％、透磁率μｒ＜１．０
０４、臨界割目腐食温度（critical crevice corrosion
temperature）Ｔｃｃｃ＝２０℃。直径１５ｍｍの棒材
の形で、該合金を室温で、１１．２ｍｍ、９．２ｍｍ、
７．２ｍｍおよび５．７ｍｍの直径（４０％、５９％、
７５％および８４％の冷間加工に相当）に回転スエージ
加工した。最も強度の冷間加工をした後でも、該合金
は、均質にオーステナイト形であり、析出せず、完全に
非磁性であり（μｒ＜１．００４）かつ以下の機械的な
特性を有していた：降伏強さＲｐ02＝２１００ＭＰａ、
引張強さＲｍ＝２１００ＭＰａ、破断点伸びＡ5＝１０
％。局所的な腐食に対する抵抗性は、冷間加工によって
劣化せず、臨界割目腐食温度Ｔｃｃｃは、溶液焼き鈍し
した状態と同じ、２０℃の程度に維持された。
ロムベースの、溶液焼き鈍し（solution-annealing）お
よび急冷した状態での１５０ｍｍ×５００ｍｍの面積を
有する圧延薄板としての合金は、以下の特性を有する：
降伏強さＲｐ02＝４６６ＭＰａ、引張強さＲｍ＝８４８
ＭＰａ、破断点伸びＡ5＝６５％、透磁率μｒ＜１．０
０４、臨界割目腐食温度（critical crevice corrosion
temperature）Ｔｃｃｃ＝２０℃。直径１５ｍｍの棒材
の形で、該合金を室温で、１１．２ｍｍ、９．２ｍｍ、
７．２ｍｍおよび５．７ｍｍの直径（４０％、５９％、
７５％および８４％の冷間加工に相当）に回転スエージ
加工した。最も強度の冷間加工をした後でも、該合金
は、均質にオーステナイト形であり、析出せず、完全に
非磁性であり（μｒ＜１．００４）かつ以下の機械的な
特性を有していた：降伏強さＲｐ02＝２１００ＭＰａ、
引張強さＲｍ＝２１００ＭＰａ、破断点伸びＡ5＝１０
％。局所的な腐食に対する抵抗性は、冷間加工によって
劣化せず、臨界割目腐食温度Ｔｃｃｃは、溶液焼き鈍し
した状態と同じ、２０℃の程度に維持された。
【００１９】具体例２：溶液焼き鈍しした、実施例１と
同じ化学組成を有する圧延薄板を、溶液焼き鈍し状態か
ら出発して冷間圧延によって変形させた。変形率は２５
％および３５％であった。本発明による冷間加工をした
合金の特性は表１にまとめられている。また、表には２
種類の比較合金が含まれている。これらは、高度に負荷
を受ける発電機のローターの止め輪のための材料として
の本発明に基づく使用のために世界中で最も広く使用さ
れる合金である。
同じ化学組成を有する圧延薄板を、溶液焼き鈍し状態か
ら出発して冷間圧延によって変形させた。変形率は２５
％および３５％であった。本発明による冷間加工をした
合金の特性は表１にまとめられている。また、表には２
種類の比較合金が含まれている。これらは、高度に負荷
を受ける発電機のローターの止め輪のための材料として
の本発明に基づく使用のために世界中で最も広く使用さ
れる合金である。
【００２０】本発明による冷間加工をした合金は、非常
に良好な硬度、延性および靭性の組合せによって明白に
優れている。しかしながら、冷間加工をしたクロムベー
ス合金の決定的な優越性は、腐食特性および応力腐食割
れに対する抵抗性において明白である。オーステナイト
系鋼の腐食に対する抵抗性が、実験的な有効和（active
sum）％Ｃｒ＋３．３％Ｍｏ＋２０％Ｎに相当する、ク
ロム、モリブデンおよび窒素含有量に比例して増加する
は公知である。本発明による合金は、約４５の有効和の
値を有する。従って、該耐食性は、最近発電機のロータ
ーの止め輪として使用される鋼よりも非常に高い耐食性
を有する鋼は、１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、０．６％Ｎま
たは１８％Ｍｎ、５％クロム、０．５５％Ｃを含有す
る。このことは、実験的に臨界割目腐食温度から明らか
であり、その際、本発明による冷間加工を実施した合金
の場合は２０℃であり、一方１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、
０．６％Ｎまたは１８％Ｍｎ、５％Ｃｒ、０．５５％Ｃ
を含有する合金の場合は−３℃未満であった。
に良好な硬度、延性および靭性の組合せによって明白に
優れている。しかしながら、冷間加工をしたクロムベー
ス合金の決定的な優越性は、腐食特性および応力腐食割
れに対する抵抗性において明白である。オーステナイト
系鋼の腐食に対する抵抗性が、実験的な有効和（active
sum）％Ｃｒ＋３．３％Ｍｏ＋２０％Ｎに相当する、ク
ロム、モリブデンおよび窒素含有量に比例して増加する
は公知である。本発明による合金は、約４５の有効和の
値を有する。従って、該耐食性は、最近発電機のロータ
ーの止め輪として使用される鋼よりも非常に高い耐食性
を有する鋼は、１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、０．６％Ｎま
たは１８％Ｍｎ、５％クロム、０．５５％Ｃを含有す
る。このことは、実験的に臨界割目腐食温度から明らか
であり、その際、本発明による冷間加工を実施した合金
の場合は２０℃であり、一方１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、
０．６％Ｎまたは１８％Ｍｎ、５％Ｃｒ、０．５５％Ｃ
を含有する合金の場合は−３℃未満であった。
【００２１】
【表１】
【００２２】しかしながら、本発明による冷間加工を実
施した合金の、応力腐食割れに対する抵抗力は特に重要
である。そのために、予備的に疲労させたＤＣＢ試験片
を使用する破壊力学試験を水中および２２％濃度のＮａ
Ｃｌ溶液中で実施した。２０００時間の試験の後に、亀
裂成長（cracking growth）の徴候は全くなかった。従
って、亀裂成長の可能な上限としては＜１０-11ｍ／ｓ
の値である。それに反して、比較材料は、約１０-9ｍ／
ｓ（１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、０．６％Ｎ）または１０
-8ｍ／ｓ（１８％Ｍｎ、５％Ｃｒ、０．５５％Ｃ）の亀
裂成長を示した。
施した合金の、応力腐食割れに対する抵抗力は特に重要
である。そのために、予備的に疲労させたＤＣＢ試験片
を使用する破壊力学試験を水中および２２％濃度のＮａ
Ｃｌ溶液中で実施した。２０００時間の試験の後に、亀
裂成長（cracking growth）の徴候は全くなかった。従
って、亀裂成長の可能な上限としては＜１０-11ｍ／ｓ
の値である。それに反して、比較材料は、約１０-9ｍ／
ｓ（１８％Ｃｒ、１８％Ｍｎ、０．６％Ｎ）または１０
-8ｍ／ｓ（１８％Ｍｎ、５％Ｃｒ、０．５５％Ｃ）の亀
裂成長を示した。
【００２３】明らかに、本発明は、示されかつ記載され
た具体例に制限されることなく、前記の教示の見解にお
いて、多くの変更および多様化が可能である。従って、
特許請求の範囲内で、本発明は本明細書中に特別に記載
したとは別の態様で実施することができると解されるべ
きである。
た具体例に制限されることなく、前記の教示の見解にお
いて、多くの変更および多様化が可能である。従って、
特許請求の範囲内で、本発明は本明細書中に特別に記載
したとは別の態様で実施することができると解されるべ
きである。
【図１】降伏強さＲｐ02、引張強さＲｍ、破断点伸びＡ
5を冷間変形率との関係で示すグラフである。
5を冷間変形率との関係で示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３１Ａ ６４０ ６４０Ａ ６４１ ６４１Ｂ ６５１ ６５１Ｂ ６８５ ６８５ ６９４ ６９４Ａ (72)発明者 ハンネス シュパイデル スイス国 トゥルギ リンマートシュトラ ーセ 102 (72)発明者 マルクス シュパイデル スイス国 ビルメンストルフ ザイラース グラーベヴェーク ６
Claims (11)
- 【請求項１】 クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物からなるク
ロム合金からなる工作物の製造方法において、工作物を
冷間加工しかつその冷間加工によって少なくとも１００
０ＭＰａ（Ｒｐ≧１０００ＭＰａ）の降伏強さにするこ
とを特徴とする、クロム合金からなる工作物の製造方
法。 - 【請求項２】 クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ および以下の成分： マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン 最大２重量％ 銅 最大１重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物の１個また
は数個からなるクロム合金からなる工作物の製造方法に
おいて、冷間加工しかつその冷間加工によって少なくと
も１０００ＭＰａ（Ｒｐ≧１０００ＭＰａ）の降伏強さ
にすることを特徴とする、クロム合金からなる工作物の
製造方法。 - 【請求項３】 クロム ３２〜３７重量％ ニッケル ２８〜３６重量％ マンガン 最大２重量％ ケイ素 最大０．５重量％ アルミニウム 最大０．１重量％ 炭素 最大０．０３重量％ 燐 最大０．０２５重量％ 硫黄 最大０．０１重量％ モリブデン ０．５〜２重量％ 銅 ０．３〜１重量％ 窒素 ０．３〜０．７重量％ 鉄 残部 ならびに製造に関連する混入物および不純物の１個また
は数個からなるクロム合金からなる工作物の製造方法に
おいて、冷間加工しかつその冷間加工によって少なくと
も１０００ＭＰａ（Ｒｐ≧１０００ＭＰａ）の降伏強さ
にすることを特徴とする、クロム合金からなる工作物の
製造方法。 - 【請求項４】 冷間変形率が少なくとも２０％である、
請求項１から３までのいずれか１項記載の工作物の製造
方法。 - 【請求項５】 請求項１から４までのいずれか１項記載
に基づき製造した工作物の、発電機／ローターの止め輪
のための使用。 - 【請求項６】 請求項１から４までのいずれか１項記載
のように製造した工作物の、バルブ、配管、連結部材お
よびドリルステムのための海洋および石油掘削技術にお
いての使用。 - 【請求項７】 請求項１から４までのいずれか１項記載
に基づき製造した工作物の、航空工学技術および宇宙工
学技術における加重支持部材および連結部材、特にね
じ、ボルトおよびリベットのための使用。 - 【請求項８】 請求項１から４までのいずれか１項記載
に基づき製造した工作物の、地上構築物および地下構築
物における、釘、リベット、ねじ、ジベルのような連結
部材のため、およびファサード、ファサードタイ、トン
ネル、橋、水泳プールのための屋根サスペンションを含
む屋根における牽引ロープ、ルーフボルトプール、固定
部材、ならびに牽引ロープ、締め金具、アンカープレー
ト、ヒンジ、ガードレール固定装置、支持構造体、補強
材および鋼建造物の支持部材のための使用。 - 【請求項９】 請求項１から４までのいずれか１項記載
に基づき製造した工作物の、機械的応力を受ける高強度
部材に応力腐食割れ媒体が作用する一般的機械工業なら
びに化学工業および石油化学工業における使用。 - 【請求項１０】 請求項１から３までのいずれか１項記
載に基づき製造した工作物の、同時に機械的負荷および
腐食性環境に耐えるべき、水上および陸上での交通工学
技術、水陸両用の自動車、支持およびガイドシステムに
おける構造部材のための使用。 - 【請求項１１】 請求項１から４までのいずれか１項記
載に基づき製造した工作物の、造船およびダイビング装
備を包含するスポーツおよびレジャー装備における使
用。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19748205.8 | 1997-10-31 | ||
| DE19748205A DE19748205A1 (de) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes aus einer Chromlegierung und dessen Verwendung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11246922A true JPH11246922A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=7847257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10308559A Pending JPH11246922A (ja) | 1997-10-31 | 1998-10-29 | クロム合金からなる工作物の製造方法およびその使用 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6406572B1 (ja) |
| EP (1) | EP0913491B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11246922A (ja) |
| CN (1) | CN1093885C (ja) |
| DE (2) | DE19748205A1 (ja) |
| PL (1) | PL329400A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021070735A1 (ja) * | 2019-10-10 | 2021-04-15 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408889B (de) * | 2000-06-30 | 2002-03-25 | Schoeller Bleckmann Oilfield T | Korrosionsbeständiger werkstoff |
| RU2514899C1 (ru) * | 2013-01-30 | 2014-05-10 | Анатолий Матвеевич Адаскин | Способ термической обработки жаропрочного и жаростойкого сплава х65нвфт |
| RU2515145C1 (ru) * | 2013-05-30 | 2014-05-10 | Анатолий Матвеевич Адаскин | Способ термической обработки жаропрочного и жаростойкого сплава х65нвфт |
| EP3269924A1 (de) * | 2016-07-14 | 2018-01-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Läuferwelle und verfahren zum herstellen einer läuferwelle |
| EP3844311A1 (en) * | 2018-08-29 | 2021-07-07 | Chemetics Inc. | Austenitic stainless alloy with superior corrosion resistance |
| CN115323234B (zh) * | 2022-08-09 | 2023-08-01 | 东睦新材料集团股份有限公司 | 一种无磁低膨胀铬基合金材料的制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4424083A (en) * | 1980-11-21 | 1984-01-03 | Exxon Research And Engineering Co. | Carburization resistance of austenitic stainless steel tubes |
| US4400209A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4400210A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4421571A (en) * | 1981-07-03 | 1983-12-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| JPS6141746A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-02-28 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性に優れた高強度高耐食性耐熱鋼 |
| US4761190A (en) * | 1985-12-11 | 1988-08-02 | Inco Alloys International, Inc. | Method of manufacture of a heat resistant alloy useful in heat recuperator applications and product |
| JPS62180037A (ja) | 1986-02-03 | 1987-08-07 | Daido Steel Co Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたオ−ステナイト系合金 |
| US5378427A (en) * | 1991-03-13 | 1995-01-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Corrosion-resistant alloy heat transfer tubes for heat-recovery boilers |
| DE4342188C2 (de) * | 1993-12-10 | 1998-06-04 | Bayer Ag | Austenitische Legierungen und deren Verwendung |
| JPH08120392A (ja) * | 1994-10-21 | 1996-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高効率廃棄物発電ボイラ過熱器管用オーステナイト系耐食合金 |
-
1997
- 1997-10-31 DE DE19748205A patent/DE19748205A1/de not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-10-13 DE DE59802224T patent/DE59802224D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-10-13 EP EP98811018A patent/EP0913491B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-26 US US09/178,579 patent/US6406572B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-10-28 PL PL98329400A patent/PL329400A1/xx unknown
- 1998-10-29 JP JP10308559A patent/JPH11246922A/ja active Pending
- 1998-10-30 CN CN98121428A patent/CN1093885C/zh not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-03-21 US US10/101,703 patent/US6616779B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021070735A1 (ja) * | 2019-10-10 | 2021-04-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20020141897A1 (en) | 2002-10-03 |
| US6616779B2 (en) | 2003-09-09 |
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| DE19748205A1 (de) | 1999-05-06 |
| US6406572B1 (en) | 2002-06-18 |
| CN1093885C (zh) | 2002-11-06 |
| DE59802224D1 (de) | 2002-01-10 |
| PL329400A1 (en) | 1999-05-10 |
| CN1221802A (zh) | 1999-07-07 |
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