JPS586929A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS586929A JPS586929A JP10411381A JP10411381A JPS586929A JP S586929 A JPS586929 A JP S586929A JP 10411381 A JP10411381 A JP 10411381A JP 10411381 A JP10411381 A JP 10411381A JP S586929 A JPS586929 A JP S586929A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ１６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ１６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｎ２
Ｓ −Ｃｏ ２− Ｃｔ−の油井環境での腐食挙動につ
いての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも
深井戸用油井管に要求される高強度をもつものではない
のが現状である。
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｎ２
Ｓ −Ｃｏ ２− Ｃｔ−の油井環境での腐食挙動につ
いての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも
深井戸用油井管に要求される高強度をもつものではない
のが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＮ２．Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−
の油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐ
れた耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研
究を行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−環境下における腐
食の主゛たるものは応力腐食割れであるが、この場合の
応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に６
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓ
の影響が大きいこと。
や苛酷な腐食環境、特にＮ２．Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−
の油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐ
れた耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研
究を行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−環境下における腐
食の主゛たるものは応力腐食割れであるが、この場合の
応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に６
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓ
の影響が大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（ｃ） Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ２−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、Ｃｒ、 Ｎｉ 、 Ｍｏ 、およ
びＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＯｒ
に対し１０″倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効果を
もっておシ、したがって、このＭＯおよびＷが、Ｃｒ（
％） −１−１０Ｍｏ（％） ＋５ Ｗ （％）２１１
０％。
速度（腐食速度）は、Ｃｒ、 Ｎｉ 、 Ｍｏ 、およ
びＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＯｒ
に対し１０″倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効果を
もっておシ、したがって、このＭＯおよびＷが、Ｃｒ（
％） −１−１０Ｍｏ（％） ＋５ Ｗ （％）２１１
０％。
８％≦ＭＯ（９＃ ＋ ＋ Ｗ （％Ｄ≦１２％。
の条件式を満足すると共に、Ｎ１含有量を３０〜６０％
、Ｃｒ含有量を１５〜３０％とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ，５−ＣＯ２，−ｃｔ
−の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境におい゛て
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
、Ｃｒ含有量を１５〜３０％とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ，５−ＣＯ２，−ｃｔ
−の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境におい゛て
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
（ａ） Ｎユについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
（ｅ） 合金成分としてＮをｏ、０５〜０，３チの範
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
（ｆ） 不可避不純物としてのＳ含有量をＯ，ＯＯＯ
’ｉ’−以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善される・ようになること。
’ｉ’−以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善される・ようになること。
（ｇ） 不可避不純物としてのＰ含有量を０．００３
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
（ｈ） 合金成分としてＣｕ：２％以下およびＣ０，
２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、”耐
食性がさらに改善されるようになること。
、、、１（ｉ） 合金成分として、希土類元素：Ｏ，
１０％以下、、Ｙ：０．２０％以下、’ Ｍｇ ： ０
．１０チ以下、Ｔ１：０．５％以下、およびＣａ： ０
．１０ ％以下のうちの１種または２種以上を含有させ
ると、熱間加工性がさらに一段と改善されるようになる
こと。
２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、”耐
食性がさらに改善されるようになること。
、、、１（ｉ） 合金成分として、希土類元素：Ｏ，
１０％以下、、Ｙ：０．２０％以下、’ Ｍｇ ： ０
．１０チ以下、Ｔ１：０．５％以下、およびＣａ： ０
．１０ ％以下のうちの１種または２種以上を含有させ
ると、熱間加工性がさらに一段と改善されるようになる
こと。
（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が１０チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するためのものであり、ついで経
験式：２６０１ｏｇＣ（％）−４−１３００で算出され
た下限温度（６）と、同じく経験式： １６Ｍ０（＠＋
１０ Ｗ（％）＋ １ ｏａｒ（＠＋７７７で算出さ
れた上限温度に）の間の温度に２時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し
、この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在す
れば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処
理後の管材に１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工を施
して、これを加工強化する必要があること。
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が１０チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するためのものであり、ついで経
験式：２６０１ｏｇＣ（％）−４−１３００で算出され
た下限温度（６）と、同じく経験式： １６Ｍ０（＠＋
１０ Ｗ（％）＋ １ ｏａｒ（＠＋７７７で算出さ
れた上限温度に）の間の温度に２時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し
、この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在す
れば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処
理後の管材に１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工を施
して、これを加工強化する必要があること。
以１ｂ （ａ）〜（ｊ）に示される知見を得たのである
。
。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ： ０．０５ ％以下、Ｓ〕゛１．０
％以下、Ｍｎ：ｚ、ｏ％以下、ｐ ：０．０３０％以下
。
ものであって、Ｃ： ０．０５ ％以下、Ｓ〕゛１．０
％以下、Ｍｎ：ｚ、ｏ％以下、ｐ ：０．０３０％以下
。
望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：０
．００３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ ：０．０００７
チ以下、 ｓｏＬ、 Ａｎ： ０．５％以下、 Ｎｉ
： ３０〜６０ ％。
．００３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ ：０．０００７
チ以下、 ｓｏＬ、 Ａｎ： ０．５％以下、 Ｎｉ
： ３０〜６０ ％。
Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ： １２％以下およ
びＷ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さ
らに必要に応じて、Ｎ；０．０５〜０．３％。
びＷ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さ
らに必要に応じて、Ｎ；０．０５〜０．３％。
Ｃｕ：２％以下；Ｃｏ：２％以下、希土類元素：Ｏ，ｌ
Ｏチ以下、Ｙ：０．２０チ以下、 Ｍｇ： ０．１０チ
以下。
Ｏチ以下、Ｙ：０．２０チ以下、 Ｍｇ： ０．１０チ
以下。
’Ｉ’ｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量襲、以下係の表示は
すべて重量％を意味する）を有し、かつ、Ｃｒ （＠−
１−１０Ｍｏ （％） −１−５Ｗ （％）２１１０％
。
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量襲、以下係の表示は
すべて重量％を意味する）を有し、かつ、Ｃｒ （＠−
１−１０Ｍｏ （％） −１−５Ｗ （％）２１１０％
。
８％≦Ｍｏ（％） 十＋ｗ ％）≦１２チ。
の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（％）−１４３００で算出された下限温度（１
，と、１６Ｍｏ（％）＋ｌ ＯＷ（％）＋ １００ｒ（
＠＋７７７で算出された上限温度（６）の間の温度に、
２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％の
肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食割
れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有す
るものである。
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（％）−１４３００で算出された下限温度（１
，と、１６Ｍｏ（％）＋ｌ ＯＷ（％）＋ １００ｒ（
＠＋７７７で算出された上限温度（６）の間の温度に、
２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％の
肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食割
れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有す
るものである。
ツキに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くでき、このことは冷間加工後の強度上昇
によシ有効に作用するものである。したがって、Ｃ含有
量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量が００Ｑ
５％を越えると、の上限値を０．０５％と定めた。
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くでき、このことは冷間加工後の強度上昇
によシ有効に作用するものである。したがって、Ｃ含有
量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量が００Ｑ
５％を越えると、の上限値を０．０５％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０チと定めた。
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０チと定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にはＳｌと同様に脱酸作用があり、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぽさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０チと定めた
。
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぽさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０チと定めた
。
（ａ） ｐ
不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ含
有量を低減してゆくと、０．００３ ’チを境
にして急激に耐水素割れ性が改善されるよう、になるこ
とが判明しておシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素
割れ性を必要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０
％以下とするのが望ましい。
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ含
有量を低減してゆくと、０．００３ ’チを境
にして急激に耐水素割れ性が改善されるよう、になるこ
とが判明しておシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素
割れ性を必要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０
％以下とするのが望ましい。
（ｅ） Ｓ
不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
。ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性
の劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、
含有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減
すると、逆に熱間加工□性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、Ｓ含有量をＯ，ＯＯＯ’７％以下とするのが望ま
しい。
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
。ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性
の劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、
含有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減
すると、逆に熱間加工□性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、Ｓ含有量をＯ，ＯＯＯ’７％以下とするのが望ま
しい。
（ｆ）ＡＩ
ＭはＳｌおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であシ
、ｓｏｌ、ＡＩ！含有量で０．５チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、その含
有量をｓｏｔ、ＡＬ含有量で０．５％以下と定めた。
、ｓｏｌ、ＡＩ！含有量で０．５チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、その含
有量をｓｏｔ、ＡＬ含有量で０．５％以下と定めた。
（ｇ） Ｎｉ
１４１成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作
用があるが、その含有量が３０％未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０
％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を３０〜６０％と定めた。
用があるが、その含有量が３０％未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０
％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を３０〜６０％と定めた。
（ｈ） ｃｒ
ｃｒ酸成分、Ｎｉ、ＭＯ，およびＷ成分との共存におい
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食割れ
性を確保するためには、 ＭＯやＷの含有量をそれだけ
増加させなければならず、経済的に不利となることから
、その下限値を１５チと定めた。一方、その含有量が３
０％を越えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間加
工性の劣化は避けることができ力いことから、その上限
値を３０％と定めた。
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食割れ
性を確保するためには、 ＭＯやＷの含有量をそれだけ
増加させなければならず、経済的に不利となることから
、その下限値を１５チと定めた。一方、その含有量が３
０％を越えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間加
工性の劣化は避けることができ力いことから、その上限
値を３０％と定めた。
（ｉ） ＭｏおよびＷ
゛上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒと
の共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用
があるが、それぞれＭＯ：１２％、およびＷ：２４％を
越えて含有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ
−Ｃｏ２７Ｃ１−の腐食環境で、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Ｍｏ：１２％以下、Ｗ：２４％以下と定めた。また、Ｍ
ＯとＷの含有量に関して、条件式＝Ｍｏ （％） ＋
４ Ｗ （％）でｈａするのは、ＷがＭＯに対し原子量
が約２倍で、効果の点では約十で均等となることからで
、この値が８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を１２％を越えて高くしても、上記の過多実質的に不必
要な量のＭｏおよびＷの含有となシ、経済的でなく、か
かる点から、ＭｏＣ％）十±Ｗ（ｎの値を８〜１２チと
定めた。
の共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用
があるが、それぞれＭＯ：１２％、およびＷ：２４％を
越えて含有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ
−Ｃｏ２７Ｃ１−の腐食環境で、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Ｍｏ：１２％以下、Ｗ：２４％以下と定めた。また、Ｍ
ＯとＷの含有量に関して、条件式＝Ｍｏ （％） ＋
４ Ｗ （％）でｈａするのは、ＷがＭＯに対し原子量
が約２倍で、効果の点では約十で均等となることからで
、この値が８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を１２％を越えて高くしても、上記の過多実質的に不必
要な量のＭｏおよびＷの含有となシ、経済的でなく、か
かる点から、ＭｏＣ％）十±Ｗ（ｎの値を８〜１２チと
定めた。
（ｊ） Ｎ
Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があやので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がＱ、０５％未満では所望の強度向上効果
を得ること力、（できず、一方０．３％を越えて含有さ
せると、溶製および造塊が困難となることから、その含
有量を０．０５〜０３チと定めた。
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がＱ、０５％未満では所望の強度向上効果
を得ること力、（できず、一方０．３％を越えて含有さ
せると、溶製および造塊が困難となることから、その含
有量を０．０５〜０３チと定めた。
（劫 ＣｕおよびＣＯ
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があシ、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方ｃｏは２チを越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２％、Ｃｏ：２チと定めた。
があシ、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方ｃｏは２チを越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２％、Ｃｏ：２チと定めた。
（４希土類元素、 Ｙ 、 Ｍｇ、 Ｔｉ 、およびＣ
ａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等
的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる
場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元
素： ０．１０％、Ｙ：０．２０％、ｌ゛・Ｍｇ：０．
１０％、 Ｔｉ： ０．５％、およびＣａ：０．１０
％を゛越えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見
られず、むしろ劣化現象さえ現われるようになることか
ら、それぞれの含有量を、希土類元素二０．１０％以下
、Ｙ：０．２０−以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、Ｔ
ｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下と定め
た。
ａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等
的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる
場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元
素： ０．１０％、Ｙ：０．２０％、ｌ゛・Ｍｇ：０．
１０％、 Ｔｉ： ０．５％、およびＣａ：０．１０
％を゛越えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見
られず、むしろ劣化現象さえ現われるようになることか
ら、それぞれの含有量を、希土類元素二０．１０％以下
、Ｙ：０．２０−以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、Ｔ
ｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下と定め
た。
（ｍ） Ｃ’ｒ（ｎ＋ １０Ｍ０（％；′）＋５Ｗｆ
％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に
関し、ｃｒ（＠ ＋ １０Ｍ０（％）＋５ Ｗ （％）
とＮｉ含有量の関係を示したものである。すなわち、Ｃ
ｒ、 Ｎｉｒ ＭＯ＋およびＷの含有量を種々変化させ
たＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系。
％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に
関し、ｃｒ（＠ ＋ １０Ｍ０（％）＋５ Ｗ （％）
とＮｉ含有量の関係を示したものである。すなわち、Ｃ
ｒ、 Ｎｉｒ ＭＯ＋およびＷの含有量を種々変化させ
たＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系。
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｗ系、およびＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ −Ｗ系の
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０ｍｍのスラブ
とした後、これを１２００℃に加熱して熱間圧延を開始
し、この熱間圧延において、板厚が１０朋となった時点
、すなわち再結晶が進行しない１０００℃となった時点
からの加工率を３０チとして板厚ニア朋まで熱延し、つ
いでこの板材に、温度；１０００℃に３０分保持後水冷
の熱処理を施し、引続いて強度向上の目的で加工率＝２
２％の冷間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延
方向と直角に、厚さ：２ｍｍＸ幅：：Ｌｏｇｘ長さニア
５＋１１１Ｌの試験片を切シ出し、この試験片について
、第２図に示す３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Ｓに０．２％耐力に相当する引張応力を付加した状態で
、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣｏ２でＨ２Ｓお
よびＣ０２を飽和させた２０％ＮａＣＡ溶液（温度二３
００℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察した。これらの結果に基き、発明者等が独自に設定し
た条件式：Ｃｒ（％）−）−１０Ｍ。
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０ｍｍのスラブ
とした後、これを１２００℃に加熱して熱間圧延を開始
し、この熱間圧延において、板厚が１０朋となった時点
、すなわち再結晶が進行しない１０００℃となった時点
からの加工率を３０チとして板厚ニア朋まで熱延し、つ
いでこの板材に、温度；１０００℃に３０分保持後水冷
の熱処理を施し、引続いて強度向上の目的で加工率＝２
２％の冷間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延
方向と直角に、厚さ：２ｍｍＸ幅：：Ｌｏｇｘ長さニア
５＋１１１Ｌの試験片を切シ出し、この試験片について
、第２図に示す３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Ｓに０．２％耐力に相当する引張応力を付加した状態で
、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣｏ２でＨ２Ｓお
よびＣ０２を飽和させた２０％ＮａＣＡ溶液（温度二３
００℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察した。これらの結果に基き、発明者等が独自に設定し
た条件式：Ｃｒ（％）−）−１０Ｍ。
（％９＋５Ｗ（％）とＮ１含有量との間には、耐応力腐
食割れ性に関して、第１図に示される関係があることが
明確になったのである。なお、第１図において、○印は
割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものでち
る。第１図に示される結果から、Ｃｒ（坤＋ １０Ｍｏ
（＠＋ ５ Ｗ１％）の値が１１０多未満にして、Ｎ１
含有量が３０％未満では所望のすぐれた耐応力゛腐食割
れ性は得られないことが明らかである。
食割れ性に関して、第１図に示される関係があることが
明確になったのである。なお、第１図において、○印は
割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものでち
る。第１図に示される結果から、Ｃｒ（坤＋ １０Ｍｏ
（＠＋ ５ Ｗ１％）の値が１１０多未満にして、Ｎ１
含有量が３０％未満では所望のすぐれた耐応力゛腐食割
れ性は得られないことが明らかである。
なお、この発明の合金において、不可避不純物と・して
Ｂ 、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
Ｂ 、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
肌 熱間加工条件
熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少率を１０
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０％未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を１０５０〜１２５０℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が１０５０℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなりすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、一方１２５０℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０％未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を１０５０〜１２５０℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が１０５０℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなりすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、一方１２５０℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
Ｃ１熱処理条件
上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を十分に形
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、２ｅｏｌｏｇｃ（％）＋１３００で算出された下
限温度（Ｃ）と、１６Ｍｏ（％）＋ １０ Ｗ（％）＋
１０Ｏｒ（（６）＋７７７で算出された上限温度神）と
の間の温度に２時間以下保持することによって行なわれ
るものである。この下限温度の算出式： ２ ｅ Ｏｌ
ｏｇＣ（％） ＋１３００および上限温度の算出式：１
６Ｍ０（％ｌ）＋１０Ｗ（％）−１−１０Ｃｒ優）＋７
７′７は多数の試験結果にもとづいて経験的に定められ
たものであって、上記の下限温度未満では所定の微細再
結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処理温
度が上記の上限温度を越えて高くなったり、保持時間が
２時間を越えたシす°ると、結晶粒が粗大化して熱間加
工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望の
高強度並びに高靭性を確保することができなくなること
から、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、２ｅｏｌｏｇｃ（％）＋１３００で算出された下
限温度（Ｃ）と、１６Ｍｏ（％）＋ １０ Ｗ（％）＋
１０Ｏｒ（（６）＋７７７で算出された上限温度神）と
の間の温度に２時間以下保持することによって行なわれ
るものである。この下限温度の算出式： ２ ｅ Ｏｌ
ｏｇＣ（％） ＋１３００および上限温度の算出式：１
６Ｍ０（％ｌ）＋１０Ｗ（％）−１−１０Ｃｒ優）＋７
７′７は多数の試験結果にもとづいて経験的に定められ
たものであって、上記の下限温度未満では所定の微細再
結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処理温
度が上記の上限温度を越えて高くなったり、保持時間が
２時間を越えたシす°ると、結晶粒が粗大化して熱間加
工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望の
高強度並びに高靭性を確保することができなくなること
から、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物が残留す
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理 □温度
を上記の下限温度以上とすることによって、これを完全
に固溶することができる。
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理 □温度
を上記の下限温度以上とすることによって、これを完全
に固溶することができる。
Ｄ、冷間加工条件
また、この発明では、上記のように熱処理後に冷間加工
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で１０チ未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で１０〜６０％と定めたのである。
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で１０チ未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で１０〜６０％と定めたのである。
以上の成分組成および製造条件を適用することによって
０．２％耐力が８５ ｋｌ？ｆ／ｄ以上の高強度をもち
、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性
に優れた油井管を製造することができるのである。
０．２％耐力が８５ ｋｌ？ｆ／ｄ以上の高強度をもち
、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性
に優れた油井管を製造することができるのである。
つぎに、この発明の油井管製造法を実施例により比較例
と対比しながら具体的に説明する。
と対比しながら具体的に説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（Ｅ、ｓ Ｒ炉）を使用し
て溶製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造
を施して直径：１５０１ｇ’φのビレットを成形し、こ
の場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発
生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれ
ぞれ第１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を
施して外径：６０朋φ×肉厚：４ｍｍの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処理条件
（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉厚減少率で、
熱処理と冷間加工を施すことによって、・本発明合金管
材１〜２７．比較合金管材１〜９．および従来合金管材
ト４をそれぞれ製造した。
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（Ｅ、ｓ Ｒ炉）を使用し
て溶製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造
を施して直径：１５０１ｇ’φのビレットを成形し、こ
の場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発
生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれ
ぞれ第１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を
施して外径：６０朋φ×肉厚：４ｍｍの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処理条件
（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉厚減少率で、
熱処理と冷間加工を施すことによって、・本発明合金管
材１〜２７．比較合金管材１〜９．および従来合金管材
ト４をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材ｌ〜９は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−６ＵＳ ３１０Ｓに３・、同３はインコロイ８００に
、同４はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ１にそれぞれ相描す
る組成をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−６ＵＳ ３１０Ｓに３・、同３はインコロイ８００に
、同４はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ１にそれぞれ相描す
る組成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２’／、
比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長
さ：２０朋の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ
長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、この
状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルト
を貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力
に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対
して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、ｉ気圧、およ
び２０気圧としたＨ２Ｓ、−１０気圧Ｃｏ□−２０％
ＮａＣｔ溶液（液温：３００℃）中に１０００時間浸漬
の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食
割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時
の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結果
と共に、第２表に合せて示した。
比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長
さ：２０朋の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ
長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、この
状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルト
を貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力
に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対
して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、ｉ気圧、およ
び２０気圧としたＨ２Ｓ、−１０気圧Ｃｏ□−２０％
ＮａＣｔ溶液（液温：３００℃）中に１０００時間浸漬
の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食
割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時
の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結果
と共に、第２表に合せて示した。
なお、第２表において、Ｏ印はいずれも割れ発生のない
ものを示し、一方×印は割れ発生のあったものを示す。
ものを示し、一方×印は割れ発生のあったものを示す。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９は、−
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２−Ｉは、いずれもすぐれた熱間加
工性および耐応力腐食割れ性を、有し、さらに高強度を
有し、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が
低く、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜
４と比較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２−Ｉは、いずれもすぐれた熱間加
工性および耐応力腐食割れ性を、有し、さらに高強度を
有し、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が
低く、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜
４と比較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油、並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として
用いた場合にもきわ吟″’ｃ ＊ｈｔ：ａ＊ｔ ＊’１
ｉｔ−、ｓ ｏ−ｔ’ ｓ 、ｂ・ １１゜
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油、並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として
用いた場合にもきわ吟″’ｃ ＊ｈｔ：ａ＊ｔ ＊’１
ｉｔ−、ｓ ｏ−ｔ’ ｓ 、ｂ・ １１゜
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎｉ含有量と
ｃｒじ）＋１０Ｍｏ（％）−１−５ＷＣ％）との関係を
示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管
状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図であ
る。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％）＋ｌＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％〕＄２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石大司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
ｃｒじ）＋１０Ｍｏ（％）−１−５ＷＣ％）との関係を
示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管
状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図であ
る。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％）＋ｌＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％〕＄２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石大司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Claims (8)
- （１） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、 ｐ ：ａ、ｏ３ｏｑ６以下、
Ｓ ：０．００５％以下、 ｓｏｔ、ｕ ： ｏ、５％
以下、Ｎｉ： ３０〜６０％、Ｃｒ：１５〜３０％を含
有し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの
１種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ（＠＋ ５ Ｗ （％）
２１１０％。 ８％≦Ｍｏ（＠＋４Ｗ（４）５１２％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（イ）＋１３００で算出された下限温度（ト）
と、１６Ｍｏ（％）＋ １０ Ｗ（％）＋ １０Ｃｒ（
％９−１−１７ ’７で算出された上限温度（６）の間
の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０
〜６０−の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （２） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、 Ｍｎ２．０チ以下、Ｐ ：０．０３０％以下、３
：０．００５％以下、 ｓｏＬ、Ｍ： ０．５％以下
、Ｎｉ：３０〜６０％、Ｃｒ：１５〜３０チを含有し、
Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種ま
たは２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣｏ：
２％以下のうちの１種または２種を含有し、残シがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、か
つ、Ｃｒ（％１）−１−１０Ｍｏ（＠＋ ５ Ｗ（％）
２１１０％。 ８％≦ＭＯ（＠＋ ＋ Ｗ （％）５１２％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、゛ついで２６
０に１ｇＣ（（６）＋１３００で算出された下限温度（
ト）と、１６Ｍｏ（％）＋ １０ Ｗ （＠＋ ｌ Ｏ
Ｃｒ （’Ｊ＋７７７で算出・された上限温度（ト）の
間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１
０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （３）Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０ ％以下
、 Ｍｎ ：２．０４以下、Ｐ ：０．０３０％以下、
３ ：０．００５％以下、 ｓｏｔ、 Ｍ ： ０．５
％以下、 Ｎｉ： ３ Ｃ）〜６０％、ｃｒ：１５〜３
０チを含有し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下
のうちの１種または２種を含有し、さらに希土類元素：
０．１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．
１０チ以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ： ０．
１０ ％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残
９がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
有し、かつ、 Ｃｒ（＠ −４−１０Ｍｏ （ｎ ＋ ５ Ｗ （％）
≧１１０％。 ８ ラレ ≦Ｍｏ （％ン＋＋Ｗ（憤６）≦１２９６゜
の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１０ｇＣ（＠−１−１３００で算出された下限温度（ト
）と、１６Ｍｏ（ｆｉ＋ １０ Ｗ（％）−１−１０Ｃ
ｒ（％１）−）−７７’ｉｌで算出された上限温度（ト
）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後
、１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴
とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法
。 - （４） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、 Ｍｎ ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、３
：０．００５％以下＊ ｓｏｌ、Ａｌ： ０．５％以
下、Ｎｉ：３０〜６０％、Ｃｒ：１５〜３０％を含有し
、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種
または２種を含有し、さらにＣＨ：２％以下およびＣｏ
：２％以下のうちの１種または２種と、希土類元素：０
．１０％以下。 ｙ：ｏ、２０％以下、 Ｍｇ ： Ｏ−１０％以下、’
ｌ’ｉ：０．５チ以下、およびＣａ： ０．１０ ％以
下のうちの１種またけ２種以上とを含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、か
つ、Ｃｒ（％；） −） １０ Ｍｏ （％） ＋５
Ｗ （％）≧１１０％。 ８％≦１ｖｉｏ（＠＋ ４ Ｗ （９６）５１２％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉゛厚減
少率を１０％以上とした条件で熱間加工し、 、、
１ついで２６０１．ｇＣ（％）＋１３００で算出された
下限温度（す・と、１６Ｍｏ（＠＋１０ Ｗ（％）−１
−１０Ｃｒ（％）十’ｉ’７７で算出された上限温度（
６）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した
後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特
徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造
法。 - （５） Ｃ：０．０５５Ｊ以下、Ｓｉ：１０％以下、
Ｍｎ −２，０％以下、 Ｐ ：０．０３０チ以下、
３ ：０．Ｏ０５チ以下ｔ ｓｏｔ、ｔａ： ０．５
％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３％。 Ｎ１：３０〜６０％、 Ｃｒ： １５〜３０％を含有し
、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種
または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃｒ（％） −１
−１０Ｍｏ（％ｉｌ＋５Ｗ（％）≧１１０ ％。 ８％≦Ｍｏ（％）＋＋Ｗ（％：≦１２チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６
ｏｌｏｇｃ （％）＋１３００で算出された下限温度（
匂と、１６Ｍ□（＠−１−１０Ｗ （％） −１−１０
Ｃｒ（％）＋７７ツで算出された上限温度（Ｃ）の間の
温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜
６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （６） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、ｐ ：０．０３０チ以下
、Ｓ ：０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏＬ ＡＣ０，５％以
下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３％。 Ｎに３０〜６０％、 Ｃｒ： １５〜３０％を含有し、
ＭＱ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種ま
たは２種を含有し、さらにＣｕ：２１ｉ以下およびＣｏ
： ２％以下のうちの１種または２種を含有し、残シが
Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し
、かつ、 Ｃｒ （％） −１−１０，Ｍｏ（％） ＋５ Ｗ （
％）≧ｌｌｏ’％。 ８％≦Ｍｏ（→＋＋Ｗ鈍）≦１２チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（％）＋１３００で算出された下限温度（ト）
と、１６Ｍｏ（＠＋ １０ Ｗ（％）−１−１０Ｃｒ（
％ｌ ＋’７７７で算出された上限温度幅）の間の温度
に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０
チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （７） Ｃ： ０．Ｏａ％以下、Ｓｉ：１．０Ｌｌｂ
以下、Ｍｎ：２．０％以下、−ｐ ：０．０３０チ以下
、 Ｓ ：０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏｔ、ＡＱ： Ｏ
−５％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３％。 Ｎｉ：３０〜６０％、 Ｃｒ： １５〜３０ ％を含
有し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの
１種または２種を含有し、さらに希土類元素： ０．１
０チ以下、Ｙ：０．２０チ以下、Ｍｇ：０．１０−以下
。 Ｔｉ： ０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ（％）＋ １ ｏＭｏ（％ｉｌ＋ ５ Ｗ（％）５
１１０％。 ８％≦Ｍｏ（＠＋４ｗｔ％）５１２％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇ Ｃ（％）−１−１３００で算出された下限温度
（りと、ｌ ６Ｍｏ （［＋１０ Ｗ Ｃ％）＋ １０
Ｃｒ（＠＋’７７ ’／で算出された上限温度（Ｃ）の
間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１
０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （８） Ｃ’ ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、ｐ ：０．０３０％以下、
３ ：０．００５％以下、 ｓｏｔ、 ＡＡ： ０．
５％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３％。 Ｎ１：３０〜６０％、 Ｃｒ： １５〜３０％を含有し
、ＭＱ： １２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１
種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣ
ｏ：２％以下のうちの１種または２種と、希土類元素：
Ｏ，１０％以下、ｙ：ｏ、２０％以下、Ｍｇ：０．１０
％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下、およびＣａ：０．１
０−以下のうちの１種または２種以上とを含有し、残シ
がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
し、かつ、 Ｃｒ（％） ＋１０ Ｍｏ（％ｉ） ＋５ Ｗ （％）
５１１０％。 ８％≦ＭＯ（％） 十＋ Ｗ （％）≦１２チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、・ついで２６
０ｙＣ（５）＋１３００で算出された下限温度（ト）と
、１６Ｍｏ（４＋ １０ Ｗ（％）＋ １ ｏａｒ（％
）十’ｌ’７で算出、された上限温度（６）の間の温度
に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０
％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411381A JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411381A JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586929A true JPS586929A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6363605B2 JPS6363605B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14372067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10411381A Granted JPS586929A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586929A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6187855A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性及び熱間加工性の優れたステンレス鋼 |
| JPS6383248A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた油井管用高Ｎｉ合金およびその製造法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10411381A patent/JPS586929A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6187855A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性及び熱間加工性の優れたステンレス鋼 |
| JPH0357181B2 (ja) * | 1984-10-05 | 1991-08-30 | ||
| JPS6383248A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた油井管用高Ｎｉ合金およびその製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6363605B2 (ja) | 1988-12-08 |
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