JPH11242165A - 実像式ファインダー光学系及びそれを用いた装置 - Google Patents

実像式ファインダー光学系及びそれを用いた装置

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JPH11242165A
JPH11242165A JP10045170A JP4517098A JPH11242165A JP H11242165 A JPH11242165 A JP H11242165A JP 10045170 A JP10045170 A JP 10045170A JP 4517098 A JP4517098 A JP 4517098A JP H11242165 A JPH11242165 A JP H11242165A
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JP
Japan
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optical system
image
axis
finder
rotationally asymmetric
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JP10045170A
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English (en)
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Norihiko Aoki
青木法彦
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Olympus Corp
Original Assignee
Olympus Optical Co Ltd
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Publication date
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 中間像よりも観察者側の像反転光学系の反射
面にパワーを持たせることでファインダー倍率のアップ
を図った実像式ファインダー光学系。 【解決手段】 対物光学系Ｏｂが、複数のレンズ群Ｇ１
〜Ｇ３を有し、広角端から望遠端への変倍に際し、複数
のレンズ群の群間隔を変化するように構成され、像反転
光学系ＰＰが、複数の反射面を有し、その反射面の中、
物体像よりも接眼光学系Ｏｃ側に配置された少なくとも
１つの反射面の形状が光束にパワーを与える曲面反射面
にて形成されると共に、像反転光学系ＰＰが、曲面反射
面によって発生する回転非対称な偏心収差を補正する回
転非対称面を備えている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、実像式ファインダ
ー光学系及びそれを用いた装置に関し、特に、撮影光学
系とファインダー光学系とが別体で設けられたスチルカ
メラやスチルビデオ等に好適な像反転光学系を有する実
像式ファインダー光学系及びそれを用いた装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、レンズシャッターカメラ等のよ
うに撮影光学系とファインダー光学系とが別体で設けら
れている場合、そのファインダー光学系は虚像式ファイ
ンダーと実像式ファインダーとに大別できる。
【０００３】虚像式ファインダーは、その構成上、前玉
径が大きく視野枠の見えが不明瞭であり、ファインダー
光学系の小型高性能化には大きな問題を有している。一
方、実像式ファインダーの場合は、対物光学系の中間像
面付近に視野枠を配置し、それを接眼光学系で観察する
ような構成をとるために、視野枠の境界線を明確に見る
ことができる。さらに、入射瞳位置が物体側に近いこと
から対物光学系の径方向の小型化が可能となり、小型高
性能を謳うレンズシャッターカメラでは、その多くが実
像式ファインダーを採用している。
【０００４】また、最近では、実像式ファインダーのさ
らなる小型化を図るために、対物光学系は必要な画角を
保ったまま焦点距離を小さくする、すなわち、中間像の
像高を小さくするという手法が多くの場合用いられてい
る。その結果、対物光学系と接眼光学系の焦点距離の
比、いわゆるファインダー倍率が犠牲になっているのが
現状である。そのため、小型高性能を謳ってはいるが、
実際に観察される像は非常に小さく見難いものとなって
いる。
【０００５】接眼光学系の焦点距離を単純に小さくし、
そこで発生する諸収差を補正できれば、観察される像を
大きくすることは可能である。しかし、例え収差補正が
可能だとしても、像反転光学系の光路長を確保する必要
上で接眼光学系の焦点距離を小さくするにも限界があ
る。また、一般に、接眼光学系は単レンズの場合が多
く、焦点距離を小さくすると特に色収差の悪化を招き、
その補正ができなくなるという問題もある。
【０００６】そこで、最近では、実像式ファインダーの
像反転光学系の反射面、すなわち、像反転光学系を構成
するプリズムの反射面やミラーを曲面で構成しパワーを
持たせる提案がいくつかなされている。しかし、像反転
光学系の反射面は一般に光軸に対して偏心しており、そ
の面にパワーを持たせると、回転非対称な偏心収差が発
生する。その偏心収差は、回転対称な面だけでは原理的
に補正が不可能である。
【０００７】従来の特開平８−２４８４８１号の場合、
レンズシャッターカメラの実像式ズームファインダーの
プリズムの反射面に回転対称な曲面を用いている。その
曲面は非球面又はトーリック面が適用可能との記載もあ
るが、明細書中に開示されている非球面は回転対称であ
り、また、トーリック面も２つの座標軸に対して対称と
なるので、スキュー光線に対しての補正が十分ではな
い。さらに、何れの例もプリズムの反射面を曲面として
いるが、そのプリズムは中間像よりも物体側に配置さ
れ、接眼光学系の焦点距離を小さくするという意図は全
くない。
【０００８】また、特開平９−１５２６４６号のもの
は、単焦点レンズ用レンズシャッターカメラの実像式フ
ァインダーのプリズムの反射面に回転非対称な曲面を用
いている。明細書中にもあるように、そのプリズムは対
物レンズとしての役割を果たすために中間像よりも物体
側に配置され、接眼光学系の焦点距離を小さくするとい
う意図は全くない。また、ＥＰ０７２２１０６Ａ２も、
上記特開平８−２４８４８１号と特開平９−１５２６４
６号の内容と全く同様である。
【０００９】さらに、特開平８−２９２３６８号、特開
平８−２９２３７１号、特開平８−２９２３７２号、特
開平９−５６５０号、特開平９−９０２２９号、特開平
９−２１１３３０号、特開平９−２１１３３１号、特開
平９−２２２５６１号、特開平９−２５８１０５号、特
開平９−２５８１０６号のものは、単焦点及びズームの
撮像装置に回転非対称な面を用いたプリズム光学系を用
いて像反転を行っている例である。ファインダー光学系
に適用可能と表現されている例もあるが、何れも実像式
ファインダーに関するものではなく、ましてや接眼光学
系のプリズム反射面にパワーを持たせ、像反転光学系の
光路長を保ったまま焦点距離を小さくするという意図は
全くない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術のこ
のような状況に鑑みてなされたものであり、その目的
は、対物光学系による中間像を像反転光学系により正立
正像とし、それを接眼光学系を通して観察する実像式フ
ァインダー光学系において、中間像よりも観察者側の像
反転光学系の反射面にパワーを持たせることでファイン
ダー倍率のアップを図った実像式ファインダー光学系を
提供することである。
【００１１】もう１つの目的として、色収差の発生のな
い像反転光学系の反射面にパワーを持たせることで、色
収差を小さくした実像式ファインダー光学系を提供する
ことである。
【００１２】また、３番目の目的として、構成を簡易な
ものとすることで組み立て工数や精度、コストを削減し
た実像式ファインダー光学系を提供することである。
【００１３】また、４番目の目的として、色付きのない
視野枠を有する実像式ファインダー光学系を提供するこ
とである。
【００１４】また、５番目の目的として、製造が容易な
回転非対称面を有する実像式ファインダー光学系を提供
することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の実像式ファインダー光学系は、ファインダー用対物
光学系と、前記ファインダー用対物光学系によって形成
された物体像を正立正像にする像反転光学系と、接眼光
学系とを備え、撮影用光路と分離されたファインダー用
光路を形成する実像式ファインダー光学系において、前
記ファインダー用対物光学系が、複数のレンズ群を有
し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記複数のレン
ズ群の群間隔を変化するように構成され、前記像反転光
学系が、複数の反射面を有し、前記複数の反射面の中、
前記物体像よりも接眼光学系側に配置された少なくとも
１つの反射面の形状が光束にパワーを与える曲面反射面
にて形成されると共に、前記像反転光学系が、前記曲面
反射面によって発生する回転非対称な偏心収差を補正す
る回転非対称面を備えていることを特徴とするものであ
る。
【００１６】この場合に、以下の条件（３−１）、（３
−２）を満足することが望ましい。 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） ただし、ＰＸｎ、ＰＹｎはそれぞれパワーを有する反射
面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワー、
ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上主光線に
沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの
平行光線を通した際に、その光線が観察者側に最も近い
面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記
Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向
のパワーと定義される値である。
【００１７】本発明のもう１つの実像式ファインダー光
学系は、ファインダー用対物光学系と、前記ファインダ
ー用対物光学系によって形成された物体像を正立正像に
する像反転光学系と、接眼光学系とを備え、撮影用光路
と分離されたファインダー用光路を形成する実像式ファ
インダー光学系において、前記像反転光学系が、複数の
反射面を有し、前記複数の反射面の中、前記物体像より
も接眼光学系側に配置された少なくとも１つの反射面の
形状が光束にパワーを与える曲面反射面にて形成される
と共に、前記像反転光学系が、前記曲面反射面によって
発生する回転非対称な偏心収差を補正する回転非対称面
を備えていると共に、以下の条件（３−１）、（３−
２）を満足することを特徴とするものである。 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） ただし、ＰＸｎ、ＰＹｎはそれぞれパワーを有する反射
面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワー、
ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上主光線に
沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの
平行光線を通した際に、その光線が観察者側に最も近い
面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記
Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向
のパワーと定義される値である。
【００１８】以下、本発明において上記構成をとる理由
と作用を説明する。実像式ファインダーでは、対物光学
系により形成された中間像（倒立実像）を接眼光学系を
通して観察するために、対物光学系と接眼光学系の間に
像反転光学系を用い、正立正像にする必要がある。その
ため、像反転光学系に対する中間像の位置や像反転光学
系の光学部材の屈折率、その反射のさせ方によって、対
物光学系の構成や接眼光学系の焦点距離が制限される。
特に、中間像の位置がより対物光学系側に配置された場
合は、像反転光学系の光路長を確保する必要上、接眼光
学系の焦点距離を十分小さくすることができず、ファイ
ンダー倍率を十分大きくすることが困難となる。これは
すなわち、接眼光学系の主点位置が像反転光学系よりも
観察者側に存在することに起因した制限を受けるからで
ある。そのため、像反転光学系内部に接眼光学系の主点
位置を移動させることができれば、像反転を行うだけの
像反転光学系の光路長を保ったまま、接眼光学系の焦点
距離を小さくすることが可能となり、大きな像を観察す
ることができるようになる。
【００１９】一般に、像反転光学系の内部に接眼光学系
の主点を移動させるためには、接眼光学系を符号の異な
る複数のレンズで構成することが容易に考えられる。し
かし、複数のレンズで構成するにはコスト的に難しく、
例えそれが可能だとしても、十分に像反転光学系内部に
接眼光学系の主点位置を移動させるためには、符号の異
なる複数のレンズのパワーをそれぞれ強くし、ある程度
レンズ間隔を離す必要がある。そのため、接眼光学系の
厚みが増し、小型化に反する結果となる。
【００２０】そこで、本発明では、接眼光学系そのもの
ではなく、像反転光学系内部の反射面に着目し、前述の
ような構成を採用したものである。すなわち、像反転光
学系は像反転を行うための反射面をその内部に有してお
り、その反射面にパワーを持たせることで、接眼光学系
の主点位置を像反転光学系内部に移動することを可能に
するものである。これは、像反転光学系に接眼光学系の
パワーの一部を分担させるということにも相当する。言
い換えれば、中間像よりも観察者側の像反転光学系と既
存の接眼光学系を合わせて１つの接眼光学系としての作
用を持たせるように構成することで、像反転に必要な光
路長を確保したまま、接眼光学系の主点位置を像反転光
学系内部に移動させ、焦点距離を小さくすることを可能
にするというものである。
【００２１】また、一般に、像反転光学系の反射面は、
光路を折り畳むために傾いている。そこで、まず、座標
系について説明する。物点中心を通り、対物光学系の絞
り中心又は開口中心を通過して中間像面中心に到達し、
さらに接眼光学系を通り、瞳中心に入射する光線を軸上
主光線とする。次に、光学系の第１面に交差するまでの
直線によって定義される光軸をＺ軸とし、そのＺ軸と直
交し、かつ、ファインダー光学系を構成する各面の偏心
面内の軸をＹ軸と定義し、前記光軸と直交し、かつ、前
記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とする。また、光線の追跡方
向は、物体から像面に向かう順光線追跡である。
【００２２】次に、本発明で用いる回転非対称な面につ
いて説明する。一般に、球面レンズでのみ構成された球
面レンズ系では、球面により発生する球面収差と、コマ
収差、像面湾曲等の収差をいくつかの面でお互いに補正
しあい、全体として収差を少なくする構成になってい
る。
【００２３】一方、少ない面数で収差を良好に補正する
ためには、回転対称非球面等が用いられる。これは、球
面で発生する各種収差自体を少なくするためである。回
転対称な光学系が偏心した場合、回転非対称な収差が発
生し、これを回転対称な光学系でのみ補正することは原
理的に不可能である。この偏心により発生する回転非対
称な収差は、歪曲収差、像面湾曲、さらに、軸上でも発
生する非点収差、コマ収差がある。本発明は、この偏心
による発生する回転非対称な収差の補正のために、回転
非対称な面を像反転光学系中に配置して、上記の回転非
対称な収差を補正している。
【００２４】偏心して配置された凹面鏡により発生する
回転非対称な収差に、回転非対称な像面湾曲がある。例
えば、無限遠の物点から偏心した凹面鏡に入射した光線
は、凹面鏡に当たって反射結像されるが、光線が凹面鏡
に当たって以降、像面までの後側焦点距離は、像界側が
空気の場合、光線が当たった部分の曲率半径の半分にな
る。すると、図１３に示すように、軸上主光線に対して
傾いた像面を形成する。このように回転非対称な像面湾
曲を補正することは、回転対称な光学系では不可能であ
った。この傾いた像面湾曲を補正するには、凹面鏡Ｍを
回転非対称な面で構成し、この例ではＹ軸正の方向に対
して曲率を強く（屈折力を強く）し、Ｙ軸負の方向に対
して曲率を弱く（屈折力を弱く）することにより補正す
ることができる。また、上記構成と同様な効果を持つ回
転非対称な面を凹面鏡Ｍとは別に光学系中に配置するこ
とにより、少ない構成枚数でフラットの像面を得ること
が可能となる。
【００２５】次に、回転非対称な非点収差について説明
する。前記説明と同様に、偏心して配置された凹面鏡Ｍ
では軸上光線に対しても、図１４に示すような非点収差
が発生する。この非点収差を補正するためには、前記説
明と同様に、回転非対称面のＸ軸方向の曲率とＹ軸方向
の曲率を適切に変えることによって可能となる。
【００２６】さらに、回転非対称なコマ収差について説
明する。前記説明と同様に、偏心して配置された凹面鏡
Ｍでは、軸上光線に対しても図１５に示すようなコマ収
差が発生する。このコマ収差を補正するためには、回転
非対称面のＸ軸の原点から離れるに従って面の傾きを変
えると共に、Ｙ軸の正負によって面の傾きを適切に変え
ることによって可能となる。
【００２７】本発明のような、パワーを持たせた像反転
光学系の反射面は、像反転を行うために軸上主光線に対
して傾いており、そこでは回転非対称な偏心収差が発生
する。パワー自体が小さい場合は発生する回転非対称な
偏心収差も小さく十分許容できるが、より主点を像反転
光学系内部に移動させるために反射面のパワーを大きく
すると、回転非対称な偏心収差の発生も大きくなり、回
転対称のレンズでそれを十分に補正することは原理的に
不可能である。
【００２８】そこで、本発明では、回転非対称な面を像
反転光学系に導入することで、回転非対称な偏心収差を
十分に補正することが可能となる。これにより、本発明
の目的であるファインダー倍率のアップが達成される。
【００２９】また、回転非対称な面は像反転光学系の反
射面に用いるのが望ましい。これは、像反転光学系の反
射面は軸上主光線に対して傾いているため、小さな回転
非対称性を持った面でも、パワーを持たせた反射面で発
生する偏心収差を効率的に補正することができるからで
ある。また、像反転光学系の透過面に配置するよりも反
射面に配置した方が補正効果が高い。
【００３０】また、反射面にパワーを持たせると、その
面では原理的に色収差の発生はない。そこで、例え接眼
光学系が単レンズで、あるいは、パワーを持たせた像反
転光学系のみで構成され、しかも接眼光学系の焦点距離
が小さくなったとしても、本発明のように接眼光学系と
してのパワーを像反転光学系の反射面に分担させるよう
な構成をとれば、本発明の目的である色収差の発生が小
さい実像式ファインダーを得ることが可能となる。特
に、ファインダー倍率のアップを目的として、中間像面
よりも観察者側の像反転光学系の反射面にパワーを持た
せれば、色付きのない視野枠が観察され、好ましい。
【００３１】また、回転非対称面は物体像よりも接眼光
学系側に配置されていることが好ましい。これは、偏心
収差の発生する曲面反射面に近い位置に偏心収差補正の
ための回転非対称面を配置することが、偏心収差補正上
望ましいからである。
【００３２】また、本発明で用いる回転非対称な面を特
に屈折面に適用する場合は、軸上光線に対して偏心して
いることが望ましい。このような構成にすることによ
り、回転非対称な偏心収差を効率良く補正することが可
能となる。回転非対称な偏心収差を補正するために導入
した回転非対称な面が軸上主光線に対して偏心していな
いと、回転非対称な面の回転非対称の度合いが強くなり
すぎ、収差に対する感度も高くなるために、製造が困難
になる。
【００３３】また、軸上主光線に対して偏心し、かつ、
パワーを持たせた面自体を回転非対称な面で構成させて
もよい。これにより、自らの面が偏心し、かつ、パワー
を持っているにも関わらず、回転非対称な偏心収差の発
生の少ない面を構成することが可能となる。
【００３４】また、回転非対称面を像反射光学系中に複
数配置してもよい。複数設けた方が、設計の自由度が増
すと共に、収差の補正をそれぞれの面に分担させること
ができ、良好な補正ができる。
【００３５】また、像反転光学系にパワーを持たせ、接
眼光学系と一体化することも可能である。これにより現
状の接眼光学系の部品が省かれ、コスト上、組み立て工
数や精度上も有利である。
【００３６】また、本発明の実像式ファインダーに適用
する回転非対称な面は、その面内及び面外共に回転対称
軸を有しない面であることが望ましい。面内及び面外に
回転対称軸を有する場合、例えば回転対称軸を外したト
ーリック面、放物面等では、本発明で導入したような回
転非対称な面を使っての収差補正に対し、回転対称な成
分が残るため、回転非対称な偏心収差に対して十分な補
正を行うことができなくなる。
【００３７】ここで、１例として、回転非対称な面（以
下、自由曲面と呼ぶ。）を以下の式で定義されるもので
考える。 Ｚ＝Ｃ2 ＋Ｃ3 ｙ＋Ｃ4 ｘ ＋Ｃ5 ｙ2 ＋Ｃ6 ｙｘ＋Ｃ7 ｘ2 ＋Ｃ8 ｙ3 ＋Ｃ9 ｙ2 ｘ＋Ｃ10ｙｘ2 ＋Ｃ11ｘ3 ＋Ｃ12ｙ4 ＋Ｃ13ｙ3 ｘ＋Ｃ14ｙ2 ｘ2 ＋Ｃ15ｙｘ3 ＋Ｃ16ｘ4 ＋Ｃ17ｙ5 ＋Ｃ18ｙ4 ｘ＋Ｃ19ｙ3 ｘ2 ＋Ｃ20ｙ2 ｘ3 ＋Ｃ21ｙｘ4 ＋Ｃ22ｘ5 ＋Ｃ23ｙ6 ＋Ｃ24ｙ5 ｘ＋Ｃ25ｙ4 ｘ2 ＋Ｃ26ｙ3 ｘ3 ＋Ｃ27ｙ2 ｘ4 ＋Ｃ28ｙｘ5 ＋Ｃ29ｘ6 +C30ｙ7 ＋Ｃ31ｙ6 ｘ＋Ｃ32ｙ5 ｘ2 ＋Ｃ33ｙ4 ｘ3 ＋Ｃ34ｙ3 ｘ4 ＋Ｃ35ｙ2 ｘ5 ＋Ｃ36ｙｘ6 ＋Ｃ37ｘ7 ・・・・・ ・・・（ａ） ただし、Ｃm （ｍは２以上の整数）は係数である。
【００３８】上記自由曲面は、一般的には、Ｘ−Ｚ面、
Ｙ−Ｚ面共に対称面を持つことはないが、本発明ではｘ
の奇数次項を全て０にすることによって、Ｙ−Ｚ面と平
行な対称面が１つだけ存在する自由曲面となる。例え
ば、上記定義式（ａ）においては、Ｃ4 ，Ｃ6 ，Ｃ9 ，
Ｃ11，Ｃ13，Ｃ15，Ｃ18，Ｃ20，Ｃ22，Ｃ24，Ｃ26，Ｃ
28，Ｃ31，Ｃ33，Ｃ35，Ｃ37，・・・の各項の係数を０
にすることによって可能である。
【００３９】また、ｙの奇数次項を全て０にすることに
よって、Ｘ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在する自
由曲面となる。例えば、上記定義式（ａ）においては、
Ｃ3，Ｃ6 ，Ｃ8 ，Ｃ10，Ｃ13，Ｃ15，Ｃ17，Ｃ19，Ｃ
21，Ｃ24，Ｃ26，Ｃ28，Ｃ30，Ｃ32，Ｃ34，Ｃ36，・・
・の各項の係数を０にすることによって可能であり、ま
た、以上のような対称面を持つことにより製作性を向上
することが可能となる。
【００４０】また、さらに好ましくは、対称面を１つも
持たなければ、それだけ自由度が増え、収差補正上有利
なのはいうまでもない。
【００４１】また、上記定義式（ａ）は、前述のように
１つの例として示したものであり、本発明の特徴は、回
転非対称な面で偏心により発生する回転非対称な収差を
補正することであるので、他のいかなる回転非対称な面
を表現する定義式に対しても同じ効果が得られることは
いうまでもない。
【００４２】また、自由曲面の他の定義式としてＺｅｒ
ｎｉｋｅ多項式により定義できる。この面の形状は以下
の式（ｂ）により定義する。その定義式のＺ軸がＺｅｒ
ｎｉｋｅ多項式の軸となる。回転非対称面の定義は、Ｘ
−Ｙ面に対するＺの軸の高さの極座標で定義され、Ａは
Ｘ−Ｙ面内のＺ軸からの距離、ＲはＺ軸回りの方位角
で、Ｚ軸から測った回転角で表せられる。
【００４３】 Ｘ＝Ｒ×cos(A) Ｙ＝Ｒ×sin(A) Ｚ＝Ｄ2 ＋Ｄ3 Ｒcos(A)＋Ｄ4 Ｒsin(A) ＋Ｄ5 Ｒ2 cos(2A)＋Ｄ6 （Ｒ2 −１）＋Ｄ7 Ｒ2 sin(2A) ＋Ｄ8 Ｒ3 cos(3A) ＋Ｄ9 （３Ｒ3 −２Ｒ）cos(A) ＋Ｄ10（３Ｒ3 −２Ｒ）sin(A)＋Ｄ11Ｒ3 sin(3A) ＋Ｄ12Ｒ4cos(4A)＋Ｄ13（４Ｒ4 −３Ｒ2 ）cos(2A) ＋Ｄ14（６Ｒ4 −６Ｒ2 ＋１）＋Ｄ15（４Ｒ4 −３Ｒ2 ）sin(2A) ＋Ｄ16Ｒ4 sin(4A) ＋Ｄ17Ｒ5 cos(5A) ＋Ｄ18（５Ｒ5 −４Ｒ3 ）cos(3A) ＋Ｄ19（１０Ｒ5 −１２Ｒ3 ＋３Ｒ）cos(A) ＋Ｄ20（１０Ｒ5 −１２Ｒ3 ＋３Ｒ）sin(A) ＋Ｄ21（５Ｒ5 −４Ｒ3 ）sin(3A) ＋Ｄ22Ｒ5 sin(5A) ＋Ｄ23Ｒ6cos(6A)＋Ｄ24（６Ｒ6 −５Ｒ4 ）cos(4A) ＋Ｄ25（１５Ｒ6 −２０Ｒ4 ＋６Ｒ2 ）cos(2A) ＋Ｄ26（２０Ｒ6 −３０Ｒ4 ＋１２Ｒ2 −１） ＋Ｄ27（１５Ｒ6 −２０Ｒ4 ＋６Ｒ2 ）sin(2A) ＋Ｄ28（６Ｒ6 −５Ｒ4 ）sin(4A) ＋Ｄ29Ｒ6sin(6A)・・・・・ ・・・（ｂ） なお、Ｘ方向に対称な光学系として設計するには、
Ｄ4 ，Ｄ5 ，Ｄ6 、Ｄ10，Ｄ11、Ｄ12，Ｄ13，Ｄ14，Ｄ
20，Ｄ21，Ｄ22・・・を利用すればよい。
【００４４】その他の面の例として、次の定義式があげ
られる。Ｚ＝Σn Σm Ｃnmｘn ｙn-mただし、Σn はΣ
のｎが０〜ｋ、Σm はΣのｍが０〜ｎを表す。
【００４５】例として、ｋ＝７（７次項）を考えると、
展開したとき、以下の式（ｃ）で表すことができる。
【００４６】 Ｚ＝Ｃ2 ＋Ｃ3 Ｙ＋Ｃ4 ｜Ｘ｜ ＋Ｃ5 Ｙ2 ＋Ｃ6 Ｙ｜Ｘ｜＋Ｃ7 Ｘ2 ＋Ｃ8 Ｙ3 ＋Ｃ9 Ｙ2 ｜Ｘ｜＋Ｃ10ＹＸ2 ＋Ｃ11｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ12Ｙ4 ＋Ｃ13Ｙ3 ｜Ｘ｜＋Ｃ14Ｙ2 Ｘ2 ＋Ｃ15Ｙ｜Ｘ3 ｜＋Ｃ16Ｘ4 ＋Ｃ17Ｙ5 ＋Ｃ18Ｙ4 ｜Ｘ｜＋Ｃ19Ｙ3 Ｘ2 ＋Ｃ20Ｙ2 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ21ＹＸ4 ＋Ｃ22｜Ｘ5 ｜ ＋Ｃ23Ｙ6 ＋Ｃ24Ｙ5 ｜Ｘ｜＋Ｃ25Ｙ4 Ｘ2 ＋Ｃ26Ｙ3 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ27Ｙ2 Ｘ4 ＋Ｃ28Ｙ｜Ｘ5 ｜＋Ｃ29Ｘ6 ＋Ｃ30Ｙ7 ＋Ｃ31Ｙ6 ｜Ｘ｜＋Ｃ32Ｙ5 Ｘ2 ＋Ｃ33Ｙ4 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ34Ｙ3 Ｘ4 ＋Ｃ35Ｙ2 ｜Ｘ5 ｜＋Ｃ36ＹＸ6 ＋Ｃ37｜Ｘ7 ｜ ・・・（ｃ） また、本発明に適用する像反転光学系内のパワーを付け
た反射面と回転非対称な面は、何れも中間像面より観察
者側の面に配置することが好ましい。中間像面よりも対
物光学系側だと、接眼光学系の主点位置に対する寄与が
なくなり、接眼光学系の焦点距離を小さくすることがで
きなくなる。同時に、回転非対称な面とパワーを付けた
反射面が何れも中間像面よりも観察者側にないと、最終
的な観察像に回転非対称な偏心収差が残ってしまい、そ
の補正ができなくなる。
【００４７】また、本発明で用いるパワーを付けた反射
面は複数用いれば、それだけ収差補正の自由度が増し、
好ましいことはいうまでもない。なお、本発明に用いる
対物光学系は、ズームレンズでも単焦点レンズでも適用
可能である。
【００４８】また、次の条件式を満足することが望まし
い。次の条件式は、例えば水平線を写したときに弓なり
に湾曲してしまう弓なりな回転非対称な像歪みに関する
ものである。図１６に示すように、対物光学系が単焦点
レンズの場合はその状態で、ズームレンズの場合には広
角端におけるＹ−Ｚ面内でＸ方向の最大画角の主光線が
回転非対称面と交差する点における前記回転非対称面の
法線のｔａｎの値と、軸上主光線が前記回転非対称面と
交差する点における前記回転非対称面の法線のｔａｎの
値との差をＤＹとするとき、 ｜ＤＹ｜＜０．５ ・・・（１−１） なる条件を満足することが重要である。上記条件式の上
限の０．５を越えると、弓なりな像歪みが補正過剰とな
り、像が弓なりに歪んでしまう。
【００４９】さらに好ましくは、 ｜ＤＹ｜＜０．３ ・・・（１−２） なる条件を満足することが好ましい。
【００５０】また、次の条件式は、台形に発生する像歪
みに関するものである。回転非対称面の偏心方向をＹ−
Ｚ面内とすると、対物光学系が単焦点レンズの場合はそ
の状態で、ズームレンズの場合には広角端におけるＹ正
方向の最大画角の主光線と、広角端におけるＹ負方向の
最大画角の主光線が、前記面と当たる部分のＸ方向の曲
率の比をＣｘｎ（Ｒ）とするとき、 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜１ ・・・（２−１） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜１０ ・・・（２−２） なる条件のどちらかを満足することが重要となる。上記
条件式の範囲を越えると、Ｙ正方向光線を反射している
場合には、Ｙ負の方向に上辺が短くなる台形歪みが大き
くなりすぎ、他の面で補正することが不可能になる。ま
た、逆に、Ｙ負方向光線を反射している場合には、Ｙ正
の方向に上辺が短くなる台形歪みが大きく発生し、他の
面で補正することが難しくなる。
【００５１】また、｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜が１になる場合
は、この面で発生する台形歪みを少なくすることができ
ないので、台形歪みが発生しっ放しになる。つまり、１
以外の条件に入る値で、他の面とのバランスをとってお
互いに補正し合うことが重要である。
【００５２】さらに好ましくは、 ０．５＜｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜１ ・・・（２−３） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜３ ・・・（２−４） なる条件式を満足することが好ましい。
【００５３】また、次の条件は回転非対称面のパワーに
関するものである。今、対物光学系により形成された中
間像から観察者側に向けて、軸上主光線に沿ったに対し
Ｘ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの平行光線を通し
た際に、その光線が観察者側に最も近い面から射出する
軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記Δで割った値を
それぞれ接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向のパワーと
し、それぞれをＰＸ，ＰＹとする。
【００５４】次に、パワーを付けた反射面の軸上主光線
近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワーをそれぞれＰＸ
ｎ，ＰＹｎとする。その際、以下の条件を満足すること
が重要である。
【００５５】 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） これらの条件式は、反射面のパワーを規定することで接
眼光学系で発生する色収差を小さくすることと、回転非
対称な収差を効果的に補正するために設けた条件式であ
る。これらの条件式の上限を越えた場合は、回転非対称
面のパワーが強くなりすぎ、その回転非対称面で発生す
る回転非対称な収差が補正過剰となる。その結果、他の
面でその補正ができなくなる。同時に、所望の接眼光学
系全系のパワーを得るために、逆に屈折面で発生する色
収差の悪化を招き、回転非対称な収差補正とバランスを
とることが困難となる。
【００５６】さらに好ましくは、 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜３ ・・・（３−１’） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜３ ・・・（３−２’） を満足することで、収差補正上また面製作上も有利にな
る。
【００５７】さらに好ましくは、 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜１ ・・・（３−１”） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜１ ・・・（３−２”） を満足することが望ましい。
【００５８】さらに好ましくは、 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜０．７ ・・・（３−１”’） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜０．７ ・・・（３−２”’） を満足することが望ましい。
【００５９】また、本発明では、以下の条件式を満足す
ることが望ましい。 ０．１＜１／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−１） ０．１＜１／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−２） ここで、ｄは、中間像よりも観察者側の像反転光学系を
展開したときの軸上主光線の長さ、ｎは中間像よりも観
察者側の像反転光学系の屈折率である。これら条件式の
下限を越えると、接眼光学系としてのパワーが強くなり
すぎ収差補正ができなくなるばかりか、接眼光学系の主
点位置が像反転光学系に入り込みすぎてしまい、像反転
を行うためには像反転光学系が大きくなりすぎてしま
う。また、上限を越えると、接眼光学系の主点位置を像
反転光学系内部に大きく移動することができず、接眼光
学系の焦点距離を小さくすることができなくなる。
【００６０】さらに好ましくは、 ０．３＜１／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−１’） ０．３＜１／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−２’） を満足することで、収差補正上良好な実像式ファインダ
ーが得られるので好ましい。
【００６１】さらに好ましくは、 ０．５＜１／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−１’） ０．５＜１／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−２’） を満足することが望ましい。
【００６２】さらに好ましくは、 ０．６＜１／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−１”） ０．６＜１／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−２”） を満足することが望ましい。
【００６３】また、本発明では、以下の条件式を満足す
ることが望ましい。 ０．０３＜ＰＸ＜０．５ ・・・（５−１） ０．０３＜ＰＹ＜０．５ ・・・（５−２） これらの条件式は接眼光学系の焦点距離を規定するもの
である。これらの下限を越えると、接眼光学系の焦点距
離が大きくなりすぎ、ファインダー倍率のアップを図る
ことができなくなってしまう。
【００６４】さらに好ましくは、 ０．０４＜ＰＸ＜０．３ ・・・（５−１’） ０．０４＜ＰＹ＜０．３ ・・・（５−２’） を満足することが望ましい。
【００６５】さらに好ましくは、 ０．０５＜ＰＸ＜０．１ ・・・（５−１”） ０．０５＜ＰＹ＜０．１ ・・・（５−２”） を満足することが望ましい。
【００６６】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実像式ファイン
ダー光学系及びそれを用いた装置の実施例の説明をす
る。図１に実施例１の実像式ファインダーの広角端での
Ｙ−Ｚ断面図（ａ）とＸ−Ｚ断面図（ｂ）を示す。ま
ず、座標系を説明すると、遠方の物点中心を通り、対物
光学系Ｏｂの開口中心を通過して中間像面Ｓ11中心に到
達し、さらに接眼光学系Ｏｃを通り射出瞳中心に入射す
る光線を軸上主光線とし、その軸上主光線が光学系の第
１面Ｓ1 に交差するまでの直線によって定義される光軸
をＺ軸とし、そのＺ軸と直交しかつ実像式ファインダー
を構成する自由曲面各面の偏心面内の軸をＹ軸と定義
し、Ｚ軸と直交しかつＹ軸と直交する軸をＸ軸とする。
【００６７】実施例１は、図１に示すように、物体側よ
り順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反転
光学部材として厚み（Ｚ軸方向）を薄くできるポロプリ
ズムを用いた像反転光学系ＰＰと、正の屈折力を有する
接眼光学系Ｏｃとからなる実像式ファインダーである。
光学系を構成する面に物体側から順に符号Ｓ1 〜Ｓ18を
付与してあるが、その添字の番号は後記する構成パラメ
ータの面番号に一致する。なお、中間像面はＳ11、アイ
ポイントはＳ18である。
【００６８】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と負の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第３面Ｓ3 、第４面Ｓ4 、第５面Ｓ
5 に以下の式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用
いている。対物光学系Ｏｂと中間像の間に少なくとも像
反転光学系の一部Ｐ１を配置する場合は、このような負
群先行のズームレンズを用いることにより光路長が確保
されるので、好ましい構成である。
【００６９】また、像反転光学系ＰＰとしてポロプリズ
ムが用いられており、それぞれが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ
9 、Ｓ13、Ｓ14を有する２つのブロックＰ１、Ｐ２から
なり、その間の中間像面Ｓ11に対物光学系Ｏｂによる物
体の中間像が形成される。本実施例では、そのポロプリ
ズムの中、中間像よりも観察者側にあるブロックＰ２の
２つの反射面Ｓ13、Ｓ14に下記の式（ａ）で与えられる
回転非対称な面を適用しており、その入射側の屈折面Ｓ
12にも曲率を付けている。また、同時に、物体側のブロ
ックＰ１の入射側の屈折面Ｓ7 にも曲率を付け、そこに
下記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を導入して
いる。また、接眼光学系Ｏｃは正レンズ１枚からなり、
物体側の面Ｓ16に下記式（ｄ）で与えられる回転対称な
非球面を導入している。
【００７０】このような構成をとることで、中間像と接
眼光学系Ｏｃの間に配置されたポロプリズム内部にパワ
ーを持つことになるので、像反転に必要なだけの光路長
を確保したまま、接眼光学系Ｏｃの主点をポロプリズム
内部に移動させることが可能となり、接眼光学系Ｏｃの
焦点距離を小さくすることが可能となる。
【００７１】本実施例の回転対称非球面は、 Ｚ＝（ｙ2 ／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）ｙ2 ／Ｒ2 ｝1/2 ］ Ａｙ4 ＋Ｂｙ6 ＋Ｃｙ8 ＋Ｄｙ10＋・・・ ・・・（ｄ） で与えられる。ただし、Ｚを光の進行方向を正とした光
軸（軸上主光線）とし、ｙを光軸と垂直な方向にとる。
ここで、Ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ…はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面
係数である。なお、この定義式のＺ軸が回転対称非球面
の軸となる。
【００７２】本実施例の回転非対称面は、 Ｚ＝Ｃ2 +C3 ｙ＋Ｃ4 ｘ ＋Ｃ5 ｙ2 ＋Ｃ6 ｙｘ＋Ｃ7 ｘ2 ＋Ｃ8 ｙ3 ＋Ｃ9 ｙ2 ｘ＋Ｃ10ｙｘ2 ＋Ｃ11ｘ3 ＋Ｃ12ｙ4 ＋Ｃ13ｙ3 ｘ＋Ｃ14ｙ2 ｘ2 ＋Ｃ15ｙｘ3 ＋Ｃ16ｘ4 ＋Ｃ17ｙ5 ＋Ｃ18ｙ4 ｘ＋Ｃ19ｙ3 ｘ2 ＋Ｃ20ｙ2 ｘ3 ＋Ｃ21ｙｘ4 ＋Ｃ22ｘ5 ＋Ｃ23ｙ6 ＋Ｃ24ｙ5 ｘ＋Ｃ25ｙ4 ｘ2 ＋Ｃ26ｙ3 ｘ3 ＋Ｃ27ｙ2 ｘ4 ＋Ｃ28ｙｘ5 ＋Ｃ29ｘ6 ＋Ｃ30ｙ7 ＋Ｃ31ｙ6 ｘ＋Ｃ32ｙ5 ｘ2 ＋Ｃ33ｙ4 ｘ3 ＋Ｃ34ｙ3 ｘ4 ＋Ｃ35ｙ2 ｘ5 ＋Ｃ36ｙｘ6 ＋Ｃ37ｘ7 ・・・・・ ・・・（ａ） で与えられる。この定義式のＺ軸が回転非対称面の軸と
なる。
【００７３】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついて詳しく説明すると、図２に実施例１の対物光学系
Ｏｂの広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）で
の各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を像反転光学系ＰＰの入射側の
屈折面Ｓ7 を基準にして示してある。第１群Ｇ１は両凹
負レンズ、第２群Ｇ２は両凸正レンズ、第３群Ｇ３は物
体側に凸の負メニスカスレンズからなる。広角端から望
遠端にかけて、第１群Ｇ１は広角端から標準状態まで若
干観察側へ後退し、標準状態から望遠端までは物体側へ
繰り出され、望遠端で広角端と同じ位置になり、また、
第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察側から物体側へ繰り出さ
れるが、第２群Ｇ２の方が速度が速い。
【００７４】この実施例１の実像式ファインダーは、水
平半画角２２．２５８〜１５．０４３〜９．２４０°、
垂直半画角１２．５８６〜８．５４２〜５．２７４°、
瞳径は直径４ｍｍである。この実施例の構成パラメータ
は後記するが、構成パラメータ中、偏心が与えられてい
る面については、その前の面から射出する軸上主光線に
沿ってその前の面からの距離で定義される間隔で与えら
れる位置を原点とし、その原点からその軸上主光線の進
む方向を新たなＺ軸とし、それに伴ってＹ−Ｚ断面内で
新たなＺ軸に直交する方向を新たなＹ軸、Ｘ−Ｚ断面内
で新たなＺ軸に直交する方向を新たなＸ軸とする。そし
て、その原点に対する新たなＸ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸
方向の偏心量（それぞれｘ、ｙ、ｚ）と、その面の中心
軸（自由曲面については、（ａ）式のＺ軸、回転対称非
球面については、（ｄ）式のＺ軸。）の新たなＸ軸、Ｙ
軸、Ｚ軸それぞれを中心とする傾き角（°）（それぞれ
α、β、γ）とが与えられている。なお、その場合、α
とβの正はそれぞれの軸の正方向に対しての反時計回り
を、γの正はＺ軸の正方向に対しての時計回りを意味す
る。その他、球面、（回転対称）非球面の近軸曲率半
径、面間隔（反射後に符号が反転する。）、媒質の屈折
率、アッベ数が慣用法に従って与えられている。また、
後記する構成パラメータにおいて、データの記載されて
いない非球面に関する項は０である。屈折率については
ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対するものを表記して
ある。長さの単位はｍｍであるが、もちろん任意の係数
倍をしてもよい。以上、実施例２以降についても同じ。
【００７５】ところで、この実施例のような対物光学系
Ｏｂは、以下の条件式の何れかあるいは両方を満足する
ことが好ましい。 −４．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（６−１） ０＜｜ｄｚ２／ｄｚ１｜＜２．０ ・・・（６−２） ここで、ｆ1 は第１群Ｇ１の焦点距離、ｆW は中間像を
形成するための広角端での対物光学系Ｏｂ全系の焦点距
離、ｄｚ１は第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の広角端から望遠
端にかけての群間隔の変化量、ｄｚ２は第２群Ｇ２と第
３群Ｇ３の広角端から望遠端にかけての群間隔の変化量
である。
【００７６】条件式（６−１）は、対物光学系の広角端
で発生が顕著な回転対称の負のディストーションを小さ
くしたまま、バックフォーカスを十分にとるための条件
式である。この下限の−０．４を越えると、バックフォ
ーカスはとれるが、負のディストーションの発生が大き
くなりすぎ、それを他の面で補正することができなくな
る。また、上限の０を越えると負のディストーション自
体は小さくなるが、バックフォーカスが十分に確保でき
なくなり、同時に対物光学系の小型化も困難になる。
【００７７】条件式（６−２）は、必要な変倍比を得な
がら対物光学系の小型化を達成するための条件式であ
る。この上限の２．０を越えると、第３レンズ群に対し
第１、第２レンズ群の移動量が大きくなりすぎ、特に望
遠端で対物光学系の小型化が図れなくなる。
【００７８】条件式（６−１）に関しては、 −３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜−０．１ ・・・（６−１’） を満足することが望ましい。
【００７９】さらに好ましくは、 −２．５＜ｆ1 ／ｆW ＜−０．３ ・・・（６−１”） を満足することが望ましい。
【００８０】さらに好ましくは、 −２．０＜ｆ1 ／ｆW ＜−０．５ ・・・（６−１”’） を満足することが望ましい。
【００８１】また、条件式（６−２）に関しては、 ０．１＜｜ｄｚ２／ｄｚ１｜＜１．５ ・・・（６−２’） を満足することが望ましい。
【００８２】さらに好ましくは、 ０．１５＜｜ｄｚ２／ｄｚ１｜＜１．２ ・・・（６−２”） を満足することが望ましい。
【００８３】さらに好ましくは、 ０．２＜｜ｄｚ２／ｄｚ１｜＜１．０ ・・・（６−２”’） を満足することが望ましい。
【００８４】図３に実施例２の実像式ファインダーの広
角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのＹ−Ｚ
断面図を示す。実施例２は、図３に示すように、物体側
より順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反
転光学部材として高さ（Ｙ軸方向）を小さくできるダハ
プリズムＰ３とペンタプリズムＰ４を用いた像反転光学
系ＰＰと、正の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃとからな
る実像式ファインダーである。光学系を構成する面に物
体側から順に符号Ｓ1 〜Ｓ17を付与してあるが、その添
字の番号は後記する構成パラメータの面番号に一致す
る。なお、中間像面はＳ10、アイポイントはＳ17であ
る。
【００８５】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と正の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第１面Ｓ1 、第３面Ｓ3 、第５面Ｓ
5 、第６面Ｓ6 に前記式（ｄ）で与えられる回転対称な
非球面を用いている。また、第８面Ｓ8 はダハプリズム
Ｐ３のダハ面である。そして、像反転光学系ＰＰを構成
するダハプリズムＰ３とペンタプリズムＰ４の間の中間
像面Ｓ10に対物光学系Ｏｂによる物体の中間像が形成さ
れる。本実施例では、その中間像よりも観察者側にある
ペンタプリズムＰ４の２つの反射面Ｓ12とＳ13に前記式
（ａ）で与えられる回転非対称な面を適用しており、そ
の入射側の屈折面Ｓ11にも曲率を付けている。また、接
眼光学系Ｏｃは正レンズ１枚からなり、物体側の面Ｓ15
に前記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を導入し
ている。
【００８６】このような構成をとることで、中間像と接
眼光学系Ｏｃの間に配置されたペンタプリズムＰ４内部
にパワーを持つこととなるので、像反転に必要なだけの
光路長を確保したまま、接眼光学系Ｏｃの主点をペンタ
プリズムＰ４内部に移動させることが可能となり、接眼
光学系Ｏｃの焦点距離を小さくすることが可能となる。
【００８７】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついて詳しく説明すると、第１群Ｇ１は両凹負レンズ、
第２群Ｇ２は物体側に凸の正メニスカスレンズ、第３群
Ｇ３は観察側に凸の正メニスカスレンズからなる。広角
端から望遠端にかけて、第１群Ｇ１は広角端から標準状
態まで若干観察側へ後退し、標準状態から望遠端までは
物体側へ繰り出され、望遠端で広角端より後退した位置
になり、また、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察側から物
体側へ繰り出されるが、第３群Ｇ３の方が速度が速い。
【００８８】この実施例２の実像式ファインダーは、水
平半画角２７．９１７〜１７．４５９〜１０．８２６
°、垂直半画角１９．０８９〜１２．０５１〜７．４８
９°、瞳径は直径５ｍｍである。本実施例の対物光学系
Ｏｂも、条件式（６−１）、（６−２）を満足する。
【００８９】図４に実施例３の実像式ファインダーの広
角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのＹ−Ｚ
断面図を示す。実施例３は、図４に示すように、物体側
より順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反
転光学部材としてダハプリズムＰ３とペンタプリズムＰ
４を用いた像反転光学系ＰＰとからなる実像式ファイン
ダーである。本実施例においては、接眼光学系は、像反
転光学系ＰＰのペンタプリズムＰ４と一体化している。
光学系を構成する面に物体側から順に符号Ｓ1〜Ｓ15を
付与してあるが、その添字の番号は後記する構成パラメ
ータの面番号に一致する。なお、中間像面はＳ10、アイ
ポイントはＳ15である。
【００９０】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と正の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第１面Ｓ1 、第３面Ｓ3 、第５面Ｓ
5 、第６面Ｓ6 に前記式（ｄ）で与えられる回転対称な
非球面を用いている。また、第８面Ｓ8 はダハプリズム
Ｐ３のダハ面である。そして、像反転光学系ＰＰを構成
するダハプリズムＰ３とペンタプリズムＰ４の間の中間
像面Ｓ10に対物光学系Ｏｂによる物体の中間像が形成さ
れる。本実施例では、その中間像よりも観察者側にある
ペンタプリズムＰ４の２つの反射面Ｓ12とＳ13に前記式
（ａ）で与えられる回転非対称な面を適用しており、そ
の入射側の屈折面Ｓ11、射出側の屈折面Ｓ14にも曲率を
付けている。
【００９１】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついて詳しく説明すると、第１群Ｇ１は両凹負レンズ、
第２群Ｇ２は物体側に凸の正メニスカスレンズ、第３群
Ｇ３は観察側に凸の正メニスカスレンズからなる。広角
端から望遠端にかけて、第１群Ｇ１は広角端から標準状
態まで若干観察側へ後退し、標準状態から望遠端までは
物体側へ繰り出され、望遠端で広角端より後退した位置
になり、また、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察側から物
体側へ繰り出されるが、第３群Ｇ３の方が速度が速い。
【００９２】この実施例３の実像式ファインダーは、水
平半画角２７．９１７〜１７．４５９〜１０．８２６
°、垂直半画角１９．０８９〜１２．０５１〜７．４８
９°、瞳径は直径５ｍｍである。本実施例の対物光学系
Ｏｂも、条件式（６−１）、（６−２）を満足する。
【００９３】図５に実施例４の実像式ファインダーの広
角端でのＹ−Ｚ断面図（ａ）とＸ−Ｚ断面図（ｂ）を示
す。実施例４は、図５に示すように、物体側より順に、
正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反転光学部材
としてのポロプリズムを用いた像反転光学系ＰＰとから
なる実像式ファインダーである。本実施例においては、
接眼光学系は、像反転光学系ＰＰのプリズムブロックＰ
２と一体化している。光学系を構成する面に物体側から
順に符号Ｓ1 〜Ｓ16を付与してあるが、その添字の番号
は後記する構成パラメータの面番号に一致する。なお、
中間像面はＳ11、アイポイントはＳ16である。
【００９４】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と負の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第３面Ｓ3 、第４面Ｓ4 、第５面Ｓ
5 に前記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用い
ている。
【００９５】また、像反転光学系ＰＰとしてポロプリズ
ムが用いられており、それぞれが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ
9 、Ｓ13、Ｓ14を有する２つのブロックＰ１、Ｐ２から
なり、その間の中間像面Ｓ11に対物光学系Ｏｂによる物
体の中間像が形成される。本実施例では、そのポロプリ
ズムの中、中間像よりも観察者側にあるブロックＰ２の
２つの反射面Ｓ13、Ｓ14に前記式（ａ）で与えられる回
転非対称な面を適用しており、その入射側の屈折面Ｓ12
に曲率を付け、その射出側の屈折面Ｓ15にも曲率を付
け、そこに前記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面
を導入している。また、同時に、物体側のブロックＰ１
の入射側の屈折面Ｓ7 にも曲率を付け、そこに前記式
（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を導入している。
【００９６】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついて詳しく説明すると、図６に実施例１の対物光学系
Ｏｂの広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）で
の各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を像反転光学系ＰＰの入射側の
屈折面Ｓ7 を基準にして示してある。第１群Ｇ１は両凹
負レンズ、第２群Ｇ２は両凸正レンズ、第３群Ｇ３は物
体側に凸の負メニスカスレンズからなる。広角端から望
遠端にかけて、第１群Ｇ１は広角端から標準状態まで若
干観察側へ後退し、標準状態から望遠端までは物体側へ
繰り出され、望遠端で広角端と同じ位置になり、また、
第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察側から物体側へ繰り出さ
れるが、第２群Ｇ２の方が速度が速い。
【００９７】この実施例４の実像式ファインダーは、水
平半画角２２．２５８〜１５．０４３〜９．２４０°、
垂直半画角１２．５８６〜８．５４２〜５．２７４°、
瞳径は直径４ｍｍである。本実施例の対物光学系Ｏｂ
も、条件式（６−１）、（６−２）を満足する。
【００９８】図７に実施例５の実像式ファインダーの広
角端でのＹ−Ｚ断面図（ａ）とＸ−Ｚ断面図（ｂ）を示
す。実施例５は、図７に示すように、物体側より順に、
正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反転光学部材
としてのポロプリズムを用いた像反転光学系ＰＰと、正
の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃとからなる実像式ファ
インダーである。光学系を構成する面に物体側から順に
符号Ｓ1 〜Ｓ18を付与してあるが、その添字の番号は後
記する構成パラメータの面番号に一致する。なお、中間
像面はＳ11、アイポイントはＳ18である。
【００９９】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と負の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第３面Ｓ3 、第４面Ｓ4 、第５面Ｓ
5 に前記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用い
ている。
【０１００】また、像反転光学系ＰＰとしてポロプリズ
ムが用いられており、それぞれが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ
9 、Ｓ13、Ｓ14を有する２つのブロックＰ１、Ｐ２から
なり、その間の中間像面Ｓ11に対物光学系Ｏｂによる物
体の中間像が形成される。本実施例では、そのポロプリ
ズムの中、中間像よりも観察者側にあるブロックＰ２の
２つの反射面Ｓ13、Ｓ14に前記式（ａ）で与えられる回
転非対称な面を適用しており、その入射側の屈折面Ｓ12
に曲率を付けている。また、同時に、物体側のブロック
Ｐ１の入射側の屈折面Ｓ7 にも曲率を付け、そこに前記
式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を導入してい
る。また、接眼光学系Ｏｃは正レンズ１枚からなり、物
体側の面Ｓ16に下記式（ｄ）で与えられる回転対称な非
球面を導入している。本実施例では、特に回転非対称面
を用いることで色収差補正を行った例である。
【０１０１】この実施例５の実像式ファインダーは、水
平半画角２２．２５８〜１５．０４３〜９．２４０°、
垂直半画角１２．５８６〜８．５４２〜５．２７４°、
瞳径は直径４ｍｍである。本実施例の対物光学系Ｏｂ
も、条件式（６−１）、（６−２）を満足する。
【０１０２】なお、各光学要素をガラス等の無機材料で
構成することはもちろんであるが、有機材料で構成すれ
ばコスト的にも有利であり、その場合、アモルファスポ
リオレフィンのような低吸湿材料を用いれば、環境によ
る性能変化も少なくて好ましい。
【０１０３】また、本発明の像反転光学系として、ポロ
プリズム、ペンタプリズム、ダハプリズムを適用するこ
とができるのはもちろんであるが、それ以外に、ペチャ
ンプリズム、偏角プリズムや直角プリズム、楔型プリズ
ムやペンタダハプリズム等が適用できるはもちろんであ
る。特に、像反転部材にプリズムを用いる場合は、プリ
ズムによる裏面反射のため、表面反射と同じパワーを得
るのにその反射面の曲率を緩くすることが可能である。
そのため、特に像面湾曲に影響のあるペッツバール和を
小さくできるので、フラットな像面を得ることができる
ので好ましい。同時に、反射面であることで、色収差の
発生もないので、性能上好ましい。
【０１０４】また、本発明に用いる回転非対称面は、偏
心して配置された各面の偏心面と略同一の面を対称面と
なるようにすることで、対称面を挟んで左右両側を対称
にすることができ、収差補正と製作性を大幅に向上する
ことができる。
【０１０５】以下に、上記実施例１〜５の構成パラメー
タを示す。なお、構成パラメータ中、回転非対称面は自
由曲面“ＦＦＳ”と表記されている。 実施例１ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -19.3352 1.00 1.5842 30.5 2 8.8006 ｄ1 3 5.4625 2.20 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -6.9319 ｄ2 （非球面２） 5 69.5054 1.00 1.5842 30.5 （非球面３） 6 4.3912 ｄ3 7 7.4331 3.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 ∞ -5.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 ∞ 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 -17.9389 4.790 1.5254 55.8 13 ＦＦＳ[1] -11.29 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ＦＦＳ[2] 11.06 偏心(4) 1.5254 55.8 15 ∞ 0.50 16 172.3724 2.50 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -13.7238 18.5 18 ∞ （アイポイント） ＦＦＳ[1] Ｃ5 5.8050×10-3 Ｃ7 1.1223×10-2 Ｃ8 2.4159×10-4 Ｃ10 2.0811×10-4 Ｃ12 3.3848×10-6 Ｃ14 -1.7427×10-5 Ｃ16 -8.3378×10-6 Ｃ17 2.0381×10-6 Ｃ19 -5.6187×10-6 Ｃ21 -1.5115×10-6 ＦＦＳ[2] C5 3.4101×10-3 Ｃ7 6.7903×10-3 Ｃ8 4.9242×10-5 Ｃ10 7.7211×10-5 Ｃ12 -2.5796×10-6 Ｃ14 -1.7912×10-5 Ｃ16 -1.8411×10-5 Ｃ17 2.8550×10-7 Ｃ19 -9.4696×10-7 Ｃ21 -2.3788×10-6 非球面１ Ｋ -0.619092 Ａ -0.115767×10-2 Ｂ -0.164226×10-3 Ｃ 0.159592×10-4 Ｄ -0.334236×10-5 非球面２ Ｋ -2.532097 Ａ -0.743257×10-3 Ｂ -0.108186×10-3 Ｃ -0.441450×10-6 Ｄ -0.136853×10-5 非球面３ Ｋ 104.679869 Ａ -0.530692×10-3 Ｂ 0.150688×10-3 Ｃ -0.379387×10-4 Ｄ 0.353657×10-5 非球面４ Ｋ -2.658845 Ａ 0.466249×10-3 Ｂ 0.164076×10-3 Ｃ -0.350780×10-4 Ｄ 0.238071×10-5 非球面５ Ｋ -830.367904 Ａ 0.318361×10-4 Ｂ -0.285290×10-5 Ｃ 0.933920×10-7 Ｄ -0.144591×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) x 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 8.89600 5.05300 1.55000 ｄ2 0.90000 1.86200 3.96300 ｄ3 1.00000 3.36400 5.28200 ＰＸ ＝0.067860 ＰＹ ＝0.068890 １／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＝0.828 １／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＝0.816 ｆ1 ／ｆW ＝-1.423 ｜ｄｚ２／ｄｚ１｜ ＝0.417 第１３面 ｜ＤＹ｜ ＝0.128736 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝1.089999 ＰＸｎ／ＰＸ ＝1.009124 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.514157 第１４面 ｜ＤＹ｜ ＝0.035813 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝1.064767 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.610555 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.302037 。
【０１０６】 実施例２ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -14.5959 1.10 1.5842 30.5 （非球面１） 2 8.5601 ｄ1 3 4.8421 1.85 1.4924 57.6 （非球面２） 4 16.4615 ｄ2 5 -14.1016 3.18 1.4924 57.6 （非球面３） 6 -4.9612 ｄ3 （非球面４） 7 ∞ 6.75 1.5254 55.8 8 ∞ -7.00 偏心(1) 1.5254 55.8 （ダハ面） 9 ∞ -1.00 1.5254 55.8 10 ∞ 0.00 （中間像面） 11 -18.9186 -13.00 1.5254 55.8 12 ＦＦＳ[1] 6.50 偏心(2) 1.5254 55.8 13 ＦＦＳ[2] -10.00 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ -1.00 15 66.3106 -2.00 1.4924 57.6 （非球面５） 16 13.1300 -17.5 17 ∞ （アイポイント） ＦＦＳ[1] Ｃ5 3.4778×10-3 Ｃ7 6.0095×10-3 Ｃ8 -1.4317×10-4 Ｃ10 2.3364×10-5 Ｃ12 -1.2153×10-5 Ｃ14 -4.1689×10-5 Ｃ16 -2.1124×10-5 Ｃ17 1.0067×10-6 Ｃ19 -1.3621×10-7 Ｃ21 2.1673×10-7 ＦＦＳ[2] Ｃ5 -3.4583×10-3 Ｃ7 -3.5731×10-3 Ｃ8 -7.2297×10-5 Ｃ１０ ３．７０９１×10-5 Ｃ12 6.0444×10-6 Ｃ14 1.7818×10-5 Ｃ16 1.2963×10-5 Ｃ17 2.1246×10-7 Ｃ19 -6.5748×10-7 Ｃ21 -2.8139×10-7 非球面１ Ｋ 0.0 Ａ 0.556908×10-3 Ｂ 0.114066×10-4 Ｃ -0.816912×10-6 Ｄ 0.127973×10-7 非球面２ Ｋ 0.0 Ａ -0.785095×10-3 Ｂ -0.220860×10-4 Ｃ 0.268203×10-6 Ｄ 0.134583×10-6 非球面３ Ｋ 0.0 Ａ -0.357489×10-2 Ｂ -0.208213×10-4 Ｃ -0.151639×10-4 Ｄ 0.267806×10-6 非球面４ Ｋ 0.0 Ａ -0.387927×10-3 Ｂ -0.302023×10-5 Ｃ -0.191371×10-5 Ｄ 0.145761×10-6 非球面５ Ｋ 0.0 Ａ -0.583779×10-4 Ｂ 0.410445×10-5 Ｃ -0.148461×10-6 Ｄ 0.243011×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 36.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 24.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 30.00 β 0.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 9.80200 4.22900 1.23600 d2 4.65900 2.58400 1.20000 ｄ3 1.16000 5.28400 10.86300 ＰＸ ＝0.061960 ＰＹ ＝0.059958 １／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＝0.906 １／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＝0.937 ｆ1 ／ｆW ＝-1.474 ｜ｄｚ２／ｄｚ１｜ ＝0.404 第１４面 ｜ＤＹ｜ ＝0.024412 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝1.021539 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.591802 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.353921 第１５面 ｜ＤＹ｜ ＝0.028825 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝0.944377 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.351871 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.351937 。
【０１０７】 実施例３ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -22.9639 1.18 1.5842 30.5 （非球面１） 2 7.7308 ｄ1 3 4.5741 1.85 1.4924 57.6 （非球面２） 4 9.3319 ｄ2 5 -80.4163 3.00 1.4924 57.6 （非球面３） 6 -5.6384 ｄ3 （非球面４） 7 ∞ 6.75 1.5254 55.8 8 ∞ -7.00 偏心(1) 1.5254 55.8 （ダハ面） 9 ∞ -1.00 1.5254 55.8 10 ∞ 0.00 （中間像面） 11 -13.9385 -13.00 1.5254 55.8 12 ＦＦＳ[1] 6.50 偏心(2) 1.5254 55.8 13 ＦＦＳ[2] -10.00 偏心(3) 1.5254 55.8 14 15.0000 -17.5 15 ∞ （アイポイント） ＦＦＳ[1] Ｃ5 3.2245×10-3 Ｃ7 5.6946×10-3 Ｃ8 -1.2355×10-4 Ｃ10 3.6247×10-4 Ｃ12 -6.2895×10-5 Ｃ14 -2.5262×10-4 Ｃ16 -1.1383×10-4 Ｃ17 -3.7563×10-7 Ｃ19 -1.2527×10-5 Ｃ21 -1.8527×10-5 ＦＦＳ[2] Ｃ5 -3.1288×10-3 Ｃ7 -3.1342×10-3 Ｃ8 -5.0518×10-5 Ｃ10 1.9094×10-4 Ｃ12 -1.6951×10-5 Ｃ14 -6.8459×10-5 Ｃ16 -3.4335×10-5 Ｃ17 -1.8761×10-6 Ｃ19 -8.4194×10-6 Ｃ21 -1.0520×10-5 非球面１ Ｋ 0.0 Ａ 0.492159×10-3 Ｂ 0.417670×10-5 Ｃ -0.540738×10-6 Ｄ 0.972913×10-8 非球面２ Ｋ 0.0 Ａ -0.659185×10-3 Ｂ -0.932710×10-4 Ｃ 0.124281×10-4 Ｄ -0.631394×10-6 非球面３ Ｋ 0.0 Ａ -0.313312×10-2 Ｂ -0.500276×10-4 Ｃ -0.237804×10-4 Ｄ 0.128760×10-5 非球面４ Ｋ 0.0 Ａ -0.692339×10-3 Ｂ -0.507237×10-4 Ｃ -0.735594×10-6 Ｄ 0.149800×10-6 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 36.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 24.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 30.00 β 0.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 9.75900 4.30300 1.22500 ｄ2 3.72600 2.33300 1.20000 ｄ3 1.16000 4.58500 9.67500 ＰＸ ＝0.065880 ＰＹ ＝0.063823 １／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＝0.785 １／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＝0.810 ｆ1 ／ｆW ＝-1.587 ｜ｄｚ２／ｄｚ１｜ ＝0.296 第１４面 ｜ＤＹ｜ ＝0.078247 |Cxn(R)| =1.477586 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.527423 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.308272 第１５面 ｜ＤＹ｜ ＝0.026559 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝0.837902 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.290284 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.299123 。
【０１０８】 実施例４ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -19.9365 1.00 1.5842 30.5 2 8.2783 ｄ1 3 5.5701 2.29 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -7.2110 ｄ2 （非球面２） 5 61.1432 1.00 1.5842 30.5 （非球面３） 6 4.6565 ｄ3 7 7.4115 3.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 ∞ -5.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 ∞ 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.8113 4.790 1.5254 55.8 13 ＦＦＳ[1] -11.29 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ＦＦＳ[2] 11.06 偏心(4) 1.5254 55.8 15 -9.5324 18.50 （非球面５） 16 ∞ （アイポイント） ＦＦＳ[1] Ｃ5 1.6846×10-3 Ｃ7 1.4460×10-3 Ｃ8 -2.9162×10-5 Ｃ10 1.6492×10-5 Ｃ12 -8.5798×10-5 Ｃ14 -1.3999×10-4 Ｃ16 -1.7154×10-4 ＦＦＳ[2] Ｃ5 1.2605×10-4 Ｃ7 4.6400×10-4 Ｃ8 -6.2667×10-6 Ｃ10 -1.7665×10-5 Ｃ12 -7.6269×10-6 Ｃ14 -4.7899×10-5 Ｃ16 -4.4251×10-5 非球面１ Ｋ -0.291996 Ａ -0.876525×10-3 Ｂ -0.191271×10-3 Ｃ 0.271519×10-4 Ｄ -0.301278×10-5 非球面２ Ｋ -2.767082 Ａ -0.539385×10-3 Ｂ -0.504533×10-4 Ｃ 0.174462×10-6 Ｄ -0.104340×10-5 非球面３ Ｋ 566.690851 Ａ 0.593883×10-4 Ｂ -0.332514×10-3 Ｃ 0.514749×10-4 Ｄ -0.383078×10-5 非球面４ Ｋ -1.681157 Ａ -0.225481×10-3 Ｂ 0.186321×10-3 Ｃ -0.276166×10-4 Ｄ 0.149906×10-5 非球面５ Ｋ 1.224640 Ａ 0.205896×10-3 Ｂ 0.101282×10-4 Ｃ -0.311554×10-6 Ｄ 0.909549×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 8.62300 4.68200 1.56000 ｄ2 0.90000 2.19700 4.52500 ｄ3 1.18500 2.09200 4.62300 ＰＸ ＝0.057556 ＰＹ ＝0.058623 １／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＝0.976 １／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＝0.958 ｆ1 ／ｆW ＝-1.376 ｜ｄｚ２／ｄｚ１｜ ＝0.513 第１３面 ｜ＤＹ｜ ＝0.007296 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝1.101680 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.153294 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.175340 第１４面 ｜ＤＹ｜ ＝0.008421 |Cxn(R)| =0.741144 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.049190 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.013120 。
【０１０９】 実施例５ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -15.2623 1.04 1.5842 30.5 2 7.7461 ｄ1 3 5.1541 2.00 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -6.9280 ｄ2 （非球面２） 5 111.8332 1.37 1.5842 30.5 （非球面３） 6 3.9482 ｄ3 7 6.0786 3.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 ∞ -5.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 ∞ 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 8.4620 4.790 1.5254 55.8 13 ＦＦＳ[1] -11.29 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ＦＦＳ[2] 11.06 偏心(4) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.50 16 -11.3176 3.50 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -10.7190 18.5 18 ∞ （アイポイント） ＦＦＳ[1] Ｃ5 1.1019×10-3 Ｃ7 7.6491×10-4 Ｃ8 6.0323×10-7 Ｃ10 1.7840×10-5 Ｃ12 -7.1728×10-5 Ｃ14 -1.1838×10-4 Ｃ16 -1.3183×10-4 ＦＦＳ[2] Ｃ5 -6.6090×10-7 Ｃ7 1.7793×10-4 Ｃ8 -6.3307×10-6 Ｃ10 -1.5820×10-5 Ｃ12 -1.1137×10-5 Ｃ14 -6.2245×10-5 Ｃ16 -5.9291×10-5 非球面１ Ｋ -0.541122 Ａ -0.108898×10-2 Ｂ -0.117673×10-3 Ｃ 0.144115×10-4 Ｄ -0.350720×10-5 非球面２ Ｋ -2.314454 Ａ -0.633399×10-3 Ｂ 0.404467×10-4 Ｃ -0.210454×10-4 Ｄ -0.583491×10-6 非球面３ Ｋ 3339.433584 Ａ 0.563862×10-3 Ｂ -0.124243×10-2 Ｃ 0.501009×10-3 Ｄ -0.712596×10-4 非球面４ Ｋ -1.009764 Ａ 0.664019×10-3 Ｂ -0.141836×10-3 Ｃ 0.365377×10-4 Ｄ -0.339630×10-5 非球面５ Ｋ -0.449478×1015 Ａ -0.569097×10-4 Ｂ -0.488156×10-6 Ｃ -0.434723×10-7 Ｄ 0.147301×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ ０．００ 偏心（２） ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 7.95900 4.36800 1.50000 ｄ2 0.90000 2.27800 4.89800 ｄ3 1.74000 2.15300 4.13900 ＰＸ ＝0.046826 ＰＹ ＝0.047385 １／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＝1.200 １／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＝1.186 ｆ1 ／ｆW ＝-1.121 ｜ｄｚ２／ｄｚ１｜ ＝0.619 第１３面 ｜ＤＹ｜ ＝0.007133 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝1.393134 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.099672 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.141891 第１４面 ｜ＤＹ｜ ＝0.005648 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜ ＝2.330055 ＰＸｎ／ＰＸ ＝0.023185 ＰＹｎ／ＰＹ ＝0.000085 。
【０１１０】次に、上記実施例１の広角端、標準状態、
望遠端での中心及びＸ方向、Ｙ方向最大画角における横
収差状況をそれぞれ図９〜図１１に示す。これら横収差
を表す図において、括弧内に示された数字は（水平（Ｘ
方向）画角，垂直（Ｙ方向）画角）を表し、その画角に
おける横収差図を示す。ただし、これら横収差は接眼光
学系Ｏｃの観察側に無収差結像レンズを配置してその結
像面上での横収差である。
【０１１１】以上の本発明の実像式ファインダー光学系
は、例えば図１２に示すような電子カメラのファインダ
ー光学系１３に用いることができる。図１２中、（ａ）
は前側から見た電子カメラの斜視図、（ｂ）は後側から
見た電子カメラの斜視図、（ｃ）は電子カメラの光学系
を示す光路図であり、電子カメラは、撮影用光路１２を
有する撮影光学系１１、ファインダー用光路１４を有す
るファインダー光学系１３、シャッター１５、フラッシ
ュ１６、液晶表示モニター１７等を含み、ファインダー
光学系１３は、例えば図１の実施例のように、対物光学
系Ｏｂと、像反転光学系ＰＰと、接眼光学系Ｏｃとから
なり、視野を直視できるタイプになっている。なお、フ
ァインダー光学系１３の対物光学系Ｏｂの入射側には透
明なファインダー窓カバー２１が配置されている。
【０１１２】また、撮影光学系１１は、撮影用対物光学
系１８と、赤外線カットフィルター等のフィルター１９
と、撮影用対物光学系１８の結像面に配置された電子撮
像素子２０とからなり、この電子撮像素子２０で撮像さ
れた被写体像あるいは記録装置に記録された映像が液晶
表示モニター１７に表示される。
【０１１３】なお、当然のことであるが、電子撮像素子
２０の代わりに写真フィルムを配置して被写体像を撮影
する写真用コンパクトカメラのファインダー光学系に本
発明による実像式ファインダー光学系を用いることがで
きる。
【０１１４】以上の本発明の実像式ファインダー光学系
及びそれを用いた装置は、例えば次にように構成するこ
とができる。 〔１〕 ファインダー用対物光学系と、前記ファインダ
ー用対物光学系によって形成された物体像を正立正像に
する像反転光学系と、接眼光学系とを備え、撮影用光路
と分離されたファインダー用光路を形成する実像式ファ
インダー光学系において、前記ファインダー用対物光学
系が、複数のレンズ群を有し、広角端から望遠端への変
倍に際し、前記複数のレンズ群の群間隔を変化するよう
に構成され、前記像反転光学系が、複数の反射面を有
し、前記複数の反射面の中、前記物体像よりも接眼光学
系側に配置された少なくとも１つの反射面の形状が光束
にパワーを与える曲面反射面にて形成されると共に、前
記像反転光学系が、前記曲面反射面によって発生する回
転非対称な偏心収差を補正する回転非対称面を備えてい
ることを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１１５】〔２〕 ファインダー用対物光学系と、前
記ファインダー用対物光学系によって形成された物体像
を正立正像にする像反転光学系と、接眼光学系とを備
え、撮影用光路と分離されたファインダー用光路を形成
する実像式ファインダー光学系において、前記像反転光
学系が、複数の反射面を有し、前記複数の反射面の中、
前記物体像よりも接眼光学系側に配置された少なくとも
１つの反射面の形状が光束にパワーを与える曲面反射面
にて形成されると共に、前記像反転光学系が、前記曲面
反射面によって発生する回転非対称な偏心収差を補正す
る回転非対称面を備えていると共に、以下の条件（３−
１）、（３−２）を満足することを特徴とする実像式フ
ァインダー光学系。 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、ＰＸｎ、ＰＹｎはそれぞれパワーを有する反射
面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワー、
ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上主光線に
沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの
平行光線を通した際に、その光線が観察者側に最も近い
面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記
Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向
のパワーと定義される値である。
【０１１６】〔３〕 上記１において、以下の条件（３
−１）、（３−２）を満足することを特徴とする実像式
ファインダー光学系。 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、ＰＸｎ、ＰＹｎはそれぞれパワーを有する反射
面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワー、
ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上主光線に
沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの
平行光線を通した際に、その光線が観察者側に最も近い
面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記
Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向
のパワーと定義される値である。
【０１１７】〔４〕 上記１から３の何れか１項におい
て、前記回転非対称面が、前記物体像よりも接眼光学系
側に配置されていることを特徴とする実像式ファインダ
ー光学系。
【０１１８】〔５〕 上記１から３の何れか１項におい
て、前記回転非対称面が、前記像反転光学系が有する反
射面上に形成されていることを特徴とする実像式ファイ
ンダー光学系。
【０１１９】〔６〕 上記１から３の何れか１項におい
て、前記回転非対称面が、前記曲面反射面上に形成され
ていることを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１２０】〔７〕 上記１から６の何れか１項におい
て、前記回転非対称面が、前記像反射光学系中に複数配
置されていることを特徴とする実像式ファインダー光学
系。
【０１２１】〔８〕 上記１から７の何れか１項におい
て、前記像反転光学系と前記接眼光学系が一体化されて
いることを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１２２】
〔９〕 上記１から８の何れか１項におい
て、以下の条件式（４−１）、（４−２）を満足するこ
とを特徴とする実像式ファインダー光学系。 ０．１＜１／｜ＰＸ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−１） ０．１＜１／｜ＰＹ×ｄ／ｎ｜＜１ ・・・（４−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上
主光線に沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な
高さΔの平行光線を通した際に、その光線が観察者側に
最も近い面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉ
ｎを前記Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方
向、Ｙ方向のパワーと定義される値であり、ｄは中間像
よりも観察者側の像反転光学系を展開したときの軸上主
光線の長さ、ｎは中間像よりも観察者側の像反転光学系
の屈折率である。
【０１２３】〔１０〕 上記１から９の何れか１項にお
いて、以下の条件式（５−１）、（５−２）を満足する
ことを特徴とする実像式ファインダー光学系。 ０．０３＜ＰＸ＜０．５ ・・・（５−１） ０．０３＜ＰＹ＜０．５ ・・・（５−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上
主光線に沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な
高さΔの平行光線を通した際に、その光線が観察者側に
最も近い面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉ
ｎを前記Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方
向、Ｙ方向のパワーと定義される値である。
【０１２４】〔１１〕 上記１から１０の何れか１項に
おいて、以下の条件式（１−１）を満足することを特徴
とする実像式ファインダー光学系。 ｜ＤＹ｜＜０．５ ・・・（１−１） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、対物光学系が単焦点レンズの場合はその状態
で、ズームレンズの場合には広角端におけるＹ−Ｚ面内
でＸ方向の最大画角の主光線が回転非対称面と交差する
点における前記回転非対称面の法線のｔａｎの値と、軸
上主光線が前記回転非対称面と交差する点における前記
回転非対称面の法線のｔａｎの値との差をＤＹとする。
【０１２５】〔１２〕 上記１から１１の何れか１項に
おいて、前記回転非対称面が以下の条件（２−１）若し
くは（２−２）の何れか一方を満足するように形成され
たことを特徴とする実像式ファインダー光学系。 ｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜１ ・・・（２−１） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ（Ｒ）｜＜１０ ・・・（２−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
るとき、対物光学系が単焦点レンズの場合はその状態
で、ズームレンズの場合には広角端におけるＹ正方向の
最大画角の主光線と、広角端におけるＹ負方向の最大画
角の主光線が、前記面と当たる部分のＸ方向の曲率の比
をＣｘｎ（Ｒ）とする。
【０１２６】〔１３〕 上記１から１２の何れか１項に
おいて、前記ファインダー用対物光学系が、物体側から
順に、負の第１レンズ群と、正の第２レンズ群を含み、
広角端から望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群
と前記第２レンズ群との群間隔が狭くなるように構成さ
れていることを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１２７】〔１４〕 上記１３において、前記ファイ
ンダー用対物光学系が、以下の条件（６−１）を満足す
ることを特徴とする実像式ファインダー光学系。 −４．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（６−１） ただし、ｆ1 は第１レンズ群の焦点距離、ｆW は広角端
での前記ファインダー用対物光学系全系の焦点距離であ
る。
【０１２８】〔１５〕 上記１から１２の何れか１項に
おいて、前記ファインダー用対物光学系が、物体側から
順に、負の第１レンズ群と、正の第２レンズ群と、正の
第３レンズ群とを含み、広角端から望遠端への変倍に際
して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の群間隔を
狭めると共に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の
群間隔を変化させるように構成されていることを特徴と
する実像式ファインダー光学系。
【０１２９】〔１６〕 上記１３において、前記ファイ
ンダー用対物光学系が、以下の条件（６−２）を満足す
ることを特徴とする実像式ファインダー光学系。 ０＜｜ｄｚ２／ｄｚ１｜＜２．０ ・・・（６−２） ただし、ｄｚ１は第１レンズ群と第２レンズ群の広角端
から望遠端にかけての群間隔の変化量、ｄｚ２は第２レ
ンズ群と第３レンズ群の広角端から望遠端にかけての群
間隔の変化量である。
【０１３０】〔１７〕 上記１５又は１６において、広
角端から望遠端への変倍に際して、前記第３レンズ群が
光軸上に移動するように構成されていることを特徴とす
る実像式ファインダー光学系。
【０１３１】〔１８〕 上記１３から１７の何れか１項
において、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第
２レンズ群が光軸上を移動するように構成されているこ
とを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１３２】〔１９〕 上記１３から１８の何れか１項
において、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第
１レンズ群が光軸上を移動するようる構成されているこ
とを特徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１３３】〔２０〕 上記１から１９の何れか１項に
おいて、前記像反転光学系が、各々反射面を含んだ屈折
率（ｎ）が１．３よりも大きい（ｎ＞１．３）媒質によ
って形成された２つのプリズム部材からなることを特徴
とする実像式ファインダー光学系。
【０１３４】〔２１〕 上記２０において、前記２つの
プリズム部材の間に、前記ファインダー用対物光学系に
よる中間像が形成されるように構成されていることを特
徴とする実像式ファインダー光学系。
【０１３５】〔２２〕 上記２１において、前記２つの
プリズム部材の中、前記物体像よりも観察者眼球側に配
置されたプリズム部材に前記回転非対称面と前記曲面反
射面とが配置されていることを特徴とする実像式ファイ
ンダー光学系。
【０１３６】〔２３〕 上記１から２２の何れか１項に
おいて、前記回転非対称面が、対称面を１面のみ有する
回転非対称面にて形成されていることを特徴とする実像
式ファインダー光学系。
【０１３７】〔２４〕 上記２３において、前記回転非
対称面が光軸をＺ軸としたときに、このＺ軸と垂直なＸ
軸若しくはＹ軸の何れか一方の軸に沿って前記１面のみ
の対称面が形成されていることを特徴とする実像式ファ
インダー光学系。
【０１３８】〔２５〕 上記１から２４の何れか１項に
おいて、前記実像式ファインダー光学系、及び、前記撮
影用光路上に配置された撮影用対物光学系と前記撮影用
対物光学系によって形成される物体像を撮像するための
撮像素子とを有する撮影光学系を備えたことを特徴とす
るカメラ装置。
【０１３９】〔２６〕 上記２５において、前記撮像素
子が電子撮像素子からなることを特徴とする電子カメラ
装置。
【０１４０】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、中間像よりも観察者側の像反転光学系の反射
面にパワーを持たせることにより接眼光学系の焦点距離
を小さくして、大きな像を観察することができる実像式
ファインダーを得ることができる。また、同時に、色収
差を小さくした実像式ファインダーを得ることが可能で
ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図２】実施例１の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図３】本発明の実施例２の実像式ファインダーの広角
端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）での断面図で
ある。
【図４】本発明の実施例３の実像式ファインダーの広角
端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）での断面図で
ある。
【図５】本発明の実施例４の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図６】実施例４の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図７】本発明の実施例５の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図８】実施例５の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図９】実施例１の広角端での横収差状況を示す収差図
である。
【図１０】実施例１の標準状態での横収差状況を示す収
差図である。
【図１１】実施例１の望遠端での横収差状況を示す収差
図である。
【図１２】本発明の実像式ファインダー光学系を備えた
電子カメラを説明するための図である。
【図１３】偏心した反射面により発生する像面湾曲を説
明するための概念図である。
【図１４】偏心した反射面により発生する非点収差を説
明するための概念図である。
【図１５】偏心した反射面により発生するコマ収差を説
明するための概念図である。
【図１６】本発明において用いるパラメータＤＹを説明
するための図である。
【符号の説明】
Ｏｂ…対物光学系 ＰＰ…像反転光学系 Ｏｃ…接眼光学系 Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ３…第３レンズ群 Ｐ１、Ｐ２…プリズムブロック Ｐ３…ダハプリズム Ｐ４…ペンタプリズム Ｓ1 〜Ｓ18…光学面（中間像面、アイポイントを含む） Ｍ …凹面鏡 １１…撮影光学系 １２…撮影用光路 １３…ファインダー光学系 １４…ファインダー用光路 １５…シャッター １６…フラッシュ １７…液晶表示モニター １８…撮影用対物光学系 １９…フィルター ２０…電子撮像素子 ２１…ファインダー窓カバー

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ファインダー用対物光学系と、前記ファ
    インダー用対物光学系によって形成された物体像を正立
    正像にする像反転光学系と、接眼光学系とを備え、撮影
    用光路と分離されたファインダー用光路を形成する実像
    式ファインダー光学系において、 前記ファインダー用対物光学系が、複数のレンズ群を有
    し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記複数のレン
    ズ群の群間隔を変化するように構成され、 前記像反転光学系が、複数の反射面を有し、前記複数の
    反射面の中、前記物体像よりも接眼光学系側に配置され
    た少なくとも１つの反射面の形状が光束にパワーを与え
    る曲面反射面にて形成されると共に、前記像反転光学系
    が、前記曲面反射面によって発生する回転非対称な偏心
    収差を補正する回転非対称面を備えていることを特徴と
    する実像式ファインダー光学系。
  2. 【請求項２】 ファインダー用対物光学系と、前記ファ
    インダー用対物光学系によって形成された物体像を正立
    正像にする像反転光学系と、接眼光学系とを備え、撮影
    用光路と分離されたファインダー用光路を形成する実像
    式ファインダー光学系において、 前記像反転光学系が、複数の反射面を有し、前記複数の
    反射面の中、前記物体像よりも接眼光学系側に配置され
    た少なくとも１つの反射面の形状が光束にパワーを与え
    る曲面反射面にて形成されると共に、前記像反転光学系
    が、前記曲面反射面によって発生する回転非対称な偏心
    収差を補正する回転非対称面を備えていると共に、 以下の条件（３−１）、（３−２）を満足することを特
    徴とする実像式ファインダー光学系。 ０＜｜ＰＸｎ／ＰＸ｜＜５ ・・・（３−１） ０＜｜ＰＹｎ／ＰＹ｜＜５ ・・・（３−２） ただし、物点中心を通り、対物光学系の絞り中心又は開
    口中心を通過して中間像面中心に到達し、さらに接眼光
    学系を通り瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、軸
    上光線が前記回転非対称面に交差するまでの直線によっ
    て定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸と直交し、かつ、
    前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記
    Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とす
    るとき、ＰＸｎ、ＰＹｎはそれぞれパワーを有する反射
    面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワー、
    ＰＸ、ＰＹは中間像から観察者側に向けて軸上主光線に
    沿ったそれぞれＸ方向、Ｙ方向に対して微小な高さΔの
    平行光線を通した際に、その光線が観察者側に最も近い
    面から射出する軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記
    Δで割った値であり、接眼光学系全体のＸ方向、Ｙ方向
    のパワーと定義される値である。
  3. 【請求項３】 請求項１又は２において、 前記像反転光学系と前記接眼光学系が一体化されている
    ことを特徴とする実像式ファインダー光学系。
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