JPH11228231A - 鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法 - Google Patents
鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法Info
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- JPH11228231A JPH11228231A JP10022248A JP2224898A JPH11228231A JP H11228231 A JPH11228231 A JP H11228231A JP 10022248 A JP10022248 A JP 10022248A JP 2224898 A JP2224898 A JP 2224898A JP H11228231 A JPH11228231 A JP H11228231A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スラリーの濃度を７６重量％以上で成形可能
な肉厚を１０ｍｍ以上焼結体密度、曲げ強さなどの焼結
体物性を有する鋳込成形用のα-Si Ｃ−カーボン−硼素
化合物粉末−アルミニウム化合物粉末スラリーの調製方
法を提供する。 【解決手段】 比表面積７〜２２ｍ2 ／ｇを有するα-S
i Ｃ粉末、有機質カーボン源および／または無機質カー
ボン粉末、硼素化合物粉末、アルミニウム化合物粉末、
スチレンーマレイン酸共重合体ポリマーまたはオリゴマ
ーの有機分散剤０．０５〜０．１６ｇ／（１００ｇα-S
i Ｃ）、アミン系ｐＨ調整剤０．３０〜０．６０ｇ／
（１００ｇα-Si Ｃ）、有機結合剤、可塑剤、消泡剤、
および精製水および／または溶媒、からなり、これらを
添加して混合し、スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．
０、スラリーの粉末重量濃度が７６重量％以上、粉末固
体体積割合が５０体積％超とする鋳込み成形用炭化珪素
スラリーの調製方法。
な肉厚を１０ｍｍ以上焼結体密度、曲げ強さなどの焼結
体物性を有する鋳込成形用のα-Si Ｃ−カーボン−硼素
化合物粉末−アルミニウム化合物粉末スラリーの調製方
法を提供する。 【解決手段】 比表面積７〜２２ｍ2 ／ｇを有するα-S
i Ｃ粉末、有機質カーボン源および／または無機質カー
ボン粉末、硼素化合物粉末、アルミニウム化合物粉末、
スチレンーマレイン酸共重合体ポリマーまたはオリゴマ
ーの有機分散剤０．０５〜０．１６ｇ／（１００ｇα-S
i Ｃ）、アミン系ｐＨ調整剤０．３０〜０．６０ｇ／
（１００ｇα-Si Ｃ）、有機結合剤、可塑剤、消泡剤、
および精製水および／または溶媒、からなり、これらを
添加して混合し、スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．
０、スラリーの粉末重量濃度が７６重量％以上、粉末固
体体積割合が５０体積％超とする鋳込み成形用炭化珪素
スラリーの調製方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳込み成形用炭化
珪素スラリー( 泥漿) の調製方法に関する。
珪素スラリー( 泥漿) の調製方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭化珪素セラミックスは、熱伝導性や導
電性が高く、熱膨張率も比較的小さいことから構造用セ
ラミックスとして広く用いられている。中でも、焼結助
剤としてＢ−Ｃ系およびＢ−Ｃ−Al系非酸化物を主成分
とする粉末または水溶性または有機溶媒可溶性であり、
数百℃の不活性雰囲気中でも熱分解によって各元素源と
なる有機質原料を用いた焼結体は、高温での強度劣化が
少なく揮発成分の蒸気圧も低いことや耐アルカリ性を有
することから多方面の用途がある。
電性が高く、熱膨張率も比較的小さいことから構造用セ
ラミックスとして広く用いられている。中でも、焼結助
剤としてＢ−Ｃ系およびＢ−Ｃ−Al系非酸化物を主成分
とする粉末または水溶性または有機溶媒可溶性であり、
数百℃の不活性雰囲気中でも熱分解によって各元素源と
なる有機質原料を用いた焼結体は、高温での強度劣化が
少なく揮発成分の蒸気圧も低いことや耐アルカリ性を有
することから多方面の用途がある。
【０００３】炭化珪素粉末を出発原料とするセラミック
ス焼結体の代表的な製造方法には、次の２通りの成形方
法がある。一つは、微粉末を原料とし、公知のプレス成
形を行い目的形状に成形するには、水および／または溶
媒中に原料粉末を分散後、公知の噴霧乾燥処理により顆
粒状に造粒し、流動性を付与してラバーまたは金型へ充
填する際の均一充填性を向上させる方法がある。もう一
つは、公知の鋳込み成形法で、水および／または溶媒中
に原料粉末を分散・浮遊させた状態で吸水性を有する鋳
込み型に流し込み、脱液固化させる方法により目的形状
を得る方法である。これらは、いずれも原料粉末を水中
および／または溶媒中で分散・浮遊させるが、炭化珪素
原料を混合容器に投入した後の液中への入り込み易さを
向上させることが課題である。
ス焼結体の代表的な製造方法には、次の２通りの成形方
法がある。一つは、微粉末を原料とし、公知のプレス成
形を行い目的形状に成形するには、水および／または溶
媒中に原料粉末を分散後、公知の噴霧乾燥処理により顆
粒状に造粒し、流動性を付与してラバーまたは金型へ充
填する際の均一充填性を向上させる方法がある。もう一
つは、公知の鋳込み成形法で、水および／または溶媒中
に原料粉末を分散・浮遊させた状態で吸水性を有する鋳
込み型に流し込み、脱液固化させる方法により目的形状
を得る方法である。これらは、いずれも原料粉末を水中
および／または溶媒中で分散・浮遊させるが、炭化珪素
原料を混合容器に投入した後の液中への入り込み易さを
向上させることが課題である。
【０００４】上記課題を解決するために種々の提案がな
されている。例えば、岐阜県陶磁器工業協会組合連合会
から昭和６１年３月に発行された「美濃焼高精度鋳込成
形技術の開発をめざして」の中で、β-Si Ｃ粉末のみに
分散剤としてスチレンーマレイン酸共重合体の３５重量
％水溶液を０．１７〜１．７ｇ／１００ｇβ-Si Ｃ粉
末、エチルアミンを加え０．７ｇ／（１００ｇβ-Si
Ｃ）粉末、結合剤として三井東圧化学（株）製のアクリ
ルエマルジョン（４２重量％濃度) 「ＷＡ−３１０」を
５．０ｇ／（１００ｇβ-Si Ｃ）粉末添加した系で、６
８〜７２重量％の鋳込み成形用スラリーを得ている。し
かしながら、この系では焼結助剤を加えていないため、
鋳込み成形後に焼結しても高密度の焼結体とはならな
い。また、スラリー濃度も低いことから厚肉の成形体は
得られないなどの問題点があった。
されている。例えば、岐阜県陶磁器工業協会組合連合会
から昭和６１年３月に発行された「美濃焼高精度鋳込成
形技術の開発をめざして」の中で、β-Si Ｃ粉末のみに
分散剤としてスチレンーマレイン酸共重合体の３５重量
％水溶液を０．１７〜１．７ｇ／１００ｇβ-Si Ｃ粉
末、エチルアミンを加え０．７ｇ／（１００ｇβ-Si
Ｃ）粉末、結合剤として三井東圧化学（株）製のアクリ
ルエマルジョン（４２重量％濃度) 「ＷＡ−３１０」を
５．０ｇ／（１００ｇβ-Si Ｃ）粉末添加した系で、６
８〜７２重量％の鋳込み成形用スラリーを得ている。し
かしながら、この系では焼結助剤を加えていないため、
鋳込み成形後に焼結しても高密度の焼結体とはならな
い。また、スラリー濃度も低いことから厚肉の成形体は
得られないなどの問題点があった。
【０００５】一方、塗師教授( 岐阜大) らは、昭和６３
年２月の窯業基礎討論会予稿集SiＣ- Ｂ4 Ｃ- Ｃ( カー
ボンブラック) 系で、ポリアクリル酸アンモニウム塩を
主成分とする有機分散剤を用いて鋳込み成形用スラリー
を調製している。しかしながら、ここで得た焼結体の密
度は２．８ｇ／ｃｍ3 程度と相対密度で９０％前後の値
に停まっている。この密度では充分に緻密化していると
は言い難く、先の熱伝導性や導電性が本来値から、かけ
離れたものになっている。
年２月の窯業基礎討論会予稿集SiＣ- Ｂ4 Ｃ- Ｃ( カー
ボンブラック) 系で、ポリアクリル酸アンモニウム塩を
主成分とする有機分散剤を用いて鋳込み成形用スラリー
を調製している。しかしながら、ここで得た焼結体の密
度は２．８ｇ／ｃｍ3 程度と相対密度で９０％前後の値
に停まっている。この密度では充分に緻密化していると
は言い難く、先の熱伝導性や導電性が本来値から、かけ
離れたものになっている。
【０００６】さらに、特許第2503043 号（特開平1-2612
69号）公報には、炭化珪素質粉末、無機系炭素粉末、ホ
ウ素化合物粉末、分散剤、塩基性有機物質、バインダ、
水からなる鋳込み成形用炭化珪素質泥漿の製造方法が開
示されている。ここでは、上記課題を解決するための手
段として、α型および／またはβ型炭化珪素質粉末の使
用を記載しているが、実施例には自社製のβ-Si Ｃ粉だ
けに言及しており、かつスチレン−マレイン酸共重合体
は炭化珪素質粉末だけに限定した添加割合として溶液換
算量で０．１７〜１．７ｇ／１００ｇ( 炭化珪素質粉
末) に加えて、焼結助剤として添加する無機質炭素粉末
に対して、必須条件としてスチレン−アクリル酸共重合
体を１５〜１２０ｇ／１００ｇ( 無機質炭素粉末）を更
に加えている。また、塩基性有機物質についてもモノエ
タノール、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン
に加え、脂肪族の一級、二級、三級アミンやエチレンジ
アミン、ジエチレントリアミン脂肪族ポリアミン等を例
にあげている。しかしながら、それによるｐＨの範囲は
８．５〜１０．５、好ましくは９．０〜１０．０に調整
しなければならないと述べている。更に、スラリー濃度
も７５重量％以下で、一般的な鋳込み成形法で用いられ
るスラリーの濃度としては、高いと言えない。実施例で
も成形時わずか５ｍｍ厚の小片を成形しているに過ぎ
ず、何らスラリー濃度や肉厚品への言及は行っていな
い。したがって、肉厚が１０ｍｍを超える成形体は得難
く、７５重量％より高濃度の鋳込みスラリー調製方法が
求められている。
69号）公報には、炭化珪素質粉末、無機系炭素粉末、ホ
ウ素化合物粉末、分散剤、塩基性有機物質、バインダ、
水からなる鋳込み成形用炭化珪素質泥漿の製造方法が開
示されている。ここでは、上記課題を解決するための手
段として、α型および／またはβ型炭化珪素質粉末の使
用を記載しているが、実施例には自社製のβ-Si Ｃ粉だ
けに言及しており、かつスチレン−マレイン酸共重合体
は炭化珪素質粉末だけに限定した添加割合として溶液換
算量で０．１７〜１．７ｇ／１００ｇ( 炭化珪素質粉
末) に加えて、焼結助剤として添加する無機質炭素粉末
に対して、必須条件としてスチレン−アクリル酸共重合
体を１５〜１２０ｇ／１００ｇ( 無機質炭素粉末）を更
に加えている。また、塩基性有機物質についてもモノエ
タノール、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン
に加え、脂肪族の一級、二級、三級アミンやエチレンジ
アミン、ジエチレントリアミン脂肪族ポリアミン等を例
にあげている。しかしながら、それによるｐＨの範囲は
８．５〜１０．５、好ましくは９．０〜１０．０に調整
しなければならないと述べている。更に、スラリー濃度
も７５重量％以下で、一般的な鋳込み成形法で用いられ
るスラリーの濃度としては、高いと言えない。実施例で
も成形時わずか５ｍｍ厚の小片を成形しているに過ぎ
ず、何らスラリー濃度や肉厚品への言及は行っていな
い。したがって、肉厚が１０ｍｍを超える成形体は得難
く、７５重量％より高濃度の鋳込みスラリー調製方法が
求められている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述した課題
を解決することを目的とし、鋳込成形用のα-Si Ｃ−カ
ーボン−硼素化合物粉末−アルミニウム化合物粉末スラ
リーの調製方法に関し、スラリーの濃度を７６重量％以
上に上げ、成形可能な肉厚を１０ｍｍ以上に上げても成
形時間を増大させず、焼結体の密度をはじめとする物性
を保持させる方法を提供し、併せてスラリー調製時の再
現性を高揚させ、効率的な調製方法を確立することを目
的としている。
を解決することを目的とし、鋳込成形用のα-Si Ｃ−カ
ーボン−硼素化合物粉末−アルミニウム化合物粉末スラ
リーの調製方法に関し、スラリーの濃度を７６重量％以
上に上げ、成形可能な肉厚を１０ｍｍ以上に上げても成
形時間を増大させず、焼結体の密度をはじめとする物性
を保持させる方法を提供し、併せてスラリー調製時の再
現性を高揚させ、効率的な調製方法を確立することを目
的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次のとお
りである。 １）粉末の比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範囲にあるα
-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、有機質カーボン源および／ま
たは無機質カーボン粉末、硼素化合物粉末、アルミニウ
ム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐＨ調整剤、有機
結合剤、可塑剤、消泡剤、および精製水および／または
溶媒、からなり、これらを添加して混合することによっ
て得られる鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法に
おいて、有機分散剤としてスチレンーマレイン酸共重合
体ポリマーまたはオリゴマーを固形分換算重量割合で前
記粉末原料１００ｇに対し、０．０５〜０．１６ｇ（１
００ｇα-Si Ｃ）、およびアミン系ｐＨ調整剤を液体重
量割合で上記粉末原料１００ｇに対し、０．３０〜０．
６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加することによりスラ
リー系のｐＨを１０．５〜１２．０に調製する鋳込み成
形用炭化珪素スラリーの調製方法。
りである。 １）粉末の比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範囲にあるα
-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、有機質カーボン源および／ま
たは無機質カーボン粉末、硼素化合物粉末、アルミニウ
ム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐＨ調整剤、有機
結合剤、可塑剤、消泡剤、および精製水および／または
溶媒、からなり、これらを添加して混合することによっ
て得られる鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法に
おいて、有機分散剤としてスチレンーマレイン酸共重合
体ポリマーまたはオリゴマーを固形分換算重量割合で前
記粉末原料１００ｇに対し、０．０５〜０．１６ｇ（１
００ｇα-Si Ｃ）、およびアミン系ｐＨ調整剤を液体重
量割合で上記粉末原料１００ｇに対し、０．３０〜０．
６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加することによりスラ
リー系のｐＨを１０．５〜１２．０に調製する鋳込み成
形用炭化珪素スラリーの調製方法。
【０００９】２）粉末の比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの
範囲にあるα-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、有機質カーボン
源および／または無機質カーボン粉末、硼素化合物粉
末、アルミニウム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐ
Ｈ調整剤、有機結合剤、可塑剤、消泡剤および精製水／
または溶媒からなり、これらを添加して混合することに
よって得られる鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方
法において、有機分散剤としてスチレン−マレイン酸共
重合体ポリマーまたはオリゴマーを固形分換算重量割合
で前記粉末原料１００ｇに対し０．０５〜０．１６ｇ／
（１００ｇα-SiＣ）、アミン系ｐＨ調整剤を液体重量
割合で前記粉末原料１００ｇに対し０．３０〜０．６０
ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加することによりスラリー
系のｐＨを１０．５〜１２．０、スラリーの粉末重量濃
度が７６重量％以上、得られた成形体の肉厚方向の成形
密度差が０．０５ｇ／ｃｍ3 以下であることを特徴とす
る鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
範囲にあるα-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、有機質カーボン
源および／または無機質カーボン粉末、硼素化合物粉
末、アルミニウム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐ
Ｈ調整剤、有機結合剤、可塑剤、消泡剤および精製水／
または溶媒からなり、これらを添加して混合することに
よって得られる鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方
法において、有機分散剤としてスチレン−マレイン酸共
重合体ポリマーまたはオリゴマーを固形分換算重量割合
で前記粉末原料１００ｇに対し０．０５〜０．１６ｇ／
（１００ｇα-SiＣ）、アミン系ｐＨ調整剤を液体重量
割合で前記粉末原料１００ｇに対し０．３０〜０．６０
ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加することによりスラリー
系のｐＨを１０．５〜１２．０、スラリーの粉末重量濃
度が７６重量％以上、得られた成形体の肉厚方向の成形
密度差が０．０５ｇ／ｃｍ3 以下であることを特徴とす
る鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
【００１０】３）鋳込み成形によって得られた成形体の
肉厚が１０ｍｍ以上であることを特徴とする鋳込み成形
用炭化珪素スラリーの調製方法。 ４）粉末の平均粒径が１μｍ以下で、２μｍを超える粒
子が４０重量％以下、比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範
囲にあるα-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、グラファイトがα
-Si Ｃに対して１．５〜３．０ｇ／（１００ｇα-Si
Ｃ）含有する有機質カーボン源および／または無機質カ
ーボン粉末、硼素が０．２〜０．５ｇ／（１００ｇα-S
i Ｃ）含有する硼素化合物粉末、アルミニウムが０．２
〜２．０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）含有するアルミニウ
ム化合物粉末であることを特徴とする請求項１または２
記載の鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
肉厚が１０ｍｍ以上であることを特徴とする鋳込み成形
用炭化珪素スラリーの調製方法。 ４）粉末の平均粒径が１μｍ以下で、２μｍを超える粒
子が４０重量％以下、比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範
囲にあるα-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、グラファイトがα
-Si Ｃに対して１．５〜３．０ｇ／（１００ｇα-Si
Ｃ）含有する有機質カーボン源および／または無機質カ
ーボン粉末、硼素が０．２〜０．５ｇ／（１００ｇα-S
i Ｃ）含有する硼素化合物粉末、アルミニウムが０．２
〜２．０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）含有するアルミニウ
ム化合物粉末であることを特徴とする請求項１または２
記載の鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
【００１１】５）前記α-Si Ｃ（炭化珪素）粉末および
焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が５０体積％超であ
ることを特徴とする請求項１、２または４記載の鋳込み
成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が５０体積％超であ
ることを特徴とする請求項１、２または４記載の鋳込み
成形用炭化珪素スラリーの調製方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明では、炭化珪素粉末の結晶
相はα型だけに限定している。一般に、α型は安価だが
焼結し難いと言われている。しかしながら、成形条件や
焼結条件次第では、得られる焼結体の特性に大きな差違
は認められず、コストを低減することや入手が容易なこ
とからα-Si Ｃ粉末を選択した。
相はα型だけに限定している。一般に、α型は安価だが
焼結し難いと言われている。しかしながら、成形条件や
焼結条件次第では、得られる焼結体の特性に大きな差違
は認められず、コストを低減することや入手が容易なこ
とからα-Si Ｃ粉末を選択した。
【００１３】粉末の粒度分布について、平均粒径は１μ
ｍ以下であることが好ましく、２μｍを超える粒子が４
０重量％以下であることがより好ましい。純度として
は、９９．７重量％以上であれば構わない。ＢＥＴ比表
面積は７〜１５ｍ2 ／ｇの範囲であればスラリー化し易
い。比表面積が７ｍ2 ／ｇ未満では焼結後の組織で粒径
差が大きくなるため、焼結密度が上がらない。また、１
５ｍ2 ／ｇを超えると価格が上昇し、表面の酸化物や粉
砕時のコンタミなどの不純物が相対的に増えるため不適
である。表面の酸化物層は、焼結助剤として添加するカ
ーボン、硼素化合物粉末、アルミニウム化合物粉末と高
温で反応し、炉内のAr流通ガスに放出されるため、保存
中に表面の酸化物が経時増加する影響はほとんどない。
ｍ以下であることが好ましく、２μｍを超える粒子が４
０重量％以下であることがより好ましい。純度として
は、９９．７重量％以上であれば構わない。ＢＥＴ比表
面積は７〜１５ｍ2 ／ｇの範囲であればスラリー化し易
い。比表面積が７ｍ2 ／ｇ未満では焼結後の組織で粒径
差が大きくなるため、焼結密度が上がらない。また、１
５ｍ2 ／ｇを超えると価格が上昇し、表面の酸化物や粉
砕時のコンタミなどの不純物が相対的に増えるため不適
である。表面の酸化物層は、焼結助剤として添加するカ
ーボン、硼素化合物粉末、アルミニウム化合物粉末と高
温で反応し、炉内のAr流通ガスに放出されるため、保存
中に表面の酸化物が経時増加する影響はほとんどない。
【００１４】次に、有機質カーボン源としては、不活性
ガス中で熱分解後の残炭割合が高いものが適している。
例えばフェノール樹脂やカルボニル樹脂であり、本発明
ではフェノール樹脂の１種であるレゾールを使用した。
無機質カーボン粉末としては天然および人工のグラファ
イトを用い、中でもオランダのAKZO NOBEL社で開発され
た導電性カーボンブラック、商品名：ケッチェンブラッ
クが分散性、粒径の細かさから有効であった。グラファ
イトの添加量は、α-Si Ｃに対して１．５〜３．０ｇ／
( １００ｇα-Si Ｃ) 、より好ましくは２．０〜２．５
ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) 添加する。１．５ｇ／( １０
０ｇα-Si Ｃ) 未満では、表面の酸化物層が焼結時に残
存し焼結密度が低下し、３．０ｇ／( １００ｇα-Si
Ｃ) を超えるとカーボン自体が焼結時に残存し、同様に
焼結密度が低下する。
ガス中で熱分解後の残炭割合が高いものが適している。
例えばフェノール樹脂やカルボニル樹脂であり、本発明
ではフェノール樹脂の１種であるレゾールを使用した。
無機質カーボン粉末としては天然および人工のグラファ
イトを用い、中でもオランダのAKZO NOBEL社で開発され
た導電性カーボンブラック、商品名：ケッチェンブラッ
クが分散性、粒径の細かさから有効であった。グラファ
イトの添加量は、α-Si Ｃに対して１．５〜３．０ｇ／
( １００ｇα-Si Ｃ) 、より好ましくは２．０〜２．５
ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) 添加する。１．５ｇ／( １０
０ｇα-Si Ｃ) 未満では、表面の酸化物層が焼結時に残
存し焼結密度が低下し、３．０ｇ／( １００ｇα-Si
Ｃ) を超えるとカーボン自体が焼結時に残存し、同様に
焼結密度が低下する。
【００１５】硼素化合物粉末としては、室温以下で媒体
である水や有機溶媒および分散剤に不溶な無機質粉末を
用いた。例えば、金属硼素、酸化硼素、炭化硼素、窒化
硼素、硼素とアルミニウムの金属間化合物などがある。
硼素としての添加量は、０．２〜０．５ｇ／( １００ｇ
α-Si Ｃ) の範囲にする。０．２ｇ／( １００ｇα-Si
Ｃ) 未満では、焼結助剤としての効果が乏しくなり焼結
密度が低下し、０．５ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) を超え
ると過剰になるため焼結密度が低下する。
である水や有機溶媒および分散剤に不溶な無機質粉末を
用いた。例えば、金属硼素、酸化硼素、炭化硼素、窒化
硼素、硼素とアルミニウムの金属間化合物などがある。
硼素としての添加量は、０．２〜０．５ｇ／( １００ｇ
α-Si Ｃ) の範囲にする。０．２ｇ／( １００ｇα-Si
Ｃ) 未満では、焼結助剤としての効果が乏しくなり焼結
密度が低下し、０．５ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) を超え
ると過剰になるため焼結密度が低下する。
【００１６】アルミニウム化合物粉末は、室温以下で媒
体である水や有機溶媒および分散剤に不溶な無機質粉末
を用いた。例えば、酸化アルミニウム、炭化アルミニウ
ム、窒化アルミニウム、酸窒化アルミニウム、Si-Al-Ｏ
- Ｎの準安定相、硼素とアルミニウムの金属間化合物な
どがある。アルミニウムとしての添加量は、０．２〜
２．０ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) の範囲にする。０．２
ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) 未満では、焼結助剤としての
効果が乏しくなり焼結密度が低下し、２．０ｇ／( １０
０ｇα-Si Ｃ) を超えると過剰になり焼結密度が低下す
る。
体である水や有機溶媒および分散剤に不溶な無機質粉末
を用いた。例えば、酸化アルミニウム、炭化アルミニウ
ム、窒化アルミニウム、酸窒化アルミニウム、Si-Al-Ｏ
- Ｎの準安定相、硼素とアルミニウムの金属間化合物な
どがある。アルミニウムとしての添加量は、０．２〜
２．０ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) の範囲にする。０．２
ｇ／( １００ｇα-Si Ｃ) 未満では、焼結助剤としての
効果が乏しくなり焼結密度が低下し、２．０ｇ／( １０
０ｇα-Si Ｃ) を超えると過剰になり焼結密度が低下す
る。
【００１７】有機分散剤として、スチレンーマレイン酸
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末原
料１００ｇに対し、０．０５〜０．１６ｇ／（１００ｇ
α-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調整剤を重量割合で該
α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末原料１００ｇに対
し、０．３０〜０．６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加
した上で、該スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．０、
該スラリーの該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末重
量濃度が７６重量％以上、該α-Si Ｃおよび焼結助剤を
含めた粉末固体体積割合が５０体積％を超えることを特
徴としている。有機分散剤として、スチレンーマレイン
酸共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分
換算重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末
原料１００ｇに対し、０．０５ｇ／（１００ｇα-Si
Ｃ）原料粉末未満では粒子表面への吸着反応が充分に進
行せず、鋳込みスラリーに必要な分散状態は得られず、
０．１６ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）原料粉末を超えれ
ば、原料の比表面積に対し過剰な分散剤によって再凝集
状態が支配的になり鋳込みスラリーには不適となる。ア
ミン系ｐＨ調整剤を重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助
剤を含めた粉末原料１００ｇに対し、０．３０ｇ〜０．
６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加しすることによっ
て、該スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．０に調整可
能になり、またｐＨが１２．０を超えると混合機の内壁
の溶損や吸水性鋳型にスラリーを流し込む際の鋳型劣化
が著しくなり、好ましくない。
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末原
料１００ｇに対し、０．０５〜０．１６ｇ／（１００ｇ
α-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調整剤を重量割合で該
α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末原料１００ｇに対
し、０．３０〜０．６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加
した上で、該スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．０、
該スラリーの該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末重
量濃度が７６重量％以上、該α-Si Ｃおよび焼結助剤を
含めた粉末固体体積割合が５０体積％を超えることを特
徴としている。有機分散剤として、スチレンーマレイン
酸共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分
換算重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末
原料１００ｇに対し、０．０５ｇ／（１００ｇα-Si
Ｃ）原料粉末未満では粒子表面への吸着反応が充分に進
行せず、鋳込みスラリーに必要な分散状態は得られず、
０．１６ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）原料粉末を超えれ
ば、原料の比表面積に対し過剰な分散剤によって再凝集
状態が支配的になり鋳込みスラリーには不適となる。ア
ミン系ｐＨ調整剤を重量割合で該α-Si Ｃおよび焼結助
剤を含めた粉末原料１００ｇに対し、０．３０ｇ〜０．
６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加しすることによっ
て、該スラリー系のｐＨが１０．５〜１２．０に調整可
能になり、またｐＨが１２．０を超えると混合機の内壁
の溶損や吸水性鋳型にスラリーを流し込む際の鋳型劣化
が著しくなり、好ましくない。
【００１８】前記スラリーの該α-Si Ｃおよび焼結助剤
を含めた粉末重量濃度が７６重量％以上、および前記α
-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が５０
体積％を超えなければ、本発明の目的である肉厚成形体
の着肉時間が長くなり成形効率や歩留りも低下し、スラ
リー調製時の分散安定性( 再現性) も低下する。このよ
うに、本発明においては、スラリーのα-Si Ｃおよび焼
結助剤を含めた粉末重量濃度が７６重量％以上、即ち前
記α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が
５０体積％を超えることにより、吸水鋳型の形状付与内
壁へ着肉させる際の圧密が起き難くなり、肉厚方向の成
形密度分布が抑制されるため、肉厚品も容易に成形・乾
燥・焼結出来ることになる。
を含めた粉末重量濃度が７６重量％以上、および前記α
-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が５０
体積％を超えなければ、本発明の目的である肉厚成形体
の着肉時間が長くなり成形効率や歩留りも低下し、スラ
リー調製時の分散安定性( 再現性) も低下する。このよ
うに、本発明においては、スラリーのα-Si Ｃおよび焼
結助剤を含めた粉末重量濃度が７６重量％以上、即ち前
記α-Si Ｃおよび焼結助剤を含めた粉末固体体積割合が
５０体積％を超えることにより、吸水鋳型の形状付与内
壁へ着肉させる際の圧密が起き難くなり、肉厚方向の成
形密度分布が抑制されるため、肉厚品も容易に成形・乾
燥・焼結出来ることになる。
【００１９】
【実施例】以下に本発明の実施例の一例を示す。 〈実施例 １〉炭化珪素粉末として、純度９９．１重
量％、平均粒径０．６９μｍ、２μｍ超の重量割合９．
５重量％、ＢＥＴ比表面積１５ｍ2 ／ｇ、フリーSiＯ2
が０．３６重量％のα-Si Ｃを用いた。無機質カーボン
粉末として三菱化学（株）製のオイルファーネス法によ
るカーボンブラック７５０Ｂを用いた。このカーボンブ
ラックは、これだけを水中に分散させた場合、ｐＨ＝
８．１でアルカリ側になる処理を施してある。硼素化合
物粉末として炭化硼素( Ｂ4 Ｃ) を用いた。Ｂ：Ｃの比
が３．７４：１で、酸素量は１．３０重量％、平均粒子
径は０．８８μｍ、ＢＥＴ比表面積は１９．１４ｍ2 ／
ｇであった。アルミニウム化合物粉末は、室温以下で媒
体である水や分散剤に安定なSi-Al-Ｏ- Ｎの準安定相の
一つであるポリタイプ２１Ｒを用いた。それぞれの配合
は、α-Si Ｃ：９７．１重量％、カーボンブラック：
１．６重量％、炭化硼素：０．５重量％、ポリタイプ２
１Ｒ：０．８重量％で行った。以下、この配合で実施例
の粉末原料と記載する。
量％、平均粒径０．６９μｍ、２μｍ超の重量割合９．
５重量％、ＢＥＴ比表面積１５ｍ2 ／ｇ、フリーSiＯ2
が０．３６重量％のα-Si Ｃを用いた。無機質カーボン
粉末として三菱化学（株）製のオイルファーネス法によ
るカーボンブラック７５０Ｂを用いた。このカーボンブ
ラックは、これだけを水中に分散させた場合、ｐＨ＝
８．１でアルカリ側になる処理を施してある。硼素化合
物粉末として炭化硼素( Ｂ4 Ｃ) を用いた。Ｂ：Ｃの比
が３．７４：１で、酸素量は１．３０重量％、平均粒子
径は０．８８μｍ、ＢＥＴ比表面積は１９．１４ｍ2 ／
ｇであった。アルミニウム化合物粉末は、室温以下で媒
体である水や分散剤に安定なSi-Al-Ｏ- Ｎの準安定相の
一つであるポリタイプ２１Ｒを用いた。それぞれの配合
は、α-Si Ｃ：９７．１重量％、カーボンブラック：
１．６重量％、炭化硼素：０．５重量％、ポリタイプ２
１Ｒ：０．８重量％で行った。以下、この配合で実施例
の粉末原料と記載する。
【００２０】有機分散剤として、スチレンーマレイン酸
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で実施例の粉末原料１００ｇに対し、０．１
５ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調整
剤としてジエチルアミンを重量割合で実施例の粉末原料
１００ｇに対し、０．４０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添
加した。アクリル樹脂を水中でエマルジョン化したバイ
ンダーを固形分割合で１．６５ｇ／実施例１の粉末原料
１００ｇ混合した。
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で実施例の粉末原料１００ｇに対し、０．１
５ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調整
剤としてジエチルアミンを重量割合で実施例の粉末原料
１００ｇに対し、０．４０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添
加した。アクリル樹脂を水中でエマルジョン化したバイ
ンダーを固形分割合で１．６５ｇ／実施例１の粉末原料
１００ｇ混合した。
【００２１】分散媒体として水を用いた。イオン交換水
がｐＨをコントロールし易いことから最も適している
が、ここでは蒸留水を用いた。蒸留水のｐＨ＝６．４だ
った。本実施例においては粉末原料１００ｇに対し、蒸
留水の添加割合は２５ｇ／１００ｇ粉末原料とした。そ
の結果、得られたスラリーは７８．６重量％となった。
各スラリーを石膏型へ流し込み、６５ｍｍ×６５ｍｍ×
厚さ１５ｍｍの鋳込み成形体を得た。乾燥後の成形密度
は、２．０８ｇ／ｃｍ3 が得られた。Arガス流通雰囲気
中、２０５０℃×５時間保持の最高温度で焼成した結
果、３．１５ｇ／ｃｍ3 の緻密な焼結体が得られた。
がｐＨをコントロールし易いことから最も適している
が、ここでは蒸留水を用いた。蒸留水のｐＨ＝６．４だ
った。本実施例においては粉末原料１００ｇに対し、蒸
留水の添加割合は２５ｇ／１００ｇ粉末原料とした。そ
の結果、得られたスラリーは７８．６重量％となった。
各スラリーを石膏型へ流し込み、６５ｍｍ×６５ｍｍ×
厚さ１５ｍｍの鋳込み成形体を得た。乾燥後の成形密度
は、２．０８ｇ／ｃｍ3 が得られた。Arガス流通雰囲気
中、２０５０℃×５時間保持の最高温度で焼成した結
果、３．１５ｇ／ｃｍ3 の緻密な焼結体が得られた。
【００２２】この焼結体からJIS-R1601 に基づき、３点
曲げ試験を行った結果、それぞれ３３０ＭＰａが得ら
れ、構造部材として充分な強度を有しているとが判明し
た。 〈実施例 ２〉炭化珪素粉末として、純度９８．９重
量％、平均粒径０．７４μｍ、２μｍ超の重量割合１
２．５重量％、ＢＥＴ比表面積１４．１ｍ2 ／ｇ、フリ
ーSiＯ2 が０．５４重量％のα-Si Ｃを用いた。無機質
カーボン粉末として三菱化学（株）製のオイルファーネ
ス法によるカーボンブラック５５０Ｂを用いた。このカ
ーボンブラックは、これだけを水中に分散させた場合、
ｐＨ＝３．５で酸性側になる。硼素化合物粉末として、
炭化硼素( Ｂ4 Ｃ) を用いた。Ｂ：Ｃの比が３．７４：
１で、酸素量は１．３０重量％、平均粒子径は０．８８
μｍ、ＢＥＴ比表面積は１９．１４ｍ2 ／ｇであった。
アルミニウム化合物粉末は、室温以下で媒体である水や
分散剤に安定なAl2 Ｏ3 を用いた。それぞれの配合は、
α-Si Ｃ：９６．８重量％、カーボンブラック：２．１
重量％、炭化硼素：０．７重量％、 A2Ｏ3 ：０．４重
量％で行った。以下、この配合で本実施例の粉末原料と
記載する。
曲げ試験を行った結果、それぞれ３３０ＭＰａが得ら
れ、構造部材として充分な強度を有しているとが判明し
た。 〈実施例 ２〉炭化珪素粉末として、純度９８．９重
量％、平均粒径０．７４μｍ、２μｍ超の重量割合１
２．５重量％、ＢＥＴ比表面積１４．１ｍ2 ／ｇ、フリ
ーSiＯ2 が０．５４重量％のα-Si Ｃを用いた。無機質
カーボン粉末として三菱化学（株）製のオイルファーネ
ス法によるカーボンブラック５５０Ｂを用いた。このカ
ーボンブラックは、これだけを水中に分散させた場合、
ｐＨ＝３．５で酸性側になる。硼素化合物粉末として、
炭化硼素( Ｂ4 Ｃ) を用いた。Ｂ：Ｃの比が３．７４：
１で、酸素量は１．３０重量％、平均粒子径は０．８８
μｍ、ＢＥＴ比表面積は１９．１４ｍ2 ／ｇであった。
アルミニウム化合物粉末は、室温以下で媒体である水や
分散剤に安定なAl2 Ｏ3 を用いた。それぞれの配合は、
α-Si Ｃ：９６．８重量％、カーボンブラック：２．１
重量％、炭化硼素：０．７重量％、 A2Ｏ3 ：０．４重
量％で行った。以下、この配合で本実施例の粉末原料と
記載する。
【００２３】有機分散剤として、スチレンーマレイン酸
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で本実施例の粉末原料１００ｇに対し、０．
１０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調
整剤としてトリエチルアミンを重量割合で粉末原料１０
０ｇに対し、０．５０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し
た。
共重合体ポリマーまたはオリゴマーを溶液中の固形分換
算重量割合で本実施例の粉末原料１００ｇに対し、０．
１０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し、アミン系ｐＨ調
整剤としてトリエチルアミンを重量割合で粉末原料１０
０ｇに対し、０．５０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加し
た。
【００２４】分散媒体としてイオン交換水を用いた。イ
オン交換水のｐＨ＝７．２だった。本実施例においては
粉末原料１００ｇに対し、蒸留水の添加割合は２５．２
ｇ／１００ｇ粉末原料とした。その結果、得られたスラ
リーは７９．５重量％となった。各スラリーを石膏型へ
流し込み、１４０ｍｍ×１２０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳
込み成形体を得た。乾燥後の成形密度は、２．０２ｇ／
ｃｍ3 が得られた。Arガス流通雰囲気中、２１００℃×
４時間保持の最高温度で焼成した結果、３．１３ｇ／ｃ
ｍ3 の緻密な焼結体が得られた。
オン交換水のｐＨ＝７．２だった。本実施例においては
粉末原料１００ｇに対し、蒸留水の添加割合は２５．２
ｇ／１００ｇ粉末原料とした。その結果、得られたスラ
リーは７９．５重量％となった。各スラリーを石膏型へ
流し込み、１４０ｍｍ×１２０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳
込み成形体を得た。乾燥後の成形密度は、２．０２ｇ／
ｃｍ3 が得られた。Arガス流通雰囲気中、２１００℃×
４時間保持の最高温度で焼成した結果、３．１３ｇ／ｃ
ｍ3 の緻密な焼結体が得られた。
【００２５】この焼結体からJIS-R1601 に基づき、３点
曲げ試験を行った結果、３００ＭＰａが得られ、構造部
材として充分な強度を有しているとが判明した。また、
スラリー調製容器や調製時間、石膏型の使用回数や乾燥
状態、等をいくつか変更させながら、データの再現性に
ついての確認を行ったが、ワイブル係数：ｍ＝１０と高
い値を得た。
曲げ試験を行った結果、３００ＭＰａが得られ、構造部
材として充分な強度を有しているとが判明した。また、
スラリー調製容器や調製時間、石膏型の使用回数や乾燥
状態、等をいくつか変更させながら、データの再現性に
ついての確認を行ったが、ワイブル係数：ｍ＝１０と高
い値を得た。
【００２６】上記した実施例１および実施例２より、本
発明におけるα-Si Ｃスラリーの調製方法では、スラリ
ー濃度を７６重量％以上に上げ、鋳込み成形肉厚を１０
ｍｍ以上に上げても成形時間を増大させず、焼結体の密
度をはじめとする物性を保持させる方法を提供すること
も可能であり、併せてスラリー調製時、鋳込み時の再現
性を高揚させ、効率的な調製が可能になることが確認出
来た。
発明におけるα-Si Ｃスラリーの調製方法では、スラリ
ー濃度を７６重量％以上に上げ、鋳込み成形肉厚を１０
ｍｍ以上に上げても成形時間を増大させず、焼結体の密
度をはじめとする物性を保持させる方法を提供すること
も可能であり、併せてスラリー調製時、鋳込み時の再現
性を高揚させ、効率的な調製が可能になることが確認出
来た。
【００２７】
【発明の効果】以上のことより、本発明の製造方法を用
いることによって、成形時の肉厚が１０ｍｍを超え、か
つ焼結密度が３．１ｇ／ｃｍ3 を超える鋳込み成形体を
得られた。また、本発明の製造方法によるスラリーおよ
び焼結体特性に関し、再現性も確認されたことから、ス
ラリー調製工程のバラツキが低減され、焼結時の収縮
率、収縮挙動が安定になることが期待される。
いることによって、成形時の肉厚が１０ｍｍを超え、か
つ焼結密度が３．１ｇ／ｃｍ3 を超える鋳込み成形体を
得られた。また、本発明の製造方法によるスラリーおよ
び焼結体特性に関し、再現性も確認されたことから、ス
ラリー調製工程のバラツキが低減され、焼結時の収縮
率、収縮挙動が安定になることが期待される。
Claims (5)
- 【請求項１】 粉末の比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範
囲にあるα-Si Ｃ(炭化珪素) 粉末、有機質カーボン源
および／または無機質カーボン粉末、硼素化合物粉末、
アルミニウム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐＨ調
整剤、および、水および／または溶媒からなり、これら
を添加して混合することによって得られる鋳込み成形用
炭化珪素スラリーの調製方法において、有機分散剤とし
てスチレンーマレイン酸共重合体ポリマーまたはオリゴ
マーを固形分換算重量割合で前記粉末原料１００ｇに対
し、０．０５〜０．１６ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）、お
よびアミン系ｐＨ調整剤を液体重量割合で前記粉末原料
１００ｇに対し、０．３０〜０．６０ｇ／（１００ｇα
-Si Ｃ）添加することにより、スラリー系のｐＨを１
０．５〜１２．０に調製することを特徴とする鋳込み成
形用炭化珪素スラリーの調製方法。 - 【請求項２】 粉末の比表面積が７〜２２ｍ2 ／ｇの範
囲にあるα-Si Ｃ(炭化珪素) 粉末、有機質カーボン源
および／または無機質カーボン粉末、硼素化合物粉末、
アルミニウム化合物粉末、有機分散剤、アミン系ｐＨ調
整剤、有機結合剤、可塑剤、消泡剤、および精製水およ
び／または溶媒、からなり、これらを添加して混合する
ことによって得られる鋳込み成形用炭化珪素スラリーの
調製方法において、有機分散剤としてスチレンーマレイ
ン酸共重合体ポリマーまたはオリゴマーを固形分換算重
量割合で上記粉末原料１００ｇに対し、０．０５〜０．
１６ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）、およびアミン系ｐＨ調
整剤を液体重量割合で上記粉末原料１００ｇに対し、
０．３０〜０．６０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）添加する
ことにより、スラリー系のｐＨを１０．５〜１２．０、
スラリーの粉末重量濃度が７６重量％以上、粉末固体体
積割合が５０体積％超となるように調製し、得られた成
形体の肉厚方向の成形密度差が０．０５ｇ／ｃｍ3 以下
であることを特徴とする鋳込み成形用炭化珪素スラリー
の調製方法。 - 【請求項３】 鋳込み成形によって得られる成形体の肉
厚が１０ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１もし
くは請求項２記載のスラリー調製方法。 - 【請求項４】 粉末の平均粒径が１μｍ以下で、２μｍ
を超える粒子が４０重量％以下、比表面積が７〜２２ｍ
2 ／ｇの範囲にあるα-Si Ｃ（炭化珪素）粉末、グラフ
ァイトがα-Si Ｃに対して１．５〜３．０ｇ／（１００
ｇα-Si Ｃ）含有する有機質カーボン源および／または
無機質カーボン粉末、硼素が０．２〜０．５ｇ／（１０
０ｇα-Si Ｃ）含有する硼素化合物粉末、アルミニウム
が０．２〜２．０ｇ／（１００ｇα-Si Ｃ）含有するア
ルミニウム化合物粉末であることを特徴とする請求項１
または２記載の鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方
法。 - 【請求項５】 前記α-Si Ｃ（炭化珪素）粉末および焼
結助剤を含めた粉末固体体積割合が５０体積％超である
ことを特徴とする請求項１、２または４記載の鋳込み成
形用炭化珪素スラリーの調製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10022248A JPH11228231A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | 鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10022248A JPH11228231A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | 鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11228231A true JPH11228231A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12077499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10022248A Withdrawn JPH11228231A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | 鋳込み成形用炭化珪素スラリーの調製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11228231A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001163670A (ja) * | 1999-12-06 | 2001-06-19 | Tokai Konetsu Kogyo Co Ltd | 炭化珪素質焼結体およびその製造方法 |
| CN108892509A (zh) * | 2018-08-03 | 2018-11-27 | 宁波哈泰雷碳化物有限公司 | 一种用于陶瓷浇注成型的纳米碳化硅浆料的制备方法 |
-
1998
- 1998-02-03 JP JP10022248A patent/JPH11228231A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001163670A (ja) * | 1999-12-06 | 2001-06-19 | Tokai Konetsu Kogyo Co Ltd | 炭化珪素質焼結体およびその製造方法 |
| CN108892509A (zh) * | 2018-08-03 | 2018-11-27 | 宁波哈泰雷碳化物有限公司 | 一种用于陶瓷浇注成型的纳米碳化硅浆料的制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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