JPH11199999A - 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH11199999A JPH11199999A JP10006362A JP636298A JPH11199999A JP H11199999 A JPH11199999 A JP H11199999A JP 10006362 A JP10006362 A JP 10006362A JP 636298 A JP636298 A JP 636298A JP H11199999 A JPH11199999 A JP H11199999A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高張力鋼板の溶融亜鉛めっきにおいて、めっ
き濡れ性および密着性を向上させる溶融亜鉛めっき高張
力鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ：０．０２〜２．５重量％、Ｍｎ：
０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１〜６．０重量％の
うち、１種以上を含有する高張力鋼板に、０．００２〜
２．０ｇ／ｍ2 のＣｕあるいはＣｕ合金を被覆し、加熱
還元処理を行ったのち、Ａｌ：０．２〜７０重量％を含
有し、好ましくはさらにＭｇ：０．１〜３．０重量％を
含有する亜鉛めっき浴中で溶融めっきを行うことを特徴
とするめっき密着性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
き濡れ性および密着性を向上させる溶融亜鉛めっき高張
力鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ：０．０２〜２．５重量％、Ｍｎ：
０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１〜６．０重量％の
うち、１種以上を含有する高張力鋼板に、０．００２〜
２．０ｇ／ｍ2 のＣｕあるいはＣｕ合金を被覆し、加熱
還元処理を行ったのち、Ａｌ：０．２〜７０重量％を含
有し、好ましくはさらにＭｇ：０．１〜３．０重量％を
含有する亜鉛めっき浴中で溶融めっきを行うことを特徴
とするめっき密着性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高張力溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法に関するものである。
っき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板は、通常、鋼板を脱
脂後、無酸化炉にて予熱し、表面の清浄化および材質確
保のために還元炉にて還元焼鈍を行い、溶融亜鉛浴に浸
漬し、付着量制御を行うことによって製造される。その
特徴として、耐食性およびめっき密着性等に優れること
から、自動車、建材用途等を中心として広く使用されて
いる。最近、自動車の軽量化対策の一環として、ボディ
の内板あるいは下周り部品、足周り部品等への３４０〜
５９０ＭＰａクラスの高張力鋼板適用への期待が高まっ
ている。
脂後、無酸化炉にて予熱し、表面の清浄化および材質確
保のために還元炉にて還元焼鈍を行い、溶融亜鉛浴に浸
漬し、付着量制御を行うことによって製造される。その
特徴として、耐食性およびめっき密着性等に優れること
から、自動車、建材用途等を中心として広く使用されて
いる。最近、自動車の軽量化対策の一環として、ボディ
の内板あるいは下周り部品、足周り部品等への３４０〜
５９０ＭＰａクラスの高張力鋼板適用への期待が高まっ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｓｉ：０．０２〜２．
５重量％、Ｍｎ：０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１
〜６．０重量％のうち１種以上を含有した高張力鋼板に
おいては、従来の無酸化―還元（焼鈍）方式の溶融亜鉛
めっき処理を行う際、めっき前の焼鈍工程においてＳ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒが鋼板表面に酸化濃化すること等に起因
してめっき層の濡れ性が悪く、他の鋼種に比較すると生
産性が極めて悪いことが問題となっている。本発明の目
的は、このような問題点を解消し、Ｓｉ添加系高張力鋼
板の溶融亜鉛めっきにおいて、生産性を高める溶融亜鉛
めっき高張力鋼板の製造方法を提供することにある。
５重量％、Ｍｎ：０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１
〜６．０重量％のうち１種以上を含有した高張力鋼板に
おいては、従来の無酸化―還元（焼鈍）方式の溶融亜鉛
めっき処理を行う際、めっき前の焼鈍工程においてＳ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒが鋼板表面に酸化濃化すること等に起因
してめっき層の濡れ性が悪く、他の鋼種に比較すると生
産性が極めて悪いことが問題となっている。本発明の目
的は、このような問題点を解消し、Ｓｉ添加系高張力鋼
板の溶融亜鉛めっきにおいて、生産性を高める溶融亜鉛
めっき高張力鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００４】本発明者らはすでに、めっき層の密着性を
向上させるための方法を特開平４―１４７９５４号公報
で開示している。しかし、この方法においては、プレＮ
ｉめっき後に急速低温加熱が必須であることから、生産
ラインにおいては、大幅な設備上の制約をうけ、また、
通常の高温で行う無酸化―還元方式、あるいはオール還
元方式の溶融亜鉛めっきラインにおいては、プレＮｉ層
が加熱中に地鉄中に拡散してしまうことから、その効果
が薄れる等、実用上の問題点が多かった。そのため、通
常のめっきラインにおいても適用できるより有効な前処
理方法の開発が望まれていた。
向上させるための方法を特開平４―１４７９５４号公報
で開示している。しかし、この方法においては、プレＮ
ｉめっき後に急速低温加熱が必須であることから、生産
ラインにおいては、大幅な設備上の制約をうけ、また、
通常の高温で行う無酸化―還元方式、あるいはオール還
元方式の溶融亜鉛めっきラインにおいては、プレＮｉ層
が加熱中に地鉄中に拡散してしまうことから、その効果
が薄れる等、実用上の問題点が多かった。そのため、通
常のめっきラインにおいても適用できるより有効な前処
理方法の開発が望まれていた。
【０００５】本発明者らは、上記の課題を解決するため
に、さらに鋭意検討を続けたところ、Ｓｉ：０．０２〜
２．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１
〜６．０重量％のうち１種以上を含有する高張力鋼板の
表面に、あらかじめＣｕあるいはＣｕ合金を被覆したの
ち、通常の高温加熱還元方式で溶融亜鉛めっきを施した
ところ、めっき濡れ性が著しく向上し、しかも、めっき
密着性の高いめっき層が得られることを見出した。
に、さらに鋭意検討を続けたところ、Ｓｉ：０．０２〜
２．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５重量％、Ｃｒ：０．１
〜６．０重量％のうち１種以上を含有する高張力鋼板の
表面に、あらかじめＣｕあるいはＣｕ合金を被覆したの
ち、通常の高温加熱還元方式で溶融亜鉛めっきを施した
ところ、めっき濡れ性が著しく向上し、しかも、めっき
密着性の高いめっき層が得られることを見出した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、この発見に基
づいて完成したもので、その要旨とするところは下記の
通りである。 （１）Ｓｉ：０．０２〜２．５重量％、Ｍｎ：０．３〜
２．５重量％、Ｃｒ：０．１〜６．０重量％のうち、１
種以上を含有する高張力鋼板に、０．００２〜２．０ｇ
／ｍ2 のＣｕあるいはＣｕ合金を被覆し、加熱還元処理
を行ったのち、Ａｌ：０．２〜７０重量％を含有する亜
鉛めっき浴中で溶融めっきを行うことを特徴とするめっ
き密着性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 （２）前記亜鉛めっき浴がＭｇ：０．１〜３．０重量％
をさらに含有することを特徴とする前記（１）に記載の
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
づいて完成したもので、その要旨とするところは下記の
通りである。 （１）Ｓｉ：０．０２〜２．５重量％、Ｍｎ：０．３〜
２．５重量％、Ｃｒ：０．１〜６．０重量％のうち、１
種以上を含有する高張力鋼板に、０．００２〜２．０ｇ
／ｍ2 のＣｕあるいはＣｕ合金を被覆し、加熱還元処理
を行ったのち、Ａｌ：０．２〜７０重量％を含有する亜
鉛めっき浴中で溶融めっきを行うことを特徴とするめっ
き密着性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 （２）前記亜鉛めっき浴がＭｇ：０．１〜３．０重量％
をさらに含有することを特徴とする前記（１）に記載の
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を詳細
に説明する。本発明者らは０．０２〜２．５％Ｓｉを含
有する極低Ｃ系高張力鋼板の表面に、予め厚みの異なる
Ｃｕ被覆（０．００２〜２．０ｇ／ｍ2 ）を浸漬法によ
る置換めっきで行った後、Ｈ2 １０％―Ｎ2 雰囲気中、
加熱温度 ７８０℃で６０秒還元し、４５０〜６２０℃
のＺｎ−Ａｌ（０．２〜７０重量％Ａｌ）浴中で３秒間
溶融亜鉛めっきし、ワイピングで所定のめっき厚（９０
ｇ／ｍ2 ）とした。その後、めっき表層の不めっき面積
を測定することで、めっき濡れ性を調査した。また、被
覆材料としてＮｉ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｃｒ等を
含有したＣｕ合金を用いた場合についても検討を行った
が、Ｃｕによるめっき濡れ性改善効果は、全く同様であ
った。Ｃｕ被覆によりめっき濡れ性が改善される理由の
詳細については不明であるが、Ｃｕが地鉄中に進入しに
くく、高温加熱還元後も地鉄表層に残存することによっ
て、Ｓｉ等の鋼中添加元素の表面濃化を抑制しているた
めであると考えられる。
に説明する。本発明者らは０．０２〜２．５％Ｓｉを含
有する極低Ｃ系高張力鋼板の表面に、予め厚みの異なる
Ｃｕ被覆（０．００２〜２．０ｇ／ｍ2 ）を浸漬法によ
る置換めっきで行った後、Ｈ2 １０％―Ｎ2 雰囲気中、
加熱温度 ７８０℃で６０秒還元し、４５０〜６２０℃
のＺｎ−Ａｌ（０．２〜７０重量％Ａｌ）浴中で３秒間
溶融亜鉛めっきし、ワイピングで所定のめっき厚（９０
ｇ／ｍ2 ）とした。その後、めっき表層の不めっき面積
を測定することで、めっき濡れ性を調査した。また、被
覆材料としてＮｉ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｃｒ等を
含有したＣｕ合金を用いた場合についても検討を行った
が、Ｃｕによるめっき濡れ性改善効果は、全く同様であ
った。Ｃｕ被覆によりめっき濡れ性が改善される理由の
詳細については不明であるが、Ｃｕが地鉄中に進入しに
くく、高温加熱還元後も地鉄表層に残存することによっ
て、Ｓｉ等の鋼中添加元素の表面濃化を抑制しているた
めであると考えられる。
【０００８】以下に本発明における各条件の限定理由に
ついて述べる。まず、対象とする鋼におけるＳｉ量の範
囲を０．０２〜２．５％の範囲内としたのは、材質上強
度を確保するためである。また、鋼中Ｓｉの上限を２．
５％としたのは、材質上これ以上添加すると硬くなりす
ぎるためである。Ｍｎ量の範囲を０．３〜２．５重量％
の範囲としたのは、０．３％以上で強化効果が現れるた
めで、２．５％を上限としたのは、２．５％を超えて添
加した場合、伸びに悪影響を及ぼすためである。Ｃｒ量
の範囲を０．１〜６．０重量％の範囲としたのは、０．
１％以上で強化効果が現れるためで、６．０％を上限と
したのは、６．０％を超えて添加しても強化効果が飽和
し、強度向上が見られなくなるためである。
ついて述べる。まず、対象とする鋼におけるＳｉ量の範
囲を０．０２〜２．５％の範囲内としたのは、材質上強
度を確保するためである。また、鋼中Ｓｉの上限を２．
５％としたのは、材質上これ以上添加すると硬くなりす
ぎるためである。Ｍｎ量の範囲を０．３〜２．５重量％
の範囲としたのは、０．３％以上で強化効果が現れるた
めで、２．５％を上限としたのは、２．５％を超えて添
加した場合、伸びに悪影響を及ぼすためである。Ｃｒ量
の範囲を０．１〜６．０重量％の範囲としたのは、０．
１％以上で強化効果が現れるためで、６．０％を上限と
したのは、６．０％を超えて添加しても強化効果が飽和
し、強度向上が見られなくなるためである。
【０００９】次に、Ｃｕ被覆層の付着量の下限を０．０
０２ｇ／ｍ2 としたのは、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき
濡れ性が向上するための最小付着量が０．００２ｇ／ｍ
2 あるためである。また、上限である２．０ｇ／ｍ2 を
超えると溶融亜鉛めっき浴中へのＣｕ溶出量が多くなり
すぎることを考慮したことと、濡れ性向上効果が飽和す
るためである。また、製造コスト上の経済的な面も考慮
して、本発明のＣｕ被覆層の付着量範囲は０．００２〜
２．０ｇ／ｍ2 とした。
０２ｇ／ｍ2 としたのは、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき
濡れ性が向上するための最小付着量が０．００２ｇ／ｍ
2 あるためである。また、上限である２．０ｇ／ｍ2 を
超えると溶融亜鉛めっき浴中へのＣｕ溶出量が多くなり
すぎることを考慮したことと、濡れ性向上効果が飽和す
るためである。また、製造コスト上の経済的な面も考慮
して、本発明のＣｕ被覆層の付着量範囲は０．００２〜
２．０ｇ／ｍ2 とした。
【００１０】また、めっき浴中Ａｌの下限を０．２重量
％としたのは、０．２重量％未満のＡｌ量で通常の溶融
めっき処理を行うと、めっき処理時においてＺｎ―Ｆｅ
合金化反応が起こり、地鉄界面に脆い合金層が発達し、
めっき密着性が劣化するためである。Ａｌの上限を７０
％としたのは７０％を超えるとＦｅ−Ａｌ合金層の成長
が顕著となりめっき密着性を阻害するためである。
％としたのは、０．２重量％未満のＡｌ量で通常の溶融
めっき処理を行うと、めっき処理時においてＺｎ―Ｆｅ
合金化反応が起こり、地鉄界面に脆い合金層が発達し、
めっき密着性が劣化するためである。Ａｌの上限を７０
％としたのは７０％を超えるとＦｅ−Ａｌ合金層の成長
が顕著となりめっき密着性を阻害するためである。
【００１１】めっき浴中には、さらに、Ｍｇを含有させ
ることが好ましく、この場合における、Ｍｇの下限を
０．１％と定めたのは塗装傷部の耐赤錆性が向上する効
果も認められたためである。上限を３％としたのは、そ
れを超えると浴中のドロスの発生量が大幅に増加するた
めである。また、さらに、めっき浴中には、通常利用さ
れる微量添加元素として、Ｎｉ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｓ
ｉを含んでいても、本発明の効果に特に影響はない。
ることが好ましく、この場合における、Ｍｇの下限を
０．１％と定めたのは塗装傷部の耐赤錆性が向上する効
果も認められたためである。上限を３％としたのは、そ
れを超えると浴中のドロスの発生量が大幅に増加するた
めである。また、さらに、めっき浴中には、通常利用さ
れる微量添加元素として、Ｎｉ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｓ
ｉを含んでいても、本発明の効果に特に影響はない。
【００１２】めっき付着量についても、特に制約は設け
ないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加工性の
観点からすると１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望まし
い。なお、下地のＳｉ添加系高張力鋼板としては、熱延
鋼板、冷延鋼板共に使用でき、また、通常の極低炭素系
のＴｉ、Ｎｂ、ＢなどをＳｉ以外に添加した高張力鋼板
においても、本発明の高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を有効に適用できる。
ないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加工性の
観点からすると１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望まし
い。なお、下地のＳｉ添加系高張力鋼板としては、熱延
鋼板、冷延鋼板共に使用でき、また、通常の極低炭素系
のＴｉ、Ｎｂ、ＢなどをＳｉ以外に添加した高張力鋼板
においても、本発明の高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を有効に適用できる。
【００１３】
【実施例】以下、実施例によって本発明をさらに詳細に
説明する。表１に示すようなめっき条件下で、本発明に
示すめっき鋼板を作成した。極低炭素系Ｓｉ０．６重量
％添加冷延鋼板に、種々の方法でＣｕ被覆を付着量を変
化させて行った。処理液としては硫酸Ｃｕ１０ｇ／ｌ、
ｐＨ０〜３程度の硫酸酸性液を用いた。処理時間は１〜
３０秒とした。その後の還元処理は１０％Ｈ2 ―Ｎ2雰
囲気中で７８０℃ ６０秒行い、４６０℃に冷却後、浴
温４６０〜６２０℃の溶融亜鉛めっき浴中（浴中Ａｌは
０．２５％を基準、一部Ａｌを０．２〜７０％で変化）
めっき後、Ｎ2 ワイピングで付着量を９０ｇ／ｍ2 に調
整した。めっき濡れ性は目視により評価、めっき密着性
は６０度Ｖ曲げ試験により剥離具合をテープテストで判
定した。表１に示す通り、本発明の製造方法で作成した
本発明鋼板（Ｎｏ．１〜２９）は、めっき濡れ性が改善
されており、外観、めっき密着性が良好である。それに
比較して、本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．３０〜３
３）は、外観あるいはめっき密着性が不良である。
説明する。表１に示すようなめっき条件下で、本発明に
示すめっき鋼板を作成した。極低炭素系Ｓｉ０．６重量
％添加冷延鋼板に、種々の方法でＣｕ被覆を付着量を変
化させて行った。処理液としては硫酸Ｃｕ１０ｇ／ｌ、
ｐＨ０〜３程度の硫酸酸性液を用いた。処理時間は１〜
３０秒とした。その後の還元処理は１０％Ｈ2 ―Ｎ2雰
囲気中で７８０℃ ６０秒行い、４６０℃に冷却後、浴
温４６０〜６２０℃の溶融亜鉛めっき浴中（浴中Ａｌは
０．２５％を基準、一部Ａｌを０．２〜７０％で変化）
めっき後、Ｎ2 ワイピングで付着量を９０ｇ／ｍ2 に調
整した。めっき濡れ性は目視により評価、めっき密着性
は６０度Ｖ曲げ試験により剥離具合をテープテストで判
定した。表１に示す通り、本発明の製造方法で作成した
本発明鋼板（Ｎｏ．１〜２９）は、めっき濡れ性が改善
されており、外観、めっき密着性が良好である。それに
比較して、本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．３０〜３
３）は、外観あるいはめっき密着性が不良である。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】本発明のめっき鋼板は、通常の溶融亜鉛
めっきラインに適用可能で高生産性を有し、表面外観が
均一でめっき密着性にも優れ、自動車、建材用途等に有
効である。
めっきラインに適用可能で高生産性を有し、表面外観が
均一でめっき密着性にも優れ、自動車、建材用途等に有
効である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．０２〜２．５重量％、 Ｍｎ：０．３〜２．５重量％、 Ｃｒ：０．１〜６．０重量％ のうち、１種以上を含有する高張力鋼板に、０．００２
〜２．０ｇ／ｍ2 のＣｕあるいはＣｕ合金を被覆し、加
熱還元処理を行ったのち、Ａｌ：０．２〜７０重量％を
含有する亜鉛めっき浴中で溶融めっきを行うことを特徴
とするめっき密着性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 亜鉛めっき浴が、Ｍｇ：０．１〜３．０
重量％をさらに含有することを特徴とする請求項１に記
載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10006362A JPH11199999A (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10006362A JPH11199999A (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199999A true JPH11199999A (ja) | 1999-07-27 |
Family
ID=11636259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10006362A Pending JPH11199999A (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11199999A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010501725A (ja) * | 2006-08-22 | 2010-01-21 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | ６−３０重量％のＭｎを含有する熱間圧延鋼板または冷間圧延鋼板に金属保護層をめっきする方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57114650A (en) * | 1980-12-30 | 1982-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of zinc hot dipped steel plate of superior adhesive strength |
| JPS58117866A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-13 | Nippon Steel Corp | 両面異種被覆鋼板の製造法 |
| JPH0324255A (ja) * | 1989-06-22 | 1991-02-01 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0688187A (ja) * | 1992-09-03 | 1994-03-29 | Nkk Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH06128758A (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 |
| JPH09209108A (ja) * | 1996-02-01 | 1997-08-12 | Nippon Steel Corp | 鋼材加工品の浸漬めっき方法 |
-
1998
- 1998-01-16 JP JP10006362A patent/JPH11199999A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57114650A (en) * | 1980-12-30 | 1982-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of zinc hot dipped steel plate of superior adhesive strength |
| JPS58117866A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-13 | Nippon Steel Corp | 両面異種被覆鋼板の製造法 |
| JPH0324255A (ja) * | 1989-06-22 | 1991-02-01 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0688187A (ja) * | 1992-09-03 | 1994-03-29 | Nkk Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH06128758A (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 |
| JPH09209108A (ja) * | 1996-02-01 | 1997-08-12 | Nippon Steel Corp | 鋼材加工品の浸漬めっき方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010501725A (ja) * | 2006-08-22 | 2010-01-21 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | ６−３０重量％のＭｎを含有する熱間圧延鋼板または冷間圧延鋼板に金属保護層をめっきする方法 |
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