JPH11181205A - 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物 - Google Patents
塩素化塩化ビニル系樹脂組成物Info
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- JPH11181205A JPH11181205A JP9356871A JP35687197A JPH11181205A JP H11181205 A JPH11181205 A JP H11181205A JP 9356871 A JP9356871 A JP 9356871A JP 35687197 A JP35687197 A JP 35687197A JP H11181205 A JPH11181205 A JP H11181205A
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L27/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L27/22—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers modified by chemical after-treatment
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- C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L23/26—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers modified by chemical after-treatment
- C08L23/28—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers modified by chemical after-treatment by reaction with halogens or compounds containing halogen
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- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
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- C08L51/04—Compositions of graft polymers in which the grafted component is obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers grafted on to rubbers
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 得られる成形品、とくにパイプの衝撃強度、
耐熱性、引張強度、熱安定性を犠牲にせずに、押出成形
において吐出量を顕著に上げることができる塩素化塩化
ビニル系樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 塩素化前の重合度が６００〜１５００で
あり、塩素化度が６２〜７０重量％である塩素化塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部、粒子全体中のブタジエン含有
量が６０重量％より小さく、スチレン含有量が３０重量
％より大きいＭＢＳ粒子３〜１５重量部、塩素含有量が
１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレン１〜５重量部を
含んでなる塩素化塩化ビニル系樹脂組成物。
耐熱性、引張強度、熱安定性を犠牲にせずに、押出成形
において吐出量を顕著に上げることができる塩素化塩化
ビニル系樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 塩素化前の重合度が６００〜１５００で
あり、塩素化度が６２〜７０重量％である塩素化塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部、粒子全体中のブタジエン含有
量が６０重量％より小さく、スチレン含有量が３０重量
％より大きいＭＢＳ粒子３〜１５重量部、塩素含有量が
１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレン１〜５重量部を
含んでなる塩素化塩化ビニル系樹脂組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、塩素化塩化ビニル
系樹脂組成物、特に押出パイプ成形用塩素化塩化ビニル
系樹脂組成物に関する。
系樹脂組成物、特に押出パイプ成形用塩素化塩化ビニル
系樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】塩素化塩化ビニル系樹脂成形物は、耐熱
性がよいという特長を有し、従来の塩化ビニル系樹脂成
形物では加熱変形するために使用できないような比較的
高温での用途に用いられている。例えば、塩化ビニル系
樹脂成形物より熱変形温度が２０〜４０℃も高いことを
利用して、塩素化塩化ビニル系樹脂は、熱水用パイプと
して用いられる。加えて、パイプを成形する場合に、塩
素化塩化ビニル系樹脂は汎用の塩化ビニル系樹脂用の押
出成形機によって成形でき、このことも塩素化塩化ビニ
ル系樹脂を広く使用しやすくする要因となっている。
性がよいという特長を有し、従来の塩化ビニル系樹脂成
形物では加熱変形するために使用できないような比較的
高温での用途に用いられている。例えば、塩化ビニル系
樹脂成形物より熱変形温度が２０〜４０℃も高いことを
利用して、塩素化塩化ビニル系樹脂は、熱水用パイプと
して用いられる。加えて、パイプを成形する場合に、塩
素化塩化ビニル系樹脂は汎用の塩化ビニル系樹脂用の押
出成形機によって成形でき、このことも塩素化塩化ビニ
ル系樹脂を広く使用しやすくする要因となっている。
【０００３】一方、塩素化塩化ビニル系樹脂は塩化ビニ
ル系樹脂に比べて熱安定性が劣り、成形加工中に焼けや
すいという欠点を持っている。例えば、塩素化塩化ビニ
ル系樹脂を熱水用パイプに押出成形する際、着色がおこ
ったり、場合によっては押出成形中に焼けが生じ、商品
として使えない等の問題を生ずることがある。更に、塩
素化塩化ビニル系樹脂を熱水用パイプに押出成形する
と、押出成形機のダイ圧力および押出トルクが上昇して
焼ける。これを防止するために、通常の塩化ビニル系樹
脂用の押出成形機では塩化ビニル系樹脂に比べて塩素化
塩化ビニル系樹脂のフィード量を抑えて吐出量を低下さ
せてダイ圧力および押出トルクを抑える必要がある。す
なわち、塩素化塩化ビニル系樹脂のパイプ用押出成形に
あたっては吐出量が少なく、生産性が悪いという問題が
ある。
ル系樹脂に比べて熱安定性が劣り、成形加工中に焼けや
すいという欠点を持っている。例えば、塩素化塩化ビニ
ル系樹脂を熱水用パイプに押出成形する際、着色がおこ
ったり、場合によっては押出成形中に焼けが生じ、商品
として使えない等の問題を生ずることがある。更に、塩
素化塩化ビニル系樹脂を熱水用パイプに押出成形する
と、押出成形機のダイ圧力および押出トルクが上昇して
焼ける。これを防止するために、通常の塩化ビニル系樹
脂用の押出成形機では塩化ビニル系樹脂に比べて塩素化
塩化ビニル系樹脂のフィード量を抑えて吐出量を低下さ
せてダイ圧力および押出トルクを抑える必要がある。す
なわち、塩素化塩化ビニル系樹脂のパイプ用押出成形に
あたっては吐出量が少なく、生産性が悪いという問題が
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、熱安
定性に優れると同時に、押出成形時に吐出量を多くで
き、生産性を高くできる、押出パイプ成形用として好ま
しい塩素化塩化ビニル系樹脂組成物を提供することにあ
る。
定性に優れると同時に、押出成形時に吐出量を多くで
き、生産性を高くできる、押出パイプ成形用として好ま
しい塩素化塩化ビニル系樹脂組成物を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、塩素化前の重合度が６００〜１５００
であり、塩素化度が６２〜７０重量％である塩素化塩化
ビニル系樹脂１００重量部、粒子全体中のブタジエン含
有量が６０重量％より小さく、スチレン含有量が３０重
量％より大きいＭＢＳ粒子３〜１５重量部、塩素含有量
が１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレン１〜５重量部
を含んでなる塩素化塩化ビニル系樹脂組成物を提供す
る。
達成するために、塩素化前の重合度が６００〜１５００
であり、塩素化度が６２〜７０重量％である塩素化塩化
ビニル系樹脂１００重量部、粒子全体中のブタジエン含
有量が６０重量％より小さく、スチレン含有量が３０重
量％より大きいＭＢＳ粒子３〜１５重量部、塩素含有量
が１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレン１〜５重量部
を含んでなる塩素化塩化ビニル系樹脂組成物を提供す
る。
【０００６】塩素化塩化ビニル系樹脂としては、重合度
が６００〜１５００、好ましくは６００〜１３００で、
塩素化度が６２〜７０重量％、好ましくは６５〜７０の
塩素化塩化ビニル系樹脂を使用する。なお、重合度は、
塩素化前の塩化ビニル系樹脂の重合度を意味する。「塩
化ビニル系樹脂」は、塩化ビニルホモポリマーのみなら
ず、塩化ビニルと２０重量％以下の他のモノマー（例え
ば エチレン、プロピレン、酢酸ビニル、塩化アリル、
アリルグリシジルエーテル、アクリル酸エステル、ビニ
ルエーテル等）少なくとも一種とのコポリマーを包含す
る。
が６００〜１５００、好ましくは６００〜１３００で、
塩素化度が６２〜７０重量％、好ましくは６５〜７０の
塩素化塩化ビニル系樹脂を使用する。なお、重合度は、
塩素化前の塩化ビニル系樹脂の重合度を意味する。「塩
化ビニル系樹脂」は、塩化ビニルホモポリマーのみなら
ず、塩化ビニルと２０重量％以下の他のモノマー（例え
ば エチレン、プロピレン、酢酸ビニル、塩化アリル、
アリルグリシジルエーテル、アクリル酸エステル、ビニ
ルエーテル等）少なくとも一種とのコポリマーを包含す
る。
【０００７】塩素化塩化ビニル系樹脂の重合度が６００
未満であれば十分な機械的強度が得られず、一方、その
重合度が１５００を越えると、樹脂組成物の加工が容易
でないので好ましくない。塩素化塩化ビニル系樹脂の塩
素化度が６２重量％未満であれば、十分な耐熱性を有す
る成形品が得られず、また塩素化度が７０重量％を越え
ると、溶融粘度が高くなり、樹脂組成物の加工に技術的
な困難を伴うので、好ましくない。
未満であれば十分な機械的強度が得られず、一方、その
重合度が１５００を越えると、樹脂組成物の加工が容易
でないので好ましくない。塩素化塩化ビニル系樹脂の塩
素化度が６２重量％未満であれば、十分な耐熱性を有す
る成形品が得られず、また塩素化度が７０重量％を越え
ると、溶融粘度が高くなり、樹脂組成物の加工に技術的
な困難を伴うので、好ましくない。
【０００８】ＭＢＳ（メチルメタクリレート−ブタジエ
ン−スチレン共重合体）粒子としては、粒子全体でのブ
タジエン含有量が６０重量％より小さく、スチレン含有
量が３０重量％より大きいＭＢＳを用いる。
ン−スチレン共重合体）粒子としては、粒子全体でのブ
タジエン含有量が６０重量％より小さく、スチレン含有
量が３０重量％より大きいＭＢＳを用いる。
【０００９】ＭＢＳのブタジエン含有量が６０重量％以
上であると、パイプ押出時のダイ圧および押出トルクが
上昇するので、フィード量を抑えることにより吐出量を
抑える必要があり、パイプの生産性が悪くなる。塩素化
塩化ビニル系樹脂の流動性をあげて吐出量を高めるた
め、ＭＢＳのスチレン含有量は３０重量％より大きくな
ければならない。
上であると、パイプ押出時のダイ圧および押出トルクが
上昇するので、フィード量を抑えることにより吐出量を
抑える必要があり、パイプの生産性が悪くなる。塩素化
塩化ビニル系樹脂の流動性をあげて吐出量を高めるた
め、ＭＢＳのスチレン含有量は３０重量％より大きくな
ければならない。
【００１０】配合するＭＢＳの量は、塩素化塩化ビニル
系樹脂１００重量部あたり３〜１５重量部である。配合
するＭＢＳの量が３重量部未満であると、パイプの耐衝
撃物性が低下し、１５重量部を越えると塩素化塩化ビニ
ル系樹脂の持つ特性である耐熱性が低下する。生産した
パイプの耐衝撃物性および耐熱性のバランスから、配合
するＭＢＳの量は４〜１２重量部であることが好まし
い。
系樹脂１００重量部あたり３〜１５重量部である。配合
するＭＢＳの量が３重量部未満であると、パイプの耐衝
撃物性が低下し、１５重量部を越えると塩素化塩化ビニ
ル系樹脂の持つ特性である耐熱性が低下する。生産した
パイプの耐衝撃物性および耐熱性のバランスから、配合
するＭＢＳの量は４〜１２重量部であることが好まし
い。
【００１１】パイプの耐衝撃物性を向上するために、Ｍ
ＢＳ粒子の押出パイプ成型品における平均分散粒径は２
０００オングストローム以下であることが好ましい。パ
イプ押出時のダイ圧および押出トルクを抑えて、フィー
ド量を上げることにより吐出量を増やす為に、１kg荷重
でのビカット軟化点が６０℃以上（通常９０℃以下）の
ＭＢＳを用いることが好ましい。
ＢＳ粒子の押出パイプ成型品における平均分散粒径は２
０００オングストローム以下であることが好ましい。パ
イプ押出時のダイ圧および押出トルクを抑えて、フィー
ド量を上げることにより吐出量を増やす為に、１kg荷重
でのビカット軟化点が６０℃以上（通常９０℃以下）の
ＭＢＳを用いることが好ましい。
【００１２】本発明では、パイプ押出におけるダイ圧お
よび押出トルクの低下による吐出量向上のために、塩素
含有量が１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレンを、塩
素化塩化ビニル系樹脂１００重量部あたり１〜５重量部
配合する。塩素化ポリエチレンの塩素含有量が１０重量
％未満、あるいは５０重量％超であると、基材樹脂であ
る塩素化塩化ビニル系樹脂との相溶性が低下し、押出パ
イプの耐衝撃強度が不十分となる。押出パイプの耐衝撃
強度を向上させる為に、更に好ましくは塩素含有量が３
０〜４０重量％である塩素化ポリエチレンを用いる。
よび押出トルクの低下による吐出量向上のために、塩素
含有量が１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレンを、塩
素化塩化ビニル系樹脂１００重量部あたり１〜５重量部
配合する。塩素化ポリエチレンの塩素含有量が１０重量
％未満、あるいは５０重量％超であると、基材樹脂であ
る塩素化塩化ビニル系樹脂との相溶性が低下し、押出パ
イプの耐衝撃強度が不十分となる。押出パイプの耐衝撃
強度を向上させる為に、更に好ましくは塩素含有量が３
０〜４０重量％である塩素化ポリエチレンを用いる。
【００１３】塩素化ポリエチレン系樹脂の配合量が１重
量部未満であると、パイプ押出におけるダイ圧および押
出トルクの低下による吐出量向上の効果が見られず、５
重量部を越えると、塩素化塩化ビニル系樹脂の持つ特性
である耐熱性が低下する。
量部未満であると、パイプ押出におけるダイ圧および押
出トルクの低下による吐出量向上の効果が見られず、５
重量部を越えると、塩素化塩化ビニル系樹脂の持つ特性
である耐熱性が低下する。
【００１４】本発明では、塩素化塩化ビニル系樹脂組成
物に、上記のＭＢＳおよび塩素化ポリエチレンの他に、
好ましくは安定剤と滑剤を配合する。安定剤と滑剤は塩
素化塩化ビニル系樹脂の成形加工において通常用いられ
るものであってよい。
物に、上記のＭＢＳおよび塩素化ポリエチレンの他に、
好ましくは安定剤と滑剤を配合する。安定剤と滑剤は塩
素化塩化ビニル系樹脂の成形加工において通常用いられ
るものであってよい。
【００１５】安定剤として、アルキル錫化合物、例えば
メチル錫、ブチル錫、オクチル錫、混合金属アルキル
錫、ジアルキル錫２カルボン酸塩、メチル錫メルカプ
ト、オクチル錫メルカプト、ブチル錫メルカプト、ジア
ルキル錫ビス(アルキルメルカプトカルボン酸塩)、ジ−
n−オクチルスズ−Ｓ,Ｓ'−ビス(イソオクチルメルカプ
トアセテート)、ブチル錫マレエートポリマー、ブチル
錫マレエートエステル、オクチル錫マレエートポリマ
ー、オクチル錫マレエートエステルなどが用いられる。
メチル錫、ブチル錫、オクチル錫、混合金属アルキル
錫、ジアルキル錫２カルボン酸塩、メチル錫メルカプ
ト、オクチル錫メルカプト、ブチル錫メルカプト、ジア
ルキル錫ビス(アルキルメルカプトカルボン酸塩)、ジ−
n−オクチルスズ−Ｓ,Ｓ'−ビス(イソオクチルメルカプ
トアセテート)、ブチル錫マレエートポリマー、ブチル
錫マレエートエステル、オクチル錫マレエートポリマ
ー、オクチル錫マレエートエステルなどが用いられる。
【００１６】安定剤の配合量は、塩素化塩化ビニル系樹
脂１００重量部に対して、１．５〜５重量部であること
が好ましい。安定剤の配合量が１．５重量部未満では、
塩素化塩化ビニル系樹脂の熱安定性が改良されない。一
方、安定剤の配合量が５重量部を越えても、熱安定性の
効果は飽和状態となり、添加量に見合って熱安定性が向
上しない。
脂１００重量部に対して、１．５〜５重量部であること
が好ましい。安定剤の配合量が１．５重量部未満では、
塩素化塩化ビニル系樹脂の熱安定性が改良されない。一
方、安定剤の配合量が５重量部を越えても、熱安定性の
効果は飽和状態となり、添加量に見合って熱安定性が向
上しない。
【００１７】滑剤として、ジ及びトリオレエートのポリ
グリセロール、ポリエチレン、酸化ポリエチレン、高分
子量パラフィンワックスが挙げられる。中でも好ましい
滑剤は、ポリエチレンワックスである。
グリセロール、ポリエチレン、酸化ポリエチレン、高分
子量パラフィンワックスが挙げられる。中でも好ましい
滑剤は、ポリエチレンワックスである。
【００１８】滑剤の配合量は、塩素化塩化ビニル系樹脂
１００重量部に対して、１．５〜４重量部であるのが好
ましい。滑剤の配合量が１．５重量部未満であれば溶融
粘度が高くなるため、押出加工性が悪くなる。また、滑
剤の配合量が４重量部を越えると、樹脂と金属との滑性
が強くなりすぎ、押出加工時の樹脂吐出に脈動を生じる
ことがある。
１００重量部に対して、１．５〜４重量部であるのが好
ましい。滑剤の配合量が１．５重量部未満であれば溶融
粘度が高くなるため、押出加工性が悪くなる。また、滑
剤の配合量が４重量部を越えると、樹脂と金属との滑性
が強くなりすぎ、押出加工時の樹脂吐出に脈動を生じる
ことがある。
【００１９】上記の添加剤の他に、塩素化塩化ビニル系
樹脂組成物には二酸化チタンや炭酸カルシウムなどの充
填剤を添加してよい。また、着色剤として、塩素化塩化
ビニル系樹脂の成形加工において通常用いられるものを
添加してよい。
樹脂組成物には二酸化チタンや炭酸カルシウムなどの充
填剤を添加してよい。また、着色剤として、塩素化塩化
ビニル系樹脂の成形加工において通常用いられるものを
添加してよい。
【００２０】本発明の塩素化塩化ビニル系樹脂組成物
は、上記の必須成分および所望の添加剤を、従来の混合
・混練装置を用いて配合することにより調製することが
できる。 本発明の塩素化塩化ビニル系樹脂組成物は、
従来の塩素化塩化ビニル系樹脂が用いられている分野で
用いることができるが、上記のような特性から、押出パ
イプの成形に特に好ましく用いられる。
は、上記の必須成分および所望の添加剤を、従来の混合
・混練装置を用いて配合することにより調製することが
できる。 本発明の塩素化塩化ビニル系樹脂組成物は、
従来の塩素化塩化ビニル系樹脂が用いられている分野で
用いることができるが、上記のような特性から、押出パ
イプの成形に特に好ましく用いられる。
【００２１】
【実施例】以下に実施例と比較例を挙げて本発明を説明
するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるわけで
はない。尚、実施例および比較例中「部」または「％」
は、特に記載のない限り「重量部」または「重量％」を
意味する。
するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるわけで
はない。尚、実施例および比較例中「部」または「％」
は、特に記載のない限り「重量部」または「重量％」を
意味する。
【００２２】実施例１ 重合度１０００の塩化ビニル樹脂を後塩素化した塩素化
度６７％の塩素化塩化ビニル樹脂１００部に、ブタジエ
ン含有量が４６％、スチレン含有量が３４％で、１kg荷
重でのビニル軟化点が７０℃であり、平均分散粒径が１
５００μmのＭＢＳを８部および塩素化ポリエチレン
（Ｈ１３５。ダイソー株式会社製。塩素化度３５％）を
３部加え、更に安定剤としてオクチル錫メルカプトを３
部、滑剤としてポリエチレンワックス（ＡＣ−６１７Ａ
およびＡＣ−６２９Ａ（各１部）。アライドシグナル社
製)を合計２部加え、充填剤として二酸化チタン５部、
および着色剤を加えた。
度６７％の塩素化塩化ビニル樹脂１００部に、ブタジエ
ン含有量が４６％、スチレン含有量が３４％で、１kg荷
重でのビニル軟化点が７０℃であり、平均分散粒径が１
５００μmのＭＢＳを８部および塩素化ポリエチレン
（Ｈ１３５。ダイソー株式会社製。塩素化度３５％）を
３部加え、更に安定剤としてオクチル錫メルカプトを３
部、滑剤としてポリエチレンワックス（ＡＣ−６１７Ａ
およびＡＣ−６２９Ａ（各１部）。アライドシグナル社
製)を合計２部加え、充填剤として二酸化チタン５部、
および着色剤を加えた。
【００２３】この配合物を、３００リットルのスーパー
ミキサーにて、１３０℃まで昇温してブレンドし、均一
な配合物を得た。東芝製ＴＥＣコニカル押出機を用い
て、この配合物を１インチ径パイプに押出した。この
時、ダイス先端の樹脂温度は１９２．５℃であった。ま
た、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は２９０kg／
cm2であり、吐出量は６３kg／hrであった。
ミキサーにて、１３０℃まで昇温してブレンドし、均一
な配合物を得た。東芝製ＴＥＣコニカル押出機を用い
て、この配合物を１インチ径パイプに押出した。この
時、ダイス先端の樹脂温度は１９２．５℃であった。ま
た、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は２９０kg／
cm2であり、吐出量は６３kg／hrであった。
【００２４】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３４kg・cm／cm2、０℃で２３kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
４．１kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．４℃および１１
２．５℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５５
９kg／cm2、破断時伸びは１２５％であった。パイプの
色調は、目視で赤みがなく(ＡＡ)、熱安定性は良好と判
断された。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３４kg・cm／cm2、０℃で２３kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
４．１kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．４℃および１１
２．５℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５５
９kg／cm2、破断時伸びは１２５％であった。パイプの
色調は、目視で赤みがなく(ＡＡ)、熱安定性は良好と判
断された。
【００２５】実施例２ ＭＢＳとして、ブタジエン含有量が５３．５％、スチレ
ン含有量が３１．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点
が５５℃であり、平均分散粒径が１５００オングストロ
ームのＭＢＳを用いた以外は、実施例１と同様にブレン
ドおよびパイプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹
脂温度は１９５．９℃であった。また、モーター負荷は
７６アンペア、ダイ圧は３００kg／cm2であり、吐出量
は５９kg／hrであった。
ン含有量が３１．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点
が５５℃であり、平均分散粒径が１５００オングストロ
ームのＭＢＳを用いた以外は、実施例１と同様にブレン
ドおよびパイプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹
脂温度は１９５．９℃であった。また、モーター負荷は
７６アンペア、ダイ圧は３００kg／cm2であり、吐出量
は５９kg／hrであった。
【００２６】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
１．４kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．２℃および１１
２．３℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６
０kg／cm2、破断時伸びは１２４％であった。パイプの
色調は、目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好と
判断された。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
１．４kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．２℃および１１
２．３℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６
０kg／cm2、破断時伸びは１２４％であった。パイプの
色調は、目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好と
判断された。
【００２７】実施例３ ＭＢＳの配合量を１２部に、塩素化ポリエチレンの配合
量を４部に変え、更に滑剤であるＡＣＰＥ６１７Ａの配
合量を１．３部に変えた以外は実施例１と同様にブレン
ドおよびパイプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹
脂温度は１９３．７℃であった。また、モーター負荷は
７６アンペア、ダイ圧は２８０kg／cm2であり、吐出量
は６３kg／hrであった。
量を４部に変え、更に滑剤であるＡＣＰＥ６１７Ａの配
合量を１．３部に変えた以外は実施例１と同様にブレン
ドおよびパイプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹
脂温度は１９３．７℃であった。また、モーター負荷は
７６アンペア、ダイ圧は２８０kg／cm2であり、吐出量
は６３kg／hrであった。
【００２８】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
２．２kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２６．９℃および１１
２．０℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５５
１kg／cm2、破断時伸びは１１９％であった。パイプの
色調は、目視で特に赤みがなく(ＡＡ)、熱安定性は良好
と判断された。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
２．２kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２６．９℃および１１
２．０℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５５
１kg／cm2、破断時伸びは１１９％であった。パイプの
色調は、目視で特に赤みがなく(ＡＡ)、熱安定性は良好
と判断された。
【００２９】比較例１ ＭＢＳとして、ブタジエン含有量が７０％、スチレン含
有量が７．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点が７６
℃であり、平均分散粒径が２３００オングストロームの
ＭＢＳを用い、そのＭＢＳの配合量を６部に変えた以外
は実施例１と同様にブレンドおよびパイプ押出を行っ
た。この時、ダイス先端の樹脂温度は１９７．１℃であ
った。また、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は３
２０kg／cm2であり、吐出量は５６kg／hrであった。
有量が７．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点が７６
℃であり、平均分散粒径が２３００オングストロームの
ＭＢＳを用い、そのＭＢＳの配合量を６部に変えた以外
は実施例１と同様にブレンドおよびパイプ押出を行っ
た。この時、ダイス先端の樹脂温度は１９７．１℃であ
った。また、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は３
２０kg／cm2であり、吐出量は５６kg／hrであった。
【００３０】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３１kg・cm／cm2、０℃で２１kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は９．
５kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じて、こ
のパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化点を調
べたところ、それぞれ１２７．４℃および１１３．４℃
であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２３℃で引
張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６０kg／cm
2、破断時伸びは１２５％であった。パイプの色調は、
目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好と判断され
た。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３１kg・cm／cm2、０℃で２１kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は９．
５kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じて、こ
のパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化点を調
べたところ、それぞれ１２７．４℃および１１３．４℃
であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２３℃で引
張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６０kg／cm
2、破断時伸びは１２５％であった。パイプの色調は、
目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好と判断され
た。
【００３１】比較例２ ＭＢＳとして、ブタジエン含有量が７０％、スチレン含
有量が４．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点が５０
℃であり、平均分散粒径が２１００オングストロームの
ＭＢＳを用い、そのＭＢＳの配合量を６部に変えた以外
は実施例１と同様にブレンドおよびパイプ押出を行っ
た。その時、ダイス先端の樹脂温度は１９６．６℃であ
った。また、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は３
１０kg／cm2であり、吐出量は５６kg／hrであった。
有量が４．５％で、１kg荷重でのビカット軟化点が５０
℃であり、平均分散粒径が２１００オングストロームの
ＭＢＳを用い、そのＭＢＳの配合量を６部に変えた以外
は実施例１と同様にブレンドおよびパイプ押出を行っ
た。その時、ダイス先端の樹脂温度は１９６．６℃であ
った。また、モーター負荷は７６アンペア、ダイ圧は３
１０kg／cm2であり、吐出量は５６kg／hrであった。
【００３２】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
１．８kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．６℃および１１
３．５℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６
３ｋｇ／cm2、破断時伸びは１２１％であった。パイプ
の色調は、目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好
と判断された。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３２kg・cm／cm2、０℃で２２kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は１
１．８kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じ
て、このパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化
点を調べたところ、それぞれ１２７．６℃および１１
３．５℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２
３℃で引張試験をおこなったところ、最大抗張力は５６
３ｋｇ／cm2、破断時伸びは１２１％であった。パイプ
の色調は、目視で特に赤みがなく(Ａ)、熱安定性は良好
と判断された。
【００３３】比較例３ ＭＢＳの配合量を８部に変え、塩素化ポリエチレンを用
いなかった以外は実施例１と同様にブレンドおよびパイ
プ押出を行った。この時、ダイス先端の樹脂温度は２０
０．４℃であった。また、モーター負荷は７６アンペ
ア、ダイ圧は３１０kg／cm2であり、吐出量は５４kg／h
rであった。
いなかった以外は実施例１と同様にブレンドおよびパイ
プ押出を行った。この時、ダイス先端の樹脂温度は２０
０．４℃であった。また、モーター負荷は７６アンペ
ア、ダイ圧は３１０kg／cm2であり、吐出量は５４kg／h
rであった。
【００３４】ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、このパイ
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３０kg・cm／cm2、０℃で２０kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は８．
２kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じて、こ
のパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化点を調
べたところ、それぞれ１２８．３℃および１１５．５℃
であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２３℃で引
張試験をおこなったところ、最大抗張力は５７９kg／cm
2、破断時伸びは１０４％であった。パイプの色調は、
目視で特に赤みがあり(Ｂ)、熱安定性は良くないと判断
された。
プの２３℃および０℃のシャルピー衝撃強度を測定した
ところ、２３℃で３０kg・cm／cm2、０℃で２０kg・cm
／cm2であった。ＡＳＴＭ Ｄ−２４４４に準じて、０
℃での落錘衝撃強度を測定したところ、落錘強度は８．
２kg・mであった。ＪＩＳ−Ｋ−７２０６に準じて、こ
のパイプの１kgおよび５kg荷重でのビカット軟化点を調
べたところ、それぞれ１２８．３℃および１１５．５℃
であった。ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準じて、２３℃で引
張試験をおこなったところ、最大抗張力は５７９kg／cm
2、破断時伸びは１０４％であった。パイプの色調は、
目視で特に赤みがあり(Ｂ)、熱安定性は良くないと判断
された。
【００３５】比較例４ ＭＢＳの配合量を１０部に変え、塩素化ポリエチレンを
用いなかった以外は実施例２と同様にブレンドおよびパ
イプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹脂温度は２
０１．６℃であった。また、モーター負荷は７０アンペ
ア、ダイ圧は３２０kg／cm2であり、吐出量は４７kg／h
rであった。パイプ押し出し中に、パイプに焼け筋が発
生し、焼けにより押出を中止した。
用いなかった以外は実施例２と同様にブレンドおよびパ
イプ押出を行った。この時、ダイス先端の樹脂温度は２
０１．６℃であった。また、モーター負荷は７０アンペ
ア、ダイ圧は３２０kg／cm2であり、吐出量は４７kg／h
rであった。パイプ押し出し中に、パイプに焼け筋が発
生し、焼けにより押出を中止した。
【００３６】焼け筋のが入った初期の押出パイプについ
て、ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、２３℃および０℃
のシャルピー衝撃強度を測定したところ、２３℃で２７
kg・cm／cm2・０℃で１６kg・cm／cm2であった。ＡＳＴ
Ｍ Ｄ−２４４４に準じて、０℃での落錘衝撃強度を測
定したところ、落錘強度は５．８kg・mであった。ＪＩ
Ｓ−Ｋ−７２０６に準じて、このパイプの１kgおよび５
kg荷重でのビカット軟化点を調べたところ、それぞれ１
２８．０℃および１１５．２℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−
７１１３に準じて、２３℃で引張試験をおこなったとこ
ろ、最大抗張力は５８０kg／cm2、破断時伸びは１０２
％であった。パイプの色調は目視で焼け筋が入り、赤み
があり(Ｃ)、熱安定性は悪かった。
て、ＪＩＳ−Ｋ−７１１１に準じて、２３℃および０℃
のシャルピー衝撃強度を測定したところ、２３℃で２７
kg・cm／cm2・０℃で１６kg・cm／cm2であった。ＡＳＴ
Ｍ Ｄ−２４４４に準じて、０℃での落錘衝撃強度を測
定したところ、落錘強度は５．８kg・mであった。ＪＩ
Ｓ−Ｋ−７２０６に準じて、このパイプの１kgおよび５
kg荷重でのビカット軟化点を調べたところ、それぞれ１
２８．０℃および１１５．２℃であった。ＪＩＳ−Ｋ−
７１１３に準じて、２３℃で引張試験をおこなったとこ
ろ、最大抗張力は５８０kg／cm2、破断時伸びは１０２
％であった。パイプの色調は目視で焼け筋が入り、赤み
があり(Ｃ)、熱安定性は悪かった。
【００３６】上記の実施例および比較例の結果を表１お
よび表２にまとめた。
よび表２にまとめた。
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】実施例１〜３の結果から明らかなように、
ＭＢＳのブタジエン含有量が６０重量％より小さく、ス
チレン含有量が３０重量％より大きく、かつその粒子の
表面層がメチルメタクリレートとスチレンを主成分とす
るＭＢＳ粒子を塩素化ポリエチレンとともに配合した塩
素化塩化ビニル系樹脂組成物は、得られるパイプの衝撃
強度、耐熱性、引張強度、熱安定性を犠牲にせずに、パ
イプ押出において吐出量を顕著に上げることができる。
ＭＢＳのブタジエン含有量が６０重量％より小さく、ス
チレン含有量が３０重量％より大きく、かつその粒子の
表面層がメチルメタクリレートとスチレンを主成分とす
るＭＢＳ粒子を塩素化ポリエチレンとともに配合した塩
素化塩化ビニル系樹脂組成物は、得られるパイプの衝撃
強度、耐熱性、引張強度、熱安定性を犠牲にせずに、パ
イプ押出において吐出量を顕著に上げることができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 塩素化前の重合度が６００〜１５００で
あり、塩素化度が６２〜７０重量％である塩素化塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部、 粒子全体中のブタジエン含有量が６０重量％より小さ
く、スチレン含有量が３０重量％より大きいＭＢＳ粒子
３〜１５重量部、 塩素含有量が１０〜５０重量％の塩素化ポリエチレン１
〜５重量部を含んでなる塩素化塩化ビニル系樹脂組成
物。 - 【請求項２】 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物は押出パ
イプ成型品用であり、押出パイプ成型品にした場合のＭ
ＢＳの平均分散粒径が２０００オングストローム以下で
ある請求項１項記載の塩素化塩化ビニル系樹脂組成物。 - 【請求項３】 ＭＢＳが、１kg荷重で６０℃以上のビカ
ット軟化点を有する請求項１または２記載の塩素化塩化
ビニル系樹脂組成物。 - 【請求項４】 塩素化ポリエチレンの塩素含有量が３０
〜４０重量％である請求項１〜３項のいずれかに記載の
塩素化塩化ビニル系樹脂組成物。 - 【請求項５】 ＭＢＳの配合量が、塩素化塩化ビニル系
樹脂１００重量部あたり４〜１２重量部である請求項１
〜４のいずれかに記載の塩素化塩化ビニル系樹脂組成
物。 - 【請求項６】 塩素化塩化ビニル系樹脂１００重量部あ
たり、１.５〜５重量部の安定剤および１.５〜４重量部
の滑剤をさらに含む請求項１〜５のいずれかに記載の塩
素化塩化ビニル系樹脂組成物。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9356871A JPH11181205A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物 |
| CA002256638A CA2256638C (en) | 1997-12-25 | 1998-12-17 | Chlorinated vinyl chloride resin composition |
| EP98124293A EP0926194B1 (en) | 1997-12-25 | 1998-12-21 | Chlorinated vinyl chloride resin composition |
| DE69830777T DE69830777T2 (de) | 1997-12-25 | 1998-12-21 | Zusammensetzung aus chloriertem Vinylchloridharz |
| US09/218,140 US6140423A (en) | 1997-12-25 | 1998-12-22 | Chlorinated vinyl chloride resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9356871A JPH11181205A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181205A true JPH11181205A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18451181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9356871A Pending JPH11181205A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6140423A (ja) |
| EP (1) | EP0926194B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11181205A (ja) |
| CA (1) | CA2256638C (ja) |
| DE (1) | DE69830777T2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2001139747A (ja) * | 1999-11-12 | 2001-05-22 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 塩素化塩化ビニル系樹脂組成物 |
| WO2002064675A1 (fr) * | 2001-02-16 | 2002-08-22 | Kaneka Corporation | Composition de resine chloree de chlorure de vinyle |
| JP2003097768A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Sekisui Chem Co Ltd | 更生管用塩化ビニル系樹脂組成物及び更生管 |
| WO2017068954A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 三井化学株式会社 | 樹脂組成物、該組成物からなる成形体およびパイプ |
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|---|---|---|---|---|
| CN104011131A (zh) * | 2011-11-29 | 2014-08-27 | 德山积水工业株式会社 | 挤压成型用氯化氯乙烯树脂组合物 |
| JP7130935B2 (ja) | 2017-10-13 | 2022-09-06 | 信越化学工業株式会社 | ポリ塩化ビニル系樹脂成形品及びその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| FR2011790A1 (ja) * | 1968-06-29 | 1970-03-06 | Kanegafuchi Chemical Ind | |
| JPS5117972B2 (ja) * | 1971-09-01 | 1976-06-07 | ||
| US5194471A (en) * | 1991-02-15 | 1993-03-16 | The B. F. Goodrich Company | Rigid chlorinated polyvinyl chloride compound and articles derived therefrom |
| DE69307672T2 (de) * | 1992-12-23 | 1997-07-24 | Goodrich Co B F | CPVC-Zusammensetzung für die Rohr-Extrusion sowie daraus hergestelltes Rohr |
| JPH08113685A (ja) * | 1994-10-19 | 1996-05-07 | Sekisui Chem Co Ltd | 耐熱性塩化ビニル系樹脂組成物 |
| US5981663A (en) * | 1996-05-24 | 1999-11-09 | The B.F. Goodrich Company | Chlorinated polyvinyl chloride compound having excellent physical, chemical resistance and processing properties |
-
1997
- 1997-12-25 JP JP9356871A patent/JPH11181205A/ja active Pending
-
1998
- 1998-12-17 CA CA002256638A patent/CA2256638C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-21 DE DE69830777T patent/DE69830777T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-21 EP EP98124293A patent/EP0926194B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-22 US US09/218,140 patent/US6140423A/en not_active Expired - Lifetime
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| WO2002064675A1 (fr) * | 2001-02-16 | 2002-08-22 | Kaneka Corporation | Composition de resine chloree de chlorure de vinyle |
| JP2003097768A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Sekisui Chem Co Ltd | 更生管用塩化ビニル系樹脂組成物及び更生管 |
| WO2017068954A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 三井化学株式会社 | 樹脂組成物、該組成物からなる成形体およびパイプ |
| JP2018059045A (ja) * | 2015-10-19 | 2018-04-12 | 三井化学株式会社 | 樹脂組成物、該組成物からなる成形体およびパイプ |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| US6140423A (en) | 2000-10-31 |
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| DE69830777D1 (de) | 2005-08-11 |
| CA2256638A1 (en) | 1999-06-25 |
| DE69830777T2 (de) | 2006-04-27 |
| CA2256638C (en) | 2006-09-26 |
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