JPH10330548A - 高減衰ゴム組成物 - Google Patents
高減衰ゴム組成物Info
- Publication number
- JPH10330548A JPH10330548A JP14122997A JP14122997A JPH10330548A JP H10330548 A JPH10330548 A JP H10330548A JP 14122997 A JP14122997 A JP 14122997A JP 14122997 A JP14122997 A JP 14122997A JP H10330548 A JPH10330548 A JP H10330548A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- butadiene rubber
- weight
- carbon black
- oil absorption
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 減衰性，低温特性，ゴム強度に優れた高減衰
ゴム組成物を得る。 【解決手段】 ブタジエンゴムを５〜８０重量部含むジ
エン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラックを３
０〜１５０重量部含有する。ブタジエンゴムは、ムーニ
ー粘度（１００℃）４０〜１００および極限粘度２．１
〜５．０の高分子量ブタジエンゴムを４０〜９５重量％
含み、残りが極限粘度０．１〜０．６の低分子量ブタジ
エンゴムとなっており、ムーニー粘度（１００℃）３０
〜７０，Ｃｉｓ１．４結合量９３％以上である。カーボ
ンブラックは、ＣＴＡＢ吸着比表面積１２５以上，比着
色力１３０以上，ＤＢＰ吸油量１２０以上，２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量１０５以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ
4ＤＢＰ吸油量］２０以上である。
ゴム組成物を得る。 【解決手段】 ブタジエンゴムを５〜８０重量部含むジ
エン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラックを３
０〜１５０重量部含有する。ブタジエンゴムは、ムーニ
ー粘度（１００℃）４０〜１００および極限粘度２．１
〜５．０の高分子量ブタジエンゴムを４０〜９５重量％
含み、残りが極限粘度０．１〜０．６の低分子量ブタジ
エンゴムとなっており、ムーニー粘度（１００℃）３０
〜７０，Ｃｉｓ１．４結合量９３％以上である。カーボ
ンブラックは、ＣＴＡＢ吸着比表面積１２５以上，比着
色力１３０以上，ＤＢＰ吸油量１２０以上，２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量１０５以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ
4ＤＢＰ吸油量］２０以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のブ
ッシュのような防振ゴムに用いられ、各種機械等の振動
に対する防振，制振等に対して有効な高減衰ゴム組成物
に関する。
ッシュのような防振ゴムに用いられ、各種機械等の振動
に対する防振，制振等に対して有効な高減衰ゴム組成物
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、防振ゴム等に用いられるゴム
組成物の減衰特性を向上するために、（ａ）カーボンブ
ラックおよび軟化剤を多量に配合したり、あるいは
（ｂ）ガラス転移温度（Ｔｇ）の高いポリマーをメイン
ポリマーとして使用することが知られている。しかしな
がら、上記（ａ）では高減衰性は有しているものの防振
ゴムにとって重要な要求特性である繰り返しの歪みに対
する耐久性及びゴム強度が悪化する。また、（ｂ）で
は、静バネ定数の変化が大きくなるから、実温領域であ
る低温での弾性率が過度に高くなり、防振ゴムにとって
重要な支持機能が悪化するという問題がある。
組成物の減衰特性を向上するために、（ａ）カーボンブ
ラックおよび軟化剤を多量に配合したり、あるいは
（ｂ）ガラス転移温度（Ｔｇ）の高いポリマーをメイン
ポリマーとして使用することが知られている。しかしな
がら、上記（ａ）では高減衰性は有しているものの防振
ゴムにとって重要な要求特性である繰り返しの歪みに対
する耐久性及びゴム強度が悪化する。また、（ｂ）で
は、静バネ定数の変化が大きくなるから、実温領域であ
る低温での弾性率が過度に高くなり、防振ゴムにとって
重要な支持機能が悪化するという問題がある。
【０００３】これらの問題に対する解決策として、流体
封入式の防振ゴムが提案されている。しかしながら、流
体封入式の防振ゴムは、機能面において優れたものが作
製可能であるが、構造が複雑になるために、製造コスト
が高くなることに加えて、振動入力方向によっては流体
による減衰効果が十分に得られないという問題がある。
封入式の防振ゴムが提案されている。しかしながら、流
体封入式の防振ゴムは、機能面において優れたものが作
製可能であるが、構造が複雑になるために、製造コスト
が高くなることに加えて、振動入力方向によっては流体
による減衰効果が十分に得られないという問題がある。
【０００４】また、ゴム組成物の減衰性を向上するため
に、例えば低分子ＳＢＲのような低分子量ポリマーを使
用すれば良いことが知られているが（特開平２−３０８
８３５号公報参照）、その反面、ゴム強度に悪影響を及
ぼすことも良く知られている。
に、例えば低分子ＳＢＲのような低分子量ポリマーを使
用すれば良いことが知られているが（特開平２−３０８
８３５号公報参照）、その反面、ゴム強度に悪影響を及
ぼすことも良く知られている。
【０００５】他方、室温から高温にわたって高い減衰性
を維持するために、反応性フェノール樹脂を配合したも
のもあるが、このような樹脂はゴムロール粘着付与剤の
機能を有しているため、１０〜２５重量部程度配合する
とロール粘着性が過度に強くなってしまい、ロール加工
性が悪化するうえ、加硫ゴムの耐疲労性が悪化するとい
った不具合がある（特開平５−１９４８０７号公報参
照）。
を維持するために、反応性フェノール樹脂を配合したも
のもあるが、このような樹脂はゴムロール粘着付与剤の
機能を有しているため、１０〜２５重量部程度配合する
とロール粘着性が過度に強くなってしまい、ロール加工
性が悪化するうえ、加硫ゴムの耐疲労性が悪化するとい
った不具合がある（特開平５−１９４８０７号公報参
照）。
【０００６】また、ゴム組成物に芳香族炭化水素ホルム
アルテヒド樹脂を入れた場合、高減衰化されるとともに
破断伸び（ＥB）が向上するが、その反面、ゴム強度及
びゴム硬度が低下し、ロール粘着性が強いためロール加
工性が悪くなるという不具合がある（特開平５−２２２
２４８号公報参照）。
アルテヒド樹脂を入れた場合、高減衰化されるとともに
破断伸び（ＥB）が向上するが、その反面、ゴム強度及
びゴム硬度が低下し、ロール粘着性が強いためロール加
工性が悪くなるという不具合がある（特開平５−２２２
２４８号公報参照）。
【０００７】さらに、ゴム組成物に石油樹脂を配合して
高減衰化し、高級脂肪酸エステルで低温性を改良出来る
が、その反面、疲労性を悪化することも容易に推察され
る。
高減衰化し、高級脂肪酸エステルで低温性を改良出来る
が、その反面、疲労性を悪化することも容易に推察され
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来技
術では、ゴム組成物における高減衰性や低温特性を個々
に改善することは出来るが、高い減衰性と良好な低温特
性とを両立し、しかも良好なゴム強度を得ることは出来
なかった。
術では、ゴム組成物における高減衰性や低温特性を個々
に改善することは出来るが、高い減衰性と良好な低温特
性とを両立し、しかも良好なゴム強度を得ることは出来
なかった。
【０００９】本発明は、このような課題に鑑みなされた
もので、低温から高温までの広い温度域において優れた
高減衰性を発揮でき、かつゴム強度に優れた高減衰ゴム
組成物を提供することを目的としている。
もので、低温から高温までの広い温度域において優れた
高減衰性を発揮でき、かつゴム強度に優れた高減衰ゴム
組成物を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は、ブタ
ジエンゴムを５〜８０重量部含むジエン系ゴム１００重
量部に対し、カーボンブラックを３０〜１５０重量部含
有した高減衰ゴム組成物であって、上記ブタジエンゴム
は、ブタジエンゴム１００重量％中に高分子量ブタジエ
ンゴムを４０〜９５重量％含み、残りが低分子量ブタジ
エンゴムとなっており、両者を混合した後のムーニー粘
度（１００℃）が３０〜７０，Ｃｉｓ１．４結合量が９
３％以上であり、上記高分子量ブタジエンゴムは、ムー
ニー粘度（１００℃）が４０〜１００で、３０℃トルエ
ン中で測定した極限粘度（η）が２．１〜５．０ｄｌ／
ｇであり、上記低分子量ブタジエンゴムは、３０℃トル
エン中で測定した極限粘度（η）が０．１〜０．６ｄｌ
／ｇであり、上記カーボンブラックは、ＣＴＡＢ（セチ
ルトリメチルアンモニウムブロマイド）吸着比表面積が
１２５ｍ2／ｇ以上で、比着色力（Ｔｉｎｔ）が１３０
以上で、ＤＢＰ（フタル酸ジブチル）吸油量が１２０ｍ
ｌ／１００ｇ以上で、２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍ
ｌ／１００ｇ以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が２０ｍｌ／１００ｇ以上であることを特
徴としている。
ジエンゴムを５〜８０重量部含むジエン系ゴム１００重
量部に対し、カーボンブラックを３０〜１５０重量部含
有した高減衰ゴム組成物であって、上記ブタジエンゴム
は、ブタジエンゴム１００重量％中に高分子量ブタジエ
ンゴムを４０〜９５重量％含み、残りが低分子量ブタジ
エンゴムとなっており、両者を混合した後のムーニー粘
度（１００℃）が３０〜７０，Ｃｉｓ１．４結合量が９
３％以上であり、上記高分子量ブタジエンゴムは、ムー
ニー粘度（１００℃）が４０〜１００で、３０℃トルエ
ン中で測定した極限粘度（η）が２．１〜５．０ｄｌ／
ｇであり、上記低分子量ブタジエンゴムは、３０℃トル
エン中で測定した極限粘度（η）が０．１〜０．６ｄｌ
／ｇであり、上記カーボンブラックは、ＣＴＡＢ（セチ
ルトリメチルアンモニウムブロマイド）吸着比表面積が
１２５ｍ2／ｇ以上で、比着色力（Ｔｉｎｔ）が１３０
以上で、ＤＢＰ（フタル酸ジブチル）吸油量が１２０ｍ
ｌ／１００ｇ以上で、２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍ
ｌ／１００ｇ以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が２０ｍｌ／１００ｇ以上であることを特
徴としている。
【００１１】本発明に係わるブタジエンゴムは、高分子
量成分の高分子量ブタジエンゴムと、低分子量成分の低
分子量ブタジエンゴムとの混合物であり、バイモーダル
な、すなわち２つのモードを有する分子量分布を備えて
いる。
量成分の高分子量ブタジエンゴムと、低分子量成分の低
分子量ブタジエンゴムとの混合物であり、バイモーダル
な、すなわち２つのモードを有する分子量分布を備えて
いる。
【００１２】高分子量ブタジエンゴムは、ムーニー粘度
（１００℃）が４０〜１００で、かつ３０℃トルエン中
で測定した極限粘度（η）が２．１〜５．０ｄｌ／ｇで
あり、これにより耐動的疲労性、機械的強度特性の向上
が図られている。
（１００℃）が４０〜１００で、かつ３０℃トルエン中
で測定した極限粘度（η）が２．１〜５．０ｄｌ／ｇで
あり、これにより耐動的疲労性、機械的強度特性の向上
が図られている。
【００１３】低分子量ブタジエンゴムは、３０℃トルエ
ン中で測定した極限粘度（η）が０．１〜０．６ｄｌ／
ｇであり、これにより減衰性の向上が図られている。
ン中で測定した極限粘度（η）が０．１〜０．６ｄｌ／
ｇであり、これにより減衰性の向上が図られている。
【００１４】すなわち本発明では、高分子量ブタジエン
ゴムに耐動的疲労特性，機械的強度特性および低温特性
等の向上効果を担わせ、低分子量ブタジエンゴムに低温
特性や減衰性等の向上効果を担わせている。
ゴムに耐動的疲労特性，機械的強度特性および低温特性
等の向上効果を担わせ、低分子量ブタジエンゴムに低温
特性や減衰性等の向上効果を担わせている。
【００１５】高分子量ブタジエンゴムと低分子量ブタジ
エンゴムとを混合（ブレンド）した後のブタジエンゴム
は、平均Ｃｉｓ１．４結合量が９３％以上である。この
様な高ｃｉｓ結合のブタジエンゴムを用いることによ
り、低温特性の向上が図られている。
エンゴムとを混合（ブレンド）した後のブタジエンゴム
は、平均Ｃｉｓ１．４結合量が９３％以上である。この
様な高ｃｉｓ結合のブタジエンゴムを用いることによ
り、低温特性の向上が図られている。
【００１６】上記ブタジエンゴムは、ブタジエンゴム１
００重量％中に高分子量ブタジエンゴムを４０〜９５重
量％含み、残りが低分子量ブタジエンゴムとなったブレ
ンド物であり、ブレンド後のムーニー粘度（１００℃）
が３０〜７０である。ブレンド比率が上記範囲からはず
れると前述の機械的強度特性と減衰性とのバランスが悪
くなり、何れか一方が悪くなってしまう。また、ブレン
ド後のムーニー粘度（１００℃）が上記範囲にないと、
加工性や減衰性が低下してしまう。
００重量％中に高分子量ブタジエンゴムを４０〜９５重
量％含み、残りが低分子量ブタジエンゴムとなったブレ
ンド物であり、ブレンド後のムーニー粘度（１００℃）
が３０〜７０である。ブレンド比率が上記範囲からはず
れると前述の機械的強度特性と減衰性とのバランスが悪
くなり、何れか一方が悪くなってしまう。また、ブレン
ド後のムーニー粘度（１００℃）が上記範囲にないと、
加工性や減衰性が低下してしまう。
【００１７】また、原料ゴムとしてのジエン系ゴムは、
１００重量部中に上記ブタジエンゴムを５〜８０重量部
含んでいる。ブタジエンゴムが５重量部未満では、良低
温性と高減衰性が両立した加硫ゴムを得ることが難し
く、８０重量部を超えると機械的強度の良いものが得ら
れ難くなる。
１００重量部中に上記ブタジエンゴムを５〜８０重量部
含んでいる。ブタジエンゴムが５重量部未満では、良低
温性と高減衰性が両立した加硫ゴムを得ることが難し
く、８０重量部を超えると機械的強度の良いものが得ら
れ難くなる。
【００１８】ジエン系ゴムにブレンドされるゴムとして
は、スチレン・ブタジエン共重合ゴム（ＳＢＲ），天然
ゴム（ＮＲ），イソプレンゴム（ＩＲ），ニトリルブタ
ジエン共重合ゴム（ＮＢＲ）などが挙げられ、特に好ま
しくは高い減衰性と機械的強度特性が得られる結合スチ
レン量５〜４０％のＳＢＲ，もしくはＮＲを挙げること
ができる。
は、スチレン・ブタジエン共重合ゴム（ＳＢＲ），天然
ゴム（ＮＲ），イソプレンゴム（ＩＲ），ニトリルブタ
ジエン共重合ゴム（ＮＢＲ）などが挙げられ、特に好ま
しくは高い減衰性と機械的強度特性が得られる結合スチ
レン量５〜４０％のＳＢＲ，もしくはＮＲを挙げること
ができる。
【００１９】このようなジエン系ゴムと混練するカーボ
ンブラックの量は、ジエン系ゴム１００重量部に対して
３０〜１５０重量部、特に好ましくは６０〜１００重量
部である。カーボンブラック量が３０重量部よりも少な
いと高減衰化することが難しく、１５０重量部よりも多
いと加工性や機械的強度が低下してしまう。
ンブラックの量は、ジエン系ゴム１００重量部に対して
３０〜１５０重量部、特に好ましくは６０〜１００重量
部である。カーボンブラック量が３０重量部よりも少な
いと高減衰化することが難しく、１５０重量部よりも多
いと加工性や機械的強度が低下してしまう。
【００２０】ここで、加硫ゴムの減衰性を高くするため
に、カーボンブラックのＣＴＡＢ吸着比表面積を１２５
ｍ2／ｇ以上とし、カーボンブラックの平均粒子径が小
さくなるようにしている。しかしながら、カーボンブラ
ックの平均粒子径を小さくしただけでは、高減衰性を確
実に得ることができないのが実状である。この理由とし
ては、以下のことが原因していると考えられる。
に、カーボンブラックのＣＴＡＢ吸着比表面積を１２５
ｍ2／ｇ以上とし、カーボンブラックの平均粒子径が小
さくなるようにしている。しかしながら、カーボンブラ
ックの平均粒子径を小さくしただけでは、高減衰性を確
実に得ることができないのが実状である。この理由とし
ては、以下のことが原因していると考えられる。
【００２１】第１に、カーボンブラック粒子は、均一な
粒子径ではなく、粒子径に分布をもっているため、粒子
径の分布が広いカーボンブラックを使用した場合、加硫
ゴムの減衰性は小さくなってしまう。このため、より確
実な高減衰化のためには、カーボンブラックの平均粒子
径が小さいことに加え、粒子径分布が狭いことが必要で
ある。同じ平均粒子径の場合、一般的に、粒子径分布が
狭いほど比着色力（Ｔｉｎｔ）が高くなる。したがっ
て、本発明は、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１２５ｍ2／ｇ
以上で、かつ比着色力（Ｔｉｎｔ）が１３０以上である
ことを必須要件としている。
粒子径ではなく、粒子径に分布をもっているため、粒子
径の分布が広いカーボンブラックを使用した場合、加硫
ゴムの減衰性は小さくなってしまう。このため、より確
実な高減衰化のためには、カーボンブラックの平均粒子
径が小さいことに加え、粒子径分布が狭いことが必要で
ある。同じ平均粒子径の場合、一般的に、粒子径分布が
狭いほど比着色力（Ｔｉｎｔ）が高くなる。したがっ
て、本発明は、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１２５ｍ2／ｇ
以上で、かつ比着色力（Ｔｉｎｔ）が１３０以上である
ことを必須要件としている。
【００２２】第２に、カーボンブラックの平均粒子径が
小さくなるに従い、カーボンブラックをゴム中へ均一に
分散させることが難しくなる。ゴム中へのカーボンブラ
ックの分散性が悪いと、カーボンブラックがゴム中で凝
集し、実質的に大粒径のカーボンブラックと同じ様にな
り、結果として加硫ゴムの減衰性が高くならない。そこ
で本発明では、カーボンブラックのゴム中への分散性を
向上させるために、ＤＢＰ吸油量を１２０ｍｌ／１００
ｇ以上とし、カーボンブラックのストラクチャーを大き
くさせている。言い換えると、ＤＢＰ吸油量が１２０ｍ
ｌ／１００ｇより小さいと、本発明のようにＣＴＡＢ吸
着比表面積の大きい（粒子径の小さい）カーボンブラッ
クをゴム中へ均一に分散させることが難しく、耐動的疲
労性の低下，減衰性の低下を生じてしまう。
小さくなるに従い、カーボンブラックをゴム中へ均一に
分散させることが難しくなる。ゴム中へのカーボンブラ
ックの分散性が悪いと、カーボンブラックがゴム中で凝
集し、実質的に大粒径のカーボンブラックと同じ様にな
り、結果として加硫ゴムの減衰性が高くならない。そこ
で本発明では、カーボンブラックのゴム中への分散性を
向上させるために、ＤＢＰ吸油量を１２０ｍｌ／１００
ｇ以上とし、カーボンブラックのストラクチャーを大き
くさせている。言い換えると、ＤＢＰ吸油量が１２０ｍ
ｌ／１００ｇより小さいと、本発明のようにＣＴＡＢ吸
着比表面積の大きい（粒子径の小さい）カーボンブラッ
クをゴム中へ均一に分散させることが難しく、耐動的疲
労性の低下，減衰性の低下を生じてしまう。
【００２３】しかしながら、このようにＤＢＰ吸油量を
大きくすると加硫ゴムの硬さが必要以上に高くなり、防
振ゴムとしての機能が不十分となる虞がある。つまり、
ゴム中へカーボンブラックを分散させる過程（混練工
程）でのストラクチャー（ＤＢＰ吸油量）は大きく、加
硫ゴムになったときのストラクチャーは小さいことが必
要となる。
大きくすると加硫ゴムの硬さが必要以上に高くなり、防
振ゴムとしての機能が不十分となる虞がある。つまり、
ゴム中へカーボンブラックを分散させる過程（混練工
程）でのストラクチャー（ＤＢＰ吸油量）は大きく、加
硫ゴムになったときのストラクチャーは小さいことが必
要となる。
【００２４】ここで、［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ
吸油量］の大きさは、ストラクチャーの壊れ易さの目安
となる。加硫ゴムが高減衰であり、必要以上に硬くなら
ないためには、２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍｌ／１
００ｇ以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸
油量］が２０ｍｌ／１００ｇ以上の必要がある。２４Ｍ
4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍｌ／１００ｇを超えると、加
硫ゴムが必要以上に硬くなり、目的とする硬さの加硫ゴ
ムを得るために軟化剤を必要以上に多量に配合しなけれ
ばならず、結果としてカーボンブラックの分散性に悪影
響を及ぼし、機械的強度の低下や加工性の低下を生じて
しまう。また、［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸油
量］が２０ｍｌ／１００ｇより少ないと、ゴム中への分
散性が悪くなり、所期の硬さを得ることができなくなっ
てしまう。
吸油量］の大きさは、ストラクチャーの壊れ易さの目安
となる。加硫ゴムが高減衰であり、必要以上に硬くなら
ないためには、２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍｌ／１
００ｇ以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸
油量］が２０ｍｌ／１００ｇ以上の必要がある。２４Ｍ
4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍｌ／１００ｇを超えると、加
硫ゴムが必要以上に硬くなり、目的とする硬さの加硫ゴ
ムを得るために軟化剤を必要以上に多量に配合しなけれ
ばならず、結果としてカーボンブラックの分散性に悪影
響を及ぼし、機械的強度の低下や加工性の低下を生じて
しまう。また、［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸油
量］が２０ｍｌ／１００ｇより少ないと、ゴム中への分
散性が悪くなり、所期の硬さを得ることができなくなっ
てしまう。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、低温から高温までの広
い温度域にわたって高い減衰性を発揮でき、かつゴム強
度に優れた高減衰ゴム組成物を得ることができる。
い温度域にわたって高い減衰性を発揮でき、かつゴム強
度に優れた高減衰ゴム組成物を得ることができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係わる実施例を比
較例とともに詳述する。
較例とともに詳述する。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】各実施例１〜６，比較例１〜１０は、表１
に示す原料ゴム１００重量部およびカーボンブラック８
５重量部の他、酸化亜鉛５重量部，ステアリン酸１重量
部，老化防止剤６重量部，アロマ系プロセスオイル３０
重量部，加硫促進剤１．８重量部，およびイオウ１．０
重量部が配合されている。また、実施例１〜６，比較例
１〜１０に使用したブタジエンゴムの配合および特性を
表２に示し、カーボンブラックの特性を表３に示してい
る。
に示す原料ゴム１００重量部およびカーボンブラック８
５重量部の他、酸化亜鉛５重量部，ステアリン酸１重量
部，老化防止剤６重量部，アロマ系プロセスオイル３０
重量部，加硫促進剤１．８重量部，およびイオウ１．０
重量部が配合されている。また、実施例１〜６，比較例
１〜１０に使用したブタジエンゴムの配合および特性を
表２に示し、カーボンブラックの特性を表３に示してい
る。
【００３１】ここで、表２に示すＭＬ1+4は、ブタジエ
ンゴムにおける１００℃でのムーニー粘度を示してお
り、ＪＩＳ Ｋ６３００に基づいて測定した。
ンゴムにおける１００℃でのムーニー粘度を示してお
り、ＪＩＳ Ｋ６３００に基づいて測定した。
【００３２】また、表３に示すカーボンブラックの各特
性値は、以下の測定方法により求めている。
性値は、以下の測定方法により求めている。
【００３３】ＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウム
ブロマイド）吸着比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３０６５に
基づいて測定した。
ブロマイド）吸着比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３０６５に
基づいて測定した。
【００３４】比着色力（Ｔｉｎｔ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３
０６５に基づいて測定した。
０６５に基づいて測定した。
【００３５】ＤＢＰ吸油量は、ＪＩＳ Ｋ６２２１ ６，
１，２項Ａ法に基づいて測定した。
１，２項Ａ法に基づいて測定した。
【００３６】２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量は、ＡＳＴＭ Ｄ３４
９３に基づいており、２４０００ｐｓｉの圧力で４回く
り返し圧縮した後のＤＢＰ吸油量を測定した。
９３に基づいており、２４０００ｐｓｉの圧力で４回く
り返し圧縮した後のＤＢＰ吸油量を測定した。
【００３７】また、表１に示す各特性値は、以下の測定
方法により求めている。
方法により求めている。
【００３８】ゴム物性試験では、ＪＩＳ Ｋ６３０１に
基づいて、硬さ（ＪＩＳ・Ａ）、伸び、引張強さを測定
した。
基づいて、硬さ（ＪＩＳ・Ａ）、伸び、引張強さを測定
した。
【００３９】ゲーマン低温ねじり試験では、ＪＩＳ Ｋ
６３０１に基づいて、Ｔ2（℃），Ｔ5（℃），Ｔ
10（℃）を測定した。これらＴ2，Ｔ5，Ｔ10の値は、低
温特性の目安となるもので、その値が低いほど低温特性
に優れていることを表している。
６３０１に基づいて、Ｔ2（℃），Ｔ5（℃），Ｔ
10（℃）を測定した。これらＴ2，Ｔ5，Ｔ10の値は、低
温特性の目安となるもので、その値が低いほど低温特性
に優れていることを表している。
【００４０】振動特性試験では、図１に示すように４０
ｍｍ×４０ｍｍ×３０ｍｍの直方体に形成した金具２付
き角型防振ゴムテストピース１を加硫成形してなる試験
片αを支持棒３を介して試験装置に取り付けて、振動特
性を測定した。なお、表１中のＫsはゴム強度を示す静
的バネ定数であり、圧縮方向２〜４ｍｍで測定した。ま
た、試験片αを３ｍｍ圧縮±１ｍｍ，１０Ｈｚで加振
し、その時の損失正接ｌ10を算出した。このｌ10値は減
衰性の目安となるもので、その値が高いほど減衰性が高
いことを表している。
ｍｍ×４０ｍｍ×３０ｍｍの直方体に形成した金具２付
き角型防振ゴムテストピース１を加硫成形してなる試験
片αを支持棒３を介して試験装置に取り付けて、振動特
性を測定した。なお、表１中のＫsはゴム強度を示す静
的バネ定数であり、圧縮方向２〜４ｍｍで測定した。ま
た、試験片αを３ｍｍ圧縮±１ｍｍ，１０Ｈｚで加振
し、その時の損失正接ｌ10を算出した。このｌ10値は減
衰性の目安となるもので、その値が高いほど減衰性が高
いことを表している。
【００４１】図２は、各実施例および比較例に対する減
衰性および低温特性を示すグラフであり、グラフ中、上
に行くほど減衰性が高く、左に行くほど低温特性が優れ
ていることを表している。
衰性および低温特性を示すグラフであり、グラフ中、上
に行くほど減衰性が高く、左に行くほど低温特性が優れ
ていることを表している。
【００４２】比較例１は、原料ゴムがＮＲ６０重量部と
ＳＢＲ−Ａ（スチレン量３５％）４０重量部とを配合し
たものとなっており、ブタジエンゴムが用いられていな
い。このため、減衰性（ｌ10）は高いものの、Ｔ2，
Ｔ5，Ｔ10値が高く、低温特性が悪い。
ＳＢＲ−Ａ（スチレン量３５％）４０重量部とを配合し
たものとなっており、ブタジエンゴムが用いられていな
い。このため、減衰性（ｌ10）は高いものの、Ｔ2，
Ｔ5，Ｔ10値が高く、低温特性が悪い。
【００４３】比較例２では、比較例１と同様、原料ゴム
にブタジエンゴムが用いられておらず、ＮＲ６０重量部
とＳＢＲ−Ｂ（スチレン量２３．５％）４０重量部とを
配合したものとなっている。このため、低温特性は比較
例１に比して大幅に改善されているものの、減衰性が低
い。
にブタジエンゴムが用いられておらず、ＮＲ６０重量部
とＳＢＲ−Ｂ（スチレン量２３．５％）４０重量部とを
配合したものとなっている。このため、低温特性は比較
例１に比して大幅に改善されているものの、減衰性が低
い。
【００４４】比較例３は、ブタジエンゴムとして、低分
子量ブタジエンゴムが配合されていない一般的な高分子
量ブタジエンゴムＢＲ−１を用いている。このため、低
温性は比較例１よりも良くなっているが、減衰性が低
い。
子量ブタジエンゴムが配合されていない一般的な高分子
量ブタジエンゴムＢＲ−１を用いている。このため、低
温性は比較例１よりも良くなっているが、減衰性が低
い。
【００４５】比較例４では、比較例３と同じ様に低分子
量ブタジエンゴムが配合されていない高分子量ブタジエ
ンゴムＢＲ−２を用いており、ここでは低温性が悪い。
量ブタジエンゴムが配合されていない高分子量ブタジエ
ンゴムＢＲ−２を用いており、ここでは低温性が悪い。
【００４６】比較例５は、比較例３と同じように低分子
量ブタジエンゴムが配合されていない高ＭＬ1+4の高分
子量ブタジエンゴムＢＲ−３を用いているが、比較例３
よりもさらにｌ10値が低く、減衰性が低すぎる。
量ブタジエンゴムが配合されていない高ＭＬ1+4の高分
子量ブタジエンゴムＢＲ−３を用いているが、比較例３
よりもさらにｌ10値が低く、減衰性が低すぎる。
【００４７】比較例６では、原料ゴムにブタジエンゴム
ＢＲ−４を４０重量部配合したジエン系ゴムを用いてい
るため、低温特性は十分に良好であるが、カーボンブラ
ックＣＢ−１が一般的な高減衰用途用（ＳＡＦ級）のも
のであり、つまり比着色力，ＤＢＰ吸油量，および［Ｄ
ＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量］が小さ過ぎるた
め、減衰性が不十分である。
ＢＲ−４を４０重量部配合したジエン系ゴムを用いてい
るため、低温特性は十分に良好であるが、カーボンブラ
ックＣＢ−１が一般的な高減衰用途用（ＳＡＦ級）のも
のであり、つまり比着色力，ＤＢＰ吸油量，および［Ｄ
ＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量］が小さ過ぎるた
め、減衰性が不十分である。
【００４８】比較例７は、カーボンブラックＣＢ−２の
比着色力（Ｔｉｎｔ）が小さいため、減衰性が不十分で
ある。
比着色力（Ｔｉｎｔ）が小さいため、減衰性が不十分で
ある。
【００４９】比較例８は、カーボンブラックＣＢ−３の
ＣＴＡＢ，ＤＢＰ吸油量，［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が小さく、やはり減衰性が不十分である。
ＣＴＡＢ，ＤＢＰ吸油量，［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が小さく、やはり減衰性が不十分である。
【００５０】比較例９は、減衰性および低温特性がとも
に良好であるが、カーボンブラックＣＢ−４の２４Ｍ4
ＤＢＰ吸油量が大きすぎるため、硬さ及びＫS値（ゴム
強度）が必要以上に高くなり、所期の振動特性を得るこ
とが難しい。
に良好であるが、カーボンブラックＣＢ−４の２４Ｍ4
ＤＢＰ吸油量が大きすぎるため、硬さ及びＫS値（ゴム
強度）が必要以上に高くなり、所期の振動特性を得るこ
とが難しい。
【００５１】比較例１０は、減衰性および低温特性がと
もに良好であるが、原料ゴムがブタジエンゴムだけとな
っているから、機械的強度がかなり低くなっている。
もに良好であるが、原料ゴムがブタジエンゴムだけとな
っているから、機械的強度がかなり低くなっている。
【００５２】実施例１では、比較例６に対し、比着色
力，ＤＢＰ吸油量，および［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が共に十分に大きいカーボンブラックＣＢ
−５を用いた例である。この場合、減衰性と低温性がと
もに良好で、かつ機械的強度にも優れている。
力，ＤＢＰ吸油量，および［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4Ｄ
ＢＰ吸油量］が共に十分に大きいカーボンブラックＣＢ
−５を用いた例である。この場合、減衰性と低温性がと
もに良好で、かつ機械的強度にも優れている。
【００５３】実施例２は、実施例１に対し、カーボンブ
ラックにＣＢ−６を用いた例である。このＣＢ−６は実
施例１のＣＢ−５に対して［ＤＢＰ−２４Ｍ4ＤＢＰ］
値が大きい。このため、Ｋs（ゴム強度）がやや高くな
るが実用領域内であり、減衰性および低温特性ともに良
好である。
ラックにＣＢ−６を用いた例である。このＣＢ−６は実
施例１のＣＢ−５に対して［ＤＢＰ−２４Ｍ4ＤＢＰ］
値が大きい。このため、Ｋs（ゴム強度）がやや高くな
るが実用領域内であり、減衰性および低温特性ともに良
好である。
【００５４】実施例３は、実施例１に対し、カーボンブ
ラックにＣＢ−７を用いた例である。このＣＢ−７はＣ
Ｂ−５に比してＤＢＰ吸油量および［ＤＢＰ−２４Ｍ4
ＤＢＰ］値が大きい。このため、ややＫsは高めである
が実用領域であり、減衰性および低温性も良好である。
ラックにＣＢ−７を用いた例である。このＣＢ−７はＣ
Ｂ−５に比してＤＢＰ吸油量および［ＤＢＰ−２４Ｍ4
ＤＢＰ］値が大きい。このため、ややＫsは高めである
が実用領域であり、減衰性および低温性も良好である。
【００５５】実施例４は、実施例１に対し、原料ゴム１
００重量部中のブタジエンゴムＢＲ−４の配合比率を４
０重量部に変更してあり、実施例１に比して機械的強度
は低くなっているが十分な強度をもっており、実用領域
内である。低温性はさらに改善されており、減衰性も良
好である。
００重量部中のブタジエンゴムＢＲ−４の配合比率を４
０重量部に変更してあり、実施例１に比して機械的強度
は低くなっているが十分な強度をもっており、実用領域
内である。低温性はさらに改善されており、減衰性も良
好である。
【００５６】実施例５は、実施例１に対し、ブタジエン
ゴムをＢＲ−４からＢＲ−５へ変更した例である。ＢＲ
−５はＢＲ−４に比して低分子量ブタジエンゴムの割合
が多くなっている。ここでも、減衰性，低温性，ゴム強
度がともに良好である。
ゴムをＢＲ−４からＢＲ−５へ変更した例である。ＢＲ
−５はＢＲ−４に比して低分子量ブタジエンゴムの割合
が多くなっている。ここでも、減衰性，低温性，ゴム強
度がともに良好である。
【００５７】実施例６は、実施例１に対し、ＳＢＲ−Ｂ
をＳＢＲ−ＡとＳＢＲ−Ｂのブレンド物に変更した例で
ある。ここでは低温性が、実施例１よりも悪化している
ものの、比較例１に比べれば向上しており、十分に実用
性がある。また、減衰性，ゴム強度は共に良好である。
をＳＢＲ−ＡとＳＢＲ−Ｂのブレンド物に変更した例で
ある。ここでは低温性が、実施例１よりも悪化している
ものの、比較例１に比べれば向上しており、十分に実用
性がある。また、減衰性，ゴム強度は共に良好である。
【図１】振動特性の測定に用いられる角型防振ゴムテス
トピースの斜視図である。
トピースの斜視図である。
【図２】実施例および比較例における減衰性および低温
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
１…ゴムテストピース α…試験片
Claims (1)
- 【請求項１】 ブタジエンゴムを５〜８０重量部含むジ
エン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラックを３
０〜１５０重量部含有した高減衰ゴム組成物であって、 上記ブタジエンゴムは、ブタジエンゴム１００重量％中
に高分子量ブタジエンゴムを４０〜９５重量％含み、残
りが低分子量ブタジエンゴムとなっており、両者を混合
した後のムーニー粘度（１００℃）が３０〜７０，Ｃｉ
ｓ１．４結合量が９３％以上であり、 上記高分子量ブタジエンゴムは、ムーニー粘度（１００
℃）が４０〜１００で、３０℃トルエン中で測定した極
限粘度（η）が２．１〜５．０ｄｌ／ｇであり、 上記低分子量ブタジエンゴムは、３０℃トルエン中で測
定した極限粘度（η）が０．１〜０．６ｄｌ／ｇであ
り、 上記カーボンブラックは、ＣＴＡＢ（セチルトリメチル
アンモニウムブロマイド）吸着比表面積が１２５ｍ2／
ｇ以上で、比着色力（Ｔｉｎｔ）が１３０以上で、ＤＢ
Ｐ（フタル酸ジブチル）吸油量が１２０ｍｌ／１００ｇ
以上で、２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量が１０５ｍｌ／１００ｇ
以下で、かつ［ＤＢＰ吸油量−２４Ｍ4ＤＢＰ吸油量］
が２０ｍｌ／１００ｇ以上であることを特徴とする高減
衰ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14122997A JP3234173B2 (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 高減衰ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14122997A JP3234173B2 (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 高減衰ゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10330548A true JPH10330548A (ja) | 1998-12-15 |
| JP3234173B2 JP3234173B2 (ja) | 2001-12-04 |
Family
ID=15287122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14122997A Expired - Fee Related JP3234173B2 (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 高減衰ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3234173B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001206989A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-07-31 | Bridgestone Corp | 免震構造体 |
| JP2010143280A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Kurashiki Kako Co Ltd | 防振ゴム組成物及びそれを用いた自動車のスタビライザブッシュ |
| JP4595171B2 (ja) * | 2000-07-04 | 2010-12-08 | 横浜ゴム株式会社 | 高減衰支承用ゴム組成物 |
| US20120305828A1 (en) * | 2010-02-12 | 2012-12-06 | Yamashita Rubber Co., Ltd. | Vibration-insulating rubber composition |
-
1997
- 1997-05-30 JP JP14122997A patent/JP3234173B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001206989A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-07-31 | Bridgestone Corp | 免震構造体 |
| JP4595171B2 (ja) * | 2000-07-04 | 2010-12-08 | 横浜ゴム株式会社 | 高減衰支承用ゴム組成物 |
| JP2010143280A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Kurashiki Kako Co Ltd | 防振ゴム組成物及びそれを用いた自動車のスタビライザブッシュ |
| US20120305828A1 (en) * | 2010-02-12 | 2012-12-06 | Yamashita Rubber Co., Ltd. | Vibration-insulating rubber composition |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3234173B2 (ja) | 2001-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5133503B2 (ja) | 防振ゴム組成物及び防振ゴム部材 | |
| JP2006199792A (ja) | 防振ゴム用ゴム組成物及び防振ゴム | |
| KR20090056087A (ko) | 엔진 마운트용 방진고무 조성물 | |
| JP3336765B2 (ja) | 耐熱防振ゴム用加硫ゴム | |
| JP3838154B2 (ja) | 耐熱性防振ゴム組成物 | |
| JP3234173B2 (ja) | 高減衰ゴム組成物 | |
| JP2009298881A (ja) | 防振ゴム組成物及びそれを用いてなる防振ゴム | |
| KR101745213B1 (ko) | 엔진 마운트용 방진고무 조성물 | |
| KR20110011010A (ko) | 고댐핑성 부시 고무 조성물 | |
| WO1998016580A1 (fr) | Composition a base de caoutchouc hautement amortissante | |
| JP5043310B2 (ja) | 低反撥ゴム組成物及びそれを用いた免震構造体 | |
| JP2019031607A (ja) | 高減衰ゴム組成物および粘弾性ダンパ | |
| JP2904735B2 (ja) | ゴム組成物 | |
| JPH07233331A (ja) | カーボンブラック及びゴム組成物 | |
| JP4053811B2 (ja) | 防振ゴム組成物 | |
| JP2979700B2 (ja) | 防振ゴム用ゴム組成物 | |
| JP5968191B2 (ja) | 防振ゴム組成物 | |
| JP3517776B2 (ja) | 高減衰ゴム組成物 | |
| JPH07268148A (ja) | 耐熱防振ゴム用ゴム組成物 | |
| JP2004250685A (ja) | 耐熱性防振ゴム組成物 | |
| JP4221879B2 (ja) | ゴム組成物、架橋性ゴム組成物、架橋物および防振ゴム部材の製造方法 | |
| JP2004307820A (ja) | 耐熱性防振ゴム組成物 | |
| KR101319591B1 (ko) | 자동차 마운트용 방진 고무 조성물 | |
| US11732111B2 (en) | Natural rubber composition and molded article manufactured using the same | |
| JPH09124843A (ja) | 高減衰ゴム組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |