JPH10310676A - 熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いた自動車用ランプ - Google Patents
熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いた自動車用ランプInfo
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- JPH10310676A JPH10310676A JP12135197A JP12135197A JPH10310676A JP H10310676 A JPH10310676 A JP H10310676A JP 12135197 A JP12135197 A JP 12135197A JP 12135197 A JP12135197 A JP 12135197A JP H10310676 A JPH10310676 A JP H10310676A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Securing Globes, Refractors, Reflectors Or The Like (AREA)
- Non-Portable Lighting Devices Or Systems Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 合成樹脂製のレンズとハウジングとを熱板溶
着により接合して自動車用ランプとする際に、糸引き現
象が生じないようなハウジング用の樹脂組成物を得る。 【解決手段】 架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキ
サン系ゴムのいずれか１種以上のゴム質重合体（ａ）の
存在下に、シアン化ビニル単量体、芳香族単量体、（メ
タ）アクリル酸エステル単量体、他のビニル単量体から
選ばれた１種以上の単量体をグラフト重合したグラフト
重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体単位、シアン化
ビニル単量体単位および他のビニル系単量体単位からな
る共重合体（Ｂ）とからなるブレンドポリマーを使用す
る。これにポリカーボネート樹脂（Ｃ）、ポリエステル
樹脂（Ｄ）、ＡＢＳ樹脂（Ｅ）を添加してもよい。
着により接合して自動車用ランプとする際に、糸引き現
象が生じないようなハウジング用の樹脂組成物を得る。 【解決手段】 架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキ
サン系ゴムのいずれか１種以上のゴム質重合体（ａ）の
存在下に、シアン化ビニル単量体、芳香族単量体、（メ
タ）アクリル酸エステル単量体、他のビニル単量体から
選ばれた１種以上の単量体をグラフト重合したグラフト
重合体（Ａ）と、芳香族ビニル系単量体単位、シアン化
ビニル単量体単位および他のビニル系単量体単位からな
る共重合体（Ｂ）とからなるブレンドポリマーを使用す
る。これにポリカーボネート樹脂（Ｃ）、ポリエステル
樹脂（Ｄ）、ＡＢＳ樹脂（Ｅ）を添加してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のテールラ
ンプ、ストップランプなどの自動車用ランプのハウジン
グなど構成する熱可塑性樹脂組成物に関し、ポリメチル
メタクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂などからな
るレンズとハウジングとの接合が熱板溶着によって良好
に行えるようにしたものである。
ンプ、ストップランプなどの自動車用ランプのハウジン
グなど構成する熱可塑性樹脂組成物に関し、ポリメチル
メタクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂などからな
るレンズとハウジングとの接合が熱板溶着によって良好
に行えるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】これら自動車用ランプのハウジングとし
て、鋼板製、アルミニウム合金板製などの金属製のもの
から、ポリプロピレン、ＡＢＳ樹脂などの樹脂製のもの
に、軽量化、生産性などの点で代替されつつある。この
ような樹脂製ハウジングは、ポリメチルメタクリレート
樹脂、ポリカーボネート樹脂などの透明樹脂からなるレ
ンズと接合、一体化されて自動車用ランプとされる。こ
のハウジングとレンズとの接合には、従来ホットメルト
接着剤が用いられていたが、生産効率を高めるため、熱
板を用いた溶着法によって行われるようになった。
て、鋼板製、アルミニウム合金板製などの金属製のもの
から、ポリプロピレン、ＡＢＳ樹脂などの樹脂製のもの
に、軽量化、生産性などの点で代替されつつある。この
ような樹脂製ハウジングは、ポリメチルメタクリレート
樹脂、ポリカーボネート樹脂などの透明樹脂からなるレ
ンズと接合、一体化されて自動車用ランプとされる。こ
のハウジングとレンズとの接合には、従来ホットメルト
接着剤が用いられていたが、生産効率を高めるため、熱
板を用いた溶着法によって行われるようになった。
【０００３】この熱板による溶着は、図１に示すよう
に、レンズ１の周縁端部１ａとハウジング２の周縁端部
２ａとに、温度１５０〜３５０℃の熱板３を押し当て、
これら周縁端部１ａ、２ａを数秒間加熱、溶融し、つい
で熱板３を取り去ったのち、ただちに両者１ａ、２ａを
互に押圧し、溶着することにより、レンズ１とハウジン
グ２とを接合、一体化するものである。
に、レンズ１の周縁端部１ａとハウジング２の周縁端部
２ａとに、温度１５０〜３５０℃の熱板３を押し当て、
これら周縁端部１ａ、２ａを数秒間加熱、溶融し、つい
で熱板３を取り去ったのち、ただちに両者１ａ、２ａを
互に押圧し、溶着することにより、レンズ１とハウジン
グ２とを接合、一体化するものである。
【０００４】この接合方法では、レンズ１とハウジング
２とが直接溶着されるため、ハウジング２を構成する樹
脂としてはポリメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂などとの溶着が可能で、かつ良好に接合する
ものが選ばれなければならない。さらに、レンズ１の周
縁端部１ａとハウジング２の周縁端部２ａとから熱板３
を取り去る際に、それぞれの周縁端部１ａ、２ａが溶融
し、その一部が熱板３に付着し、熱板３を離す際に糸を
引く現象が生じることがあり、溶着作業がスムーズに進
行しなくなることがある。
２とが直接溶着されるため、ハウジング２を構成する樹
脂としてはポリメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂などとの溶着が可能で、かつ良好に接合する
ものが選ばれなければならない。さらに、レンズ１の周
縁端部１ａとハウジング２の周縁端部２ａとから熱板３
を取り去る際に、それぞれの周縁端部１ａ、２ａが溶融
し、その一部が熱板３に付着し、熱板３を離す際に糸を
引く現象が生じることがあり、溶着作業がスムーズに進
行しなくなることがある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】よって、本発明におけ
る課題は、ポリメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂などからなるレンズとの溶着が良好かつ強固
に行われ、溶着時に糸引き現象が生じないハウジングを
構成することのできる組成物を得ることにある。
る課題は、ポリメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂などからなるレンズとの溶着が良好かつ強固
に行われ、溶着時に糸引き現象が生じないハウジングを
構成することのできる組成物を得ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる課題は、（Ａ）架
橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサン系ゴムからな
る群より選ばれた少なくとも一種のゴム質重合体（ａ）
の存在下に、 シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−４） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体混合物
（ｂ）をグラフト重合して得られるグラフト重合体１０
〜１００重量部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体単位（単量体成分中４０重量％未満） 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部からな
る組成物を用いることで解決される。
橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサン系ゴムからな
る群より選ばれた少なくとも一種のゴム質重合体（ａ）
の存在下に、 シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−４） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体混合物
（ｂ）をグラフト重合して得られるグラフト重合体１０
〜１００重量部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体単位（単量体成分中４０重量％未満） 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部からな
る組成物を用いることで解決される。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
まず、請求項１記載の熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物に
ついて説明する。この組成物において、グラフト重合体
（Ａ）となる架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサ
ン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも一種のゴム
質重合体（ａ）としては、ポリアクリル酸ブチルのよう
なポリアクリル酸エステルゴム、ポリオルガノシロキサ
ンゴム、ポリブタジエンの外層にポリアクリル酸ブチル
を設けてなるポリブタジエン／ポリアクリル酸ブチルの
ような複合ゴム、ポリシロキサンゴムとポリアクリル酸
ゴムとの複合ゴム、またはこれ以外の組み合わせからな
る上記ゴム質重合体成分どうしの複合ゴム、あるいはこ
れら２種以上の混合物が用いられる。
まず、請求項１記載の熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物に
ついて説明する。この組成物において、グラフト重合体
（Ａ）となる架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサ
ン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも一種のゴム
質重合体（ａ）としては、ポリアクリル酸ブチルのよう
なポリアクリル酸エステルゴム、ポリオルガノシロキサ
ンゴム、ポリブタジエンの外層にポリアクリル酸ブチル
を設けてなるポリブタジエン／ポリアクリル酸ブチルの
ような複合ゴム、ポリシロキサンゴムとポリアクリル酸
ゴムとの複合ゴム、またはこれ以外の組み合わせからな
る上記ゴム質重合体成分どうしの複合ゴム、あるいはこ
れら２種以上の混合物が用いられる。
【０００８】このゴム質重合体（ａ）には、以下の単量
体単位（ｂ）がグラフト重合されて、グラフト重合体
（Ａ）が得られる。すなわち、シアン化ビニル単量体
（Ａ−１）、芳香族単量体（Ａ−２）、（メタ）アクリ
ル酸エステル単量体（Ａ−３）および他のビニル単量体
（Ａ−４）からなる選ばれた少なくとも１種からなる単
量体単位（ｂ）がグラフト重合に供される。上記シアン
化ビニル単量体（Ａ−１）としては、アクリロニトリ
ル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリルフマロニ
トリルなどが挙げられ、これらは単独または併用して使
用することができる。また、上記芳香族単量体（Ａ−
２）としては、スチレン、α−メチルスチレン、Ｏ−メ
チルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、ｐ−メチル
スチレン、ｔ−ブチルスチレン、ハロゲン化スチレン、
ｐ−エチルスチレン等が用いられ、これらは単独または
併用して使用することができる。
体単位（ｂ）がグラフト重合されて、グラフト重合体
（Ａ）が得られる。すなわち、シアン化ビニル単量体
（Ａ−１）、芳香族単量体（Ａ−２）、（メタ）アクリ
ル酸エステル単量体（Ａ−３）および他のビニル単量体
（Ａ−４）からなる選ばれた少なくとも１種からなる単
量体単位（ｂ）がグラフト重合に供される。上記シアン
化ビニル単量体（Ａ−１）としては、アクリロニトリ
ル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリルフマロニ
トリルなどが挙げられ、これらは単独または併用して使
用することができる。また、上記芳香族単量体（Ａ−
２）としては、スチレン、α−メチルスチレン、Ｏ−メ
チルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、ｐ−メチル
スチレン、ｔ−ブチルスチレン、ハロゲン化スチレン、
ｐ−エチルスチレン等が用いられ、これらは単独または
併用して使用することができる。
【０００９】上記（メタ）アクリル酸エステル単量体
（Ａ−３）としては、メタアクリル酸メチル、メタアク
リル酸エチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、
アクリル酸ブチルなどが挙げられるが、特にこれに制限
されるものではない。これらは、単独または２種以上を
併用して使用できる。また、他のビニル単量体（Ａ−
４）としては、Ｎ−フェニルマレイミドなどのマレイミ
ド単量体、ピリジン単量体が挙げられるが、特にこれに
限定されるものではない。この共重合可能な他のビニル
単量体（Ａ−４）は、単量体混合物（ｂ）中４０重量％
までの範囲で必要に応じて使用される。また、シアン化
ビニル単量体（Ａ−１）の単量体混合物（ｂ）中での割
合は、０〜４０重量％であり、４０重量％を越えると、
成形性、熱安定性に劣る傾向にある。
（Ａ−３）としては、メタアクリル酸メチル、メタアク
リル酸エチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、
アクリル酸ブチルなどが挙げられるが、特にこれに制限
されるものではない。これらは、単独または２種以上を
併用して使用できる。また、他のビニル単量体（Ａ−
４）としては、Ｎ−フェニルマレイミドなどのマレイミ
ド単量体、ピリジン単量体が挙げられるが、特にこれに
限定されるものではない。この共重合可能な他のビニル
単量体（Ａ−４）は、単量体混合物（ｂ）中４０重量％
までの範囲で必要に応じて使用される。また、シアン化
ビニル単量体（Ａ−１）の単量体混合物（ｂ）中での割
合は、０〜４０重量％であり、４０重量％を越えると、
成形性、熱安定性に劣る傾向にある。
【００１０】芳香族単量体（Ａ−２）の単量体混合物
（ｂ）中で割合は、０〜８５重量％であり、これらの範
囲を外れる場合は、耐衝撃性が劣る傾向にある。（メ
タ）アクリル酸エステル単量体（Ａ−３）の単量体混合
物（ｂ）中の割合は、０〜１００重量％である。
（ｂ）中で割合は、０〜８５重量％であり、これらの範
囲を外れる場合は、耐衝撃性が劣る傾向にある。（メ
タ）アクリル酸エステル単量体（Ａ−３）の単量体混合
物（ｂ）中の割合は、０〜１００重量％である。
【００１１】このような単量体単位（ｂ）をゴム質重合
体（ａ）にグラフト重合するには、公知のグラフト重合
方法が用いられる。このようにして得られたグラフト重
合体（Ａ）は、幹となるゴム質重合体（ａ）が１５〜９
０重量％を占め、単量体混合物（ｂ）に由来する枝とな
るグラフト物が８５〜１０重量％を占めるものとなって
いる。ゴム質重合体（ａ）が１５重量％未満では得られ
る熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が不十分となる傾向に
あり、９０重量％を越えるとグラフト重合による枝部分
が不十分となり、グラフト重合体の凝集が生じ、耐衝撃
性に劣る。
体（ａ）にグラフト重合するには、公知のグラフト重合
方法が用いられる。このようにして得られたグラフト重
合体（Ａ）は、幹となるゴム質重合体（ａ）が１５〜９
０重量％を占め、単量体混合物（ｂ）に由来する枝とな
るグラフト物が８５〜１０重量％を占めるものとなって
いる。ゴム質重合体（ａ）が１５重量％未満では得られ
る熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が不十分となる傾向に
あり、９０重量％を越えるとグラフト重合による枝部分
が不十分となり、グラフト重合体の凝集が生じ、耐衝撃
性に劣る。
【００１２】また、共重合体（Ｂ）は、芳香族ビニル系
単量体単位（Ｂ−１）、シアン化ビニル系単量体単位
（Ｂ−２）、他のビニル系単量体単位（Ｂ−３）からな
る重合体である。芳香族ビニル系単量体単位（Ｂ−１）
は、上述の芳香族単量体（Ａ−２）と同様のものから由
来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占める割合は６０
〜９０重量％である。６０重量％未満では成形性に劣
り、９０重量％を越えると耐衝撃性が不十分となる。
単量体単位（Ｂ−１）、シアン化ビニル系単量体単位
（Ｂ−２）、他のビニル系単量体単位（Ｂ−３）からな
る重合体である。芳香族ビニル系単量体単位（Ｂ−１）
は、上述の芳香族単量体（Ａ−２）と同様のものから由
来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占める割合は６０
〜９０重量％である。６０重量％未満では成形性に劣
り、９０重量％を越えると耐衝撃性が不十分となる。
【００１３】シアン化ビニル系単量体単位（Ｂ−２）
は、上述のシアン化ビニル単量体（Ａ−１）と同様のも
のから由来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占める割
合は、１０〜４５重量％であり、１０重量％未満では、
耐衝撃性が不十分となり、４５重量％を越えると成形性
に劣って不都合となる。また、他のビニル系単量体単位
（Ｂ−３）は、上述の他のビニル単量体（Ａ−４）と同
様のものから由来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占
める割合は、４０重量％未満とされ４０重量％を越える
と耐衝撃性，成形性のいずれか少なくとも一方が劣り好
ましくない。この他のビニル系単量体（Ｂ−３）は必須
成分ではなく、場合によっては不要のときもある。
は、上述のシアン化ビニル単量体（Ａ−１）と同様のも
のから由来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占める割
合は、１０〜４５重量％であり、１０重量％未満では、
耐衝撃性が不十分となり、４５重量％を越えると成形性
に劣って不都合となる。また、他のビニル系単量体単位
（Ｂ−３）は、上述の他のビニル単量体（Ａ−４）と同
様のものから由来する単位であり、共重合体（Ｂ）に占
める割合は、４０重量％未満とされ４０重量％を越える
と耐衝撃性，成形性のいずれか少なくとも一方が劣り好
ましくない。この他のビニル系単量体（Ｂ−３）は必須
成分ではなく、場合によっては不要のときもある。
【００１４】これらの単量体（Ａ−１）、（Ａ−２）、
（Ａ−４）は、ラジカル重合されて共重合体（Ｂ）とさ
れる。ここでのラジカル重合は、溶液重合、懸濁重合、
バルク重合などによって行われるが、なかでも懸濁重
合，溶液重合によるものが好ましい。
（Ａ−４）は、ラジカル重合されて共重合体（Ｂ）とさ
れる。ここでのラジカル重合は、溶液重合、懸濁重合、
バルク重合などによって行われるが、なかでも懸濁重
合，溶液重合によるものが好ましい。
【００１５】そして、請求項１の熱板溶着用熱可塑性樹
脂組成物は、上記グラフト重合体（Ａ）１０〜１００重
量部と上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量部とからなるブ
レンドポリマーである。グラフト重合体（Ａ）が１０重
量部未満では、耐衝撃性ならびに熱板用着性が不十分と
なって不都合となる。この熱可塑性樹脂組成物の調製方
法として通常の樹脂のブレンドに用いられるヘンシェル
ミキサーなどの高速ミキサー、タンブラー、ペレタイザ
ーなどの混合混練装置を使用することができる。また、
この熱可塑性樹脂組成物の成形は、通常の射出成形、押
出成形などによって行われる。
脂組成物は、上記グラフト重合体（Ａ）１０〜１００重
量部と上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量部とからなるブ
レンドポリマーである。グラフト重合体（Ａ）が１０重
量部未満では、耐衝撃性ならびに熱板用着性が不十分と
なって不都合となる。この熱可塑性樹脂組成物の調製方
法として通常の樹脂のブレンドに用いられるヘンシェル
ミキサーなどの高速ミキサー、タンブラー、ペレタイザ
ーなどの混合混練装置を使用することができる。また、
この熱可塑性樹脂組成物の成形は、通常の射出成形、押
出成形などによって行われる。
【００１６】さらに、この熱板溶着用熱可塑性樹脂組成
物には、強化材、難撚化剤を配合することができる。こ
こで配合される強化材としては、ガラス繊維、カーボン
繊維等の無機繊維やウオラスナイト、タルク、マイカ
粉、ガラス箔、チタン酸カリ等の無機フィラーから選ば
れる一種以上のものである。強化材の配合量は、上記組
成物１００重量部に対して０〜６０重量部、好ましくは
０〜５０重量部である。強化材が６０重量部を越える場
合は得られる組成物の耐衝撃性が劣るため本発明の目的
とする組成物とならない。また難燃化剤としては、通常
ＡＢＳ樹脂や熱可塑性ポリエステル樹脂の難燃化に用い
られるハロゲン化合物やアンチモン化合物等の無機系難
燃化剤が使用され、ハロゲン化合物としては、デガブロ
ムジフェニルエーテル、オクタブロムジフェニルエーテ
ル等のハロゲン化ジフェニルエーテルやハロゲン化ポリ
カーボネイトなどのハロゲン化合物がその一例に挙げら
れる。無機系難燃化剤としては、三酸化アンチモン、四
酸化アンチモン、五酸化アンチモン、ピロアンチモン酸
ソーダ、水酸化アルミニウム等がその一例に挙げられる
が、とくにこれらに制限されるものではない。ハロゲン
化合物の配合量は上記樹脂組成物１００重量部に対して
０〜３５重量部、好ましくは０〜３０重量部であり、ア
ンチモン化合物のそれは０〜２５重量部、好ましくは０
〜２０重量部の範囲である。さらに、この熱可塑性樹脂
組成物には、必要に応じて改質剤、離型剤、光または熱
に対する安定剤、染顔料等の種々の添加剤を適宜加える
ことも出来る。
物には、強化材、難撚化剤を配合することができる。こ
こで配合される強化材としては、ガラス繊維、カーボン
繊維等の無機繊維やウオラスナイト、タルク、マイカ
粉、ガラス箔、チタン酸カリ等の無機フィラーから選ば
れる一種以上のものである。強化材の配合量は、上記組
成物１００重量部に対して０〜６０重量部、好ましくは
０〜５０重量部である。強化材が６０重量部を越える場
合は得られる組成物の耐衝撃性が劣るため本発明の目的
とする組成物とならない。また難燃化剤としては、通常
ＡＢＳ樹脂や熱可塑性ポリエステル樹脂の難燃化に用い
られるハロゲン化合物やアンチモン化合物等の無機系難
燃化剤が使用され、ハロゲン化合物としては、デガブロ
ムジフェニルエーテル、オクタブロムジフェニルエーテ
ル等のハロゲン化ジフェニルエーテルやハロゲン化ポリ
カーボネイトなどのハロゲン化合物がその一例に挙げら
れる。無機系難燃化剤としては、三酸化アンチモン、四
酸化アンチモン、五酸化アンチモン、ピロアンチモン酸
ソーダ、水酸化アルミニウム等がその一例に挙げられる
が、とくにこれらに制限されるものではない。ハロゲン
化合物の配合量は上記樹脂組成物１００重量部に対して
０〜３５重量部、好ましくは０〜３０重量部であり、ア
ンチモン化合物のそれは０〜２５重量部、好ましくは０
〜２０重量部の範囲である。さらに、この熱可塑性樹脂
組成物には、必要に応じて改質剤、離型剤、光または熱
に対する安定剤、染顔料等の種々の添加剤を適宜加える
ことも出来る。
【００１７】このような組成の熱板溶着用熱可塑性樹脂
組成物にあっては、後述する実施例の記載からも明らか
なように、自動車用ランプのハウジングとしたときのポ
リメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂な
どからなるレンズとの熱板熔着性に優れるものとなり、
しかも熱板との間での糸引き現象も生じにくいものとな
る。
組成物にあっては、後述する実施例の記載からも明らか
なように、自動車用ランプのハウジングとしたときのポ
リメチルメタクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂な
どからなるレンズとの熱板熔着性に優れるものとなり、
しかも熱板との間での糸引き現象も生じにくいものとな
る。
【００１８】次に、請求項２に記載の熱板溶着用熱可塑
性樹脂組成物について説明する。請求項２の熱板溶着用
熱可塑性樹脂組成物は、上述の請求項１の熱板溶着用熱
可塑性樹脂組成物にポリカーボネート樹脂（Ｃ）を配合
したものである。すなわち、上記グラフト重合体（Ａ）
１０〜８０重量部と、上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量
部と、ポリカーボネート樹脂（Ｃ）２０〜９０重量部と
からなるブレンドポリマーである。ここでのグラフト重
合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）については、先のもの
と同様であるので、その説明は省略する。
性樹脂組成物について説明する。請求項２の熱板溶着用
熱可塑性樹脂組成物は、上述の請求項１の熱板溶着用熱
可塑性樹脂組成物にポリカーボネート樹脂（Ｃ）を配合
したものである。すなわち、上記グラフト重合体（Ａ）
１０〜８０重量部と、上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量
部と、ポリカーボネート樹脂（Ｃ）２０〜９０重量部と
からなるブレンドポリマーである。ここでのグラフト重
合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）については、先のもの
と同様であるので、その説明は省略する。
【００１９】ここで用いられるポリカーボネート樹脂
（Ｃ）としては、ジヒドロキシジアリールアルカンから
得られ、任意に枝別れしていても良い。このポリカーボ
ネート樹脂は公知の方法により製造されるものであり、
一般にジヒドロキシまたはポリヒドロキシ化合物をホス
ゲンまたは炭酸のジエステルと反応させることにより製
造される。適当なジヒドロキシジアリールアルカンは、
ヒドロキシ基に関しオルトの位置にアルキル基、塩素原
子または臭素原子を有するものである。ジヒドロキシジ
アリールアルカンの好ましい具体例としては、４、４−
ジヒドロキシ２、２−ジフェニルプロパン（＝ビスフェ
ノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡおよびビス
−（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベ
ンゼンなどが挙げられる。また、分岐したポリカーボネ
ートは、例えばジヒドロキシ化合物の一部、例えば０．
２〜２モル％をポリヒドロキシで置換することにより製
造される。ポリヒドロキシ化合物の具体例としては、フ
ロログリシノール、４，６−ジメチル−２，４，６−ト
リー（４−ヒドロキシフェニル）−ヘプテン、４，６−
ジメチル−２，４，６−トリ−（４−ヒドロキシフェニ
ル）−ヘプタン、１，３，５−トリ−（４−ヒドロキシ
フェニル）−ベンゼンなどが挙げられる。
（Ｃ）としては、ジヒドロキシジアリールアルカンから
得られ、任意に枝別れしていても良い。このポリカーボ
ネート樹脂は公知の方法により製造されるものであり、
一般にジヒドロキシまたはポリヒドロキシ化合物をホス
ゲンまたは炭酸のジエステルと反応させることにより製
造される。適当なジヒドロキシジアリールアルカンは、
ヒドロキシ基に関しオルトの位置にアルキル基、塩素原
子または臭素原子を有するものである。ジヒドロキシジ
アリールアルカンの好ましい具体例としては、４、４−
ジヒドロキシ２、２−ジフェニルプロパン（＝ビスフェ
ノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡおよびビス
−（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベ
ンゼンなどが挙げられる。また、分岐したポリカーボネ
ートは、例えばジヒドロキシ化合物の一部、例えば０．
２〜２モル％をポリヒドロキシで置換することにより製
造される。ポリヒドロキシ化合物の具体例としては、フ
ロログリシノール、４，６−ジメチル−２，４，６−ト
リー（４−ヒドロキシフェニル）−ヘプテン、４，６−
ジメチル−２，４，６−トリ−（４−ヒドロキシフェニ
ル）−ヘプタン、１，３，５−トリ−（４−ヒドロキシ
フェニル）−ベンゼンなどが挙げられる。
【００２０】ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の配合量が２
０重量部未満では、組成物の耐熱性の向上が十分ではな
く、９０重量部を越えると成形性，熱板溶着時の糸ひき
性が不十分となる。共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量
部を越えると、耐熱性，耐衝撃性が不十分となり、また
グラフト重合体（Ａ）の配合量が８０重量部を越える
と、耐熱性，成形性が不十分となる。この熱板溶着用熱
可塑性樹脂組成物にも、必要に応じて種々の強化剤、難
撚剤、安定剤、改質剤を適宜添加することができ、その
成形方法も先のものと同様である。
０重量部未満では、組成物の耐熱性の向上が十分ではな
く、９０重量部を越えると成形性，熱板溶着時の糸ひき
性が不十分となる。共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量
部を越えると、耐熱性，耐衝撃性が不十分となり、また
グラフト重合体（Ａ）の配合量が８０重量部を越える
と、耐熱性，成形性が不十分となる。この熱板溶着用熱
可塑性樹脂組成物にも、必要に応じて種々の強化剤、難
撚剤、安定剤、改質剤を適宜添加することができ、その
成形方法も先のものと同様である。
【００２１】このような組成の熱板溶着用熱可塑性樹脂
組成物にあっては、熱板溶着性に優れ、糸引き現象がわ
ずかであり、しかもポリカーボネート樹脂に起因して良
好な耐熱性、耐衝撃性を示すものとなる。
組成物にあっては、熱板溶着性に優れ、糸引き現象がわ
ずかであり、しかもポリカーボネート樹脂に起因して良
好な耐熱性、耐衝撃性を示すものとなる。
【００２２】次に、請求項３記載の熱板溶着用熱可塑性
樹脂組成物について説明する。このものは、請求項２記
載の樹脂組成物に、ポリアルキレンテレフタレートを主
体とするポリエステル樹脂（Ｄ）を添加したものであ
る。すなわち、上記グラフト重合体（Ａ）１０〜８０重
量部と、上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量部と、ポリカ
ーボネート樹脂（Ｃ）１０〜８０重量部と、ポリアルキ
レンテレフタレートを主体とするポリエステル樹脂
（Ｄ）１０〜８０重量部とからなるブレンドポリマーで
ある。
樹脂組成物について説明する。このものは、請求項２記
載の樹脂組成物に、ポリアルキレンテレフタレートを主
体とするポリエステル樹脂（Ｄ）を添加したものであ
る。すなわち、上記グラフト重合体（Ａ）１０〜８０重
量部と、上記共重合体（Ｂ）０〜９０重量部と、ポリカ
ーボネート樹脂（Ｃ）１０〜８０重量部と、ポリアルキ
レンテレフタレートを主体とするポリエステル樹脂
（Ｄ）１０〜８０重量部とからなるブレンドポリマーで
ある。
【００２３】ここで使用されるポリアルキレンテレフタ
レートを主体とするポリエステル樹脂（Ｄ）は、主とし
て炭素数８〜２２個の芳香族ジカルボン酸と炭素数２〜
２２個のアルキレングリコールあるいはシクロアルキレ
ングリコールからなるものを５０重量％以上含むもので
あり、所望により劣位量の脂肪族ジカルボン酸、例えば
アジビン酸やセバチン酸などを構成単位として含んでい
てもよく、またポリエチレングリコール、ポリテトラメ
チレングリコール等のポリアルキレングリコールを構成
単位として含んでもよい。特に好ましいポリエステル樹
脂としてはポリエチレンテレフタレート、ポリテトラメ
チレンテレフタレート等が挙げられる。これらのポリエ
ステル樹脂は単独であるいは２種以上を混合して用いら
れる。
レートを主体とするポリエステル樹脂（Ｄ）は、主とし
て炭素数８〜２２個の芳香族ジカルボン酸と炭素数２〜
２２個のアルキレングリコールあるいはシクロアルキレ
ングリコールからなるものを５０重量％以上含むもので
あり、所望により劣位量の脂肪族ジカルボン酸、例えば
アジビン酸やセバチン酸などを構成単位として含んでい
てもよく、またポリエチレングリコール、ポリテトラメ
チレングリコール等のポリアルキレングリコールを構成
単位として含んでもよい。特に好ましいポリエステル樹
脂としてはポリエチレンテレフタレート、ポリテトラメ
チレンテレフタレート等が挙げられる。これらのポリエ
ステル樹脂は単独であるいは２種以上を混合して用いら
れる。
【００２４】このポリエステル樹脂（Ｄ）の配合量が１
０重量部未満であると、高温時の形状特性や、耐薬品性
が不十分となり、８０重量部を越えると耐衝撃性が不十
分となって不都合となる。また、ポリカーボネート樹脂
（Ｃ）の配合量が１０重量部未満であると、耐熱性が不
十分となり、８０重量部を越えると成形性，熱板溶着時
の糸ひき性が不十分となって不都合となる。また、共重
合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると耐熱性や成
形性が不十分となって不都合となる。さらに、グラフト
重合体（Ａ）の配合量が１０重量部未満では、耐衝撃性
ならびに熱板溶着性が不十分となり、８０重量部を越え
ると耐熱性，成形性が不十分となって不都合となる。
０重量部未満であると、高温時の形状特性や、耐薬品性
が不十分となり、８０重量部を越えると耐衝撃性が不十
分となって不都合となる。また、ポリカーボネート樹脂
（Ｃ）の配合量が１０重量部未満であると、耐熱性が不
十分となり、８０重量部を越えると成形性，熱板溶着時
の糸ひき性が不十分となって不都合となる。また、共重
合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると耐熱性や成
形性が不十分となって不都合となる。さらに、グラフト
重合体（Ａ）の配合量が１０重量部未満では、耐衝撃性
ならびに熱板溶着性が不十分となり、８０重量部を越え
ると耐熱性，成形性が不十分となって不都合となる。
【００２５】このような組成の熱板溶着用熱可塑性樹脂
組成物あっては、熱板溶着時に糸引き現象を生ずること
が少なく、しかもポリカーボネート樹脂（Ｃ）に由来す
る良好な耐熱性とポリエステル樹脂（Ｄ）に由来する耐
薬品性を有するものとなる。
組成物あっては、熱板溶着時に糸引き現象を生ずること
が少なく、しかもポリカーボネート樹脂（Ｃ）に由来す
る良好な耐熱性とポリエステル樹脂（Ｄ）に由来する耐
薬品性を有するものとなる。
【００２６】次に、請求項４に記載の熱板溶着用熱可塑
性樹脂組成物について説明する。この組成物において、
グラフト重合体（Ｅ）を構成するブタジエン系ゴム質重
合体（ｅ）としては、ポリブタジエンゴム、ブタジエン
単位を５０重量％以上含有し、劣位量のスチレン単位、
アクリロニトリル単位などを含有する共重合体、例えば
スチレン−ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブ
タジエン共重合体などが用いられる。このブタジエン系
ゴム質重合体（ｅ）にグラフト重合されるシアン化ビニ
ル単量体（Ｅ−１）、芳香族単量体（Ｅ−２）、他のビ
ニル系単量体（Ｅ−３）は、それぞれ、請求項１記載の
樹脂組成物におけるシアン化ビニル単量体（Ａ−１）、
芳香族単量体（Ａ−２）、他のビニル系単量体（Ａ−
４）と同様なものであり、その説明は省略する。
性樹脂組成物について説明する。この組成物において、
グラフト重合体（Ｅ）を構成するブタジエン系ゴム質重
合体（ｅ）としては、ポリブタジエンゴム、ブタジエン
単位を５０重量％以上含有し、劣位量のスチレン単位、
アクリロニトリル単位などを含有する共重合体、例えば
スチレン−ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブ
タジエン共重合体などが用いられる。このブタジエン系
ゴム質重合体（ｅ）にグラフト重合されるシアン化ビニ
ル単量体（Ｅ−１）、芳香族単量体（Ｅ−２）、他のビ
ニル系単量体（Ｅ−３）は、それぞれ、請求項１記載の
樹脂組成物におけるシアン化ビニル単量体（Ａ−１）、
芳香族単量体（Ａ−２）、他のビニル系単量体（Ａ−
４）と同様なものであり、その説明は省略する。
【００２７】グラフト重合は、上記ブタジエン系ゴム質
重合体（ｅ）１００重量部に対して、上記単量体（Ｅ−
１）、（Ｅ−２）、（Ｅ−３）の混合物３０〜８５重量
部を加えて、ラジカル重合によって行われる。
重合体（ｅ）１００重量部に対して、上記単量体（Ｅ−
１）、（Ｅ−２）、（Ｅ−３）の混合物３０〜８５重量
部を加えて、ラジカル重合によって行われる。
【００２８】また、ここでの共重合体（Ｂ）は、請求項
１ないし３に記載した共重合体（Ｂ）と同様のものであ
り、その説明は省略する。さらに、ここで使用されるグ
ラフト重合体（Ａ）は、同様に請求項１ないし３に記載
されたグラフト重合体（Ａ）と同様のものであり、その
説明は省略する。
１ないし３に記載した共重合体（Ｂ）と同様のものであ
り、その説明は省略する。さらに、ここで使用されるグ
ラフト重合体（Ａ）は、同様に請求項１ないし３に記載
されたグラフト重合体（Ａ）と同様のものであり、その
説明は省略する。
【００２９】そして、この熱板溶着用熱可塑性樹脂組成
物は、上記グラフト重合体（Ｅ）１０〜１００重量部
と、共重合体（Ｂ）０〜９０重量部との合計量１００重
量部に対してグラフト重合体（Ａ）１０〜８０重量部を
配合してなるものである。上記グラフト重合体（Ｅ）の
配合量が１０重量部未満ではめっき性が不十分となり、
共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると耐衝撃
性が不十分となる。また、上記グラフト重合体（Ａ）の
配合量が５重量部未満では熱板溶着時の糸ひき性が不十
分となり、８０重量部を越えるとめっき性，成形性の少
なくとも一つが不十分なる。
物は、上記グラフト重合体（Ｅ）１０〜１００重量部
と、共重合体（Ｂ）０〜９０重量部との合計量１００重
量部に対してグラフト重合体（Ａ）１０〜８０重量部を
配合してなるものである。上記グラフト重合体（Ｅ）の
配合量が１０重量部未満ではめっき性が不十分となり、
共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると耐衝撃
性が不十分となる。また、上記グラフト重合体（Ａ）の
配合量が５重量部未満では熱板溶着時の糸ひき性が不十
分となり、８０重量部を越えるとめっき性，成形性の少
なくとも一つが不十分なる。
【００３０】この熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物によれ
ば、熱板溶着時の糸引き現象が生ずることがなく、しか
も、グラフト重合体（Ｅ）の配合によって得られる成形
物の化学めっき性が良好となる。
ば、熱板溶着時の糸引き現象が生ずることがなく、しか
も、グラフト重合体（Ｅ）の配合によって得られる成形
物の化学めっき性が良好となる。
【００３１】次に、請求項５記載の熱板溶着用熱可塑性
樹脂組成物について説明する。この組成物は、請求項４
に記載の組成物にポリカーボネート樹脂（Ｃ）を追加配
合したものである。すなわち、上記グラフト重合体
（Ｅ）１０〜９０重量部と上記共重合体（Ｂ）０〜９０
重量部とポリカーボネート樹脂（Ｃ）１０〜８０重量部
との合計量１００重量部に対してグラフト重合体（Ａ）
を１０〜８０重量部を配合したものである。ここでのポ
リカーボネート樹脂（Ｃ）としては、先に説明したもの
と同様のものが使用される。
樹脂組成物について説明する。この組成物は、請求項４
に記載の組成物にポリカーボネート樹脂（Ｃ）を追加配
合したものである。すなわち、上記グラフト重合体
（Ｅ）１０〜９０重量部と上記共重合体（Ｂ）０〜９０
重量部とポリカーボネート樹脂（Ｃ）１０〜８０重量部
との合計量１００重量部に対してグラフト重合体（Ａ）
を１０〜８０重量部を配合したものである。ここでのポ
リカーボネート樹脂（Ｃ）としては、先に説明したもの
と同様のものが使用される。
【００３２】本樹脂組成物において、グラフト重合体
（Ｅ）の配合量が１０重量部未満ではめっき性が不十分
となり、９０重量部を越えると耐熱性が不十分となる。
また、共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると
耐衝撃性，耐熱性が不十分となる。ポリカーボネート樹
脂（Ｃ）の配合量が１０重量部未満では耐熱性が不十分
となり、８０重量部を越えると成形性，熱板溶着時の糸
ひき性が不十分となる。さらに、グラフト重合体（Ａ）
の配合量が１０重量部未満では熱板溶着時の糸ひき性が
不十分となり、８０重量部を越えるとめっき性，成形
性，耐熱性の少なくとも一つが不十分となって不都合で
ある。
（Ｅ）の配合量が１０重量部未満ではめっき性が不十分
となり、９０重量部を越えると耐熱性が不十分となる。
また、共重合体（Ｂ）の配合量が９０重量部を越えると
耐衝撃性，耐熱性が不十分となる。ポリカーボネート樹
脂（Ｃ）の配合量が１０重量部未満では耐熱性が不十分
となり、８０重量部を越えると成形性，熱板溶着時の糸
ひき性が不十分となる。さらに、グラフト重合体（Ａ）
の配合量が１０重量部未満では熱板溶着時の糸ひき性が
不十分となり、８０重量部を越えるとめっき性，成形
性，耐熱性の少なくとも一つが不十分となって不都合で
ある。
【００３３】このような組成の熱板溶着用熱可塑性樹脂
組成物にあっては、熱板溶着時の糸引き現象が生じにく
く、めっき性が良好であり、しかも耐熱性にも優れたも
のとなる。
組成物にあっては、熱板溶着時の糸引き現象が生じにく
く、めっき性が良好であり、しかも耐熱性にも優れたも
のとなる。
【００３４】請求項６記載の自動車用ランプは、そのハ
ウジングを上記請求項１ないし５記載のいずれの熱板溶
着用熱可塑性樹脂組成物で成形し、このハウジングとレ
ンズとを熱板溶着法によって接合一体化したものであ
る。このものでは、熱板溶着時に糸引き現象を生じるこ
とがなく、外観に優れ且つ作業性が向上し、レンズとハ
ウジングとの接合強度も十分なものとなる。また、請求
項２記載の樹脂組成物を用いれば、これに加えて、耐熱
性が付与され、自動車用ランプ自体の耐熱特性が向上す
る。
ウジングを上記請求項１ないし５記載のいずれの熱板溶
着用熱可塑性樹脂組成物で成形し、このハウジングとレ
ンズとを熱板溶着法によって接合一体化したものであ
る。このものでは、熱板溶着時に糸引き現象を生じるこ
とがなく、外観に優れ且つ作業性が向上し、レンズとハ
ウジングとの接合強度も十分なものとなる。また、請求
項２記載の樹脂組成物を用いれば、これに加えて、耐熱
性が付与され、自動車用ランプ自体の耐熱特性が向上す
る。
【００３５】また、請求項３記載の樹脂組成物を用いた
ものでは、さらに耐薬品性が与えられる。請求項４記載
の樹脂組成物を用いたものでは、めっき性が良好とな
り、めっき膜の密着性も向上し、請求項５記載の組成物
ではめっき性が向上するとともに耐熱性も向上する。
ものでは、さらに耐薬品性が与えられる。請求項４記載
の樹脂組成物を用いたものでは、めっき性が良好とな
り、めっき膜の密着性も向上し、請求項５記載の組成物
ではめっき性が向上するとともに耐熱性も向上する。
【００３６】以下、具体例を示す。本発明は、これら具
体例に限定されるものではないことは言うまでもない。
また、具体例での「部」および「％」は各々「重量部」
および「重量％」を意味する。 −グラフト重合体１（グラフト重合体（Ａ）に相当）の
製造− オクタメチルテトラシクロシロキサン９６部、γ−メタ
クリルオキシプロピルジメトキシメチルシラン２部およ
びエチルオルソシリケート２部を混合してシロキサン系
混合物１００部を得た。これにドデシルベンゼンスルホ
ン酸ナトリウム０．６７部を溶解した蒸留水３００部を
添加し、ホモミキサーにて１００００回転／分で２分間
撹拌した後、ホモジナイザーに３００ｋｇ／ｃｍ2 の圧
力で１回通し、安定な予備混合オルガノシロキサンラテ
ックスを得た。一方、試薬注入容器、冷却管、ジャケッ
ト加熱器および撹拌装置を備えた反応器内に、ドデシル
ベンゼンスルホン酸２部と蒸留水９８部とを注入し、２
％のドデシルベンゼンスルホン酸水溶液を調製した。こ
の水溶液を８５℃に加熱した状態で、予備混合オルガノ
シロキサンラテックスを４時間に亘って滴下し、滴下終
了後１時間温度を維持し、冷却した。この反応液を室温
で４８時間放置した後、苛性ソーダ水溶液で中和した。
このようにして得られたラテックス（Ｌ−１）を１７０
℃で３０分間乾燥して固形分を求めたところ、１７．３
％であった。また、ラテックス中のポリオルガノシロキ
サンの重量平均粒子径は、０．０８μｍであった。ポリ
オルガノシロキサンのゲル含量は８５％、トルエン溶媒
中で測定した膨潤度は１４．５であった。
体例に限定されるものではないことは言うまでもない。
また、具体例での「部」および「％」は各々「重量部」
および「重量％」を意味する。 −グラフト重合体１（グラフト重合体（Ａ）に相当）の
製造− オクタメチルテトラシクロシロキサン９６部、γ−メタ
クリルオキシプロピルジメトキシメチルシラン２部およ
びエチルオルソシリケート２部を混合してシロキサン系
混合物１００部を得た。これにドデシルベンゼンスルホ
ン酸ナトリウム０．６７部を溶解した蒸留水３００部を
添加し、ホモミキサーにて１００００回転／分で２分間
撹拌した後、ホモジナイザーに３００ｋｇ／ｃｍ2 の圧
力で１回通し、安定な予備混合オルガノシロキサンラテ
ックスを得た。一方、試薬注入容器、冷却管、ジャケッ
ト加熱器および撹拌装置を備えた反応器内に、ドデシル
ベンゼンスルホン酸２部と蒸留水９８部とを注入し、２
％のドデシルベンゼンスルホン酸水溶液を調製した。こ
の水溶液を８５℃に加熱した状態で、予備混合オルガノ
シロキサンラテックスを４時間に亘って滴下し、滴下終
了後１時間温度を維持し、冷却した。この反応液を室温
で４８時間放置した後、苛性ソーダ水溶液で中和した。
このようにして得られたラテックス（Ｌ−１）を１７０
℃で３０分間乾燥して固形分を求めたところ、１７．３
％であった。また、ラテックス中のポリオルガノシロキ
サンの重量平均粒子径は、０．０８μｍであった。ポリ
オルガノシロキサンのゲル含量は８５％、トルエン溶媒
中で測定した膨潤度は１４．５であった。
【００３７】試薬注入容器、冷却管、ジャケット加熱器
および撹拌装置を備えた反応器内に、ポリオルガノシロ
キサンラテックス（Ｌ−１）１１９．５部、ポリオキシ
エチレンアルキルフェニルエーテル硫酸ナトリウム（花
王（株）社製エマールＮＣ−３５）０．８部を採取し、
蒸留水２０３部添加混合した後、ｎ−ブチルアクリレー
ト５３．２部、アリルメタクリレート０．２１部、１，
３−ブチレングリコールジメタクリレート０．１１部お
よびターシャリーブチルハイドロパーオキサイド０．１
３部からなる混合物を添加した。この反応器に窒素気流
を通じることによって、雰囲気の窒素置換を行い、６０
℃まで昇温した。内部の液温が６０℃となった時点で、
硫酸第一鉄０．０００１部、エチレンジアミン四酢酸二
ナトリウム塩０．０００３部およびロンガリッド０．２
４部を蒸留水１０部に溶解させた水溶液を添加し、ラジ
カル重合を開始せしめた。アクリレート成分の重合によ
り、液温は７８℃まで上昇した。１時間この状態を維持
し、アクリレート成分の重合を完結させポリオルガノシ
ロキサンとブチルアクリレートゴムとの複合ゴムのラテ
ックスを得た。
および撹拌装置を備えた反応器内に、ポリオルガノシロ
キサンラテックス（Ｌ−１）１１９．５部、ポリオキシ
エチレンアルキルフェニルエーテル硫酸ナトリウム（花
王（株）社製エマールＮＣ−３５）０．８部を採取し、
蒸留水２０３部添加混合した後、ｎ−ブチルアクリレー
ト５３．２部、アリルメタクリレート０．２１部、１，
３−ブチレングリコールジメタクリレート０．１１部お
よびターシャリーブチルハイドロパーオキサイド０．１
３部からなる混合物を添加した。この反応器に窒素気流
を通じることによって、雰囲気の窒素置換を行い、６０
℃まで昇温した。内部の液温が６０℃となった時点で、
硫酸第一鉄０．０００１部、エチレンジアミン四酢酸二
ナトリウム塩０．０００３部およびロンガリッド０．２
４部を蒸留水１０部に溶解させた水溶液を添加し、ラジ
カル重合を開始せしめた。アクリレート成分の重合によ
り、液温は７８℃まで上昇した。１時間この状態を維持
し、アクリレート成分の重合を完結させポリオルガノシ
ロキサンとブチルアクリレートゴムとの複合ゴムのラテ
ックスを得た。
【００３８】反応器内部の液温が６０℃に低下した後、
ロンガリッド０．４部を蒸留水１０部に溶解した水溶液
を添加し、次いでアクリロニトリル１１．１部、スチレ
ン３３．２部およびターシャリーブチルハイドロパーオ
キサイド０．２部の混合液を約１時間に亘って滴下し重
合した。滴下終了後１時間保持した後、硫酸第一鉄０．
０００２部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩
０．０００６部およびロンガリッド０．２５部を蒸留水
１０部に溶解させた水溶液を添加し、次いでアクリロニ
トリル７．４部、スチレン２２．２部およびターシャリ
ーブチルハイドロパーオキサイド０．１部の混合液を約
４０分間に亘って滴下し重合した。滴下終了後１時間保
持した後冷却し、ポリオルガノシロキサンとブチルアク
リレートゴムとからなる複合ゴムに、アクリロニトリル
−スチレン共重合体をグラフトさせたグラフト共重合体
のラテックスを得た。動的光散乱法で求めたラテックス
中のグラフト共重合体の重量平均粒子径は、０．１３μ
ｍであった。次いで、酢酸カルシウムを５％の割合で溶
解した水溶液１５０部を６０℃に加熱し撹拌した。この
中へグラフト共重合体のラテックス１００部を徐々に滴
下し凝固した。次いで析出物を分離、洗浄したのち、乾
燥し、グラフト重合体１を得た。
ロンガリッド０．４部を蒸留水１０部に溶解した水溶液
を添加し、次いでアクリロニトリル１１．１部、スチレ
ン３３．２部およびターシャリーブチルハイドロパーオ
キサイド０．２部の混合液を約１時間に亘って滴下し重
合した。滴下終了後１時間保持した後、硫酸第一鉄０．
０００２部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩
０．０００６部およびロンガリッド０．２５部を蒸留水
１０部に溶解させた水溶液を添加し、次いでアクリロニ
トリル７．４部、スチレン２２．２部およびターシャリ
ーブチルハイドロパーオキサイド０．１部の混合液を約
４０分間に亘って滴下し重合した。滴下終了後１時間保
持した後冷却し、ポリオルガノシロキサンとブチルアク
リレートゴムとからなる複合ゴムに、アクリロニトリル
−スチレン共重合体をグラフトさせたグラフト共重合体
のラテックスを得た。動的光散乱法で求めたラテックス
中のグラフト共重合体の重量平均粒子径は、０．１３μ
ｍであった。次いで、酢酸カルシウムを５％の割合で溶
解した水溶液１５０部を６０℃に加熱し撹拌した。この
中へグラフト共重合体のラテックス１００部を徐々に滴
下し凝固した。次いで析出物を分離、洗浄したのち、乾
燥し、グラフト重合体１を得た。
【００３９】−グラフト重合体２（グラフト重合体
（Ａ）に相当）の製造− テトラエトキシシラン２．０部、γ−メタクリロイルピ
ロピルジメトキシメチルシラン０．５部およびオクタメ
チルテトラシクロシロキサン９７．５部を混合し、混合
シロキサン１００部を得た。ドデシルベンゼンスルホン
酸およびドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウムをそれ
ぞれ１．０部を溶解した蒸留水２００部に混合シロキサ
ン１００部を加え、ホモミキサーにて１０，０００ｒ、
ｐ、ｍで予備撹拌した後、ホモジナイザーにより３００
ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキ
サンラテックスを得た。この混合液を、コンデンサーお
よび撹拌翼を備えたセパラブルフラスコに移し、撹拌混
合しながら８０℃で５時間加熱した後２０℃で放置し、
４８時間後に水酸化ナトリウム水溶液でこのラテックス
のｐＨを６．９に中和し、重合を完結しポリオルガノシ
ロキサンゴムラテックスを得た。得られたポリオルガノ
シロキサンゴムの重合率は８９．７％であり、ポリオル
ガノシロキサンゴムの平均粒子径は０．１６μｍであっ
た。
（Ａ）に相当）の製造− テトラエトキシシラン２．０部、γ−メタクリロイルピ
ロピルジメトキシメチルシラン０．５部およびオクタメ
チルテトラシクロシロキサン９７．５部を混合し、混合
シロキサン１００部を得た。ドデシルベンゼンスルホン
酸およびドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウムをそれ
ぞれ１．０部を溶解した蒸留水２００部に混合シロキサ
ン１００部を加え、ホモミキサーにて１０，０００ｒ、
ｐ、ｍで予備撹拌した後、ホモジナイザーにより３００
ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキ
サンラテックスを得た。この混合液を、コンデンサーお
よび撹拌翼を備えたセパラブルフラスコに移し、撹拌混
合しながら８０℃で５時間加熱した後２０℃で放置し、
４８時間後に水酸化ナトリウム水溶液でこのラテックス
のｐＨを６．９に中和し、重合を完結しポリオルガノシ
ロキサンゴムラテックスを得た。得られたポリオルガノ
シロキサンゴムの重合率は８９．７％であり、ポリオル
ガノシロキサンゴムの平均粒子径は０．１６μｍであっ
た。
【００４０】このポリオルガノシロキサンゴムラテック
ス１００部（固形分３０％）を採取し、撹拌機を備えた
セパラブルフラスコに入れ、蒸留水１２０部を加え窒素
置換をしてから５０℃に昇温し、アクリル酸ｎ−ブチル
３７．５部、メタクリル酸アリル２．５部およびｔｅｒ
ｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．３部の混合液を仕込
み３０分間撹拌し、この混合液をポリオルガノシロキサ
ンゴム粒子に浸透させた。次いで、硫酸第１鉄０．００
０３部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩０．０
０１部、ロンガリッド０．１７部および蒸留水３部の混
合液を仕込みラジカル重合を開始させ、その後内温７０
℃で２時間保持し重合を完了して複合ゴムラテックスを
得た。このラテックスを一部採取し、複合ゴムの平均粒
子径を測定したところ０．１９μｍであった。また、こ
のラテックスを乾燥し、混合物を得、トルエンで９０
℃、１２時間抽出しゲル含量を測定したところ９０．３
％であった。この複合ゴムラテックスに、ｔｅｒｔ−ブ
チルヒドロペルオキシド０．３部、アクリロニトリル９
部およびスチレン２１部との混合液を７０℃にて４５分
間にわたり滴下し、その後７０℃で４時間保持し、複合
ゴムへのグラフト重合を完了した。得られたグラフト重
合体の重合率は９８．６％であった。得られたグラフト
重合体ラテックスを塩化カルシウム５％の熱水中に滴下
することにより凝固、分離し、洗浄した後、７５℃で１
６時間乾燥し、グラフト重合体２を得た。
ス１００部（固形分３０％）を採取し、撹拌機を備えた
セパラブルフラスコに入れ、蒸留水１２０部を加え窒素
置換をしてから５０℃に昇温し、アクリル酸ｎ−ブチル
３７．５部、メタクリル酸アリル２．５部およびｔｅｒ
ｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．３部の混合液を仕込
み３０分間撹拌し、この混合液をポリオルガノシロキサ
ンゴム粒子に浸透させた。次いで、硫酸第１鉄０．００
０３部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩０．０
０１部、ロンガリッド０．１７部および蒸留水３部の混
合液を仕込みラジカル重合を開始させ、その後内温７０
℃で２時間保持し重合を完了して複合ゴムラテックスを
得た。このラテックスを一部採取し、複合ゴムの平均粒
子径を測定したところ０．１９μｍであった。また、こ
のラテックスを乾燥し、混合物を得、トルエンで９０
℃、１２時間抽出しゲル含量を測定したところ９０．３
％であった。この複合ゴムラテックスに、ｔｅｒｔ−ブ
チルヒドロペルオキシド０．３部、アクリロニトリル９
部およびスチレン２１部との混合液を７０℃にて４５分
間にわたり滴下し、その後７０℃で４時間保持し、複合
ゴムへのグラフト重合を完了した。得られたグラフト重
合体の重合率は９８．６％であった。得られたグラフト
重合体ラテックスを塩化カルシウム５％の熱水中に滴下
することにより凝固、分離し、洗浄した後、７５℃で１
６時間乾燥し、グラフト重合体２を得た。
【００４１】−グラフト重合体３（グラフト重合体
（Ａ）に相当）の製造− 固形分含量が３５％、平均粒子径０．０８μｍのポリブ
タジェンラテックス２０部（固形分として）にアクリル
酸ｎ−ブチル単位８５％、メタクリル酸単位１５％から
成る平均粒子径０．０８μｍの共重合体ラテックス０．
４部（固形分として）を撹拌しながら添加し、３０分間
撹拌を続け平均粒子径０．２８μｍの肥大化ジエン系ゴ
ムラテックスを得た。得られた肥大化ジエン系ゴムラテ
ックス２０部（固形分）を反応釜に移し、不均化ロジン
酸カリウム１部、イオン交換水１５０部を加え、窒素置
換を行い、７０℃（内温）に昇温した。これに１０部の
イオン交換水に０．１２部の過硫酸カリウムを溶解した
溶液を加え、下記の窒素置換された単量体混合物を２時
間にわたって連続的に滴下した。 アクリル酸ｎ−ブチル ８０部 メタクリル酸アリル ０．３２部 ジメタクリル酸エチレングリコール ０．１６部
（Ａ）に相当）の製造− 固形分含量が３５％、平均粒子径０．０８μｍのポリブ
タジェンラテックス２０部（固形分として）にアクリル
酸ｎ−ブチル単位８５％、メタクリル酸単位１５％から
成る平均粒子径０．０８μｍの共重合体ラテックス０．
４部（固形分として）を撹拌しながら添加し、３０分間
撹拌を続け平均粒子径０．２８μｍの肥大化ジエン系ゴ
ムラテックスを得た。得られた肥大化ジエン系ゴムラテ
ックス２０部（固形分）を反応釜に移し、不均化ロジン
酸カリウム１部、イオン交換水１５０部を加え、窒素置
換を行い、７０℃（内温）に昇温した。これに１０部の
イオン交換水に０．１２部の過硫酸カリウムを溶解した
溶液を加え、下記の窒素置換された単量体混合物を２時
間にわたって連続的に滴下した。 アクリル酸ｎ−ブチル ８０部 メタクリル酸アリル ０．３２部 ジメタクリル酸エチレングリコール ０．１６部
【００４２】滴下終了と同時に内温の上昇はなくなる
が、更に８０℃に昇温し１時間反応を続けると、重合率
は、９８．８％に達し、肥大化ジエン系ゴムを内部に含
む多層構造アクリル系ゴムを得た。この多層構造アクリ
ル系ゴムの膨潤度（メチルエチルケトン中、３０℃２４
時間浸せき静置後の膨潤重量と絶乾重量の比）は６．
４、ゲル含有量は９３．０％、粒子径は０．２８μｍで
あった。多層構造アクリル系ゴムラテックス５０部（固
形分）を反応釜に取り、イオン交換水１４０部を加え希
釈し、７０℃に昇温した。別にアクリロニトリル／スチ
レン＝２９／７１（重量比）からなるグラフト重合体混
合物を５０部調整し、ベンゾイルパーオキサイド０．３
５部を溶解した後、窒素置換した。この単量体混合物を
１５部／時間の速度で定量ポンプを使用し、上記反応系
内に加えた。全モノマーの注入終了後、系内温度を８０
℃に昇温し３０分撹拌を続けグラフト重合体ラテックス
を得た。重合率は９９％であった。
が、更に８０℃に昇温し１時間反応を続けると、重合率
は、９８．８％に達し、肥大化ジエン系ゴムを内部に含
む多層構造アクリル系ゴムを得た。この多層構造アクリ
ル系ゴムの膨潤度（メチルエチルケトン中、３０℃２４
時間浸せき静置後の膨潤重量と絶乾重量の比）は６．
４、ゲル含有量は９３．０％、粒子径は０．２８μｍで
あった。多層構造アクリル系ゴムラテックス５０部（固
形分）を反応釜に取り、イオン交換水１４０部を加え希
釈し、７０℃に昇温した。別にアクリロニトリル／スチ
レン＝２９／７１（重量比）からなるグラフト重合体混
合物を５０部調整し、ベンゾイルパーオキサイド０．３
５部を溶解した後、窒素置換した。この単量体混合物を
１５部／時間の速度で定量ポンプを使用し、上記反応系
内に加えた。全モノマーの注入終了後、系内温度を８０
℃に昇温し３０分撹拌を続けグラフト重合体ラテックス
を得た。重合率は９９％であった。
【００４３】ラテックスの一部に希硫酸を加えて凝固乾
燥した粉末をメチルエチルケトン還流下で抽出を行い、
抽出部のηｓｐ／Ｃをジメチルホルムアミドを溶媒とし
て２５℃で測定したところ、０．６７であった。上記の
ようにして製造したラテックスを、全ラテックスの３倍
量の塩化アルミニウム（Ａ１Ｃｌ3 ．６Ｈ2 Ｏ）０．１
５％水溶液（９０℃）中に撹拌しながら投入し、凝固さ
せた。全ラテックスの添加終了後、凝固槽内の温度を９
３℃に昇温し、このまま５分間放置した。これを冷却
後、遠心脱水機により脱液、洗浄を行い乾燥し、グラフ
ト重合体３の乾燥粉末を得た。
燥した粉末をメチルエチルケトン還流下で抽出を行い、
抽出部のηｓｐ／Ｃをジメチルホルムアミドを溶媒とし
て２５℃で測定したところ、０．６７であった。上記の
ようにして製造したラテックスを、全ラテックスの３倍
量の塩化アルミニウム（Ａ１Ｃｌ3 ．６Ｈ2 Ｏ）０．１
５％水溶液（９０℃）中に撹拌しながら投入し、凝固さ
せた。全ラテックスの添加終了後、凝固槽内の温度を９
３℃に昇温し、このまま５分間放置した。これを冷却
後、遠心脱水機により脱液、洗浄を行い乾燥し、グラフ
ト重合体３の乾燥粉末を得た。
【００４４】−グラフト重合体４（グラフト重合体
（Ｅ）に相当する）の製造− 固形分含量が３５％、平均粒子径０．０８μｍのポリブ
タジェンラテックス５０部（固形分として）にアクリル
酸ｎ−ブチル単位８５％、メタクリル酸単位１５％から
なる平均粒子径０．０８μｍの共重合体ラテックス１部
（固形分として）を撹拌しながら添加し、３０分間撹拌
を続け平均粒子径０．２８μｍの肥大化ゴムラテックス
を得た。得られた肥大化ゴムラテックスを反応容器に加
え、更に蒸留水５０部、ウッドロジン乳化剤２部、デモ
ールＮ（商品名、花王（株）製、ナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物）０．２部、水酸化ナトリウム０．０
２部、デキストローズ０．３５部を添加して撹拌しなが
ら、昇温させて内温６０℃の時点で硫酸第一鉄０．０５
部、ピロリン酸ナトリウム０．２部、亜二チオン酸ナト
リウム０．０３部を加えた後、アクリロニトリル１５
部、スチレン３５部、クメンハイドロパーオキサイド
０．２部およびｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン０．５
部の混合物を９０分間にわたり連続的に滴下した後１時
間保持して冷却した。得られたグラフト重合体ラテック
スを希硫酸で凝析したのち、洗浄、濾過、乾燥してグラ
フト重合体４を得た。
（Ｅ）に相当する）の製造− 固形分含量が３５％、平均粒子径０．０８μｍのポリブ
タジェンラテックス５０部（固形分として）にアクリル
酸ｎ−ブチル単位８５％、メタクリル酸単位１５％から
なる平均粒子径０．０８μｍの共重合体ラテックス１部
（固形分として）を撹拌しながら添加し、３０分間撹拌
を続け平均粒子径０．２８μｍの肥大化ゴムラテックス
を得た。得られた肥大化ゴムラテックスを反応容器に加
え、更に蒸留水５０部、ウッドロジン乳化剤２部、デモ
ールＮ（商品名、花王（株）製、ナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物）０．２部、水酸化ナトリウム０．０
２部、デキストローズ０．３５部を添加して撹拌しなが
ら、昇温させて内温６０℃の時点で硫酸第一鉄０．０５
部、ピロリン酸ナトリウム０．２部、亜二チオン酸ナト
リウム０．０３部を加えた後、アクリロニトリル１５
部、スチレン３５部、クメンハイドロパーオキサイド
０．２部およびｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン０．５
部の混合物を９０分間にわたり連続的に滴下した後１時
間保持して冷却した。得られたグラフト重合体ラテック
スを希硫酸で凝析したのち、洗浄、濾過、乾燥してグラ
フト重合体４を得た。
【００４５】−共重合体１（共重合体（Ｂ）に相当）の
製造− アクリロニトリル単位２９％、スチレン単位７１％の組
成の共重合体を懸濁重合法によって得た。この共重合体
の２５℃での還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は０．６２であっ
た（０．２％ジメチルホルムアミド溶液での測定値）。 −共重合体２（共重合体（Ｂ）相当）の製造− アクリロニトリル単位２０％、スチレン単位５５％、Ｎ
−フェニルマレイミド単位２０％の組成の共重合体をメ
チルエチルケトン溶液中で重合することによって得た。
この共重合体の２５℃での還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は
０．５２であった（０．２％ジメチルホルムアミド溶液
での測定値）。
製造− アクリロニトリル単位２９％、スチレン単位７１％の組
成の共重合体を懸濁重合法によって得た。この共重合体
の２５℃での還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は０．６２であっ
た（０．２％ジメチルホルムアミド溶液での測定値）。 −共重合体２（共重合体（Ｂ）相当）の製造− アクリロニトリル単位２０％、スチレン単位５５％、Ｎ
−フェニルマレイミド単位２０％の組成の共重合体をメ
チルエチルケトン溶液中で重合することによって得た。
この共重合体の２５℃での還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は
０．５２であった（０．２％ジメチルホルムアミド溶液
での測定値）。
【００４６】−ポリカーボネート樹脂（Ｃ）− ポリカーボネート樹脂（Ｃ）には、三菱エンジニアリン
グプラスチック（株）製の「ノバレックス７０２５Ａ」
（商品名）を使用した。 −ポリアルキレンテレフタレートを主体とするポリエス
テル樹脂（Ｄ）− このポリエステル樹脂（Ｄ）には、三菱レイヨン（株）
製の「タフペットＰＢＴＮ１１００」（商品名、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂）を使用した。
グプラスチック（株）製の「ノバレックス７０２５Ａ」
（商品名）を使用した。 −ポリアルキレンテレフタレートを主体とするポリエス
テル樹脂（Ｄ）− このポリエステル樹脂（Ｄ）には、三菱レイヨン（株）
製の「タフペットＰＢＴＮ１１００」（商品名、ポリブ
チレンテレフタレート樹脂）を使用した。
【００４７】以上のグラフト重合体等の重合体を表１お
よび表２の配合組成に従って配合し、ヘンシェルミキサ
ーにて５分間混合し、ペレタイザーにてペレット化し、
さらにこのペレットを射出成形機に投入して厚さ３ｍｍ
のシート（１００×１００ｍｍ）に射出成形し、試験用
シートとした。この試験用シートについて、耐熱性、
熱板溶着性、めっき膜密着性、めっき膜耐久性に
ついて評価した。これらの結果を表１および表２に示
す。
よび表２の配合組成に従って配合し、ヘンシェルミキサ
ーにて５分間混合し、ペレタイザーにてペレット化し、
さらにこのペレットを射出成形機に投入して厚さ３ｍｍ
のシート（１００×１００ｍｍ）に射出成形し、試験用
シートとした。この試験用シートについて、耐熱性、
熱板溶着性、めっき膜密着性、めっき膜耐久性に
ついて評価した。これらの結果を表１および表２に示
す。
【００４８】耐熱性はＡＳＴＭＤ−６４８に準拠し、
応力１８．５６ｋｇ／ｃｍ2 で測定した。 熱板溶着性は、テフロン（商標）加工した鉄板を表面
温度３００℃に加熱しておき、この鉄板に試験用シート
（３０ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍ）を３０秒接触させ、
その後垂直に引き上げ、その際の糸引き長さを求める方
法で実施し、糸引き長さが１ｍｍ未満のものを◎印と
し、１ｍｍ以上５ｍｍ未満のものを○印とし、５ｍｍ以
上のものを×印とした。
応力１８．５６ｋｇ／ｃｍ2 で測定した。 熱板溶着性は、テフロン（商標）加工した鉄板を表面
温度３００℃に加熱しておき、この鉄板に試験用シート
（３０ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍ）を３０秒接触させ、
その後垂直に引き上げ、その際の糸引き長さを求める方
法で実施し、糸引き長さが１ｍｍ未満のものを◎印と
し、１ｍｍ以上５ｍｍ未満のものを○印とし、５ｍｍ以
上のものを×印とした。
【００４９】めっき膜密着性 下記に示す工程でめっき用平板（１００ｍｍ×１００ｍ
ｍ×３ｍｍ（厚さ）、１個所タブ付）にめっきを行い、
荷重測定器上でめっき膜を垂直方向に引き剥してその強
度を測定した。 めっき工程：（１）脱脂（６０℃×３分）→（２）水洗
→（３）エッチング（ＣｒＯ3 ４００ｇ／１、Ｈ2 ＳＯ
4 ２００ｃｃ／１ ７０℃×２０分）→（４）水洗→酸
処理（常温１分）→（５）水洗→触媒化処理（２５℃×
３分）→（６）水洗→活性化処理（４０℃×５分）→
（７）水洗→（８）化学Ｎｉめっき（４０℃×５分）→
（９）水洗→（１０）電気銅めっき（膜厚３５μｍ２０
℃×６０分）→（１１）乾燥。
ｍ×３ｍｍ（厚さ）、１個所タブ付）にめっきを行い、
荷重測定器上でめっき膜を垂直方向に引き剥してその強
度を測定した。 めっき工程：（１）脱脂（６０℃×３分）→（２）水洗
→（３）エッチング（ＣｒＯ3 ４００ｇ／１、Ｈ2 ＳＯ
4 ２００ｃｃ／１ ７０℃×２０分）→（４）水洗→酸
処理（常温１分）→（５）水洗→触媒化処理（２５℃×
３分）→（６）水洗→活性化処理（４０℃×５分）→
（７）水洗→（８）化学Ｎｉめっき（４０℃×５分）→
（９）水洗→（１０）電気銅めっき（膜厚３５μｍ２０
℃×６０分）→（１１）乾燥。
【００５０】めっき膜耐久性 下記に示す工程でめっき用平板（１００ｍｍ×１００ｍ
ｍ×３ｍｍ（厚さ）、１個所タブ付）にめっきを行い、
〔−４０℃×１時間→８０℃×１時間〕を１ササイクル
として、５サイクルを行いめっき膜の状態を観察し、下
記の判定基準により評価した。 めっき工程：（１）脱脂（６０℃×３分）→（２）水洗
→（３）エッチング（ＣｒＯ3 ４００ｇ／１、Ｈ2 ＳＯ
4 ２００ｃｃ／１ ７０℃×２０分）→（４）水洗→酸
処理（常温１分）→（５）水洗→触媒化処理（２５℃×
３分）→（６）水洗→活性化処理（４０℃×５分）→
（７）水洗→（８）化学Ｎｉめっき（４０℃×５分）→
（９）水洗→（１０）電気銅めっき（膜厚２０μｍ２０
℃×２０分）→（１１）水洗→（１２）電気Ｎｉめっき
（膜厚１０μｍ ５５℃×１５分）→（１３）水洗→
（１４）電気Ｃｒめっき（膜厚０．３μｍ ４５℃×２
分） 判定基準 ○：変化なし ×：タブ近傍部のみ膨れ ××：タブ近傍部以外にも膨れ ×××：全面膨れ
ｍ×３ｍｍ（厚さ）、１個所タブ付）にめっきを行い、
〔−４０℃×１時間→８０℃×１時間〕を１ササイクル
として、５サイクルを行いめっき膜の状態を観察し、下
記の判定基準により評価した。 めっき工程：（１）脱脂（６０℃×３分）→（２）水洗
→（３）エッチング（ＣｒＯ3 ４００ｇ／１、Ｈ2 ＳＯ
4 ２００ｃｃ／１ ７０℃×２０分）→（４）水洗→酸
処理（常温１分）→（５）水洗→触媒化処理（２５℃×
３分）→（６）水洗→活性化処理（４０℃×５分）→
（７）水洗→（８）化学Ｎｉめっき（４０℃×５分）→
（９）水洗→（１０）電気銅めっき（膜厚２０μｍ２０
℃×２０分）→（１１）水洗→（１２）電気Ｎｉめっき
（膜厚１０μｍ ５５℃×１５分）→（１３）水洗→
（１４）電気Ｃｒめっき（膜厚０．３μｍ ４５℃×２
分） 判定基準 ○：変化なし ×：タブ近傍部のみ膨れ ××：タブ近傍部以外にも膨れ ×××：全面膨れ
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
記載の熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物にあっては、これ
を用いて自動車用ランプのハウジングとし、このハウジ
ングとポリメチルメタクリレート樹脂やポリカーボネー
ト樹脂などからなるレンズとを熱板溶着する際に、糸引
き現象が生じることがなく、溶着作業が円滑に行われ
る。また、請求項２記載の樹脂組成物を用いれば、これ
に加えて良好な耐熱性が得られる。
記載の熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物にあっては、これ
を用いて自動車用ランプのハウジングとし、このハウジ
ングとポリメチルメタクリレート樹脂やポリカーボネー
ト樹脂などからなるレンズとを熱板溶着する際に、糸引
き現象が生じることがなく、溶着作業が円滑に行われ
る。また、請求項２記載の樹脂組成物を用いれば、これ
に加えて良好な耐熱性が得られる。
【００５４】また、請求項３記載の樹脂組成物を用いれ
ば、良好な耐熱性および耐薬品性が得られ、請求項４記
載の樹脂組成物を用いれば、良好なめっき性が付与さ
れ、請求項５記載の樹脂組成物を用いれば、良好なめっ
き性と耐熱性が得られる。したがって、請求項６記載の
自動車ランプは、その製造に際して、効率よく生産で
き、しかも耐熱性、耐薬品性、めっき性にも富む優れた
ものとなる。
ば、良好な耐熱性および耐薬品性が得られ、請求項４記
載の樹脂組成物を用いれば、良好なめっき性が付与さ
れ、請求項５記載の樹脂組成物を用いれば、良好なめっ
き性と耐熱性が得られる。したがって、請求項６記載の
自動車ランプは、その製造に際して、効率よく生産で
き、しかも耐熱性、耐薬品性、めっき性にも富む優れた
ものとなる。
【図１】 ハウジングとレンズとを熱板溶着する方法を
示す構成図である。
示す構成図である。
１ レンズ ２ ランプハウジング ３ 熱板
Claims (6)
- 【請求項１】（Ａ）架橋アクリルゴム、ポリオルガノシ
ロキサン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも一種
のゴム質重合体（ａ）の存在下に、 シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−４） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体単位（ｂ）
をグラフト重合して得られるグラフト重合体１０〜１０
０重量部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体単位（単量体成分中４０重量％未満 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部からな
ることを特徴とする熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項２】（Ａ）架橋アクリルゴム、ポリオルガノシ
ロキサン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも一種
のゴム質重合体（ａ）の存在下に シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−４） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体単位（ｂ）
をグラフト重合して得られるグラフト重合体１０〜８０
重量部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体単位（単量体成分中４０重量％未満） 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部と、 （Ｃ）ポリカーボネート樹脂２０〜９０重量部とからな
ることを特徴とする熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項３】（Ａ）架橋アクリルゴム、ポリオルガノシ
ロキサン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも一種
のゴム質重合体（ａ）の存在下に シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−４） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体単位（ｂ）
をグラフト重合して得られるグラフト重合体１０〜８０
重量部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体（単量体成分中４０重量％未満）単位 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部と、 （Ｃ）ポリカーボネート樹脂１０〜８０重量部と、 （Ｄ）ポリアルキレンテレフタレートを主体とするポリ
エステル樹脂１０〜８０重量部からなることを特徴とす
る熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項４】（Ｅ）少なくとも５０重量％がブタジエン
から構成されるブタジエン系ゴム質重合体（ｅ）の存在
下に シアン化ビニル単量体 （Ｅ−１） 芳香族単量体 （Ｅ−２） 他のビニル単量体 （Ｅ−４） から選ばれる少なくとも１種からなる単量体単位をグラ
フト重合して得られるグラフト重合体１０〜１００重量
部と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体（単量体成分中４０重量％未満）単位 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部とから
なり、 （Ｅ）と（Ｂ）との合計量１００重量部に対して、 （Ａ）架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサン系ゴ
ムからなる群より選ばれた少なくとも一種のゴム質重合
体（ａ）の存在下に シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満） （Ａ−３） から選ばれた少なくとも１種からなる単量体単位をグラ
フト重合して得られるグラフト重合体１０〜８０重量部
を添加してなることを特徴とする熱板溶着用熱可塑性樹
脂組成物。 - 【請求項５】（Ｅ）少なくとも５０重量％がブタジエン
から構成されるブタジエン系ゴム質重合体（ｅ）の存在
下に シアン化ビニル単量体 （Ｅ−１） 芳香族単量体 （Ｅ−２） 他のビニル単量体 （Ｅ−４） から選ばれる少なくとも１種からなる単量体単位をグラ
フト重合して得られるグラフト重合体１０〜９０重量部
と、 （Ｂ）芳香族ビニル系単量体単位 〔Ｂ−１〕 シアン化ビニル系単量体単位 〔Ｂ−２〕 他のビニル系単量体単位 〔Ｂ−３〕 （ただし〔Ｂ−１〕〜〔Ｂ−３〕成分の合計を１００重
量％とする。）からなる共重合体０〜９０重量部と、 （Ｃ）ポリカーボネート樹脂１０〜８０重量部とからな
り、 （Ｅ）と（Ｂ）と（Ｃ）の合計量１００重量部に対し
て、 （Ａ）架橋アクリルゴム、ポリオルガノシロキサン系ゴ
ムからなる群より選ばれた少なくとも一種のゴム質重合
体（ａ）の存在下に シアン化ビニル単量体 （Ａ−１） 芳香族単量体 （Ａ−２） （メタ）アクリル酸エステル単量体 （Ａ−３） 他のビニル単量体（単量体成分中４０重量％未満）から
選ばれた少なくとも１種からなる単量体単位（ａ）をグ
ラフト重合して得られるグラフト重合体５〜８０重量部
を添加してなることを特徴とする熱板溶着用熱可塑性樹
脂組成物。 - 【請求項６】レンズとランプハウジングとが熱板溶着法
によって一体化された自動車用ランプであって、ランプ
ハウジングが請求項１ないし５記載のいずれかに記載の
熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とす
る自動車用ランプ。
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|---|---|---|---|
| JP12135197A JP3974972B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いた自動車用ランプ |
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| JP2007120323A Division JP4592725B2 (ja) | 2007-04-27 | 2007-04-27 | 自動車用ランプ |
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|---|---|
| JPH10310676A true JPH10310676A (ja) | 1998-11-24 |
| JP3974972B2 JP3974972B2 (ja) | 2007-09-12 |
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| JP12135197A Expired - Lifetime JP3974972B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 熱板溶着用熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いた自動車用ランプ |
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Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001002487A1 (en) * | 1999-07-02 | 2001-01-11 | General Electric Company | Polyester-polycarbonate composition with improved hot-plate weldability |
| JP2002322340A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 振動溶着用熱可塑性樹脂組成物およびその成形体 |
| JP2005112992A (ja) * | 2003-09-16 | 2005-04-28 | Hitachi Chem Co Ltd | グラフト共重合体の製造方法 |
| WO2006039110A1 (en) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | General Electric Company | Method for reducing stringiness of a resinous composition during hot plate welding |
| EP2255952A1 (en) | 2009-05-29 | 2010-12-01 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin mold assembly |
| WO2011145628A1 (ja) * | 2010-05-18 | 2011-11-24 | テクノポリマー株式会社 | ランプハウジング用熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| WO2011162264A1 (ja) * | 2010-06-24 | 2011-12-29 | テクノポリマー株式会社 | ランプハウジング用熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| US8647464B2 (en) | 2010-02-04 | 2014-02-11 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin molding |
| JP2014037141A (ja) * | 2013-09-19 | 2014-02-27 | Stanley Electric Co Ltd | 樹脂成形品のレーザ溶着装置 |
| US8728268B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-05-20 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin molding and laser beam irradiation apparatus |
| JP2014214259A (ja) * | 2013-04-26 | 2014-11-17 | ユーエムジー・エービーエス株式会社 | 架橋メタクリル樹脂及び耐傷付き性樹脂組成物 |
| JP2015004051A (ja) * | 2013-05-24 | 2015-01-08 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| DE10002568B4 (de) * | 1999-01-21 | 2017-07-06 | Techno Polymer Co., Ltd. | Fahrzeugleuchtenkörper, unter Verwendung des Leuchtenkörpers hergestellte Fahrzeugleuchte und Verfahren zum Herstellen der Fahrzeugleuchte |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6037681B2 (ja) * | 2011-06-29 | 2016-12-07 | 旭化成株式会社 | メタクリル系樹脂組成物、その製造方法、及び成形体 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07196882A (ja) * | 1994-01-06 | 1995-08-01 | Sumitomo Chem Co Ltd | 合成樹脂製品 |
| JPH07207103A (ja) * | 1994-01-10 | 1995-08-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH07207104A (ja) * | 1994-01-10 | 1995-08-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH07282602A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-27 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 車両用灯具 |
| JPH07331025A (ja) * | 1994-06-06 | 1995-12-19 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 二次加工用熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH0987472A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-03-31 | Sumika A B S Latex Kk | 熱板融着用ゴム強化熱可塑性樹脂材料および車両用灯具 |
| JPH10287802A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Ube Cycon Ltd | 自動車用ランプハウジングの成形材料及び自動車用ランプハウジング部品 |
| JPH10298419A (ja) * | 1997-04-24 | 1998-11-10 | Mitsubishi Eng Plast Kk | 溶着性能に優れた熱可塑性樹脂組成物、および溶着した成形品 |
-
1997
- 1997-05-12 JP JP12135197A patent/JP3974972B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07196882A (ja) * | 1994-01-06 | 1995-08-01 | Sumitomo Chem Co Ltd | 合成樹脂製品 |
| JPH07207103A (ja) * | 1994-01-10 | 1995-08-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH07207104A (ja) * | 1994-01-10 | 1995-08-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH07282602A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-27 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 車両用灯具 |
| JPH07331025A (ja) * | 1994-06-06 | 1995-12-19 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 二次加工用熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH0987472A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-03-31 | Sumika A B S Latex Kk | 熱板融着用ゴム強化熱可塑性樹脂材料および車両用灯具 |
| JPH10287802A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Ube Cycon Ltd | 自動車用ランプハウジングの成形材料及び自動車用ランプハウジング部品 |
| JPH10298419A (ja) * | 1997-04-24 | 1998-11-10 | Mitsubishi Eng Plast Kk | 溶着性能に優れた熱可塑性樹脂組成物、および溶着した成形品 |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10002568B4 (de) * | 1999-01-21 | 2017-07-06 | Techno Polymer Co., Ltd. | Fahrzeugleuchtenkörper, unter Verwendung des Leuchtenkörpers hergestellte Fahrzeugleuchte und Verfahren zum Herstellen der Fahrzeugleuchte |
| WO2001002487A1 (en) * | 1999-07-02 | 2001-01-11 | General Electric Company | Polyester-polycarbonate composition with improved hot-plate weldability |
| JP2002322340A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 振動溶着用熱可塑性樹脂組成物およびその成形体 |
| JP4606722B2 (ja) * | 2003-09-16 | 2011-01-05 | ユーエムジー・エービーエス株式会社 | グラフト共重合体の製造方法 |
| JP2005112992A (ja) * | 2003-09-16 | 2005-04-28 | Hitachi Chem Co Ltd | グラフト共重合体の製造方法 |
| WO2006039110A1 (en) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | General Electric Company | Method for reducing stringiness of a resinous composition during hot plate welding |
| JP2008514466A (ja) * | 2004-09-29 | 2008-05-08 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 熱板溶着時の樹脂組成物の糸引き性を軽減する方法 |
| EP2255952A1 (en) | 2009-05-29 | 2010-12-01 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin mold assembly |
| EP3296082A1 (en) | 2009-05-29 | 2018-03-21 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin mold assembly |
| US8506872B2 (en) | 2009-05-29 | 2013-08-13 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin mold assembly |
| US8647464B2 (en) | 2010-02-04 | 2014-02-11 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin molding |
| WO2011145628A1 (ja) * | 2010-05-18 | 2011-11-24 | テクノポリマー株式会社 | ランプハウジング用熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| US8728268B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-05-20 | Stanley Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing resin molding and laser beam irradiation apparatus |
| WO2011162264A1 (ja) * | 2010-06-24 | 2011-12-29 | テクノポリマー株式会社 | ランプハウジング用熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| CN102918103A (zh) * | 2010-06-24 | 2013-02-06 | 大科能树脂有限公司 | 灯罩用热塑性树脂组合物及成型品 |
| JP2014214259A (ja) * | 2013-04-26 | 2014-11-17 | ユーエムジー・エービーエス株式会社 | 架橋メタクリル樹脂及び耐傷付き性樹脂組成物 |
| JP2015004051A (ja) * | 2013-05-24 | 2015-01-08 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2014037141A (ja) * | 2013-09-19 | 2014-02-27 | Stanley Electric Co Ltd | 樹脂成形品のレーザ溶着装置 |
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