JPH10204554A - ジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物の精製方法 - Google Patents
ジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物の精製方法Info
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- JPH10204554A JPH10204554A JP9023238A JP2323897A JPH10204554A JP H10204554 A JPH10204554 A JP H10204554A JP 9023238 A JP9023238 A JP 9023238A JP 2323897 A JP2323897 A JP 2323897A JP H10204554 A JPH10204554 A JP H10204554A
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Abstract
り、有機溶剤のような有害で危険度の高い薬剤を使用す
ることなく、大規模な設備導入を必要とせず、従来より
も簡単な工程で水溶液からFe等の不純物を吸着、除去
できる精製方法の提供。 【解決手段】 Zrおよび/またはHfの塩化物あるい
は酸塩化物水溶液中のCl- 濃度を50〜400g/l
とし、かつpHを2以下に調整し、水溶液中のZrO2
またはHfO2 換算濃度が1〜600g/lである0〜
95℃の液を、架橋度2〜20の強塩基性陰イオン交換
樹脂を用いて処理すればFeをはじめとする不純物のい
くつかを効率よく吸着、除去できる。
Description
び/またはハフニウムの化合物、より詳しくは塩化物あ
るいは酸塩化物の陰イオン交換樹脂による精製方法に関
する。
まれて産出し、例えばジルコニウムの主要鉱石鉱物であ
るジルコンには微量のハフニウムが含まれており、用途
においても、原子力の分野を除くと、ジルコニウムとハ
フニウムとは一般に分離せずに使用されている。
性に優れ酸素、窒素などと親和力が大きいなどの特性を
もっているため、ジルコンサンドの形で鉄鋼、鋳物など
に使用され、近年、原子力用、セラミックスなどの分野
で主として酸化ジルコニウム(ジルコニア)などの化合
物として使用され、湿式法で製造されたジルコニアから
はジルコニウムの種々の化合物が電子、光材料あるいは
セラミックスの分野で用いられるようになった。
れるようになったが、光学ガラス中の不純物、特にFe
イオンに代表される遷移金属元素の量を少なくするよう
に例えば下記のような方法が用いられている。すなわ
ち、(1)Zrおよび/またはHfの塩化物あるいは酸
塩化物を水溶液とし、酸性度等を調整した後、MIBK
−HCNS系で溶媒抽出する方法、(2)Zrおよび/
またはHfの塩化物あるいは酸塩化物を水溶液とし、酸
性度等を調整した後、強酸性陽イオン交換樹脂を用い陽
イオン不純物を吸着、除去し精製する方法および(3)
Zrおよび/またはHfの塩化物あるいは酸塩化物を温
水または温HClに溶解し、再結晶法にて不純物を除去
して精製する方法である。
(1)の方法は、MIBKのような有害で危険性の高い
薬剤を使用するため大規模の除外設備が必要であり、F
e3+イオンの妨害、混入が大きいためFe分の分離効率
が悪い等の欠点がある。
2を越えると加水分解して沈殿を生じやすく、また水溶
液が高濃度になるほど加水分解の傾向が強くなりpHの
調整が困難になり、さらに強酸性陽イオン交換樹脂では
低pH、特にpH1未満ではFe分の除去率が著しく低
下しFe分を除去しにくくなる。このため、(2)の方
法では、高濃度溶液でFe分の除去率を上げようとして
2を越えるpHにすると加水分解して沈殿を生じやすく
工程管理が難しく、そのため精製処理時のZrO2 また
はHfO2 換算濃度を低くせざるを得ないので生産性が
低くなる等の問題点がある。
解度差を大きくするために高温にまで加熱する必要があ
るので冷却時間が長い他、酸塩化物の固体を不純物を含
む液から分離する必要があるため、大規模な除外設備や
固液分離工程が必要であり、このためにZrまたはHf
の製造における生産性が低かった。
またはHf化合物の精製にあたり、有機溶剤のような有
害で危険度の高い薬剤を使用することなく、大規模な設
備導入を必要とせず、従来よりも簡単な装置で水溶液か
らFe分等の不純物を効率よく吸着、除去できる精製方
法を提供することにある。
成すべく鋭意研究した結果、Zrおよび/またはHfの
塩化物あるいは酸塩化物の水溶液の酸性度、溶質濃度
(ZrO2 またはHfO2 換算濃度)および液温を調整
した上、強塩基性陰イオン交換樹脂を用いることによっ
て、溶液中のFe分を従来よりも簡易な方法で能率よく
精製できることを見いだし本発明に到達した。
および/またはハフニウム化合物の精製方法において、
ジルコニウムおよび/またはハフニウムの塩化物あるい
は酸塩化物水溶液を強塩基性陰イオン交換樹脂と接触さ
せ、前記水溶液中のFe分を前記強塩基性陰イオン交換
樹脂に吸着させた後、Fe分を除去した水溶液をFe分
を吸着した強塩基性陰イオン交換樹脂と分離する工程を
含むことを特徴とするジルコニウムおよび/またはハフ
ニウム化合物の精製方法;第2に、前記ジルコニウムお
よび/またはハフニウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶
液中の塩素イオン濃度が50〜400g/lであること
を特徴とする前記第1に記載のジルコニウムおよび/ま
たはハフニウム化合物の精製方法;第3に、前記ジルコ
ニウムおよび/またはハフニウムの塩化物あるいは酸塩
化物水溶液のpHを2以下に調整することを特徴とする
上記第1または第2のいずれかに記載のジルコニウムお
よび/またはハフニウム化合物の精製方法;第4に、前
記ジルコニウムおよび/またはハフニウムの塩化物ある
いは酸塩化物水溶液中のジルコニウムおよび/またはハ
フニウムの濃度がZrO2 またはHfO2 換算で1〜6
00g/lであることを特徴とする上記第1ないし第3
に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物
の精製方法;第5に、前記ジルコニウムおよび/または
ハフニウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液の温度が0
℃〜95℃であることを特徴とする上記第1ないし第4
に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物
の精製方法;第6に、前記強塩基性陰イオン交換樹脂の
架橋度が2〜20であることを特徴とする上記第1ない
し第5に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム
化合物の精製方法を提供するものである。
てなされたものである。ZrおよびHfの塩化物あるい
は酸塩化物の比較的濃厚な水溶液はそれらの加水分解に
より強酸性となり、またCl- 濃度がかなり高いので水
溶液中のFe3+をはじめとする不純物のいくつかはクロ
ロ陰イオン錯体を形成する傾向が強い。このクロロ陰イ
オン錯体はCl形に調製した強塩基性陰イオン交換樹脂
に極めて吸着されやすい一方で、ZrおよびHfはこの
液性ではクロロ陰イオン錯体の形成が抑えられ、陰イオ
ン交換樹脂に吸着し難い。本発明者はこのことに注目し
て、Zrおよび/またはHfの新しい精製方法を開発し
たのである。
交換樹脂をカラムに充填し、通液処理することによって
バッチ処理よりも吸着効率が上がることからカラム法に
よる精製法を試みたがバッチ処理法でも適用できる。強
塩基性陰イオン交換樹脂としてはいくつかのタイプのも
のが使用できるが、ゲル型のスチレン形イオン交換樹脂
が好適に使用できる。
の塩化物あるいは酸塩化物の水溶液のCl- 濃度、p
H、ZrO2 またはHfO2 換算濃度、液温、SVの効
果について検討した。イオン交換樹脂はCl形に調製し
たものを使用したが、Cl形でないイオン交換樹脂は既
知の方法でCl形に調整することができる。不純物とし
てはFe以外にもCd、Zn、Ga、Sn、Sb、H
g、白金族元素などのような上記液性でクロロ陰イオン
錯体を形成しやすい希土類元素以外の元素の除去につい
ても適用できることが判明している。
つれてFe除去率が向上するが塩の溶解度付近では溶解
操作が困難になるためCl- 濃度は好ましくは50〜4
00g/l、より好ましくは150〜350g/lであ
る。Cl- 濃度の調整にはZrまたはHf塩化物あるい
は酸塩化物によりもちこみ塩化物イオンの他に、用途に
応じて塩酸や塩化アンモニウムのような塩を用いること
ができる。
除去率は低下し、pH2を越えると沈殿を生じやすくな
るため好ましくはpH2以下、より好ましくはpH1以
下がよい。
は、Fe除去率にはそれ程影響を与えないが、濃度が高
くなるにつれて塩の溶解度付近では溶解操作が困難にな
るため、生産性を考慮して工程、操作に負荷がかからな
い濃度、好ましくは1〜600g/l、より好ましくは
100〜450g/lがよい。
液が液体である範囲であればよいが、液温の上昇と共に
Fe除去率は著しく向上するため高いほうがよい。しか
し温度の上昇が揮発性のHClの発生を促進するため、
また装置素材がごく僅かに制限されるため、またイオン
交換樹脂が損傷を受けやすくなるため0℃〜95℃、よ
り好ましくは20℃〜50℃がよい。
は高くなるが、流速が遅いと生産性が低下するので好ま
しくは1〜60である。
用できるが、低架橋度では液処理時の樹脂の体積変化が
大きいため破損しやすく、高架橋度では不純物の吸着速
度が低下するため、架橋度は6〜14が好ましい。
の方法に従い適当な濃度の希塩酸で洗浄することによっ
て容易に再生でき、Fe2+が多い液についてはイオン交
換樹脂で処理する前に既知の方法でFe3+に酸化するこ
とによって本法を適用できる。
m、長さ400mm)に三菱化学製DIAION SA
10A(ゲル型スチレン系強塩基性陰イオン交換樹脂、
架橋度8、Cl形)を15ml充填し、上部に脱脂綿を
つめた。
g/l、pH0以下、ZrO2 換算濃度301g/l、
HfO2 換算濃度5g/l、Fe分濃度5.2mg/
l、液温25℃に調整したZrおよびHfの酸塩化物の
水溶液120mlをSV2.5で通液することによって
Fe分の94%を除去できた。
SA10Aを10ml充填し、上部に脱脂綿をつめた。
このカラムの上部からCl- 濃度191g/l、pH0
以下、ZrO2 換算濃度289g/l、HfO2 換算濃
度5g/l、Fe分濃度5.2mg/l、液温80℃に
調整したZrおよびHfの酸塩化物の水溶液500ml
をSV60で通液することによってFe分の81%を除
去できた。
の酸塩化物200gとHfの酸塩化物1gを濃塩酸60
0mlに加え、ホットプレート上で90℃まで加熱し溶
解させFe分濃度4.6mg/lの溶液を得た。溶解後
加熱をやめ20分間静置し、不溶性物質を沈降させ、上
澄み液をとりわけた。その後室温まで放冷し再結晶させ
た。析出した結晶を濾過し、母液分離した。得られた結
晶を水300mlに溶解した。この水溶液中のFe分を
分析したところFe分の72.0%が除去されているこ
とがわかった。
ればZrおよび/またはHfの塩化物あるいは酸塩化物
の水溶液を、Zrおよび/またはHfを高濃度にかつ、
特定の酸性度、塩素イオン濃度および液温にそれぞれ調
整した上、強塩基性イオン交換樹脂を用いて処理するの
で、有機溶剤のような有害で危険性の高い薬剤を使用す
ることなく、大規模な設備導入を必要とせず、しかも一
連の工程が水溶液の状態で単独化されておりFe分の吸
着、除去が容易かつ高効率で行えるため、ZrまたはH
f化合物の精製における生産性が高い。
Claims (6)
- 【請求項1】 ジルコニウムおよび/またはハフニウム
化合物の精製方法において、ジルコニウムおよび/また
はハフニウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液を強塩基
性陰イオン交換樹脂と接触させ、前記水溶液中のFe分
を前記強塩基性陰イオン交換樹脂に吸着させた後、Fe
分を除去した水溶液をFe分を吸着した強塩基性陰イオ
ン交換樹脂と分離する工程を含むことを特徴とするジル
コニウムおよび/またはハフニウム化合物の精製方法。 - 【請求項2】 前記ジルコニウムおよび/またはハフニ
ウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液中の塩素イオン濃
度が50〜400g/lであることを特徴とする請求項
1に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム化合
物の精製方法。 - 【請求項3】 前記ジルコニウムおよび/またはハフニ
ウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液のpHを2以下に
調整することを特徴とする請求項1または2のいずれか
に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物
の精製方法。 - 【請求項4】 前記ジルコニウムおよび/またはハフニ
ウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液中のジルコニウム
および/またはハフニウムの濃度がZrO2またはHf
O2 換算で1〜600g/lであることを特徴とする請
求項1〜3のいずれか1項に記載のジルコニウムおよび
/またはハフニウム化合物の精製方法。 - 【請求項5】 前記ジルコニウムおよび/またはハフニ
ウムの塩化物あるいは酸塩化物水溶液の温度が0℃〜9
5℃であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1
項に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウム化合
物の精製方法。 - 【請求項6】 前記強塩基性陰イオン交換樹脂の架橋度
が2〜20であることを特徴とする請求項1〜5のいず
れか1項に記載のジルコニウムおよび/またはハフニウ
ム化合物の精製方法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP02323897A JP3674732B2 (ja) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | ジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物の精製方法 |
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JPH10204554A true JPH10204554A (ja) | 1998-08-04 |
JP3674732B2 JP3674732B2 (ja) | 2005-07-20 |
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Family Applications (1)
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JP02323897A Expired - Lifetime JP3674732B2 (ja) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | ジルコニウムおよび/またはハフニウム化合物の精製方法 |
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US9238873B2 (en) | 2010-07-30 | 2016-01-19 | The Industry & Academic Cooperation In Chungnam National University | Eco-friendly smelting process for reactor-grade zirconium using raw ore metal reduction and electrolytic refining integrated process |
-
1997
- 1997-01-22 JP JP02323897A patent/JP3674732B2/ja not_active Expired - Lifetime
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CN104053801A (zh) * | 2012-01-06 | 2014-09-17 | 日立金属株式会社 | 稀土元素的分离回收方法 |
US9376736B2 (en) | 2012-01-06 | 2016-06-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for separating and recovering rare-earth elements |
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