JPH10196660A - ころ軸受 - Google Patents
ころ軸受Info
- Publication number
- JPH10196660A JPH10196660A JP9299736A JP29973697A JPH10196660A JP H10196660 A JPH10196660 A JP H10196660A JP 9299736 A JP9299736 A JP 9299736A JP 29973697 A JP29973697 A JP 29973697A JP H10196660 A JPH10196660 A JP H10196660A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- face
- roller bearing
- roller
- curvature
- radius
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
- F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
- F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/54—Surface roughness
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
- F16C33/366—Tapered rollers, i.e. rollers generally shaped as truncated cones
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 劣悪な潤滑条件下でも、かじり、焼き付き等
の損傷が発生するまでの時間を長くする。 【解決手段】 軌道輪の鍔部の内側面と擦れ合う摺接面
である軸方向端面９（１５）と面取り部１０とを連続さ
せるつなぎ部である曲面１７の曲率半径を、０．０８mm
以上とする。又、互いに擦れ合う上記内側面と摺接面で
ある軸方向端面９（１５）との合成粗さを、０．０９μ
ｍRa以下とする。
の損傷が発生するまでの時間を長くする。 【解決手段】 軌道輪の鍔部の内側面と擦れ合う摺接面
である軸方向端面９（１５）と面取り部１０とを連続さ
せるつなぎ部である曲面１７の曲率半径を、０．０８mm
以上とする。又、互いに擦れ合う上記内側面と摺接面で
ある軸方向端面９（１５）との合成粗さを、０．０９μ
ｍRa以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明に係るころ軸受は、
各種機械装置に組み込んで、回転支持部を構成する。特
に、本発明のころ軸受は、このころ軸受を組み込んだ回
転支持部に存在する潤滑油量が少ない場合に、ころ軸受
の焼き付きやかじりを防止したり、更には、潤滑装置が
故障した場合に、ころ軸受が直ちに焼き付きを起こさな
い様にするものである。
各種機械装置に組み込んで、回転支持部を構成する。特
に、本発明のころ軸受は、このころ軸受を組み込んだ回
転支持部に存在する潤滑油量が少ない場合に、ころ軸受
の焼き付きやかじりを防止したり、更には、潤滑装置が
故障した場合に、ころ軸受が直ちに焼き付きを起こさな
い様にするものである。
【０００２】
【従来の技術】各種機械装置の回転支持部に転がり軸受
が組み込まれているが、大きな荷重が加わる回転支持部
を構成する為の転がり軸受としては、転動体としてころ
（円筒ころ、円すいころ、或は球面ころ）を使用したこ
ろ軸受が使用されている。図６は、この様なころ軸受の
１例として、大きなラジアル荷重が加わる回転支持部に
組み込む、円筒ころ軸受１を示している。この円筒ころ
軸受１は、内周面に円筒面状の外輪軌道２を有する外輪
３と、外周面に円筒面状の内輪軌道４を有する内輪５
と、これら外輪軌道２と内輪軌道４との間に転動自在に
設けた、複数の円筒ころ６、６とから構成する。又、こ
れら各円筒ころ６、６は、外周面を上記外輪軌道２及び
内輪軌道４に接触する転動面７としている。又、上記外
輪３の両端部内周面及び上記内輪５の両端部外周面に
は、それぞれ鍔部８、８を形成している。
が組み込まれているが、大きな荷重が加わる回転支持部
を構成する為の転がり軸受としては、転動体としてころ
（円筒ころ、円すいころ、或は球面ころ）を使用したこ
ろ軸受が使用されている。図６は、この様なころ軸受の
１例として、大きなラジアル荷重が加わる回転支持部に
組み込む、円筒ころ軸受１を示している。この円筒ころ
軸受１は、内周面に円筒面状の外輪軌道２を有する外輪
３と、外周面に円筒面状の内輪軌道４を有する内輪５
と、これら外輪軌道２と内輪軌道４との間に転動自在に
設けた、複数の円筒ころ６、６とから構成する。又、こ
れら各円筒ころ６、６は、外周面を上記外輪軌道２及び
内輪軌道４に接触する転動面７としている。又、上記外
輪３の両端部内周面及び上記内輪５の両端部外周面に
は、それぞれ鍔部８、８を形成している。
【０００３】上述の様な円筒ころ軸受１を構成する円筒
ころ６、６は、図７に示す様に、外周面に設けた転動面
７と軸方向端面９、９との間に、それぞれ面取り部１
０、１０を設けている。従来の円筒ころ軸受１に組み込
んでいた円筒ころ６、６の場合、この面取り部１０と上
記軸方向端面９とをつなぐ部分の曲率半径は非常に小さ
かった。即ち、円筒ころ６、６の場合、図７に示す様
に、転動面７の軸方向端縁と上記軸方向端面９との間に
面取り部１０、１０を設けている。そして、図８に詳示
する様に、この面取り部１０の内周縁と上記軸方向端面
９の外周縁とを、角部１１により連続させている。後述
する理由により、この角部１１の曲率半径は非常に小さ
い。
ころ６、６は、図７に示す様に、外周面に設けた転動面
７と軸方向端面９、９との間に、それぞれ面取り部１
０、１０を設けている。従来の円筒ころ軸受１に組み込
んでいた円筒ころ６、６の場合、この面取り部１０と上
記軸方向端面９とをつなぐ部分の曲率半径は非常に小さ
かった。即ち、円筒ころ６、６の場合、図７に示す様
に、転動面７の軸方向端縁と上記軸方向端面９との間に
面取り部１０、１０を設けている。そして、図８に詳示
する様に、この面取り部１０の内周縁と上記軸方向端面
９の外周縁とを、角部１１により連続させている。後述
する理由により、この角部１１の曲率半径は非常に小さ
い。
【０００４】又、大きなラジアル荷重だけでなく、大き
なスラスト荷重も加わる回転支持部分には、図９に示す
様な円すいころ軸受１２を使用している。この円すいこ
ろ軸受１２の場合には、転動体として円筒ころ６（図
６）に代えて円すいころ１３を使用する。又、外輪３ａ
の内周面に円すい凹面状の外輪軌道２ａを、内輪５ａの
外周面に円すい凸面状の内輪軌道４ａを、それぞれ形成
している。又、上記内輪５ａの両端部外周面に鍔部８
ａ、８ｂを形成し、このうち、内輪５ａの大径側端部外
周面に形成した鍔部８ａの内側面１４を、上記円すいこ
ろ１３の大径側端面１５に対向させている。円すいころ
軸受１２の使用時には、この大径側端面１５が、上記ス
ラスト荷重を支承しつつ上記内側面１４と摺接する為の
摺接面として機能する。尚、上記円すいころ１３の軸方
向両端縁部にも、前述した円筒ころ６の場合と同様に、
面取り部１０、１０を形成している。
なスラスト荷重も加わる回転支持部分には、図９に示す
様な円すいころ軸受１２を使用している。この円すいこ
ろ軸受１２の場合には、転動体として円筒ころ６（図
６）に代えて円すいころ１３を使用する。又、外輪３ａ
の内周面に円すい凹面状の外輪軌道２ａを、内輪５ａの
外周面に円すい凸面状の内輪軌道４ａを、それぞれ形成
している。又、上記内輪５ａの両端部外周面に鍔部８
ａ、８ｂを形成し、このうち、内輪５ａの大径側端部外
周面に形成した鍔部８ａの内側面１４を、上記円すいこ
ろ１３の大径側端面１５に対向させている。円すいころ
軸受１２の使用時には、この大径側端面１５が、上記ス
ラスト荷重を支承しつつ上記内側面１４と摺接する為の
摺接面として機能する。尚、上記円すいころ１３の軸方
向両端縁部にも、前述した円筒ころ６の場合と同様に、
面取り部１０、１０を形成している。
【０００５】前述の様な円筒ころ軸受１により、或は上
述の様な円すいころ軸受１２により、回転支持部を構成
するには、例えば外輪３、３ａを図示しないハウジング
に内嵌固定し、内輪５、５ａを、やはり図示しない回転
軸に外嵌固定する。この様に上記円筒ころ軸受１或は上
記円すいころ軸受１２を回転支持部に組み込んだ状態
で、これら円筒ころ軸受１或は円すいころ軸受１２に
は、ラジアル荷重が加わる。更に、円すいころ軸受１２
には、ラジアル荷重の他、スラスト荷重が加わる。この
スラスト荷重は、図９に矢印Ｆで示す様に、上記外輪軌
道２ａと内輪軌道４ａとの間で上記各円すいころ１３を
挟持する方向に加わる。この結果、これら各円すいころ
１３の大径側端面１５は、上記内輪５ａの大径側端部外
周面に形成した鍔部８ａの内側面１４に押し付けられ
る。そして、これら大径側端面１５と内側面１４とは、
図１０に斜格子で示す様に、楕円形の接触部１６で接触
する。この接触部１６は、上記外輪３ａと内輪５ａとの
相対回転に伴う上記各円すいころ１３の転動に伴って円
周方向に移動する。即ち、上記大径側端面１５と内側面
１４とは、上記外輪３ａと内輪５ａとの相対回転に伴っ
て互いに擦れ合い、上記大径側端面１５が、上記スラス
ト荷重を支承しつつ上記内側面１４と摺接する為の摺接
面として機能する。
述の様な円すいころ軸受１２により、回転支持部を構成
するには、例えば外輪３、３ａを図示しないハウジング
に内嵌固定し、内輪５、５ａを、やはり図示しない回転
軸に外嵌固定する。この様に上記円筒ころ軸受１或は上
記円すいころ軸受１２を回転支持部に組み込んだ状態
で、これら円筒ころ軸受１或は円すいころ軸受１２に
は、ラジアル荷重が加わる。更に、円すいころ軸受１２
には、ラジアル荷重の他、スラスト荷重が加わる。この
スラスト荷重は、図９に矢印Ｆで示す様に、上記外輪軌
道２ａと内輪軌道４ａとの間で上記各円すいころ１３を
挟持する方向に加わる。この結果、これら各円すいころ
１３の大径側端面１５は、上記内輪５ａの大径側端部外
周面に形成した鍔部８ａの内側面１４に押し付けられ
る。そして、これら大径側端面１５と内側面１４とは、
図１０に斜格子で示す様に、楕円形の接触部１６で接触
する。この接触部１６は、上記外輪３ａと内輪５ａとの
相対回転に伴う上記各円すいころ１３の転動に伴って円
周方向に移動する。即ち、上記大径側端面１５と内側面
１４とは、上記外輪３ａと内輪５ａとの相対回転に伴っ
て互いに擦れ合い、上記大径側端面１５が、上記スラス
ト荷重を支承しつつ上記内側面１４と摺接する為の摺接
面として機能する。
【０００６】ところで、円筒ころ軸受１或は円すいころ
軸受１２を構成する、円筒ころ６或は円すいころ１３を
造る場合に従来は、円筒ころ６或は円すいころ１３の転
動面７、７ａと軸方向端面９、９（大径側端面１５）と
面取り部１０、１０とを、ヘッダによる冷間加工、又は
切削或は研削で加工した後、上記軸方向端面９、９（大
径側端面１５）と転動面７、７ａとを研削加工してい
た。この為、上記面取り部１０、１０と軸方向端面９、
９（大径側端面１５）とを連続させる角部１１は、非常
に小さな曲率半径を有する曲面、即ちエッジ状に尖った
尖端縁状に形成されていた。更に、図示は省略したが、
内輪を外嵌固定する回転軸と外輪を内嵌固定する軸受ハ
ウジングとの中心が不一致の場合でも、これら内輪の中
心軸と外輪の中心軸とをずらせてこの不一致を補償す
る、自動調心ころ軸受を構成する球面ころの場合も、上
記尖端縁形状部分を有する。
軸受１２を構成する、円筒ころ６或は円すいころ１３を
造る場合に従来は、円筒ころ６或は円すいころ１３の転
動面７、７ａと軸方向端面９、９（大径側端面１５）と
面取り部１０、１０とを、ヘッダによる冷間加工、又は
切削或は研削で加工した後、上記軸方向端面９、９（大
径側端面１５）と転動面７、７ａとを研削加工してい
た。この為、上記面取り部１０、１０と軸方向端面９、
９（大径側端面１５）とを連続させる角部１１は、非常
に小さな曲率半径を有する曲面、即ちエッジ状に尖った
尖端縁状に形成されていた。更に、図示は省略したが、
内輪を外嵌固定する回転軸と外輪を内嵌固定する軸受ハ
ウジングとの中心が不一致の場合でも、これら内輪の中
心軸と外輪の中心軸とをずらせてこの不一致を補償す
る、自動調心ころ軸受を構成する球面ころの場合も、上
記尖端縁形状部分を有する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来の円筒ころ軸受
１、円すいころ軸受１２或は自動調心ころ軸受の場合に
は、円筒ころ６或は円すいころ１３に設けた面取り部１
０、１０と軸方向端面９、９（大径側端面１５）とを連
続させる角部１１の形状、並びに互いに擦れ合う大径側
端面１５と内側面１４と（或は円筒ころ６の軸方向端面
９、９と鍔部８、８の内側面１４、１４と）の性状に起
因して、潤滑不良の条件下で、十分な耐久性及び信頼性
を確保する事が難しい。この理由に就いて、円すいころ
軸受１２を例にして、図９〜１２により説明する。
１、円すいころ軸受１２或は自動調心ころ軸受の場合に
は、円筒ころ６或は円すいころ１３に設けた面取り部１
０、１０と軸方向端面９、９（大径側端面１５）とを連
続させる角部１１の形状、並びに互いに擦れ合う大径側
端面１５と内側面１４と（或は円筒ころ６の軸方向端面
９、９と鍔部８、８の内側面１４、１４と）の性状に起
因して、潤滑不良の条件下で、十分な耐久性及び信頼性
を確保する事が難しい。この理由に就いて、円すいころ
軸受１２を例にして、図９〜１２により説明する。
【０００８】円すいころ軸受１２に、使用に伴ってスラ
スト荷重が加わると、各円すいころ１３の大径側端面１
５が鍔部８ａの内側面１４に押し付けられ、これら両面
１５、１４同士の間に、前述の図１０に斜格子で示した
様に、これら両面１５、１４相互の寸法形状に応じた接
触域が形成される。上記スラスト荷重の一部は、この斜
格子で示した接触部１６で支承する。この様に各円すい
ころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側面１４とが
接触部１６で接触しつつこれら両面１５、１４が擦れ合
った状態で、この接触部１６部分に存在する潤滑剤の量
が不十分であると、この接触部１６部分に於いて、上記
各円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側面
１４との間に潤滑油膜が形成され難くなる。この結果、
この接触部１６部分の摩擦が増加し、上記各円すいころ
１３が、図１１に示す様に、転動方向に対して比較的大
きく傾く、所謂スキューを起こす。そして、この様なス
キューが発生する結果、図１２に示す様に上記接触部１
６が、同図に鎖線で示した正規位置から同図に斜格子で
示す様に、上記円すいころ１３の外周縁側にずれる。こ
のずれが大きくなると、図１２に示す様に、上記接触部
１６が、上記円すいころ１３の外周縁部に形成した面取
り部１０にまではみ出す。この様に、上記接触部１６が
面取り部１０にまではみ出すと、次のの理由で、こ
の接触部１６に、かじり、焼き付き等の損傷を発生し易
くなる。
スト荷重が加わると、各円すいころ１３の大径側端面１
５が鍔部８ａの内側面１４に押し付けられ、これら両面
１５、１４同士の間に、前述の図１０に斜格子で示した
様に、これら両面１５、１４相互の寸法形状に応じた接
触域が形成される。上記スラスト荷重の一部は、この斜
格子で示した接触部１６で支承する。この様に各円すい
ころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側面１４とが
接触部１６で接触しつつこれら両面１５、１４が擦れ合
った状態で、この接触部１６部分に存在する潤滑剤の量
が不十分であると、この接触部１６部分に於いて、上記
各円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側面
１４との間に潤滑油膜が形成され難くなる。この結果、
この接触部１６部分の摩擦が増加し、上記各円すいころ
１３が、図１１に示す様に、転動方向に対して比較的大
きく傾く、所謂スキューを起こす。そして、この様なス
キューが発生する結果、図１２に示す様に上記接触部１
６が、同図に鎖線で示した正規位置から同図に斜格子で
示す様に、上記円すいころ１３の外周縁側にずれる。こ
のずれが大きくなると、図１２に示す様に、上記接触部
１６が、上記円すいころ１３の外周縁部に形成した面取
り部１０にまではみ出す。この様に、上記接触部１６が
面取り部１０にまではみ出すと、次のの理由で、こ
の接触部１６に、かじり、焼き付き等の損傷を発生し易
くなる。
【０００９】 上記接触部１６の面積が減少し、この
接触部１６全体の接触圧が増大する為、上記大径側端面
１５と内側面１４との間の油膜厚さが減少する。 面取り部１０と大径側端面１５との境界部に存在す
る、小さな曲率半径を有する角部１１が、上記接触部１
６の端縁を構成する。この端縁の近傍部分では大きなエ
ッジ応力が作用して潤滑油膜が破断し易くなり、この部
分で金属同士が接触し易くなる。このうち、特にの原
因で、上記接触部１６に、かじりや焼き付き等の損傷が
生じ易くなる。この様な原因による損傷は、特に大きな
スラスト荷重を受ける円すいころ軸受１２の場合に顕著
に表われるが、円筒ころ軸受１や自動調心ころ軸受で
も、何れかの軌道輪に鍔部が設けられている場合には発
生する事がある。
接触部１６全体の接触圧が増大する為、上記大径側端面
１５と内側面１４との間の油膜厚さが減少する。 面取り部１０と大径側端面１５との境界部に存在す
る、小さな曲率半径を有する角部１１が、上記接触部１
６の端縁を構成する。この端縁の近傍部分では大きなエ
ッジ応力が作用して潤滑油膜が破断し易くなり、この部
分で金属同士が接触し易くなる。このうち、特にの原
因で、上記接触部１６に、かじりや焼き付き等の損傷が
生じ易くなる。この様な原因による損傷は、特に大きな
スラスト荷重を受ける円すいころ軸受１２の場合に顕著
に表われるが、円筒ころ軸受１や自動調心ころ軸受で
も、何れかの軌道輪に鍔部が設けられている場合には発
生する事がある。
【００１０】この様な事情に鑑みて、例えば特開平７−
１２１３３号公報には、上記角部１１の曲率半径を大き
くする事により、上記損傷を防止する発明が記載されて
いる。但し、この公報に記載された発明の場合には、単
に角部１１の曲率半径を大きくするのみで、上記接触部
１６を構成する２面｛軸方向端面９、９（大径側端面１
５）及び内側面１４｝の性状に関しては考慮していなか
った。この為、潤滑油の量が極端に少ない等、特に条件
が厳しい場合には、損傷防止効果が必ずしも十分ではな
い。本発明のころ軸受は、この様な事情に鑑みて発明し
たものである。
１２１３３号公報には、上記角部１１の曲率半径を大き
くする事により、上記損傷を防止する発明が記載されて
いる。但し、この公報に記載された発明の場合には、単
に角部１１の曲率半径を大きくするのみで、上記接触部
１６を構成する２面｛軸方向端面９、９（大径側端面１
５）及び内側面１４｝の性状に関しては考慮していなか
った。この為、潤滑油の量が極端に少ない等、特に条件
が厳しい場合には、損傷防止効果が必ずしも十分ではな
い。本発明のころ軸受は、この様な事情に鑑みて発明し
たものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明のころ軸受は、前
述した従来のころ軸受（円筒ころ軸受、円すいころ軸
受、自動調心ころ軸受を含む）と同様に、内周面に外輪
軌道を有する外輪と、外周面に内輪軌道を有する内輪
と、外周面を上記外輪軌道及び内輪軌道に接触する転動
面とし、軸方向端面を上記外輪の端部内周面と上記内輪
の端部外周面とのうちの少なくとも一方の周面に形成し
た鍔部の内側面に摺接させる摺接面とし、この摺接面と
上記転動面との間に面取り部を設けた複数のころとを備
える。特に、本発明のころ軸受に於いては、これら総て
のころに関して、図１に示す様に、摺接面として機能す
る軸方向端面９（大径側端面１５）と面取り部１０と
を、曲率半径が０．０８mm以上の曲面１７により滑らか
に連続させている。そして、上記摺接面として機能する
軸方向端面９（大径側端面１５）の中心線平均粗さσ1
と、この軸方向端面９（大径側端面１５）が摺接する上
記鍔部８、８ａの内側面１４（図６、９）の中心線平均
粗さσ2 との合成粗さ（σ1 2＋σ2 2）1/2を、０．０９
μｍRa以下としている。
述した従来のころ軸受（円筒ころ軸受、円すいころ軸
受、自動調心ころ軸受を含む）と同様に、内周面に外輪
軌道を有する外輪と、外周面に内輪軌道を有する内輪
と、外周面を上記外輪軌道及び内輪軌道に接触する転動
面とし、軸方向端面を上記外輪の端部内周面と上記内輪
の端部外周面とのうちの少なくとも一方の周面に形成し
た鍔部の内側面に摺接させる摺接面とし、この摺接面と
上記転動面との間に面取り部を設けた複数のころとを備
える。特に、本発明のころ軸受に於いては、これら総て
のころに関して、図１に示す様に、摺接面として機能す
る軸方向端面９（大径側端面１５）と面取り部１０と
を、曲率半径が０．０８mm以上の曲面１７により滑らか
に連続させている。そして、上記摺接面として機能する
軸方向端面９（大径側端面１５）の中心線平均粗さσ1
と、この軸方向端面９（大径側端面１５）が摺接する上
記鍔部８、８ａの内側面１４（図６、９）の中心線平均
粗さσ2 との合成粗さ（σ1 2＋σ2 2）1/2を、０．０９
μｍRa以下としている。
【００１２】
【作用】上述の様に構成する本発明のころ軸受の場合に
は、潤滑不良の条件下で運転した場合にも、かじりや焼
き付き等の損傷が発生しにくくなる。先ず、軸方向端面
９（大径側端面１５）と面取り部１０とを、曲率半径が
０．０８mm以上の曲面１７により滑らかに連続させてい
る為、潤滑不良の状態でころがスキューした場合でも、
エッジ応力によるころ端面と鍔部内側面との間のかじり
や焼き付き等の損傷を防止できる。更に、摺接面として
機能する軸方向端面９（大径側端面１５）の中心線平均
粗さσ1 と、この摺接面が摺接する上記鍔部８、８ａの
内側面１４（図６、９）の中心線平均粗さσ2 との合成
粗さ（σ1 2＋σ2 2）1/2 を、０．０９μｍRa以下として
いる為、上記接触部１６に取り込まれる潤滑油の量が少
なくても、かじりや焼き付き等の損傷を防止できる。
は、潤滑不良の条件下で運転した場合にも、かじりや焼
き付き等の損傷が発生しにくくなる。先ず、軸方向端面
９（大径側端面１５）と面取り部１０とを、曲率半径が
０．０８mm以上の曲面１７により滑らかに連続させてい
る為、潤滑不良の状態でころがスキューした場合でも、
エッジ応力によるころ端面と鍔部内側面との間のかじり
や焼き付き等の損傷を防止できる。更に、摺接面として
機能する軸方向端面９（大径側端面１５）の中心線平均
粗さσ1 と、この摺接面が摺接する上記鍔部８、８ａの
内側面１４（図６、９）の中心線平均粗さσ2 との合成
粗さ（σ1 2＋σ2 2）1/2 を、０．０９μｍRa以下として
いる為、上記接触部１６に取り込まれる潤滑油の量が少
なくても、かじりや焼き付き等の損傷を防止できる。
【００１３】
【実施例】本発明の効果を確認する為に行なった実験に
就いて説明する。実験には、内径３０mmの、図９に示す
様な円すいころ軸受１２を用いた。そして、この円すい
ころ軸受１２に組み込む複数の円すいころ１３の大径側
端面１５と面取り部１０とを連続させるつなぎ部分（曲
面１７）の曲率半径、並びに上記大径側端面の１５とこ
の大径側端面１５が対向する鍔部８ａの内側面１４の中
心線平均粗さを種々変え、各円すいころ軸受１２の耐焼
付性を評価する試験を行なった。尚、１個の円すいころ
軸受１２に組み込む複数の円すいころ１３のつなぎ部分
の曲率半径、並びに大径側端面１５の中心線平均粗さ
は、総て同じとした。又、試験条件は、次の通りであ
る。 回転速度 ： ６，０００ｒｐｍ スラスト荷重 ： ４，０００Ｎ 給油停止前給油量 ： ４８０cc／分 潤滑油 ： ギア油（１８０ｃＳｔ／４０
℃） この様な条件で行なった実験の結果を次表に示す。
就いて説明する。実験には、内径３０mmの、図９に示す
様な円すいころ軸受１２を用いた。そして、この円すい
ころ軸受１２に組み込む複数の円すいころ１３の大径側
端面１５と面取り部１０とを連続させるつなぎ部分（曲
面１７）の曲率半径、並びに上記大径側端面の１５とこ
の大径側端面１５が対向する鍔部８ａの内側面１４の中
心線平均粗さを種々変え、各円すいころ軸受１２の耐焼
付性を評価する試験を行なった。尚、１個の円すいころ
軸受１２に組み込む複数の円すいころ１３のつなぎ部分
の曲率半径、並びに大径側端面１５の中心線平均粗さ
は、総て同じとした。又、試験条件は、次の通りであ
る。 回転速度 ： ６，０００ｒｐｍ スラスト荷重 ： ４，０００Ｎ 給油停止前給油量 ： ４８０cc／分 潤滑油 ： ギア油（１８０ｃＳｔ／４０
℃） この様な条件で行なった実験の結果を次表に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】尚、上記表に示したつなぎ部分の曲率半径
の値は、ランク・テーラー・ホブソン社製の粗さ・形状
測定機を用いて測定した。但し、この曲率半径は、簡易
的には、一般的な触針式形状測定機により円すいころ１
３の表面形状を、ころの軸芯を通る仮想面内で、大径側
端面１５から面取り部１０に亙り連続して測定し、例え
ば縦２００倍×横２００倍程度に拡大した測定記録か
ら、円定規により読み取る事もできる。又、各面の中心
線平均粗さは、上記ランク・テーラー・ホブソン社製の
粗さ・形状測定機により求めた。
の値は、ランク・テーラー・ホブソン社製の粗さ・形状
測定機を用いて測定した。但し、この曲率半径は、簡易
的には、一般的な触針式形状測定機により円すいころ１
３の表面形状を、ころの軸芯を通る仮想面内で、大径側
端面１５から面取り部１０に亙り連続して測定し、例え
ば縦２００倍×横２００倍程度に拡大した測定記録か
ら、円定規により読み取る事もできる。又、各面の中心
線平均粗さは、上記ランク・テーラー・ホブソン社製の
粗さ・形状測定機により求めた。
【００１６】又、耐焼付性を表す焼き付きまでの時間
は、円すいころ軸受１２の内輪５ａを、潤滑油を供給し
つつ上記した運転条件で運転した状態で、この円すいこ
ろ軸受１２にへの潤滑油の供給を停止し、停止後、焼き
付きが発生するまでの時間で表している。尚、焼き付き
の発生は、上記内輪５ａを回転させる為に要するトルク
が急上昇する事で検知した。尚、上記表中の硬さとは、
円すいころ１３及び鍔部８ａの内側面１４の表面硬さを
ロックウェル硬度で表したものである。
は、円すいころ軸受１２の内輪５ａを、潤滑油を供給し
つつ上記した運転条件で運転した状態で、この円すいこ
ろ軸受１２にへの潤滑油の供給を停止し、停止後、焼き
付きが発生するまでの時間で表している。尚、焼き付き
の発生は、上記内輪５ａを回転させる為に要するトルク
が急上昇する事で検知した。尚、上記表中の硬さとは、
円すいころ１３及び鍔部８ａの内側面１４の表面硬さを
ロックウェル硬度で表したものである。
【００１７】上述の様にして行なった実験の結果を表し
た表１から、つなぎ部分の曲率半径が０．０８mm以上の
円すいころを組み込んだ軸受、即ち、試料番号１、２、
５、６の円すいころ軸受は、つなぎ部分の曲率半径が
０．０８mm以下の円すいころを組み込んだ円すいころ軸
受よりも、焼き付きに至るまでの時間がかなり長くなる
事が分る。そこで本発明者は、円すいころ１３がスキュ
ーした場合に、円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部
８ａの内側面１４との接触部１６の端縁部で上記つなぎ
部分に対応する部分に発生するエッジ応力（面圧）を、
三次元の境界要素法で解析した。その結果を、図２に示
す。尚、この図２に示した解析結果は、平均径が２４m
m、面取り寸法が２．４mm、大径側端面１５の曲率半径
が１７５mmである円すいころ１３と、内輪５ａの鍔部８
ａの内側面１４（図９）との接触部１６に関して、上記
つなぎ部分の曲率半径を変えて解析したものである。
た表１から、つなぎ部分の曲率半径が０．０８mm以上の
円すいころを組み込んだ軸受、即ち、試料番号１、２、
５、６の円すいころ軸受は、つなぎ部分の曲率半径が
０．０８mm以下の円すいころを組み込んだ円すいころ軸
受よりも、焼き付きに至るまでの時間がかなり長くなる
事が分る。そこで本発明者は、円すいころ１３がスキュ
ーした場合に、円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部
８ａの内側面１４との接触部１６の端縁部で上記つなぎ
部分に対応する部分に発生するエッジ応力（面圧）を、
三次元の境界要素法で解析した。その結果を、図２に示
す。尚、この図２に示した解析結果は、平均径が２４m
m、面取り寸法が２．４mm、大径側端面１５の曲率半径
が１７５mmである円すいころ１３と、内輪５ａの鍔部８
ａの内側面１４（図９）との接触部１６に関して、上記
つなぎ部分の曲率半径を変えて解析したものである。
【００１８】この様な解析結果を表す図２から明らかな
通り、つなぎ部分の曲率半径が０．０８mm以下になる
と、エッジ応力（圧力）が急増する。この解析結果か
ら、潤滑油の供給が不充分な状態で、円すいころ軸受１
２の耐焼付性を確保する為には、上記つなぎ部分の曲率
半径を０．０８mm以上にすれば良い事が分る。
通り、つなぎ部分の曲率半径が０．０８mm以下になる
と、エッジ応力（圧力）が急増する。この解析結果か
ら、潤滑油の供給が不充分な状態で、円すいころ軸受１
２の耐焼付性を確保する為には、上記つなぎ部分の曲率
半径を０．０８mm以上にすれば良い事が分る。
【００１９】一方、前記表で、試料番号７と試料番号９
とを比較すると、摺接面である円すいころ１３の大径側
端面１５の中心線平均粗さと、鍔部８ａの内側面１４の
中心線平均粗さとの合成粗さが小さい試料番号７の方
が、合成粗さが大きい試料番号９に比べて、焼き付きに
至るまでの時間が長い事が分る。特に、上記つなぎ部分
の曲率半径を０．０８mm以上にし、しかも合成粗さ（σ
1 2＋σ2 2）1/2 が０．０９μｍRa以下である試料番号
１、２、６のものは、上記焼き付きに至るまでの時間が
相当に長い事が分る。
とを比較すると、摺接面である円すいころ１３の大径側
端面１５の中心線平均粗さと、鍔部８ａの内側面１４の
中心線平均粗さとの合成粗さが小さい試料番号７の方
が、合成粗さが大きい試料番号９に比べて、焼き付きに
至るまでの時間が長い事が分る。特に、上記つなぎ部分
の曲率半径を０．０８mm以上にし、しかも合成粗さ（σ
1 2＋σ2 2）1/2 が０．０９μｍRa以下である試料番号
１、２、６のものは、上記焼き付きに至るまでの時間が
相当に長い事が分る。
【００２０】又、試料番号７と試料番号８を比較する
と、円すいころ１３の表面部の硬さが鍔部８ａの表面部
の硬さより高い試料番号７の方が、円すいころ１３の表
面部の硬さよりも鍔部８ａの表面部の硬さが高い試料番
号８よりも焼き付きに至るまでの時間が長い事が分る。
更に、試料番号５と試料番号６とを比較すると、円すい
ころ１３の表面部の硬さが鍔部８ａの表面部の硬さより
低く、円すいころ１３の大径側端面１５の中心線表面粗
さと鍔部８ａの内側面１４の中心線表面粗さとの合成粗
さが試料番号６のものに比べて大きい試料番号５のもの
は、つなぎ部分の曲率半径が小さい（例えば試料番号４
の）円すいころ１３の場合よりは焼き付き時間がかなり
長いが、試料番号６と比較すると、焼き付きに至るまで
の時間は１／２以下と、短くなっている。これらから、
上記つなぎ部分の曲率半径を０．０８mm以上とした上
で、円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側
面１４との合成粗さを小さくし、且つ、円すいころ１３
の表面硬さを、鍔部８ａの内側面１４の表面硬さより高
くする事が、耐焼付性向上の為に更に望ましい事が分
る。尚、図４には、上記１０種類の試料に関して、摺接
面と面取り部とを連続させるつなぎ部分の曲率半径と、
摺接面の中心線平均粗さと鍔部内側面の中心線平均粗さ
との合成粗さと、焼き付き時間との関係を、三次元座標
で表している。斜線部分が本発明の範囲である。この図
４から、本発明によれば、焼き付き時間を十分に長くで
きる事が分る。
と、円すいころ１３の表面部の硬さが鍔部８ａの表面部
の硬さより高い試料番号７の方が、円すいころ１３の表
面部の硬さよりも鍔部８ａの表面部の硬さが高い試料番
号８よりも焼き付きに至るまでの時間が長い事が分る。
更に、試料番号５と試料番号６とを比較すると、円すい
ころ１３の表面部の硬さが鍔部８ａの表面部の硬さより
低く、円すいころ１３の大径側端面１５の中心線表面粗
さと鍔部８ａの内側面１４の中心線表面粗さとの合成粗
さが試料番号６のものに比べて大きい試料番号５のもの
は、つなぎ部分の曲率半径が小さい（例えば試料番号４
の）円すいころ１３の場合よりは焼き付き時間がかなり
長いが、試料番号６と比較すると、焼き付きに至るまで
の時間は１／２以下と、短くなっている。これらから、
上記つなぎ部分の曲率半径を０．０８mm以上とした上
で、円すいころ１３の大径側端面１５と鍔部８ａの内側
面１４との合成粗さを小さくし、且つ、円すいころ１３
の表面硬さを、鍔部８ａの内側面１４の表面硬さより高
くする事が、耐焼付性向上の為に更に望ましい事が分
る。尚、図４には、上記１０種類の試料に関して、摺接
面と面取り部とを連続させるつなぎ部分の曲率半径と、
摺接面の中心線平均粗さと鍔部内側面の中心線平均粗さ
との合成粗さと、焼き付き時間との関係を、三次元座標
で表している。斜線部分が本発明の範囲である。この図
４から、本発明によれば、焼き付き時間を十分に長くで
きる事が分る。
【００２１】又、例えば、Proceedings of the 5th Lee
ds-Lyon Symposium on Tribology（ELASTOHYDORODYNAMI
CS AND RELATED TOPICS ）（1979）に於ける、N.Ptirと
H.S.Cheng の論文「Effect of surface roughness orie
ntation on the central film thickness in E.H.D. co
ntacts」 に示されている様に、円すいころ１３の大径側
端面１５と鍔部８ａの内側面１４との中心線平均粗さ
は、その粗さの方向が、円すいころ１３の大径側端面１
５と鍔部８ａの内側面１４との相対移動方向と直交する
方が、油膜形成上有利である事は言うまでもない。
ds-Lyon Symposium on Tribology（ELASTOHYDORODYNAMI
CS AND RELATED TOPICS ）（1979）に於ける、N.Ptirと
H.S.Cheng の論文「Effect of surface roughness orie
ntation on the central film thickness in E.H.D. co
ntacts」 に示されている様に、円すいころ１３の大径側
端面１５と鍔部８ａの内側面１４との中心線平均粗さ
は、その粗さの方向が、円すいころ１３の大径側端面１
５と鍔部８ａの内側面１４との相対移動方向と直交する
方が、油膜形成上有利である事は言うまでもない。
【００２２】次に、円すいころ１３の面取り部１０と大
径側端面１５とのつなぎ部分の曲率半径を大きくする方
法としては、従来から知られている各種加工方法を採用
できる。例えば、円すいころ１３の端面を研削加工する
際に、研削砥石形状を特殊な形状に成形して行なう事に
より、上記つなぎ部分の曲率半径を所望値に規制でき
る。或は、円すいころ１３に通常の研削加工を施した後
に、この円すいころ１３にバレル加工を施す事でも、上
記つなぎ部分の曲率半径を所望値に加工できる。尚、バ
レル加工によりこのつなぎ部分の曲率半径を所望値に加
工する作業を、より適切に行なう為には、図３に示し
た、面取り部１０のころの軸方向に亙る寸法ｅと、直径
方向に亙る寸法ｄとの比ｄ／ｅを、１．２以上（ｄ／ｅ
≧１．２）にする事が好ましい。この理由は、図５に示
す様に、上記比ｄ／ｅを、通常の面取寸法比（ｄ／ｅ≒
１）のものに比べて大きくする事により、ころの軌道面
やころの端面の仕上げ状態（粗さ、ウエービネス等）を
悪化させる事なく、より短時間で、上記つなぎ部分の曲
率半径を０．０８mm以上にする為のバレル加工を行なえ
る為である。即ち、上記比ｄ／ｅが大きく、上記つなぎ
部分の角度が大きい為、短時間のバレル加工により上記
曲率半径を大きくできて、上記軌道面や端面の仕上げ状
態を悪化させずに済む。尚、図５は、横軸に上記比ｄ／
ｅを、縦軸に上記曲率半径を、それぞれ表している。
又、○印はバレル加工を１時間施した場合を、△印はバ
レル加工を２時間施した場合を、それぞれ示している。
径側端面１５とのつなぎ部分の曲率半径を大きくする方
法としては、従来から知られている各種加工方法を採用
できる。例えば、円すいころ１３の端面を研削加工する
際に、研削砥石形状を特殊な形状に成形して行なう事に
より、上記つなぎ部分の曲率半径を所望値に規制でき
る。或は、円すいころ１３に通常の研削加工を施した後
に、この円すいころ１３にバレル加工を施す事でも、上
記つなぎ部分の曲率半径を所望値に加工できる。尚、バ
レル加工によりこのつなぎ部分の曲率半径を所望値に加
工する作業を、より適切に行なう為には、図３に示し
た、面取り部１０のころの軸方向に亙る寸法ｅと、直径
方向に亙る寸法ｄとの比ｄ／ｅを、１．２以上（ｄ／ｅ
≧１．２）にする事が好ましい。この理由は、図５に示
す様に、上記比ｄ／ｅを、通常の面取寸法比（ｄ／ｅ≒
１）のものに比べて大きくする事により、ころの軌道面
やころの端面の仕上げ状態（粗さ、ウエービネス等）を
悪化させる事なく、より短時間で、上記つなぎ部分の曲
率半径を０．０８mm以上にする為のバレル加工を行なえ
る為である。即ち、上記比ｄ／ｅが大きく、上記つなぎ
部分の角度が大きい為、短時間のバレル加工により上記
曲率半径を大きくできて、上記軌道面や端面の仕上げ状
態を悪化させずに済む。尚、図５は、横軸に上記比ｄ／
ｅを、縦軸に上記曲率半径を、それぞれ表している。
又、○印はバレル加工を１時間施した場合を、△印はバ
レル加工を２時間施した場合を、それぞれ示している。
【００２３】尚、上述の実施例では、円すいころ軸受に
就いて行なった実験に就いて述べ、本発明を円すいころ
軸受に実施する場合に就いて説明したが、本発明は、こ
ろの軸方向端面と軌道輪周面に形成した鍔部の内側面と
の間にスラスト荷重が加わるころ軸受であれば、円すい
ころ軸受に限らず、円筒ころ軸受や自動調心ころ軸受に
就いても実施できる。又、鍔部が軌道輪に固定されてい
ない、自動調心の浮動輪と接する様なころに就いて実施
した場合でも、有効な作用・効果を奏する。
就いて行なった実験に就いて述べ、本発明を円すいころ
軸受に実施する場合に就いて説明したが、本発明は、こ
ろの軸方向端面と軌道輪周面に形成した鍔部の内側面と
の間にスラスト荷重が加わるころ軸受であれば、円すい
ころ軸受に限らず、円筒ころ軸受や自動調心ころ軸受に
就いても実施できる。又、鍔部が軌道輪に固定されてい
ない、自動調心の浮動輪と接する様なころに就いて実施
した場合でも、有効な作用・効果を奏する。
【００２４】
【発明の効果】本発明のころ軸受は、以上に述べた通り
構成され作用するので、劣悪な潤滑条件下でも、かじ
り、焼き付き等の損傷を発生するまでに要する時間を長
くして、ころ軸受を組み込んだ各種回転支持部分の信頼
性及び耐久性の向上を図れる。
構成され作用するので、劣悪な潤滑条件下でも、かじ
り、焼き付き等の損傷を発生するまでに要する時間を長
くして、ころ軸受を組み込んだ各種回転支持部分の信頼
性及び耐久性の向上を図れる。
【図１】本発明のころ軸受に組み込むころの端部の拡大
図。
図。
【図２】ころの面取り部と軸方向端面とのつなぎ部分の
曲率半径と、エッジ面圧との関係を示す線図。
曲率半径と、エッジ面圧との関係を示す線図。
【図３】ころの端縁部に形成する面取り部の寸法を説明
する為の側面図。
する為の側面図。
【図４】本発明の効果を確認する為に行なった実験の結
果を示す、三次元グラフ。
果を示す、三次元グラフ。
【図５】バレル加工によりつなぎ部分を曲面に加工する
場合に、この曲面の曲率半径と、面取り部のころの軸方
向に亙る寸法と直径方向に亙る寸法との比との関係を示
すグラフ。
場合に、この曲面の曲率半径と、面取り部のころの軸方
向に亙る寸法と直径方向に亙る寸法との比との関係を示
すグラフ。
【図６】本発明の対象となるころ軸受の第１例を示す、
部分切断斜視図。
部分切断斜視図。
【図７】従来のころ軸受に組み込まれていたころの１例
を示す側面図。
を示す側面図。
【図８】図７のＡ部拡大図。
【図９】本発明の対象となるころ軸受の第２例を示す、
部分断面図。
部分断面図。
【図１０】ころの端面と鍔部の内側面との正常な接触状
態を示す、図９のＢ矢視図。
態を示す、図９のＢ矢視図。
【図１１】ころがスキューした状態を、外輪を省略した
状態で誇張して示す平面図。
状態で誇張して示す平面図。
【図１２】ころがスキューした状態でのころの端面と鍔
部の内側面との接触状態を示す、図１１のＣ矢視図。
部の内側面との接触状態を示す、図１１のＣ矢視図。
１ 円筒ころ軸受 ２、２ａ 外輪軌道 ３、３ａ 外輪 ４、４ａ 内輪軌道 ５、５ａ 内輪 ６ 円筒ころ ７ 転動面 ８、８ａ、８ｂ 鍔部 ９ 軸方向端面 １０ 面取り部 １１ 角部 １２ 円すいころ軸受 １３ 円すいころ １４ 内側面 １５ 大径側端面 １６ 接触部 １７ 曲面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 今野 勝廣 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 内周面に外輪軌道を有する外輪と、外周
面に内輪軌道を有する内輪と、外周面を上記外輪軌道及
び内輪軌道に接触する転動面とし、軸方向端面を上記外
輪の端部内周面と上記内輪の端部外周面とのうちの少な
くとも一方の周面に形成した鍔部の内側面に摺接させる
摺接面とし、この摺接面と上記転動面との間に面取り部
を設けた複数のころとを備えたころ軸受に於いて、これ
ら各ころの摺接面と面取り部とが、曲率半径が０．０８
mm以上の曲面により滑らかに連続しており、上記摺接面
の中心線平均粗さσ1 と、この摺接面が摺接する上記鍔
部内側面の中心線平均粗さσ2 との合成粗さ（σ1 2＋σ
2 2）1/2 が、０．０９μｍRa以下である事を特徴とする
ころ軸受。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9299736A JPH10196660A (ja) | 1996-11-13 | 1997-10-31 | ころ軸受 |
| US08/967,817 US5890815A (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Roller bearing |
| DE19750345A DE19750345C2 (de) | 1996-11-13 | 1997-11-13 | Rollenlager |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30167596 | 1996-11-13 | ||
| JP8-301675 | 1996-11-13 | ||
| JP9299736A JPH10196660A (ja) | 1996-11-13 | 1997-10-31 | ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10196660A true JPH10196660A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=26562057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9299736A Pending JPH10196660A (ja) | 1996-11-13 | 1997-10-31 | ころ軸受 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5890815A (ja) |
| JP (1) | JPH10196660A (ja) |
| DE (1) | DE19750345C2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6464398B2 (en) | 2000-05-22 | 2002-10-15 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| JP2003206930A (ja) * | 2001-11-06 | 2003-07-25 | Nsk Ltd | ラジアルころ軸受 |
| US6767134B2 (en) | 2001-07-05 | 2004-07-27 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| WO2004111477A1 (ja) * | 2003-06-12 | 2004-12-23 | Nsk Ltd. | 円筒ころ軸受 |
| US6997617B2 (en) | 2003-05-28 | 2006-02-14 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| WO2006093235A1 (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-08 | Nsk Ltd. | スラスト円筒ころ軸受 |
| DE10214468B4 (de) * | 2002-03-30 | 2007-10-18 | Aktiebolaget Skf | Zylinderrollenlager |
| US7871201B2 (en) | 2005-08-18 | 2011-01-18 | Jtekt Corporation | Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus |
| US8480308B2 (en) | 2005-08-18 | 2013-07-09 | Jtekt Corporation | Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296395B1 (en) * | 1997-09-22 | 2001-10-02 | Fag Oem Und Handel Ag | Self-aligning roller bearing |
| JP3731401B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2006-01-05 | 日本精工株式会社 | ころ軸受 |
| US6723062B1 (en) * | 1999-09-03 | 2004-04-20 | Baxter International Inc. | Fluid pressure actuated blood pumping systems and methods with continuous inflow and pulsatile outflow conditions |
| US20060178612A9 (en) * | 1999-09-03 | 2006-08-10 | Baxter International Inc. | Blood processing systems with fluid flow cassette with a pressure actuated pump chamber and in-line air trap |
| JP4006972B2 (ja) * | 2000-12-25 | 2007-11-14 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| US6502996B2 (en) * | 2001-05-11 | 2003-01-07 | The Timken Company | Bearing with low wear and low power loss characteristics |
| JP2005090615A (ja) * | 2003-09-17 | 2005-04-07 | Nsk Ltd | 自動調心ころ軸受および該軸受の加工方法 |
| JP3799555B2 (ja) * | 2003-12-04 | 2006-07-19 | 博 寺町 | 玉ころ転動体 |
| FR2892502B1 (fr) * | 2005-10-25 | 2008-02-01 | Snecma Sa | Procede de controle du profil de la zone de raccordement entre la partie cylindrique et la depouille d'un rouleau pour palier a roulement de turbomachine |
| US20070245843A1 (en) * | 2006-03-31 | 2007-10-25 | Hiwin Technologies Corp. | Rolling element for ball screw unit |
| KR100787635B1 (ko) * | 2007-01-22 | 2007-12-21 | 삼성코닝 주식회사 | 산화인듐주석 타겟, 이의 제조 방법 및 이로부터 제조된산화인듐주석 투명 전극 |
| US20100108932A1 (en) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | Bauer Robert R | Bearing assembly and a method for controlling fluid flow within a conduit |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4027930A (en) * | 1975-12-19 | 1977-06-07 | The Garrett Corporation | Bearing assembly and method |
| US4456313A (en) * | 1982-09-16 | 1984-06-26 | The Torrington Company | Roller bearing with specially constructed rollers |
| JP2551090B2 (ja) * | 1988-03-04 | 1996-11-06 | 日本精工株式会社 | 自動調心ころ軸受 |
| US5456538A (en) * | 1993-08-04 | 1995-10-10 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| US5752775A (en) * | 1994-08-31 | 1998-05-19 | Ntn Corporation | Roller bearing |
-
1997
- 1997-10-31 JP JP9299736A patent/JPH10196660A/ja active Pending
- 1997-11-12 US US08/967,817 patent/US5890815A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-13 DE DE19750345A patent/DE19750345C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6464398B2 (en) | 2000-05-22 | 2002-10-15 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| US6767134B2 (en) | 2001-07-05 | 2004-07-27 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| USRE48586E1 (en) | 2001-07-05 | 2021-06-08 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| JP2003206930A (ja) * | 2001-11-06 | 2003-07-25 | Nsk Ltd | ラジアルころ軸受 |
| DE10214468B4 (de) * | 2002-03-30 | 2007-10-18 | Aktiebolaget Skf | Zylinderrollenlager |
| US6997617B2 (en) | 2003-05-28 | 2006-02-14 | Nsk Ltd. | Roller bearing |
| WO2004111477A1 (ja) * | 2003-06-12 | 2004-12-23 | Nsk Ltd. | 円筒ころ軸受 |
| US7416346B2 (en) | 2003-06-12 | 2008-08-26 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| WO2006093235A1 (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-08 | Nsk Ltd. | スラスト円筒ころ軸受 |
| US7736066B2 (en) | 2005-03-03 | 2010-06-15 | Nsk Ltd. | Thrust cylindrical roller bearing |
| US7871201B2 (en) | 2005-08-18 | 2011-01-18 | Jtekt Corporation | Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus |
| US8480308B2 (en) | 2005-08-18 | 2013-07-09 | Jtekt Corporation | Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19750345C2 (de) | 2003-08-21 |
| US5890815A (en) | 1999-04-06 |
| DE19750345A1 (de) | 1998-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10196660A (ja) | ころ軸受 | |
| JP3529191B2 (ja) | 保持器付自動調心ころ軸受と保持器付自動調心ころ軸受用保持器の製造方法 | |
| JP4055938B2 (ja) | ラジアルボールベアリングのリテーナ | |
| GB2057593A (en) | Cylinder roller bearing | |
| JP2002048146A (ja) | ころ軸受 | |
| JPH11125256A (ja) | 玉軸受用保持器 | |
| JP2993647B2 (ja) | スタッド形トラックローラ軸受 | |
| JPH0712119A (ja) | 円筒ころ軸受 | |
| JP2005083467A (ja) | 円筒ころ軸受 | |
| JP2003314542A (ja) | 円すいころ軸受 | |
| JP2006112555A (ja) | 調心輪付きころ軸受 | |
| JP2760626B2 (ja) | 等速自在継手 | |
| CN108071683A (zh) | 圆锥滚子轴承及动力传递装置 | |
| JP3879108B2 (ja) | 固体潤滑クロスロ−ラ軸受 | |
| JP2009168171A (ja) | ころ軸受 | |
| JP2000120707A (ja) | 転がり軸受 | |
| JPH11108068A (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP2003120683A (ja) | スラストころ軸受 | |
| JPH0893771A (ja) | 軸受用保持器 | |
| JP4453804B2 (ja) | 転がり軸受 | |
| JPH1162990A (ja) | 多点接触玉軸受 | |
| JP2004301314A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2535073B2 (ja) | 旋回ベアリング | |
| JPH10141363A (ja) | 固体潤滑クロスローラ軸受 | |
| JPH11336772A (ja) | 転がり軸受 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040326 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040525 |