JPH0968198A - 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン - Google Patents
多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファンInfo
- Publication number
- JPH0968198A JPH0968198A JP7240456A JP24045695A JPH0968198A JP H0968198 A JPH0968198 A JP H0968198A JP 7240456 A JP7240456 A JP 7240456A JP 24045695 A JP24045695 A JP 24045695A JP H0968198 A JPH0968198 A JP H0968198A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- impeller
- blade
- centrifugal fan
- radial
- type casing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/667—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps by influencing the flow pattern, e.g. suppression of turbulence
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
- F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
- F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
- F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
- F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
- F04D29/283—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis rotors of the squirrel-cage type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/4226—Fan casings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
- Y10T29/49236—Fluid pump or compressor making
- Y10T29/49243—Centrifugal type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49329—Centrifugal blower or fan
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 多翼遠心ファンのスクロール型ケーシングの
舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音を低減させる
ための設計指針を提供することを目的とする。 【構成】 スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置
を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方向位
置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間ピッ
チの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位置より
も外方の位置に、設定する。
舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音を低減させる
ための設計指針を提供することを目的とする。 【構成】 スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置
を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方向位
置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間ピッ
チの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位置より
も外方の位置に、設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、多翼遠心ファンの
設計方法及び多翼遠心ファンに関するものである。
設計方法及び多翼遠心ファンに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ラジアルファン、すなわち翼が径方向に
差し向けられ、ひいては翼間流路が径方向に差し向けら
れた遠心ファンは、前進翼を備えるシロッコファンや後
退翼を備えるターボファン等の他の形式の遠心ファンに
比べて構造が単純であり、家庭用機器のファンとして、
幅広い利用分野が期待される。
差し向けられ、ひいては翼間流路が径方向に差し向けら
れた遠心ファンは、前進翼を備えるシロッコファンや後
退翼を備えるターボファン等の他の形式の遠心ファンに
比べて構造が単純であり、家庭用機器のファンとして、
幅広い利用分野が期待される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】周方向に等間隔を隔て
て配設された多数の径向き翼を有する多翼ラジアルファ
ンの静音性に大きく関与する因子として、羽根車自体
と、羽根車と羽根車を収容するスクロール型ケーシング
とのマッチングと、スクロール型ケーシングの舌部と羽
根車の翼との干渉とが挙げられる。多翼ラジアルファン
の羽根車自体の静音性を向上させるための設計指針は、
本発明の発明者により、特願平６−１１１７４７号にお
いて提案され、多翼ラジアルファンの羽根車と羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとのマッチングを図る
ための設計指針は、本発明の発明者により、特願平７−
１２７５４４号において提案されたが、スクロール型ケ
ーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音を
低減させるための設計指針は未だ提案されていない。本
発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、多翼ラ
ジアルファンのスクロール型ケーシングの舌部と羽根車
の翼との干渉に起因する騒音を低減させるための設計指
針を提供することを目的とする。また本発明は、多翼ラ
ジアルファンに限らず、広く多翼シロッコファン、多翼
ターボファン等をも含む多翼遠心ファンのスクロール型
ケーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音
を低減させるための設計指針を提供することを目的とす
る。
て配設された多数の径向き翼を有する多翼ラジアルファ
ンの静音性に大きく関与する因子として、羽根車自体
と、羽根車と羽根車を収容するスクロール型ケーシング
とのマッチングと、スクロール型ケーシングの舌部と羽
根車の翼との干渉とが挙げられる。多翼ラジアルファン
の羽根車自体の静音性を向上させるための設計指針は、
本発明の発明者により、特願平６−１１１７４７号にお
いて提案され、多翼ラジアルファンの羽根車と羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとのマッチングを図る
ための設計指針は、本発明の発明者により、特願平７−
１２７５４４号において提案されたが、スクロール型ケ
ーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音を
低減させるための設計指針は未だ提案されていない。本
発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、多翼ラ
ジアルファンのスクロール型ケーシングの舌部と羽根車
の翼との干渉に起因する騒音を低減させるための設計指
針を提供することを目的とする。また本発明は、多翼ラ
ジアルファンに限らず、広く多翼シロッコファン、多翼
ターボファン等をも含む多翼遠心ファンのスクロール型
ケーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起因する騒音
を低減させるための設計指針を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】多翼ラジアルファンのス
クロール型ケーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起
因する騒音（以下、舌部干渉騒音と呼ぶ）は、図１に示
すように、羽根車の翼間流路から流出した周方向の流速
分布が不均一な空気流が、周期的にスクロール型ケーシ
ングの舌部に衝突することによって発生する。舌部干渉
騒音の周波数ｆは、ｆ＝ｎ×ｚ（但し、ｎ：羽根車の翼
枚数、ｚ：羽根車の回転数）である。図２に示すよう
に、翼間流路から流出した空気流の周方向の速度分布
は、羽根車からの距離の増加と共に均一化される。均一
化の態様は、羽根車の諸元の如何によって異なると考え
られる。本発明の発明者は、鋭意研究の結果、前記均一
化の態様と羽根車の諸元との間には一定の相関があるこ
とを見出した。本発明は上記知見に基づいてなされたも
のであり、翼間流路から流出した空気流が、周方向の速
度分布が適度に均一化された後に、スクロール型ケーシ
ングの舌部に衝突するように、羽根車の諸元とスクロー
ル型ケーシングの諸元とを決定し、舌部干渉騒音の低減
を図ろうとするものである。
クロール型ケーシングの舌部と羽根車の翼との干渉に起
因する騒音（以下、舌部干渉騒音と呼ぶ）は、図１に示
すように、羽根車の翼間流路から流出した周方向の流速
分布が不均一な空気流が、周期的にスクロール型ケーシ
ングの舌部に衝突することによって発生する。舌部干渉
騒音の周波数ｆは、ｆ＝ｎ×ｚ（但し、ｎ：羽根車の翼
枚数、ｚ：羽根車の回転数）である。図２に示すよう
に、翼間流路から流出した空気流の周方向の速度分布
は、羽根車からの距離の増加と共に均一化される。均一
化の態様は、羽根車の諸元の如何によって異なると考え
られる。本発明の発明者は、鋭意研究の結果、前記均一
化の態様と羽根車の諸元との間には一定の相関があるこ
とを見出した。本発明は上記知見に基づいてなされたも
のであり、翼間流路から流出した空気流が、周方向の速
度分布が適度に均一化された後に、スクロール型ケーシ
ングの舌部に衝突するように、羽根車の諸元とスクロー
ル型ケーシングの諸元とを決定し、舌部干渉騒音の低減
を図ろうとするものである。
【０００５】上記課題を解決するために、本発明におい
ては、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の翼を有
する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシン
グとを備える多翼遠心ファンの設計方法であって、スク
ロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼
間流路から流出する噴流の或る径方向位置における半値
幅と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの比が１近
傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも外方の位置
に、設定することを特徴とする多翼遠心ファンの設計方
法を提供する。スクロール型ケーシングの舌部の径方向
位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方
向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間
ピッチの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位置
よりも外方の位置に、設定することにより、羽根車の翼
間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度
に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝
突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音が低減する。
ては、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の翼を有
する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシン
グとを備える多翼遠心ファンの設計方法であって、スク
ロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼
間流路から流出する噴流の或る径方向位置における半値
幅と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの比が１近
傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも外方の位置
に、設定することを特徴とする多翼遠心ファンの設計方
法を提供する。スクロール型ケーシングの舌部の径方向
位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方
向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間
ピッチの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位置
よりも外方の位置に、設定することにより、羽根車の翼
間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度
に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝
突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音が低減する。
【０００６】また本発明においては、周方向に等間隔を
隔てて配設された多数の翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの設計方法であって、スクロール型ケーシングの舌
部の径方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流
の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼間流路から流出
する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向
位置における仮想翼間ピッチの比が、１近傍の所定値と
なる位置、或いは該位置よりも外方の位置に、設定する
ことを特徴とする多翼遠心ファンの設計方法を提供す
る。スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽
根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車の
隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が仮
想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮想翼間
ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該位
置よりも外方の位置に、設定することにより、羽根車の
翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適
度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に
衝突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの
舌部干渉騒音が低減する。
隔てて配設された多数の翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの設計方法であって、スクロール型ケーシングの舌
部の径方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流
の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼間流路から流出
する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向
位置における仮想翼間ピッチの比が、１近傍の所定値と
なる位置、或いは該位置よりも外方の位置に、設定する
ことを特徴とする多翼遠心ファンの設計方法を提供す
る。スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽
根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車の
隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が仮
想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮想翼間
ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該位
置よりも外方の位置に、設定することにより、羽根車の
翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適
度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に
衝突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの
舌部干渉騒音が低減する。
【０００７】また本発明においては、周方向に等間隔を
隔てて配設された多数の翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの設計方法であって、-Aτ + B＜10.0（但し、τ=
b/δ3 、 b = ( δ3 - c )(Cd / X) + c、 c = C
δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r + X)/n 、
Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉厚、r ：羽
根車の外半径、A 、B 、C、X : 実験により定まる定
数）の関係を満たすように、羽根車の諸元とスクロール
型ケーシングの諸元とを決定することを特徴とする多翼
遠心ファンの設計方法を提供する。-Aτ + B＜10.0（但
し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 - c )( Cd / X) + c、 c
=Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r + X)/n
、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉厚、r
：羽根車の外半径、A 、B 、C 、X : 実験により定ま
る定数）の関係を満たすように、羽根車の諸元とスクロ
ール型ケーシングの諸元とを決定することにより、羽根
車の翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布
を適度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌
部に衝突させることができる。この結果、多翼遠心ファ
ンの舌部干渉騒音が低減する。
隔てて配設された多数の翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの設計方法であって、-Aτ + B＜10.0（但し、τ=
b/δ3 、 b = ( δ3 - c )(Cd / X) + c、 c = C
δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r + X)/n 、
Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉厚、r ：羽
根車の外半径、A 、B 、C、X : 実験により定まる定
数）の関係を満たすように、羽根車の諸元とスクロール
型ケーシングの諸元とを決定することを特徴とする多翼
遠心ファンの設計方法を提供する。-Aτ + B＜10.0（但
し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 - c )( Cd / X) + c、 c
=Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r + X)/n
、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉厚、r
：羽根車の外半径、A 、B 、C 、X : 実験により定ま
る定数）の関係を満たすように、羽根車の諸元とスクロ
ール型ケーシングの諸元とを決定することにより、羽根
車の翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布
を適度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌
部に衝突させることができる。この結果、多翼遠心ファ
ンの舌部干渉騒音が低減する。
【０００８】また本発明においては、周方向に互いに間
隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼遠心ファンの設計方法であって、-47.09τ + 50.
77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、b = ( δ3 - c )( Cd /
X) + c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3δ1 、δ1 = ｛(2πr)
/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 = 2π(r + X)/n 、
Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚数、 t：径向き翼の
肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係を満たすように、羽
根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを決定す
ることを特徴とする多翼遠心ファンの設計方法を提供す
る。-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b
= ( δ3 - c )( Cd / X) +c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3
δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 =
2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚
数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係
を満たすように、羽根車の諸元とスクロール型ケーシン
グの諸元とを決定することにより、羽根車の翼間流路か
ら流出した空気流を、周方向の速度分布を適度に均一化
した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝突させる
ことができる。この結果、周方向に互いに間隔を隔てて
配設された多数の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの舌部干渉騒音が低減する。
隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼遠心ファンの設計方法であって、-47.09τ + 50.
77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、b = ( δ3 - c )( Cd /
X) + c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3δ1 、δ1 = ｛(2πr)
/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 = 2π(r + X)/n 、
Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚数、 t：径向き翼の
肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係を満たすように、羽
根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを決定す
ることを特徴とする多翼遠心ファンの設計方法を提供す
る。-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b
= ( δ3 - c )( Cd / X) +c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3
δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 =
2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚
数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係
を満たすように、羽根車の諸元とスクロール型ケーシン
グの諸元とを決定することにより、羽根車の翼間流路か
ら流出した空気流を、周方向の速度分布を適度に均一化
した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝突させる
ことができる。この結果、周方向に互いに間隔を隔てて
配設された多数の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を
収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心フ
ァンの舌部干渉騒音が低減する。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施例を以下に説明す
る。 〔Ｉ〕理論的背景 プラントル（L.Prandtl)は、図３に示すように、ノズル
から流出する２次元噴流の半値幅ｂ（２次元噴流の中心
軸線Ｌ上の流速をｕm とした時に、流速ｕがｕ＝ｕm ／
２となる位置の中心軸線Ｌからの距離の２倍）は、ノズ
ルからの距離ｘに比例するとしている（Prandtl,L The
mechanics of viscous fluids. In W.F.Dureand(ed.):
Aerodynamic Theory, III, 16-208(1935))。多翼ラジア
ルファンの羽根車の翼間流路から流出する空気流は、羽
根車の外周に沿って配設された、翼枚数に等しい数の、
径向きのノズルから流出する２次元噴流と見做すことが
できる。
る。 〔Ｉ〕理論的背景 プラントル（L.Prandtl)は、図３に示すように、ノズル
から流出する２次元噴流の半値幅ｂ（２次元噴流の中心
軸線Ｌ上の流速をｕm とした時に、流速ｕがｕ＝ｕm ／
２となる位置の中心軸線Ｌからの距離の２倍）は、ノズ
ルからの距離ｘに比例するとしている（Prandtl,L The
mechanics of viscous fluids. In W.F.Dureand(ed.):
Aerodynamic Theory, III, 16-208(1935))。多翼ラジア
ルファンの羽根車の翼間流路から流出する空気流は、羽
根車の外周に沿って配設された、翼枚数に等しい数の、
径向きのノズルから流出する２次元噴流と見做すことが
できる。
【００１０】図４に示すように、多翼ラジアルファンの
羽根車の外周部での翼間流路の幅をδ1 とし、羽根車の
外周部での翼間ピッチをδ2 とし、翼間流路からの流出
空気流の、羽根車外周部における半値幅をｃとし、翼間
流路からの流出空気流の半値幅が仮想翼間ピッチ（翼が
羽根車外周を超えて延在していると仮定した時の、該羽
根車外周を超えて延在している領域での仮想の翼間ピッ
チ）と等しくなる位置の羽根車外周部からの径方向距離
をＸとし、羽根車外周部からの径方向距離がＸの位置で
の仮想翼間ピッチをδ3 とし、羽根車外周部からの径方
向距離をｘとすると、プラントルの理論に基づいて、多
翼ラジアルファンの羽根車の翼間流路からの流出空気流
の半値幅ｂは、次式により与えられる。 b = (δ3 - c )x/X + c・・・・・ また、δ1 、δ2 、δ3 はそれぞれ、次式により与えら
れる。 δ1 = ｛(2πr)/n｝-t・・・・・・ δ2 = (2πr)/n・・・・・・・・・ δ3 = 2π(r + X)/n ・・・・・・ 但し、 n：径向き翼の枚数、 t：径向き翼の肉厚、 r：
羽根車の外半径である。b をδ3 で割って、数式を無
次元化する。 τ= b/δ3 = ｛ (δ3 - c )x/X + c｝/ δ3 ・・・・・ 無次元数τは、多翼ラジアルファンの羽根車の翼間流路
から流出した空気流の拡散の度合い、すなわち周方向の
速度分布の均一化の度合いを示すと考えられる。従っ
て、無次元数τを用いて、多翼ラジアルファンの舌部干
渉騒音を低減させるための設計指針を得ることができる
と考えられる。
羽根車の外周部での翼間流路の幅をδ1 とし、羽根車の
外周部での翼間ピッチをδ2 とし、翼間流路からの流出
空気流の、羽根車外周部における半値幅をｃとし、翼間
流路からの流出空気流の半値幅が仮想翼間ピッチ（翼が
羽根車外周を超えて延在していると仮定した時の、該羽
根車外周を超えて延在している領域での仮想の翼間ピッ
チ）と等しくなる位置の羽根車外周部からの径方向距離
をＸとし、羽根車外周部からの径方向距離がＸの位置で
の仮想翼間ピッチをδ3 とし、羽根車外周部からの径方
向距離をｘとすると、プラントルの理論に基づいて、多
翼ラジアルファンの羽根車の翼間流路からの流出空気流
の半値幅ｂは、次式により与えられる。 b = (δ3 - c )x/X + c・・・・・ また、δ1 、δ2 、δ3 はそれぞれ、次式により与えら
れる。 δ1 = ｛(2πr)/n｝-t・・・・・・ δ2 = (2πr)/n・・・・・・・・・ δ3 = 2π(r + X)/n ・・・・・・ 但し、 n：径向き翼の枚数、 t：径向き翼の肉厚、 r：
羽根車の外半径である。b をδ3 で割って、数式を無
次元化する。 τ= b/δ3 = ｛ (δ3 - c )x/X + c｝/ δ3 ・・・・・ 無次元数τは、多翼ラジアルファンの羽根車の翼間流路
から流出した空気流の拡散の度合い、すなわち周方向の
速度分布の均一化の度合いを示すと考えられる。従っ
て、無次元数τを用いて、多翼ラジアルファンの舌部干
渉騒音を低減させるための設計指針を得ることができる
と考えられる。
【００１１】〔ＩＩ〕騒音計測実験 内外径比の異なる種々の多翼ラジアルファン用の羽根車
について、騒音計測実験を行った。 （１）実験条件 〈１〉試供羽根車、試供ケーシング 試供羽根車 外径、内外径比、翼枚数、翼厚等の異なる３９種類の羽
根車を作成し、実験に供した。各試供羽根車の仕様を、
表１と図５とに示す。
について、騒音計測実験を行った。 （１）実験条件 〈１〉試供羽根車、試供ケーシング 試供羽根車 外径、内外径比、翼枚数、翼厚等の異なる３９種類の羽
根車を作成し、実験に供した。各試供羽根車の仕様を、
表１と図５とに示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】試供ケーシング スクロール型ケーシングの高さは羽根車高さ＋7mm と
し、広がり形状は次式で与えられる対数らせん形状と
し、広がり角θZ は 4.5°とした。 rz = r[exp( Θtan θz ） rz ： 羽根車の中心から計ったケーシング側壁の半径 r ： 羽根車の外半径 Θ ： 基準線からの角度 0 ≦Θ≦ 2π θZ ： スクロール型ケーシングの広がり角 外直径が同一の複数の羽根車から成る羽根車群毎に、該
羽根車群に属する羽根車を収容するための、舌部半径
R、舌部隙間 Cd が異なる複数のケーシングを作成し、
実験に供した。試供ケーシングを図６〜図１３に示す。
し、広がり形状は次式で与えられる対数らせん形状と
し、広がり角θZ は 4.5°とした。 rz = r[exp( Θtan θz ） rz ： 羽根車の中心から計ったケーシング側壁の半径 r ： 羽根車の外半径 Θ ： 基準線からの角度 0 ≦Θ≦ 2π θZ ： スクロール型ケーシングの広がり角 外直径が同一の複数の羽根車から成る羽根車群毎に、該
羽根車群に属する羽根車を収容するための、舌部半径
R、舌部隙間 Cd が異なる複数のケーシングを作成し、
実験に供した。試供ケーシングを図６〜図１３に示す。
【００１４】〈２〉実験装置 風量・静圧測定用実験装置 実験装置を図１４に示す。羽根車と羽根車を格納するス
クロール形ケーシングとモータとを備える多翼ラジアル
ファン本体の吸込側に吸込ノズルを設置し、ファン本体
の吐出側にダブルチャンバ方式風量測定装置（理化精機
製、型式Ｆ−４０１）を設置した。風量測定装置には、
風量調整用ダンパと補助ファンとを設け、ファン出口の
静圧を制御した。ファンからの吐出空気流を、整流格子
により整流した。ファン吐出空気の風量を、ＡＭＣＡ規
格に従って取り付けられたオリフィスで測定し、ファン
出口の静圧をファン出口近傍に配設した静圧孔で測定し
た。
クロール形ケーシングとモータとを備える多翼ラジアル
ファン本体の吸込側に吸込ノズルを設置し、ファン本体
の吐出側にダブルチャンバ方式風量測定装置（理化精機
製、型式Ｆ−４０１）を設置した。風量測定装置には、
風量調整用ダンパと補助ファンとを設け、ファン出口の
静圧を制御した。ファンからの吐出空気流を、整流格子
により整流した。ファン吐出空気の風量を、ＡＭＣＡ規
格に従って取り付けられたオリフィスで測定し、ファン
出口の静圧をファン出口近傍に配設した静圧孔で測定し
た。
【００１５】騒音測定用実験装置 実験装置を図１５に示す。ファン本体の吸込側に吸込ノ
ズルを設置し、ファン本体の吐出側に風量測定装置と同
程度の寸法形状の静圧調整箱を設けた。静圧調整箱に
は、吸音材を内張りした。静圧調整箱には風量調整用の
ダンパを設け、ファン出口の静圧を制御した。ファン出
口の静圧をファン出口近傍に配設した静圧孔で測定し、
所定のファン出口静圧時の騒音を測定した。吸音材を内
張りしてある防音箱の中にモータを格納し、モータの騒
音を遮断した。騒音測定は、無響室にてファンの軸中心
線上で羽根車上面から１m 上流の点で行い、騒音レベル
を計測した。
ズルを設置し、ファン本体の吐出側に風量測定装置と同
程度の寸法形状の静圧調整箱を設けた。静圧調整箱に
は、吸音材を内張りした。静圧調整箱には風量調整用の
ダンパを設け、ファン出口の静圧を制御した。ファン出
口の静圧をファン出口近傍に配設した静圧孔で測定し、
所定のファン出口静圧時の騒音を測定した。吸音材を内
張りしてある防音箱の中にモータを格納し、モータの騒
音を遮断した。騒音測定は、無響室にてファンの軸中心
線上で羽根車上面から１m 上流の点で行い、騒音レベル
を計測した。
【００１６】（２）実験 以下の手順で実験を行った。 外直径、翼枚数、翼厚が同一の複数の羽根車から成
る１の羽根車群に属する１の羽根車を、対応する、舌部
半径、舌部隙間が異なる複数のケーシング中の１のケー
シングに格納した。 流量係数φが0.106 となる、ファン吐出空気の風量
と羽根車回転数の複数の組合せの各々について、ファン
の騒音を測定した。流量係数φを0.106 とした理由を以
下に述べる。流量係数φ（φ=u/v、u=Q/S : 羽根車出口
半径方向速度、v= rω :羽根車外周速度、Q : 風量、S=
2πrh :羽根車出口面積、r : 羽根車外半径、h : 羽根
車高さ、ω :回転角速度）は、図１６に示すように、羽
根車の流出角θのtangent 値を意味する。羽根車から流
出した空気の流れは自由渦であると考えられるので、図
１７に示すように、羽根車の回転中心を中心とする同心
円と、羽根車から流出した空気流の流線との交差角は、
羽根車の回転中心からの距離に関わらず、羽根車の流出
角θ、すなわち tangent-1φに維持される。従って、ス
クロール型ケーシングの広がり角θZ （対数螺旋角）が
tangent-1φと一致した場合に、スクロール型ケーシン
グと羽根車とがマッチングし、両者のミスマッチングに
よる騒音が除去される。本実験では、舌部干渉騒音以外
の騒音は極力除去したいので、 tangent-1φを供試スク
ロール型ケーシングの広がり角θZ と一致させて4.5 °
とした。すなわち、流量係数φを0.106 とした。
る１の羽根車群に属する１の羽根車を、対応する、舌部
半径、舌部隙間が異なる複数のケーシング中の１のケー
シングに格納した。 流量係数φが0.106 となる、ファン吐出空気の風量
と羽根車回転数の複数の組合せの各々について、ファン
の騒音を測定した。流量係数φを0.106 とした理由を以
下に述べる。流量係数φ（φ=u/v、u=Q/S : 羽根車出口
半径方向速度、v= rω :羽根車外周速度、Q : 風量、S=
2πrh :羽根車出口面積、r : 羽根車外半径、h : 羽根
車高さ、ω :回転角速度）は、図１６に示すように、羽
根車の流出角θのtangent 値を意味する。羽根車から流
出した空気の流れは自由渦であると考えられるので、図
１７に示すように、羽根車の回転中心を中心とする同心
円と、羽根車から流出した空気流の流線との交差角は、
羽根車の回転中心からの距離に関わらず、羽根車の流出
角θ、すなわち tangent-1φに維持される。従って、ス
クロール型ケーシングの広がり角θZ （対数螺旋角）が
tangent-1φと一致した場合に、スクロール型ケーシン
グと羽根車とがマッチングし、両者のミスマッチングに
よる騒音が除去される。本実験では、舌部干渉騒音以外
の騒音は極力除去したいので、 tangent-1φを供試スク
ロール型ケーシングの広がり角θZ と一致させて4.5 °
とした。すなわち、流量係数φを0.106 とした。
【００１７】ファンの騒音とファン吐出空気の風量との
関係は、風量・静圧測定により求められた風量、ファン
出口の静圧が、それぞれQ1、P1であり、騒音測定により
求められたファンの騒音、ファン出口の静圧が、それぞ
れK1、P1である場合に、風量Qとファンの騒音K1との間
には、風量がQ1の時に比騒音が K1 となる関係が成立す
るとして求めた。風量・静圧測定に用いた風量測定装置
と、騒音測定に用いた静圧調整箱の寸法形状はほぼ同一
なので、上記の関係は成立するものと考えられる。
関係は、風量・静圧測定により求められた風量、ファン
出口の静圧が、それぞれQ1、P1であり、騒音測定により
求められたファンの騒音、ファン出口の静圧が、それぞ
れK1、P1である場合に、風量Qとファンの騒音K1との間
には、風量がQ1の時に比騒音が K1 となる関係が成立す
るとして求めた。風量・静圧測定に用いた風量測定装置
と、騒音測定に用いた静圧調整箱の寸法形状はほぼ同一
なので、上記の関係は成立するものと考えられる。
【００１８】 流量係数φが0.106 となる、ファン吐
出空気の風量と羽根車回転数の複数の組合せの各々につ
いて、騒音測定によって得られた騒音のスペクトルか
ら、目視により、舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。
舌部干渉騒音の卓越レベルは、舌部干渉騒音と舌部干渉
騒音近傍の周波数範囲の騒音の平均値との差として求め
た。得られた複数の舌部干渉騒音の卓越レベルを平均し
て、で述べた１の羽根車の舌部干渉騒音の卓越レベル
とした。騒音計測によって得られた騒音のスペクトルの
例を図１８に示す。１の羽根車の複数の騒音計測の結果
の例を表２に示す。
出空気の風量と羽根車回転数の複数の組合せの各々につ
いて、騒音測定によって得られた騒音のスペクトルか
ら、目視により、舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。
舌部干渉騒音の卓越レベルは、舌部干渉騒音と舌部干渉
騒音近傍の周波数範囲の騒音の平均値との差として求め
た。得られた複数の舌部干渉騒音の卓越レベルを平均し
て、で述べた１の羽根車の舌部干渉騒音の卓越レベル
とした。騒音計測によって得られた騒音のスペクトルの
例を図１８に示す。１の羽根車の複数の騒音計測の結果
の例を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】 で述べた１の羽根車に代えて、で
述べた１の羽根車群に属する他の１の羽根車を、で述
べた１のケーシングに格納して、〜を実施し、前記
他の１の羽根車の舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。
同様にして、で述べた１の羽根車群に属する羽根車の
全てについて舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。 〜で得られた複数の舌部干渉騒音の卓越レベル
を平均して、で述べた１の羽根車群と１のケーシング
とを組み合わせた場合の舌部干渉騒音の卓越レベルを求
めた。に至る一連の手順を以て１の実験とした。 〜と同様にして、で述べた１の羽根車群と
で述べた複数のケーシング中の他の１のケーシングとを
組み合わせた場合の舌部干渉騒音の卓越レベルを求め
た。の一連の手順を以て他の１の実験とした。 と同様の実験を繰り返して、複数の羽根車群と、
複数のケーシングとの間の４７種類の組合せに対して、
４７の実験を行い、舌部干渉騒音の卓越レベルを求め
た。表３に実験結果を示す。表３には、各実験に対応す
る、羽根車群に含まれる羽根車番号、ケーシング番号、
羽根車の仕様、ケーシングの仕様、舌部干渉騒音の卓越
レベルが記載されている。
述べた１の羽根車群に属する他の１の羽根車を、で述
べた１のケーシングに格納して、〜を実施し、前記
他の１の羽根車の舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。
同様にして、で述べた１の羽根車群に属する羽根車の
全てについて舌部干渉騒音の卓越レベルを求めた。 〜で得られた複数の舌部干渉騒音の卓越レベル
を平均して、で述べた１の羽根車群と１のケーシング
とを組み合わせた場合の舌部干渉騒音の卓越レベルを求
めた。に至る一連の手順を以て１の実験とした。 〜と同様にして、で述べた１の羽根車群と
で述べた複数のケーシング中の他の１のケーシングとを
組み合わせた場合の舌部干渉騒音の卓越レベルを求め
た。の一連の手順を以て他の１の実験とした。 と同様の実験を繰り返して、複数の羽根車群と、
複数のケーシングとの間の４７種類の組合せに対して、
４７の実験を行い、舌部干渉騒音の卓越レベルを求め
た。表３に実験結果を示す。表３には、各実験に対応す
る、羽根車群に含まれる羽根車番号、ケーシング番号、
羽根車の仕様、ケーシングの仕様、舌部干渉騒音の卓越
レベルが記載されている。
【００２１】
【表３】
【００２２】（３）考察 〈１〉舌部干渉騒音と無次元値τとの相関 図４において、スクロールケーシングの舌部の位置で、
翼間流路からの流出空気流の半値幅ｂがδ3 以上となっ
ていれば、該位置において、翼間流路からの流出空気流
の速度分布はかなり均一化されており、舌部干渉騒音は
ほとんど発生しないと考えられる。すなわち、前記式
において xにスクロールケーシングの舌部隙間 Cd を代
入した時に、前式のτが１以上である場合には、舌部
干渉騒音はほとんど発生しないと考えられる。表３にお
いても、舌部干渉騒音が出現していない実験番号に対応
する羽根車群とスクロールケーシングとの組合せにおい
ては、前式の xに前記組合せにおけるスクロールケー
シングの舌部隙間 Cd を代入し、前記組合せにおける羽
根車群の外半径 r、翼枚数 n、翼厚 tを用いて前式〜
を計算し、次いで前式のτを計算すれば、τは１以
上になっていると考えられる。
翼間流路からの流出空気流の半値幅ｂがδ3 以上となっ
ていれば、該位置において、翼間流路からの流出空気流
の速度分布はかなり均一化されており、舌部干渉騒音は
ほとんど発生しないと考えられる。すなわち、前記式
において xにスクロールケーシングの舌部隙間 Cd を代
入した時に、前式のτが１以上である場合には、舌部
干渉騒音はほとんど発生しないと考えられる。表３にお
いても、舌部干渉騒音が出現していない実験番号に対応
する羽根車群とスクロールケーシングとの組合せにおい
ては、前式の xに前記組合せにおけるスクロールケー
シングの舌部隙間 Cd を代入し、前記組合せにおける羽
根車群の外半径 r、翼枚数 n、翼厚 tを用いて前式〜
を計算し、次いで前式のτを計算すれば、τは１以
上になっていると考えられる。
【００２３】上記推論に基づいて、表３の各実験番号に
ついて、対応するケーシングの舌部隙間 Cd を前式の
xに代入し、対応する羽根車群の外半径 r、翼枚数 n、
翼厚tを用いて前式〜を計算し、次いで前式のτ
を計算し、舌部干渉騒音が出現する（舌部干渉騒音の卓
越レベルが正の値となる）τの敷居値（τが所定値未満
では舌部干渉騒音が出現し、τが所定値以上では舌部干
渉騒音が出現しない、該所定値）がτ≒１となるよう
に、前式の Xと cと決めた。 X、 cは以下の通りであ
る。 X= 0.8δ2 、c= 0.3δ1
ついて、対応するケーシングの舌部隙間 Cd を前式の
xに代入し、対応する羽根車群の外半径 r、翼枚数 n、
翼厚tを用いて前式〜を計算し、次いで前式のτ
を計算し、舌部干渉騒音が出現する（舌部干渉騒音の卓
越レベルが正の値となる）τの敷居値（τが所定値未満
では舌部干渉騒音が出現し、τが所定値以上では舌部干
渉騒音が出現しない、該所定値）がτ≒１となるよう
に、前式の Xと cと決めた。 X、 cは以下の通りであ
る。 X= 0.8δ2 、c= 0.3δ1
【００２４】表３の各実験番号について、対応するケー
シングの舌部隙間 Cd を前式の xに代入し、前式の
X、 c、を X = 0.8δ2 、c= 0.3δ1 とし、対応する羽
根車群の外半径 r、翼枚数 n、翼厚 tを用いて前式〜
を計算し、次いで前式のτを計算した。τを表３に
示す。表３のτと、舌部干渉騒音の卓越レベルとの相関
を図１９に示す。図１９から判るごとく、表３のτと、
舌部干渉騒音の卓越レベルとの間には、ある程度のばら
つきはあるが、τが１以上の場合には舌部干渉騒音の卓
越レベルが略零となり、τが１未満の場合には、τの減
少と共に舌部干渉騒音の卓越レベルが直線的に増大する
相関が存在している。表３の舌部干渉騒音の卓越レベル
は、前述のごとく、多数の騒音計測結果の平均値なの
で、計測誤差は少ないと考えられる。従って、図１９の
相関には十分な信頼性があると考えられる。図１９の、
τが１未満の領域での、τと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を、最小自乗法を用いて直線で近似すると、以
下になる。 Z = -47.09τ + 50.77 但し、 Z：舌部干渉騒音の卓
越レベル
シングの舌部隙間 Cd を前式の xに代入し、前式の
X、 c、を X = 0.8δ2 、c= 0.3δ1 とし、対応する羽
根車群の外半径 r、翼枚数 n、翼厚 tを用いて前式〜
を計算し、次いで前式のτを計算した。τを表３に
示す。表３のτと、舌部干渉騒音の卓越レベルとの相関
を図１９に示す。図１９から判るごとく、表３のτと、
舌部干渉騒音の卓越レベルとの間には、ある程度のばら
つきはあるが、τが１以上の場合には舌部干渉騒音の卓
越レベルが略零となり、τが１未満の場合には、τの減
少と共に舌部干渉騒音の卓越レベルが直線的に増大する
相関が存在している。表３の舌部干渉騒音の卓越レベル
は、前述のごとく、多数の騒音計測結果の平均値なの
で、計測誤差は少ないと考えられる。従って、図１９の
相関には十分な信頼性があると考えられる。図１９の、
τが１未満の領域での、τと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を、最小自乗法を用いて直線で近似すると、以
下になる。 Z = -47.09τ + 50.77 但し、 Z：舌部干渉騒音の卓
越レベル
【００２５】〈２〉舌部干渉騒音の卓越レベルの許容値 騒音測定には、通常、Ａ特性（０〜２０kHZ ）、１／３
オクターブバンドのOver All騒音値が使用される。Ａ特
性フィルターの特性を勘案して、複数の供試羽根車につ
いて、略 2KHZ 〜 7KHZ の周波数の舌部干渉騒音が発現
した測定ケースに着目し、該測定ケースにおけるＡ特
性、１／３オクターブバンドのOver All騒音値と、舌部
干渉騒音がある周波数帯の１／３オクターブバンドの騒
音値が無い場合の、前記測定ケースにおけるＡ特性、１
／３オクターブバンドのOver All騒音値とを比較した。
前記比較の結果を表４に示す。表４には、騒音のスペク
トルから得られた舌部干渉騒音の卓越レベルも併せて記
載されている。舌部干渉騒音の卓越レベルと、舌部干渉
騒音の有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOv
er All騒音値の差異との相関を図２０に示す。
オクターブバンドのOver All騒音値が使用される。Ａ特
性フィルターの特性を勘案して、複数の供試羽根車につ
いて、略 2KHZ 〜 7KHZ の周波数の舌部干渉騒音が発現
した測定ケースに着目し、該測定ケースにおけるＡ特
性、１／３オクターブバンドのOver All騒音値と、舌部
干渉騒音がある周波数帯の１／３オクターブバンドの騒
音値が無い場合の、前記測定ケースにおけるＡ特性、１
／３オクターブバンドのOver All騒音値とを比較した。
前記比較の結果を表４に示す。表４には、騒音のスペク
トルから得られた舌部干渉騒音の卓越レベルも併せて記
載されている。舌部干渉騒音の卓越レベルと、舌部干渉
騒音の有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOv
er All騒音値の差異との相関を図２０に示す。
【００２６】
【表４】
【００２７】表４、図２０から、少なくとも舌部干渉騒
音の卓越レベルが10dB以下の場合には、舌部干渉騒音の
有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOver All
騒音値の差異は、0.5dB 以内に納まることが判る。精密
騒音計の許容誤差が0.5dB であることからも判るよう
に、Ａ特性、１／３オクターブバンドのOver All騒音値
にとって、0.5dB の差は、有意差ではない。従って、舌
部干渉騒音の卓越レベルを10dB以下に抑制すれば、舌部
干渉騒音はもはや聴感上問題にならないと考えられる。
また、騒音測定中に実際に聴いてみると、舌部干渉騒音
の卓越レベルが10dB以下の場合には、舌部干渉騒音は全
く気にならない。以上より、舌部干渉騒音の卓越レベル
の許容値を10dBとすれば、十分に干渉騒音の低減を図る
ことができると考えられる。
音の卓越レベルが10dB以下の場合には、舌部干渉騒音の
有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOver All
騒音値の差異は、0.5dB 以内に納まることが判る。精密
騒音計の許容誤差が0.5dB であることからも判るよう
に、Ａ特性、１／３オクターブバンドのOver All騒音値
にとって、0.5dB の差は、有意差ではない。従って、舌
部干渉騒音の卓越レベルを10dB以下に抑制すれば、舌部
干渉騒音はもはや聴感上問題にならないと考えられる。
また、騒音測定中に実際に聴いてみると、舌部干渉騒音
の卓越レベルが10dB以下の場合には、舌部干渉騒音は全
く気にならない。以上より、舌部干渉騒音の卓越レベル
の許容値を10dBとすれば、十分に干渉騒音の低減を図る
ことができると考えられる。
【００２８】〔ＩＩＩ〕設計指針 上記考察から、多翼ラジアルファンの舌部干渉騒音を低
減させるための設計指針として以下が導かれる。-47.09
τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 -
c )( Cd / X) +c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3δ1 、δ1 =
｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 = 2π(r + X)
/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚数、 t：径向
き翼の肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係を満たすよう
に、羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを
決定する。
減させるための設計指針として以下が導かれる。-47.09
τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 -
c )( Cd / X) +c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3δ1 、δ1 =
｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 = 2π(r + X)
/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚数、 t：径向
き翼の肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係を満たすよう
に、羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを
決定する。
【００２９】以上本発明の実施例を説明したが、本発明
は上記実施例に限定されない。上記実施例は周方向に等
間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼ラジアルファンに関するものであったが、多翼ラ
ジアルファンの翼前縁部を回転方向に屈曲あるいは湾曲
させた多翼遠心ファン（径向き翼の前縁部を回転方向に
曲げることにより、流体の翼間流路への流入角が減少
し、騒音が低下する）、周方向に等間隔を隔てて配設さ
れた多数の前進翼を有する羽根車と、羽根車を収容する
スクロール型ケーシングとを備える多翼シロッコファ
ン、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の後退翼を
有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシ
ングとを備える多翼ターボファン等においても、上述と
同様の騒音計測実験を行うことにより、式の Xと cと
を定め、図１９と同様のτと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を定め、係る相関線に基づいて、多翼ラジアル
ファンの場合と同様の設計指針を得ることができると考
えられる。-47.09τ + 50.77＜10.0の関係を満たすとい
うことは、図１９から分かるように、τ＞0.866 の関係
を満たすことと等価である。従って、上述の実施例で述
べた設計指針は、「スクロール型ケーシングの舌部の径
方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値
幅と、羽根車の隣接する２つの翼間流路から流出する噴
流の半値幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置に
おける仮想翼間ピッチの比が、O.866 を超える値となる
位置、或いは該位置よりも外方の位置に設定する」とい
う設計指針と等価である。前記比は、遠心ファンの種類
によって異なると考えられ、且つ実験により定める事が
できると考えられる。従って、一般に多翼遠心ファンに
おいて、「スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置
を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽
根車の隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値
幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮
想翼間ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或い
は該位置よりも外方の位置に設定する」ことにより、舌
部干渉騒音を低減させることができると考えられる。更
に、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅は羽根
車の外縁からの径方向距離の増加と共に漸増し、或る径
方向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼
間ピッチとの比は、羽根車の外縁からの径方向距離の増
加と共に漸減すると考えられるので、「スクロール型ケ
ーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路から
流出する噴流の或る径方向位置における半値幅と該径方
向位置における仮想翼間ピッチとの比が１近傍の所定値
となる位置、或いは該位置よりも外方の位置に設定す
る」ことにより、羽根車の翼間流路から流出した空気流
を、周方向の速度分布を適度に均一化した後に、スクロ
ール型ケーシングの舌部に衝突させることができ、ひい
ては、多翼遠心ファンの舌部干渉騒音を低減させること
ができると考えられる。
は上記実施例に限定されない。上記実施例は周方向に等
間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼ラジアルファンに関するものであったが、多翼ラ
ジアルファンの翼前縁部を回転方向に屈曲あるいは湾曲
させた多翼遠心ファン（径向き翼の前縁部を回転方向に
曲げることにより、流体の翼間流路への流入角が減少
し、騒音が低下する）、周方向に等間隔を隔てて配設さ
れた多数の前進翼を有する羽根車と、羽根車を収容する
スクロール型ケーシングとを備える多翼シロッコファ
ン、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の後退翼を
有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシ
ングとを備える多翼ターボファン等においても、上述と
同様の騒音計測実験を行うことにより、式の Xと cと
を定め、図１９と同様のτと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を定め、係る相関線に基づいて、多翼ラジアル
ファンの場合と同様の設計指針を得ることができると考
えられる。-47.09τ + 50.77＜10.0の関係を満たすとい
うことは、図１９から分かるように、τ＞0.866 の関係
を満たすことと等価である。従って、上述の実施例で述
べた設計指針は、「スクロール型ケーシングの舌部の径
方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値
幅と、羽根車の隣接する２つの翼間流路から流出する噴
流の半値幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置に
おける仮想翼間ピッチの比が、O.866 を超える値となる
位置、或いは該位置よりも外方の位置に設定する」とい
う設計指針と等価である。前記比は、遠心ファンの種類
によって異なると考えられ、且つ実験により定める事が
できると考えられる。従って、一般に多翼遠心ファンに
おいて、「スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置
を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽
根車の隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値
幅が仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮
想翼間ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或い
は該位置よりも外方の位置に設定する」ことにより、舌
部干渉騒音を低減させることができると考えられる。更
に、羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅は羽根
車の外縁からの径方向距離の増加と共に漸増し、或る径
方向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼
間ピッチとの比は、羽根車の外縁からの径方向距離の増
加と共に漸減すると考えられるので、「スクロール型ケ
ーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路から
流出する噴流の或る径方向位置における半値幅と該径方
向位置における仮想翼間ピッチとの比が１近傍の所定値
となる位置、或いは該位置よりも外方の位置に設定す
る」ことにより、羽根車の翼間流路から流出した空気流
を、周方向の速度分布を適度に均一化した後に、スクロ
ール型ケーシングの舌部に衝突させることができ、ひい
ては、多翼遠心ファンの舌部干渉騒音を低減させること
ができると考えられる。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明において
は、多翼遠心ファンのスクロール型ケーシングの舌部の
径方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或
る径方向位置における半値幅と該径方向位置における仮
想翼間ピッチの比が１近傍の所定値となる位置、或いは
該位置よりも外方の位置に、設定するので、羽根車の翼
間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度
に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝
突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音が低減する。本発明においては、多翼遠心フ
ァンのスクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、
羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車
の隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が
仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮想翼
間ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該
位置よりも外方の位置に、設定するので、羽根車の翼間
流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度に
均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝突
させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌部
干渉騒音が低減する。本発明においては、-Aτ + B＜1
0.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 - c )(Cd / X) +
c、 c = Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r
+ X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉
厚、r ：羽根車の外半径、A 、B 、C、X : 実験により
定まる定数）の関係を満たすように、多翼遠心ファンの
羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを決定
するので、羽根車の翼間流路から流出した空気流を、周
方向の速度分布を適度に均一化した後に、スクロール型
ケーシングの舌部に衝突させることができる。この結
果、多翼遠心ファンの舌部干渉騒音が低減する。本発明
においては、-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ
3 、 b = ( δ3 - c )( Cd / X) + c、 X = 0.8δ2 、
c = 0.3δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/
n、δ3 = 2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向
き翼の枚数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外半
径）の関係を満たすように、周方向に互いに間隔を隔て
て配設された多数の径向き翼を有する羽根車と、羽根車
を収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心
ファンの羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元
とを決定するので、羽根車の翼間流路から流出した空気
流を、周方向の速度分布を適度に均一化した後に、スク
ロール型ケーシングの舌部に衝突させることができる。
この結果、周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数
の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロ
ール型ケーシングとを備える多翼遠心ファンの舌部干渉
騒音が低減する。
は、多翼遠心ファンのスクロール型ケーシングの舌部の
径方向位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或
る径方向位置における半値幅と該径方向位置における仮
想翼間ピッチの比が１近傍の所定値となる位置、或いは
該位置よりも外方の位置に、設定するので、羽根車の翼
間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度
に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝
突させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音が低減する。本発明においては、多翼遠心フ
ァンのスクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、
羽根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車
の隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が
仮想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮想翼
間ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該
位置よりも外方の位置に、設定するので、羽根車の翼間
流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適度に
均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に衝突
させることができる。この結果、多翼遠心ファンの舌部
干渉騒音が低減する。本発明においては、-Aτ + B＜1
0.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 - c )(Cd / X) +
c、 c = Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 = 2π(r
+ X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：翼の肉
厚、r ：羽根車の外半径、A 、B 、C、X : 実験により
定まる定数）の関係を満たすように、多翼遠心ファンの
羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを決定
するので、羽根車の翼間流路から流出した空気流を、周
方向の速度分布を適度に均一化した後に、スクロール型
ケーシングの舌部に衝突させることができる。この結
果、多翼遠心ファンの舌部干渉騒音が低減する。本発明
においては、-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ
3 、 b = ( δ3 - c )( Cd / X) + c、 X = 0.8δ2 、
c = 0.3δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/
n、δ3 = 2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向
き翼の枚数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外半
径）の関係を満たすように、周方向に互いに間隔を隔て
て配設された多数の径向き翼を有する羽根車と、羽根車
を収容するスクロール型ケーシングとを備える多翼遠心
ファンの羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元
とを決定するので、羽根車の翼間流路から流出した空気
流を、周方向の速度分布を適度に均一化した後に、スク
ロール型ケーシングの舌部に衝突させることができる。
この結果、周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数
の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロ
ール型ケーシングとを備える多翼遠心ファンの舌部干渉
騒音が低減する。
【図１】多翼ラジアルファンの翼間流路から流出した空
気流の周方向速度分布を示す図である。
気流の周方向速度分布を示す図である。
【図２】多翼ラジアルファンの翼間流路から流出した空
気流の周方向速度分布が均一化されていく様子を示す図
である。
気流の周方向速度分布が均一化されていく様子を示す図
である。
【図３】ノズルから流出した２次元噴流の速度分布を示
す図である。
す図である。
【図４】多翼ラジアルファンの翼間流路から流出した空
気流の半値幅を説明する図である。
気流の半値幅を説明する図である。
【図５】騒音計測に供した羽根車の構成を示す図であ
る。（ａ）は平面図であり、（ｂ）は図（ａ）のｂ−ｂ
矢視図である。
る。（ａ）は平面図であり、（ｂ）は図（ａ）のｂ−ｂ
矢視図である。
【図６】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの平
面図である。
面図である。
【図７】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの平
面図である。
面図である。
【図８】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの平
面図である。
面図である。
【図９】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの平
面図である。
面図である。
【図１０】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの
平面図である。
平面図である。
【図１１】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの
平面図である。
平面図である。
【図１２】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの
平面図である。
平面図である。
【図１３】騒音計測に供したスクロール型ケーシングの
平面図である。
平面図である。
【図１４】風量・静圧測定用実験装置の概要を示す図で
ある。
ある。
【図１５】騒音測定用実験装置の概要を示す図である。
【図１６】流量係数φと、羽根車の流出角θとの関係を
示す図である。
示す図である。
【図１７】羽根車から流出した後の空気流の流線の形状
を示す図である。
を示す図である。
【図１８】騒音計測によって得られた騒音のスペクトル
の１例である。
の１例である。
【図１９】無次元数τと舌部干渉騒音の卓越レベルとの
相関図である。
相関図である。
【図２０】舌部干渉騒音の卓越レベルと、舌部干渉騒音
の有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOver A
ll騒音値の差異との相関図である。
の有無によるＡ特性、１／３オクターブバンドのOver A
ll騒音値の差異との相関図である。
【手続補正書】
【提出日】平成８年１０月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】以上本発明の実施例を説明したが、本発明
は上記実施例に限定されない。上記実施例は周方向に等
間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼ラジアルファンに関するものであったが、多翼ラ
ジアルファンの翼前縁部を回転方向に屈曲あるいは湾曲
させた多翼遠心ファン（径向き翼の前縁部を回転方向に
曲げることにより、流体の翼間流路への流入角が減少
し、騒音が低下する）、周方向に等間隔を隔てて配設さ
れた多数の前進翼を有する羽根車と、羽根車を収容する
スクロール型ケーシングとを備える多翼シロッコファ
ン、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の後退翼を
有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシ
ングとを備える多翼ターボファン等においても、上述と
同様の騒音計測実験を行うことにより、式のＸとｃと
を定め、図１９と同様のτと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を定め、係る相関線に基づいて、多翼ラジアル
ファンの場合と同様の設計指針を得ることができると考
えられる。−４７．０９τ＋５０．７７＜１０．０の関
係を満たすということは、図１９から分かるように、τ
＞０．８６６の関係を満たすことと等価である。従っ
て、上述の実施例で述ベた設計指針は、「スクロール型
ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼
間流路から流出する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等
しくなる径方向位置における仮想翼間ピッチの比が、
０．８６６を超える値となる位置、或いは該位置よりも
外方の位置に設定する」という設計指針と等価である。
前記比は、遠心ファンの種類によって異なると考えら
れ、且つ実験により定める事ができると考えられる。従
って、一般に多翼遠心ファンにおいて、「スクロール型
ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼
間流路から流出する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等
しくなる径方向位置における仮想翼間ピッチの比が、１
近傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも外方の位
置に設定する」ことにより、舌部干渉騒音を低減させる
ことができると考えられる。更に、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅は羽根車の外縁からの径方向距
離の増加と共に漸増し、或る径方向位置における半値幅
と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの比は、羽根
車の外縁からの径方向距離の増加と共に漸増すると考え
られるので、「スクロール型ケーシングの舌部の径方向
位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方
向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間
ピッチとの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位
置よりも外方の位置に設定する」ことにより、羽根車の
翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適
度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に
衝突させることができ、ひいては、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音を低減させることができると考えられる。
は上記実施例に限定されない。上記実施例は周方向に等
間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車
と、羽根車を収容するスクロール型ケーシングとを備え
る多翼ラジアルファンに関するものであったが、多翼ラ
ジアルファンの翼前縁部を回転方向に屈曲あるいは湾曲
させた多翼遠心ファン（径向き翼の前縁部を回転方向に
曲げることにより、流体の翼間流路への流入角が減少
し、騒音が低下する）、周方向に等間隔を隔てて配設さ
れた多数の前進翼を有する羽根車と、羽根車を収容する
スクロール型ケーシングとを備える多翼シロッコファ
ン、周方向に等間隔を隔てて配設された多数の後退翼を
有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型ケーシ
ングとを備える多翼ターボファン等においても、上述と
同様の騒音計測実験を行うことにより、式のＸとｃと
を定め、図１９と同様のτと舌部干渉騒音の卓越レベル
との相関を定め、係る相関線に基づいて、多翼ラジアル
ファンの場合と同様の設計指針を得ることができると考
えられる。−４７．０９τ＋５０．７７＜１０．０の関
係を満たすということは、図１９から分かるように、τ
＞０．８６６の関係を満たすことと等価である。従っ
て、上述の実施例で述ベた設計指針は、「スクロール型
ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼
間流路から流出する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等
しくなる径方向位置における仮想翼間ピッチの比が、
０．８６６を超える値となる位置、或いは該位置よりも
外方の位置に設定する」という設計指針と等価である。
前記比は、遠心ファンの種類によって異なると考えら
れ、且つ実験により定める事ができると考えられる。従
って、一般に多翼遠心ファンにおいて、「スクロール型
ケーシングの舌部の径方向位置を、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅と、羽根車の隣接する２つの翼
間流路から流出する噴流の半値幅が仮想翼間ピッチと等
しくなる径方向位置における仮想翼間ピッチの比が、１
近傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも外方の位
置に設定する」ことにより、舌部干渉騒音を低減させる
ことができると考えられる。更に、羽根車の翼間流路か
ら流出する噴流の半値幅は羽根車の外縁からの径方向距
離の増加と共に漸増し、或る径方向位置における半値幅
と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの比は、羽根
車の外縁からの径方向距離の増加と共に漸増すると考え
られるので、「スクロール型ケーシングの舌部の径方向
位置を、羽根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方
向位置における半値幅と該径方向位置における仮想翼間
ピッチとの比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位
置よりも外方の位置に設定する」ことにより、羽根車の
翼間流路から流出した空気流を、周方向の速度分布を適
度に均一化した後に、スクロール型ケーシングの舌部に
衝突させることができ、ひいては、多翼遠心ファンの舌
部干渉騒音を低減させることができると考えられる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 吉徳 北九州市小倉北区中島２丁目１番１号 東 陶機器株式会社内 (72)発明者 畠山 真 北九州市小倉北区中島２丁目１番１号 東 陶機器株式会社内 (72)発明者 上村 武司 北九州市小倉北区中島２丁目１番１号 東 陶機器株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンの設計方法であっ
て、スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽
根車の翼間流路から流出する噴流の或る径方向位置にお
ける半値幅と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの
比が１近傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも外
方の位置に、設定することを特徴とする多翼遠心ファン
の設計方法。 - 【請求項２】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンの設計方法であっ
て、スクロール型ケーシングの舌部の径方向位置を、羽
根車の翼間流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車の
隣接する２つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が仮
想翼間ピッチと等しくなる径方向位置における仮想翼間
ピッチの比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該位
置よりも外方の位置に、設定することを特徴とする多翼
遠心ファンの設計方法。 - 【請求項３】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンの設計方法であっ
て、-Aτ + B＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3
- c )( Cd /X) + c、 c = Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-
t、δ3 = 2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の
枚数、 t：翼の肉厚、r ：羽根車の外半径、A 、B 、C
、X :実験により定まる定数）の関係を満たすように、
羽根車の諸元とスクロール型ケーシングの諸元とを決定
することを特徴とする多翼遠心ファンの設計方法。 - 【請求項４】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロ
ール型ケーシングとを備える多翼遠心ファンの設計方法
であって、-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/
δ3 、 b = ( δ3 - c )( Cd / X) + c、 X = 0.8
δ2 、 c = 0.3δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2
πr)/n、δ3 = 2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：
径向き翼の枚数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外
半径）の関係を満たすように、羽根車の諸元とスクロー
ル型ケーシングの諸元とが決定することを特徴とする多
翼遠心ファンの設計方法。 - 【請求項５】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンであって、スクロ
ール型ケーシングの舌部の径方向位置が、羽根車の翼間
流路から流出する噴流の或る径方向位置における半値幅
と該径方向位置における仮想翼間ピッチとの比が１近傍
の所定値となる位置、或いは該位置よりも外方の位置
に、設定されていることを特徴とする多翼遠心ファン。 - 【請求項６】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンであって、スクロ
ール型ケーシングの舌部の径方向位置が、羽根車の翼間
流路から流出する噴流の半値幅と、羽根車の隣接する２
つの翼間流路から流出する噴流の半値幅が仮想翼間ピッ
チと等しくなる径方向位置における仮想翼間ピッチとの
比が、１近傍の所定値となる位置、或いは該位置よりも
外方の位置に、設定されていることを特徴とする多翼遠
心ファン。 - 【請求項７】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロール型
ケーシングとを備える多翼遠心ファンであって、-Aτ +
B＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b = ( δ3 - c )( Cd
/ X) + c、 c= Cδ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ3 =
2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：翼の枚数、 t：
翼の肉厚、r ：羽根車の外半径、A 、B 、C 、X : 実験
により定まる定数）の関係を満たすように、羽根車の諸
元とスクロール型ケーシングの諸元とが決定されている
ことを特徴とする多翼遠心ファン。 - 【請求項８】 周方向に等間隔を隔てて配設された多数
の径向き翼を有する羽根車と、羽根車を収容するスクロ
ール型ケーシングとを備える多翼遠心ファンであって、
-47.09τ + 50.77＜10.0（但し、τ= b/δ3 、 b = (
δ3 - c )( Cd / X) + c、 X = 0.8δ2 、 c = 0.3
δ1 、δ1 = ｛(2πr)/n｝-t、δ2 = (2πr)/n、δ3 =
2π(r + X)/n 、 Cd : 舌部隙間、 n：径向き翼の枚
数、 t：径向き翼の肉厚、r ：羽根車の外半径）の関係
を満たすように、羽根車の諸元とスクロール型ケーシン
グの諸元とが決定されていることを特徴とする多翼遠心
ファン。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24045695A JP3632789B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン |
| EP96927911A EP0789149B1 (en) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Design method for a multi-blade radial fan and multi-blade radial fan |
| US08/817,393 US6050772A (en) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Method for designing a multiblade radial fan and a multiblade radial fan |
| PCT/JP1996/002391 WO1997008463A1 (fr) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Systeme de conception d'une turbine radiale multilame et turbine radiale multilame |
| DE69633714T DE69633714T2 (de) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Verfahren zum entwurf für ein mehrschaufel-radiallüfterrad und mehrschaufel-radiallüfterrad |
| CN96191234A CN1078318C (zh) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | 多叶片径流式风扇和多叶片径流式风扇用叶轮的运转方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24045695A JP3632789B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004314895A Division JP2005030410A (ja) | 2004-10-29 | 2004-10-29 | 多翼遠心ファンの設計方法および多翼遠心ファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0968198A true JPH0968198A (ja) | 1997-03-11 |
| JP3632789B2 JP3632789B2 (ja) | 2005-03-23 |
Family
ID=17059774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24045695A Expired - Lifetime JP3632789B2 (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6050772A (ja) |
| EP (1) | EP0789149B1 (ja) |
| JP (1) | JP3632789B2 (ja) |
| CN (1) | CN1078318C (ja) |
| DE (1) | DE69633714T2 (ja) |
| WO (1) | WO1997008463A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001214894A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-08-10 | Seiko Epson Corp | 軸流ファン、遠心力ファン、およびこれらを用いた電子機器 |
| JP2003193998A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-07-09 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
| CN114738326A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-12 | 安徽理工大学 | 一种导流增压节能离心风机 |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19901780C1 (de) * | 1999-01-18 | 2000-05-25 | Map Gmbh | Gebläseeinrichtung |
| CA2314532C (en) * | 1999-08-10 | 2009-10-27 | Lg Electronics Inc. | Blower |
| CN1196894C (zh) * | 2000-09-29 | 2005-04-13 | 三菱电机株式会社 | 空调器 |
| US20030012649A1 (en) * | 2001-07-16 | 2003-01-16 | Masaharu Sakai | Centrifugal blower |
| MXPA04006590A (es) * | 2002-01-03 | 2005-03-31 | Pax Scient Inc | Generador de anillo de vortice. |
| AUPR982302A0 (en) * | 2002-01-03 | 2002-01-31 | Pax Fluid Systems Inc. | A fluid flow controller |
| AUPR982502A0 (en) * | 2002-01-03 | 2002-01-31 | Pax Fluid Systems Inc. | A heat exchanger |
| AU2003903386A0 (en) * | 2003-07-02 | 2003-07-17 | Pax Scientific, Inc | Fluid flow control device |
| US7481616B2 (en) * | 2003-08-21 | 2009-01-27 | Nidec Corporation | Centrifugal fan, cooling mechanism, and apparatus furnished with the cooling mechanism |
| US7206724B2 (en) * | 2003-11-04 | 2007-04-17 | Whirlpool Corporation | Method for designing a blower wheel scroll cage |
| CA2544516C (en) * | 2003-11-04 | 2014-04-29 | Pax Scientific, Inc. | Fluid circulation system |
| US20050125350A1 (en) * | 2003-12-09 | 2005-06-09 | Tidwell Lisa C. | Systems and methods for assessing the risk of financial transaction using geographic-related information |
| US6966749B2 (en) * | 2004-01-07 | 2005-11-22 | California Acrylic Industries | Pump with seal rinsing feature |
| CN1985093A (zh) * | 2004-01-30 | 2007-06-20 | 百思科技公司 | 用于离心通风机、泵或涡轮机的机罩 |
| JP4695097B2 (ja) | 2004-01-30 | 2011-06-08 | パックス サイエンティフィック インコーポレイテッド | 遠心ファン、ポンプまたはタービンのハウジング |
| US20050265865A1 (en) * | 2004-06-01 | 2005-12-01 | Buzz Loyd | Pump with turbulence inducing tab |
| KR100637337B1 (ko) * | 2005-01-25 | 2006-10-20 | 선문대학교 산학협력단 | 원심 송풍기의 스크롤 케이싱 |
| US20070140842A1 (en) * | 2005-11-23 | 2007-06-21 | Hill Charles C | High efficiency fluid movers |
| US7455504B2 (en) * | 2005-11-23 | 2008-11-25 | Hill Engineering | High efficiency fluid movers |
| US8328522B2 (en) | 2006-09-29 | 2012-12-11 | Pax Scientific, Inc. | Axial flow fan |
| US9508218B2 (en) * | 2006-11-10 | 2016-11-29 | Bally Gaming, Inc. | Gaming system download network architecture |
| KR100850960B1 (ko) * | 2007-04-04 | 2008-08-08 | 엘지전자 주식회사 | 송풍장치 및 송풍장치가 구비된 냉장고 |
| US20090308472A1 (en) * | 2008-06-15 | 2009-12-17 | Jayden David Harman | Swirl Inducer |
| US8255087B2 (en) * | 2009-05-21 | 2012-08-28 | Lennox Industries Inc. | Constant air volume HVAC system with a dehumidification function and discharge air temperature control, an HVAC controller therefor and a method of operation thereof |
| DE102009056837A1 (de) * | 2009-12-10 | 2011-06-22 | ebm-papst Landshut GmbH, 84030 | Mischgebläse |
| JP5439423B2 (ja) * | 2011-03-25 | 2014-03-12 | 三菱重工業株式会社 | 遠心圧縮機のスクロール形状 |
| US8998588B2 (en) | 2011-08-18 | 2015-04-07 | General Electric Company | Segmented fan assembly |
| US8974178B2 (en) * | 2012-01-17 | 2015-03-10 | Hamilton Sundstrand Corporation | Fuel system centrifugal boost pump volute |
| US9039363B2 (en) * | 2012-06-22 | 2015-05-26 | Trane International Inc. | Blower housing |
| GB201322206D0 (en) * | 2013-12-16 | 2014-01-29 | Cummins Ltd | Turbine housing |
| CN105298907A (zh) * | 2014-06-19 | 2016-02-03 | 杨博胜 | 流体泵浦低紊流动叶轮 |
| KR101781694B1 (ko) * | 2015-09-24 | 2017-09-25 | 엘지전자 주식회사 | 원심팬 |
| US20170342992A1 (en) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Regal Beloit America, Inc. | Low Noise High Efficiency Centrifugal Blower |
| US20180023587A1 (en) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | Minebea Mitsumi Inc. | Centrifugal Fan |
| CN106762820B (zh) * | 2016-12-25 | 2018-11-23 | 宁波至高点工业设计有限公司 | 一种直叶片径流风机叶轮的设计方法 |
| DE102017008855A1 (de) * | 2017-09-21 | 2019-03-21 | Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg | Teilesatz und Verfahren für die Fertigung eines Radiallüfters |
| CN109937713A (zh) * | 2019-02-26 | 2019-06-28 | 江苏大学 | 一种联合收获机清选风机设计方法 |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53134209A (en) * | 1977-04-27 | 1978-11-22 | Hitachi Ltd | Centrifugal blower impeller |
| JPS53134208A (en) * | 1977-04-27 | 1978-11-22 | Hitachi Ltd | Centrifugal blower impeller |
| US4231706A (en) * | 1977-04-27 | 1980-11-04 | Hitachi, Ltd. | Impeller of a centrifugal blower |
| JPS62690A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 横断流送風装置 |
| JPS63100300A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-02 | Matsushita Seiko Co Ltd | 送風機 |
| US4836743A (en) * | 1987-08-13 | 1989-06-06 | Etat Francais | Cross flow fan |
| JPH01170798A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-05 | Nippon Denso Co Ltd | 遠心送風機 |
| EP0529099A1 (en) * | 1991-03-15 | 1993-03-03 | Toto Ltd. | Multi-layer disk fan with blades |
| JPH0565890A (ja) * | 1991-03-15 | 1993-03-19 | Toto Ltd | 翼付多層円板フアン |
| JPH0538395U (ja) * | 1991-10-29 | 1993-05-25 | カルソニツク株式会社 | 自動車用空気調和装置の遠心式多翼送風装置 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE29551C (de) * | J. QUAGLIO in Frankfurt a. M., J. PINTSCH in Berlin und A. LENTZ in Stettin | Vorrichtungen an Oefen zur Darstellung oder Schmelzung von Metallen bei gleichzeitiger Gewinnung von Kohlenoxydgas oder Schwefelkohlenstoff | ||
| JPS526112A (en) * | 1975-07-03 | 1977-01-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Cross flow fan |
| FR2444181A1 (fr) * | 1978-12-15 | 1980-07-11 | Serva Soc | Moto-ventilateur a roue centrifuge a deux sens de rotation |
| US4247250A (en) * | 1979-09-04 | 1981-01-27 | Allis-Chalmers Corporation | Fabricated pump casing |
| DE3418160A1 (de) * | 1984-05-16 | 1985-11-28 | Standard Elektrik Lorenz Ag, 7000 Stuttgart | Querstromluefter |
| EP0466983A1 (en) * | 1990-07-16 | 1992-01-22 | Crosslee Plc | Noise suppression |
| CN2073503U (zh) * | 1990-09-15 | 1991-03-20 | 烟台环保噪声治理厂 | 一种风机消声装置 |
| JP3136737B2 (ja) * | 1992-02-18 | 2001-02-19 | ダイキン工業株式会社 | 多板式層流ファン |
| JPH1170798A (ja) * | 1997-08-28 | 1999-03-16 | Dainippon Printing Co Ltd | エンボス化粧材 |
-
1995
- 1995-08-28 JP JP24045695A patent/JP3632789B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-08-27 EP EP96927911A patent/EP0789149B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-27 US US08/817,393 patent/US6050772A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-08-27 CN CN96191234A patent/CN1078318C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-27 DE DE69633714T patent/DE69633714T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-27 WO PCT/JP1996/002391 patent/WO1997008463A1/ja active IP Right Grant
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53134209A (en) * | 1977-04-27 | 1978-11-22 | Hitachi Ltd | Centrifugal blower impeller |
| JPS53134208A (en) * | 1977-04-27 | 1978-11-22 | Hitachi Ltd | Centrifugal blower impeller |
| US4231706A (en) * | 1977-04-27 | 1980-11-04 | Hitachi, Ltd. | Impeller of a centrifugal blower |
| JPS62690A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 横断流送風装置 |
| JPS63100300A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-02 | Matsushita Seiko Co Ltd | 送風機 |
| US4836743A (en) * | 1987-08-13 | 1989-06-06 | Etat Francais | Cross flow fan |
| JPH01195991A (ja) * | 1987-08-13 | 1989-08-07 | France Etat | 横断流送風機 |
| JPH01170798A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-05 | Nippon Denso Co Ltd | 遠心送風機 |
| EP0529099A1 (en) * | 1991-03-15 | 1993-03-03 | Toto Ltd. | Multi-layer disk fan with blades |
| JPH0565890A (ja) * | 1991-03-15 | 1993-03-19 | Toto Ltd | 翼付多層円板フアン |
| JPH0538395U (ja) * | 1991-10-29 | 1993-05-25 | カルソニツク株式会社 | 自動車用空気調和装置の遠心式多翼送風装置 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001214894A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-08-10 | Seiko Epson Corp | 軸流ファン、遠心力ファン、およびこれらを用いた電子機器 |
| JP2003193998A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-07-09 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
| CN114738326A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-12 | 安徽理工大学 | 一种导流增压节能离心风机 |
| CN114738326B (zh) * | 2022-04-28 | 2023-10-03 | 安徽理工大学 | 一种导流增压节能离心风机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1169768A (zh) | 1998-01-07 |
| CN1078318C (zh) | 2002-01-23 |
| EP0789149A1 (en) | 1997-08-13 |
| EP0789149A4 (en) | 2000-03-15 |
| JP3632789B2 (ja) | 2005-03-23 |
| EP0789149B1 (en) | 2004-10-27 |
| US6050772A (en) | 2000-04-18 |
| WO1997008463A1 (fr) | 1997-03-06 |
| DE69633714T2 (de) | 2005-03-10 |
| DE69633714D1 (de) | 2004-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0968198A (ja) | 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン | |
| EP0707149B1 (en) | Multiblade radial fan and method of making said multiblade radial fan | |
| US5516263A (en) | Centrifugal compressor and vaned diffuser | |
| JP2730878B2 (ja) | 遠心送風機インレットオリフィス及び回転翼用アセンブリ | |
| EP0040534A1 (en) | Compressor diffuser | |
| EP1783374A1 (en) | Centrifugal blower and air conditionaer with centrifugal blower | |
| GB1572767A (en) | Impeller for an axial flow fan | |
| JPH0814193A (ja) | 横型ファン用インペラー | |
| US20030192337A1 (en) | Cross flow fan and air conditioner fitted with the same | |
| JP3120411B2 (ja) | 多翼送風機 | |
| JP2715839B2 (ja) | 遠心式送風機 | |
| JPH06117397A (ja) | 多翼送風機 | |
| JPH0849698A (ja) | 軸流ファン | |
| JPH062875A (ja) | 送風装置 | |
| JP3092267B2 (ja) | 遠心ファン | |
| JPH0642498A (ja) | 軸流送風機 | |
| JP2005030410A (ja) | 多翼遠心ファンの設計方法および多翼遠心ファン | |
| JPH062699A (ja) | 低騒音型送風機 | |
| JPH07224788A (ja) | 多翼送風機 | |
| JP3508791B2 (ja) | 多翼ラジアルファンの設計方法及び多翼ラジアルファン | |
| JPS5920597A (ja) | 遠心送風機 | |
| WO1999036701A1 (fr) | Turbomachines centrifuges | |
| JPH08326694A (ja) | 翼付遠心ファン | |
| JP2702289B2 (ja) | 多翼ラジアルファンの設計方法および多翼ラジアルファン | |
| JP3674933B2 (ja) | 多翼ラジアルファン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20040609 |
|
| A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20040702 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040830 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041028 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041202 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041215 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080107 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090107 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120107 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120107 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130107 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130107 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130107 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140107 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |