JPH09253780A - 熱間スラブの連続幅プレス方法 - Google Patents
熱間スラブの連続幅プレス方法Info
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- JPH09253780A JPH09253780A JP6824796A JP6824796A JPH09253780A JP H09253780 A JPH09253780 A JP H09253780A JP 6824796 A JP6824796 A JP 6824796A JP 6824796 A JP6824796 A JP 6824796A JP H09253780 A JPH09253780 A JP H09253780A
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 金型表面の摩擦係数に関係なく、幅プレス
時の長手方向のスベリを防止することにより、幅圧下効
率を維持し、板幅端部の疵発生を防止できる技術を提供
する。 【解決手段】 熱間スラブ１を長手方向に間歇的に送り
ながら該熱間スラブの幅両端に、平行部２Ｂとテーパ部
２Ａとを有する金型２を当接させて幅方向にプレスする
熱間スラブの連続幅プレス方法において、送りピッチＰ
又は金型のテーパ角αを以下の式(1) を満たすように設
定する。 Ｐ＞ΔＷ／（２・ｔａｎα）…………(1) ここに、Ｐ：送りピッチ（mm）、ΔＷ：幅圧下量（m
m）、α：金型テーパ部のテーパ角（°）。
時の長手方向のスベリを防止することにより、幅圧下効
率を維持し、板幅端部の疵発生を防止できる技術を提供
する。 【解決手段】 熱間スラブ１を長手方向に間歇的に送り
ながら該熱間スラブの幅両端に、平行部２Ｂとテーパ部
２Ａとを有する金型２を当接させて幅方向にプレスする
熱間スラブの連続幅プレス方法において、送りピッチＰ
又は金型のテーパ角αを以下の式(1) を満たすように設
定する。 Ｐ＞ΔＷ／（２・ｔａｎα）…………(1) ここに、Ｐ：送りピッチ（mm）、ΔＷ：幅圧下量（m
m）、α：金型テーパ部のテーパ角（°）。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間スラブの連続
幅プレス方法に関し、詳しくは鋼の熱間スラブの連続幅
プレス装置によるプレス時の長手方向のスベリを防止す
る熱間スラブの連続幅プレス方法に関するものである。
幅プレス方法に関し、詳しくは鋼の熱間スラブの連続幅
プレス装置によるプレス時の長手方向のスベリを防止す
る熱間スラブの連続幅プレス方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄鋼業界では、省エネルギーのた
めに連続鋳造設備と連続熱間圧延設備の同期化が進めら
れており、それに伴い製品幅変更を圧延ライン側で受け
持つべく、熱間粗圧延機入側に熱間スラブの幅プレス装
置が設置されるようになってきている。
めに連続鋳造設備と連続熱間圧延設備の同期化が進めら
れており、それに伴い製品幅変更を圧延ライン側で受け
持つべく、熱間粗圧延機入側に熱間スラブの幅プレス装
置が設置されるようになってきている。
【０００３】かかる熱間スラブの連続幅プレス装置を用
いての連続幅プレスは、図６の手順図に示すように、ス
ラブ１を長手方向に間歇的に送りながら停止のたびに一
度、長手方向手前側に一様な傾斜面を有するテーパ部２
Ａ、奥側に平行部２Ｂを有するプレス金型（以下適宜単
に金型という）２で、幅方向にプレスするという手順で
行われ、この方法により、同一幅のスラブから多様な幅
の圧延製品を製造できるようになった。尚図６におい
て、３は幅プレス（幅圧下ともいう）による減肉部、Ｐ
は送りピッチ、ΔＷは幅圧下量、αは金型傾斜部をなす
テーパ部２Ａのテーパ角度である。
いての連続幅プレスは、図６の手順図に示すように、ス
ラブ１を長手方向に間歇的に送りながら停止のたびに一
度、長手方向手前側に一様な傾斜面を有するテーパ部２
Ａ、奥側に平行部２Ｂを有するプレス金型（以下適宜単
に金型という）２で、幅方向にプレスするという手順で
行われ、この方法により、同一幅のスラブから多様な幅
の圧延製品を製造できるようになった。尚図６におい
て、３は幅プレス（幅圧下ともいう）による減肉部、Ｐ
は送りピッチ、ΔＷは幅圧下量、αは金型傾斜部をなす
テーパ部２Ａのテーパ角度である。
【０００４】しかし、幅圧下量が拡大するにつれて、幅
プレス時に長手方向にスベリが発生するようになり、幅
プレス効率の低下や幅端面の擦過疵発生などの問題が生
じた。かかる長手方向のスベリを防ぐための従来技術と
しては、特開昭60−121001号公報に開示されるように、
幅プレス装置の入出側にピンチロールを設けるとともに
幅プレス時にピンチロールにブレーキをかけるという方
法が知られている。
プレス時に長手方向にスベリが発生するようになり、幅
プレス効率の低下や幅端面の擦過疵発生などの問題が生
じた。かかる長手方向のスベリを防ぐための従来技術と
しては、特開昭60−121001号公報に開示されるように、
幅プレス装置の入出側にピンチロールを設けるとともに
幅プレス時にピンチロールにブレーキをかけるという方
法が知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、金型の
熱負荷の軽減のために幅プレス速度が高速化されるよう
になると、熱間スラブに対する金型表面の摩擦係数が低
下するようになった。その結果、幅プレス時の長手方向
の分力が増加するようになり、ピンチロールによるブレ
ーキに頼る従来技術では、スベリ防止の効果が不十分で
あるという問題点が新たに生じた。
熱負荷の軽減のために幅プレス速度が高速化されるよう
になると、熱間スラブに対する金型表面の摩擦係数が低
下するようになった。その結果、幅プレス時の長手方向
の分力が増加するようになり、ピンチロールによるブレ
ーキに頼る従来技術では、スベリ防止の効果が不十分で
あるという問題点が新たに生じた。
【０００６】本発明は、前記問題点を解決するためのも
のであり、金型表面の摩擦係数に関係なく、幅プレス時
の長手方向のスベリを防止することにより、幅圧下効率
を維持し、板幅端部の疵発生を防止できる技術を提供す
ることを目的とする。
のであり、金型表面の摩擦係数に関係なく、幅プレス時
の長手方向のスベリを防止することにより、幅圧下効率
を維持し、板幅端部の疵発生を防止できる技術を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】第１の本発明は、熱間ス
ラブを長手方向に間歇的に送りながら、スラブの側面に
対して平行部とテーパ部とを有する金型でスラブを幅方
向にプレスする熱間スラブの連続幅プレス方法におい
て、送りピッチを、幅プレスによって金型のテーパ部で
形成されるスラブのテーパ部の長手方向成分長よりも大
きくすることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方
法である。
ラブを長手方向に間歇的に送りながら、スラブの側面に
対して平行部とテーパ部とを有する金型でスラブを幅方
向にプレスする熱間スラブの連続幅プレス方法におい
て、送りピッチを、幅プレスによって金型のテーパ部で
形成されるスラブのテーパ部の長手方向成分長よりも大
きくすることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方
法である。
【０００８】第２の本発明は、熱間スラブを長手方向に
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部の形状
の異なる複数の金型を用意しておき、幅プレスによって
金型のテーパ部で形成されるスラブのテーパ部の長手方
向成分長が送りピッチよりも小さくなる金型でプレスす
ることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方法であ
る。
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部の形状
の異なる複数の金型を用意しておき、幅プレスによって
金型のテーパ部で形成されるスラブのテーパ部の長手方
向成分長が送りピッチよりも小さくなる金型でプレスす
ることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方法であ
る。
【０００９】第３の本発明は、熱間スラブを長手方向に
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部と平行
部との境界から長手方向に送りピッチだけ離れた位置を
含む区間に、第２の平行部を介在してなることを特徴と
する熱間スラブの連続幅プレス方法である。
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部と平行
部との境界から長手方向に送りピッチだけ離れた位置を
含む区間に、第２の平行部を介在してなることを特徴と
する熱間スラブの連続幅プレス方法である。
【００１０】第４の本発明は、熱間スラブを長手方向に
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部と平行
部との境界から長手方向に送りピッチより小さい区間に
おけるテーパ部のテーパ角度を、前記区間を除くテーパ
部のテーパ角度よりも大きくしてプレスすることを特徴
とする熱間スラブの連続幅プレス方法である。
間歇的に送りながら、スラブの側面に対して平行部とテ
ーパ部とを有する金型でスラブを幅方向にプレスする熱
間スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部と平行
部との境界から長手方向に送りピッチより小さい区間に
おけるテーパ部のテーパ角度を、前記区間を除くテーパ
部のテーパ角度よりも大きくしてプレスすることを特徴
とする熱間スラブの連続幅プレス方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】前記目的達成のために、本発明者
らは、まず金型とスラブとのスベリ発生状況を調査し
た。図７は、幅圧下量ΔＷ（mm）と送りピッチＰ（mm）
とを変数としてスベリ発生領域を示したグラフである。
図７のマーク○はスベリ発生なし、×はスベリ発生あり
を夫々示す。
らは、まず金型とスラブとのスベリ発生状況を調査し
た。図７は、幅圧下量ΔＷ（mm）と送りピッチＰ（mm）
とを変数としてスベリ発生領域を示したグラフである。
図７のマーク○はスベリ発生なし、×はスベリ発生あり
を夫々示す。
【００１２】図７から、スベリを発生させないための条
件は、幅圧下量ΔＷ（mm）と送りピッチＰ（mm）を変数
として以下の式(1) で与えられる。 Ｐ＞ａ・ΔＷ ……………(1) すなわちスベリの発生なく幅大圧下しようとすると、送
りピッチＰを大きくする必要があることがわかる。
件は、幅圧下量ΔＷ（mm）と送りピッチＰ（mm）を変数
として以下の式(1) で与えられる。 Ｐ＞ａ・ΔＷ ……………(1) すなわちスベリの発生なく幅大圧下しようとすると、送
りピッチＰを大きくする必要があることがわかる。
【００１３】かかるスベリ発生の現象論的傾向把握から
一歩進めて、スベリ発生のメカニズムを調べるために、
同一送りピッチで幅圧下量の小さい場合と大きい場合、
同一幅圧下量で送りピッチの小さい場合と大きい場合に
ついて、幅プレス開始状態を子細に観察した。例えば図
１は、金型傾斜部の角度がαである幅プレス開始時のス
ラブと金型との相互位置関係を示す概略平面図である。
図１において、Ｌt は前パスの幅プレスによってスラブ
に形成されたテーパ部の長手方向成分長である。尚前掲
図６と同一部材には同一符号を付し説明を省略する。
一歩進めて、スベリ発生のメカニズムを調べるために、
同一送りピッチで幅圧下量の小さい場合と大きい場合、
同一幅圧下量で送りピッチの小さい場合と大きい場合に
ついて、幅プレス開始状態を子細に観察した。例えば図
１は、金型傾斜部の角度がαである幅プレス開始時のス
ラブと金型との相互位置関係を示す概略平面図である。
図１において、Ｌt は前パスの幅プレスによってスラブ
に形成されたテーパ部の長手方向成分長である。尚前掲
図６と同一部材には同一符号を付し説明を省略する。
【００１４】図１に示すように、幅圧下量が小さい場合
（ａ，ｂ）と幅圧下量が大きく且つ送りピッチが大きい
場合（ｃ）とは、スラブ１幅端部の未圧下平行部と金型
２の平行部２Ｂとが最初に当接して幅プレスが開始さ
れ、その結果、当接面には長手方向の分力が全く発生し
ないためスベリが発生しない。これに対し、幅圧下量が
大きく且つ送りピッチが小さい場合（ｄ）には、スラブ
１幅端部の既圧下傾斜部と金型２のテーパ部２Ａとが最
初に当接して幅プレスが開始され、その結果、当接面に
は長手方向に分力が発生してスベリが発生する。
（ａ，ｂ）と幅圧下量が大きく且つ送りピッチが大きい
場合（ｃ）とは、スラブ１幅端部の未圧下平行部と金型
２の平行部２Ｂとが最初に当接して幅プレスが開始さ
れ、その結果、当接面には長手方向の分力が全く発生し
ないためスベリが発生しない。これに対し、幅圧下量が
大きく且つ送りピッチが小さい場合（ｄ）には、スラブ
１幅端部の既圧下傾斜部と金型２のテーパ部２Ａとが最
初に当接して幅プレスが開始され、その結果、当接面に
は長手方向に分力が発生してスベリが発生する。
【００１５】このことは、スラブ幅端部の未圧下平行部
と金型平行部とが当接する状態から幅プレスを開始すれ
ば、スラブ／金型界面の摩擦係数の大小にかかわらず、
長手方向のスベリが発生しないことを意味する。それゆ
えスラブ１を現パス圧下位置にセットするための送りピ
ッチＰを、前パスの幅プレスによってスラブ幅端部に生
じた既圧下傾斜部の長手方向成分長Ｌtよりも大きくす
れば長手方向のスベリは発生しない。
と金型平行部とが当接する状態から幅プレスを開始すれ
ば、スラブ／金型界面の摩擦係数の大小にかかわらず、
長手方向のスベリが発生しないことを意味する。それゆ
えスラブ１を現パス圧下位置にセットするための送りピ
ッチＰを、前パスの幅プレスによってスラブ幅端部に生
じた既圧下傾斜部の長手方向成分長Ｌtよりも大きくす
れば長手方向のスベリは発生しない。
【００１６】例えば金型傾斜部の角度が一定であるとき
は、図１よりＬt は以下の式(2) で示されるので、幅プ
レス開始時にスラブ幅端部と金型とが互いの平行部でも
って当接する条件は、式(3) で与えられる。 Ｌt ＝ΔＷ／（２・ｔａｎα） ……………(2) Ｐ＞ΔＷ／（２・ｔａｎα） ……………(3) 金型傾斜部の角度が一定であるとき、具体的に幅プレス
を実行するには２つの実施の形態がある。
は、図１よりＬt は以下の式(2) で示されるので、幅プ
レス開始時にスラブ幅端部と金型とが互いの平行部でも
って当接する条件は、式(3) で与えられる。 Ｌt ＝ΔＷ／（２・ｔａｎα） ……………(2) Ｐ＞ΔＷ／（２・ｔａｎα） ……………(3) 金型傾斜部の角度が一定であるとき、具体的に幅プレス
を実行するには２つの実施の形態がある。
【００１７】一つは、幅圧下量を大きくするに当たり、
テーパ角度がαである一つの金型を用いて、種々の幅圧
下量ΔＷに対し、送りピッチＰを上記の式(3) を満たす
ように設定して熱間スラブを連続的に幅プレスする形態
である。但し、送りピッチＰは、金型の平行部の長手方
向長さを超えないように設定されねばならないことは勿
論である。
テーパ角度がαである一つの金型を用いて、種々の幅圧
下量ΔＷに対し、送りピッチＰを上記の式(3) を満たす
ように設定して熱間スラブを連続的に幅プレスする形態
である。但し、送りピッチＰは、金型の平行部の長手方
向長さを超えないように設定されねばならないことは勿
論である。
【００１８】もう一つは、幅圧下量を大きくするに当た
り、テーパ部のテーパ角度の異なる金型を複数用意して
おき、いくつかの適当な送りピッチＰおよび／または幅
圧下量ΔＷの範囲に対して、テーパ角度αが以下の式
(4) を満たすような金型を選択的に切替えて使用して、
熱間スラブを連続的に幅プレスする形態である。 ｔａｎα＞ΔＷ／（２・Ｐ）…………(4) なお、金型のテーパ角度αが20°を超えると幅圧下効率
が低下して好ましくないから、テーパ角度αは20°以下
とするのがよい。
り、テーパ部のテーパ角度の異なる金型を複数用意して
おき、いくつかの適当な送りピッチＰおよび／または幅
圧下量ΔＷの範囲に対して、テーパ角度αが以下の式
(4) を満たすような金型を選択的に切替えて使用して、
熱間スラブを連続的に幅プレスする形態である。 ｔａｎα＞ΔＷ／（２・Ｐ）…………(4) なお、金型のテーパ角度αが20°を超えると幅圧下効率
が低下して好ましくないから、テーパ角度αは20°以下
とするのがよい。
【００１９】以上では、金型のテーパ部の角度が一定と
して説明したが、テーパ部がテーパ角度の異なる複数の
テーパ部から形成された金型、連続的にスラブの側面に
対してテーパ角度が変化する金型、またはテーパ部に平
行部が介在している金型であっても、送りピッチＰを、
幅プレスによって金型のテーパ部で形成されるスラブの
テーパ部の長手方向成分長Ｌt よりも大きくすること
で、スベリは発生しない。
して説明したが、テーパ部がテーパ角度の異なる複数の
テーパ部から形成された金型、連続的にスラブの側面に
対してテーパ角度が変化する金型、またはテーパ部に平
行部が介在している金型であっても、送りピッチＰを、
幅プレスによって金型のテーパ部で形成されるスラブの
テーパ部の長手方向成分長Ｌt よりも大きくすること
で、スベリは発生しない。
【００２０】また、例えば上記したテーパ部の形状の異
なる複数の金型を用意しておき、幅プレスによって金型
のテーパ部で形成されるスラブのテーパ部の長手方向成
分長Ｌt が送りピッチＰよりも小さくなる金型でプレス
しても、スベリは発生しない。尚、熱間スラブの連続幅
プレス装置で使用できる金型の個数が限られている状況
下で、幅圧下量の小さい領域と大きい領域とで互いに異
なるテーパ角度を有する金型を使用し、且つ、各々の領
域内では幅圧下量に対応して送りピッチ量を変更すると
いう、請求項１記載の発明と請求項２記載の発明とを併
用した実施の形態も当然本発明の範囲内に含まれる。
なる複数の金型を用意しておき、幅プレスによって金型
のテーパ部で形成されるスラブのテーパ部の長手方向成
分長Ｌt が送りピッチＰよりも小さくなる金型でプレス
しても、スベリは発生しない。尚、熱間スラブの連続幅
プレス装置で使用できる金型の個数が限られている状況
下で、幅圧下量の小さい領域と大きい領域とで互いに異
なるテーパ角度を有する金型を使用し、且つ、各々の領
域内では幅圧下量に対応して送りピッチ量を変更すると
いう、請求項１記載の発明と請求項２記載の発明とを併
用した実施の形態も当然本発明の範囲内に含まれる。
【００２１】次に、第３の本発明について説明する。前
記したように、スラブ幅端部の未圧下平行部と金型平行
部とが当接する状態から幅プレスを開始すれば、スラブ
／金型界面の摩擦係数の大小にかかわらず、長手方向の
スベリが発生しないのであった。そうするためには、ス
ラブ幅端部に新たに平行部を形成し、その部分を金型の
平行部で幅プレスするようにすることも有効である。そ
れには金型のテーパ部２Ａ内に新たに平行部を設けるよ
うにすればよい。
記したように、スラブ幅端部の未圧下平行部と金型平行
部とが当接する状態から幅プレスを開始すれば、スラブ
／金型界面の摩擦係数の大小にかかわらず、長手方向の
スベリが発生しないのであった。そうするためには、ス
ラブ幅端部に新たに平行部を形成し、その部分を金型の
平行部で幅プレスするようにすることも有効である。そ
れには金型のテーパ部２Ａ内に新たに平行部を設けるよ
うにすればよい。
【００２２】第３の本発明は、この考えに基づき完成さ
れたものであり、以下に実施の形態を説明する。図２
は、第３の本発明の実施の形態を示す概略平面図であ
る。図２において、４は第１の（従来の）平行部２Ｂと
テーパ部２Ａとの境界、２ＢＢはテーパ部２Ａの間に介
在させた第２の平行部、Ｌ１は境界４から第２の平行部
２ＢＢ開始点までの長手方向距離、Ｌ２は境界４から第
２の平行部２ＢＢ終了点までの長手方向距離である。尚
前掲図６と同一部材には同一符号を付し説明を省略す
る。
れたものであり、以下に実施の形態を説明する。図２
は、第３の本発明の実施の形態を示す概略平面図であ
る。図２において、４は第１の（従来の）平行部２Ｂと
テーパ部２Ａとの境界、２ＢＢはテーパ部２Ａの間に介
在させた第２の平行部、Ｌ１は境界４から第２の平行部
２ＢＢ開始点までの長手方向距離、Ｌ２は境界４から第
２の平行部２ＢＢ終了点までの長手方向距離である。尚
前掲図６と同一部材には同一符号を付し説明を省略す
る。
【００２３】図２に示すように、第３の本発明は、熱間
スラブ１を長手方向に間歇的に送りながら該熱間スラブ
１の幅両端にテーパ部２Ａと平行部２Ｂとを有する金型
２を当接させて幅方向にプレスする熱間スラブの連続幅
プレス方法において、テーパ部２Ａが、平行部２Ｂとの
境界４から、長手方向に送りピッチＰ分だけ離れた位置
を含む区間（Ｌ１〜Ｌ２）に第２の平行部２ＢＢを介在
してなることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方
法である。
スラブ１を長手方向に間歇的に送りながら該熱間スラブ
１の幅両端にテーパ部２Ａと平行部２Ｂとを有する金型
２を当接させて幅方向にプレスする熱間スラブの連続幅
プレス方法において、テーパ部２Ａが、平行部２Ｂとの
境界４から、長手方向に送りピッチＰ分だけ離れた位置
を含む区間（Ｌ１〜Ｌ２）に第２の平行部２ＢＢを介在
してなることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方
法である。
【００２４】すなわち、テーパ部２Ａの間に、テーパ部
２Ａと平行部２Ｂの境界４から送りピッチＰ（mm）分だ
け離れた位置を含むように新たに第２の平行部２ＢＢを
介在させることにより、大幅圧下時においてもスラブ幅
端部に新たに平行部を形成することが可能となり、送り
ピッチＰ（mm）だけ送ってプレスする時には、第２の平
行部２ＢＢによって新たに形成されたスラブの平行部と
金型の従来の平行部２Ｂとを当接させてプレスを開始す
ることが可能となる。よって、かかる当接面には前述の
ように長手方向分力が生じないからスベリが生じない。
２Ａと平行部２Ｂの境界４から送りピッチＰ（mm）分だ
け離れた位置を含むように新たに第２の平行部２ＢＢを
介在させることにより、大幅圧下時においてもスラブ幅
端部に新たに平行部を形成することが可能となり、送り
ピッチＰ（mm）だけ送ってプレスする時には、第２の平
行部２ＢＢによって新たに形成されたスラブの平行部と
金型の従来の平行部２Ｂとを当接させてプレスを開始す
ることが可能となる。よって、かかる当接面には前述の
ように長手方向分力が生じないからスベリが生じない。
【００２５】なお、第３の本発明の要点は、例えば図６
に示す従来型の金型のテーパ部２Ａに、図２に示すよう
な第２の平行部２ＢＢを新たに介在させ、該第２の平行
部２ＢＢでもってスラブ幅端部に従来にない平行部を成
形し、該平行部を金型の第１の平行部２Ｂでプレスする
ことであるから、従来型の金型のテーパ部２Ａに介在さ
せる第２の平行部２ＢＢは１つに限定されず複数あって
もよい。
に示す従来型の金型のテーパ部２Ａに、図２に示すよう
な第２の平行部２ＢＢを新たに介在させ、該第２の平行
部２ＢＢでもってスラブ幅端部に従来にない平行部を成
形し、該平行部を金型の第１の平行部２Ｂでプレスする
ことであるから、従来型の金型のテーパ部２Ａに介在さ
せる第２の平行部２ＢＢは１つに限定されず複数あって
もよい。
【００２６】次に、第４の本発明について説明する。図
８は、前記した金型とスラブとのスベリ発生状況の調査
結果を別の観点から整理して得られた幅圧下量とスベリ
量との関係を示すグラフである。尚、このときの送りピ
ッチＰは 400mmである。図８に示すように、幅圧下量が
小さい範囲では全くスベリが発生していないが、幅圧下
量が大きい範囲では丸々送りピッチ分のスベリが発生し
ている。中間の幅圧下量では少しのスベリ量で幅プレス
ができている。
８は、前記した金型とスラブとのスベリ発生状況の調査
結果を別の観点から整理して得られた幅圧下量とスベリ
量との関係を示すグラフである。尚、このときの送りピ
ッチＰは 400mmである。図８に示すように、幅圧下量が
小さい範囲では全くスベリが発生していないが、幅圧下
量が大きい範囲では丸々送りピッチ分のスベリが発生し
ている。中間の幅圧下量では少しのスベリ量で幅プレス
ができている。
【００２７】そこで、スベリ発生のメカニズムを調べる
ために、幅プレス中のスラブと金型との相互位置関係を
子細に観察した。図９は当該幅プレス中のスラブと金型
との相互位置関係を示す概略平面図である。尚前掲図６
と同一部材には同一符号を付し説明を省略する。図９
（ａ）に示すように、幅圧下量が中間程度で微小スベリ
発生の場合には、前パスの幅プレスによりテーパ状に成
形されたスラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａと
が当接する段階において、その接触長さは短く、金型が
少し近接して圧下がやや進行した段階（ｂ）では、微小
スベリによりスラブ１が少し後退するものの、金型２の
テーパ部２Ａと平行部２Ｂとの境界４がくさび状にスラ
ブ１にくい込んでくる。その後は、（ｃ）に示すように
スベリの発生が全くなく安定して幅圧下が進行する。
ために、幅プレス中のスラブと金型との相互位置関係を
子細に観察した。図９は当該幅プレス中のスラブと金型
との相互位置関係を示す概略平面図である。尚前掲図６
と同一部材には同一符号を付し説明を省略する。図９
（ａ）に示すように、幅圧下量が中間程度で微小スベリ
発生の場合には、前パスの幅プレスによりテーパ状に成
形されたスラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａと
が当接する段階において、その接触長さは短く、金型が
少し近接して圧下がやや進行した段階（ｂ）では、微小
スベリによりスラブ１が少し後退するものの、金型２の
テーパ部２Ａと平行部２Ｂとの境界４がくさび状にスラ
ブ１にくい込んでくる。その後は、（ｃ）に示すように
スベリの発生が全くなく安定して幅圧下が進行する。
【００２８】これに対し、幅圧下量が大きく、全面スベ
リ発生の場合には、図９（ｄ）に示すように、プレス開
始時のスラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａの接
触長さが長く、金型のテーパ部と平行部との接点部分が
スラブにくい込むことがないため、図９（ｅ），（ｆ）
に示すように、スベリが進行し、遂には全面スベリに至
ると解される。
リ発生の場合には、図９（ｄ）に示すように、プレス開
始時のスラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａの接
触長さが長く、金型のテーパ部と平行部との接点部分が
スラブにくい込むことがないため、図９（ｅ），（ｆ）
に示すように、スベリが進行し、遂には全面スベリに至
ると解される。
【００２９】本発明者らはこのことから、幅圧下量が増
加して、スラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａと
が当接する段階からスベリを抑制するためには、金型２
のテーパ部２Ａと平行部２Ｂとの境界４をくさび状にス
ラブにくい込ませれば良く、そのためにはプレス開始時
の接触長さを短くすれば良いことを知見して、第４の本
発明を完成させた。以下に実施の形態を説明する。
加して、スラブ１のテーパ部と金型２のテーパ部２Ａと
が当接する段階からスベリを抑制するためには、金型２
のテーパ部２Ａと平行部２Ｂとの境界４をくさび状にス
ラブにくい込ませれば良く、そのためにはプレス開始時
の接触長さを短くすれば良いことを知見して、第４の本
発明を完成させた。以下に実施の形態を説明する。
【００３０】図３は、第４の本発明の実施の形態を示す
概略平面図である。図３において、２ＡＡはテーパ角度
がβであるテーパ部、Ｌは前記テーパ部の長手方向成分
長、βはテーパ角度である。尚前掲図６と同一部材には
同一符号を付し説明を省略する。図３に示すように、第
４の本発明は、熱間スラブ１を長手方向に間歇的に送り
ながら該熱間スラブの幅両端に、平行部２Ｂとテーパ部
とを有する金型２を当接させて幅方向にプレスする熱間
スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部２Ａと平
行部２Ｂとの境界４から長手方向に送りピッチＰより小
さい距離Ｌだけ離れた区間におけるテーパ部２ＡＡのテ
ーパ角度βを、前記区間を除くテーパ部２Ａのテーパ角
度αよりも大きくしてプレスすることを特徴とする熱間
スラブの連続幅プレス方法である。
概略平面図である。図３において、２ＡＡはテーパ角度
がβであるテーパ部、Ｌは前記テーパ部の長手方向成分
長、βはテーパ角度である。尚前掲図６と同一部材には
同一符号を付し説明を省略する。図３に示すように、第
４の本発明は、熱間スラブ１を長手方向に間歇的に送り
ながら該熱間スラブの幅両端に、平行部２Ｂとテーパ部
とを有する金型２を当接させて幅方向にプレスする熱間
スラブの連続幅プレス方法において、テーパ部２Ａと平
行部２Ｂとの境界４から長手方向に送りピッチＰより小
さい距離Ｌだけ離れた区間におけるテーパ部２ＡＡのテ
ーパ角度βを、前記区間を除くテーパ部２Ａのテーパ角
度αよりも大きくしてプレスすることを特徴とする熱間
スラブの連続幅プレス方法である。
【００３１】上記のように、テーパ部２ＡＡの長手方向
成分長Ｌを、送りピッチＰよりも短くすることより、前
パスでテーパ角度αのテーパ部で幅プレスされてテーパ
角度αのテーパ状をなすスラブ幅端部は、現パスにおい
て、αより大きいテーパ角度βをもつテーパ部２ＡＡと
平行部２Ｂとの境界４にまず当接し、その際に、幅プレ
ス開始時の接触長さを極めて短くできるから、容易に金
型２をスラブ１にくい込ませることができる。
成分長Ｌを、送りピッチＰよりも短くすることより、前
パスでテーパ角度αのテーパ部で幅プレスされてテーパ
角度αのテーパ状をなすスラブ幅端部は、現パスにおい
て、αより大きいテーパ角度βをもつテーパ部２ＡＡと
平行部２Ｂとの境界４にまず当接し、その際に、幅プレ
ス開始時の接触長さを極めて短くできるから、容易に金
型２をスラブ１にくい込ませることができる。
【００３２】なお、第４の本発明の要点は、前パスで形
成されたスラブのテーパ部を、そのテーパ角度より大き
なテーパ角度を有する金型の部分でくさび状にくい込ま
せることにあるから、送りピッチＰよりも短い長手方向
成分長Ｌの区間におけるテーパ角度を複数とし、それら
のテーパ角度を、前記区間を除くテーパ部のテーパ角度
αより大きくしても同様の効果が得られる熱間スラブの
連続幅プレス方法も当然本発明の範囲内に含まれる。
成されたスラブのテーパ部を、そのテーパ角度より大き
なテーパ角度を有する金型の部分でくさび状にくい込ま
せることにあるから、送りピッチＰよりも短い長手方向
成分長Ｌの区間におけるテーパ角度を複数とし、それら
のテーパ角度を、前記区間を除くテーパ部のテーパ角度
αより大きくしても同様の効果が得られる熱間スラブの
連続幅プレス方法も当然本発明の範囲内に含まれる。
【００３３】
〈実施例１，２〉熱間スラブの連続幅プレス装置を用い
て、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、幅圧下
量ΔＷを 300mmとして以下の（イ）〜（ハ）に述べる条
件で熱間連続幅プレスを施した。 （イ）比較例は、大きな幅圧下量ΔＷ＝ 300mmで幅圧下
を行う際に、テーパ角度α＝15°の金型を用いて、幅プ
レス時の送りピッチＰ＝ 400mmで行った。 （ロ）実施例１は、比較例と同じ大きな幅圧下量ΔＷ＝
300mmで幅圧下を行う際に、比較例と同じテーパ角度α
＝15°の金型であるが、幅プレス時の送りピッチＰを 6
00mmとした。この送りピッチは (3)式の右辺に幅圧下量
ΔＷとテーパ角度αの値を代入して求めた 560mmよりも
大きく、 (3)式を満足する値として設定した。 （ハ）実施例２は、テーパ角度15°とテーパ角度25°の
金型を用意しておき、比較例と同じ大きな幅圧下量ΔＷ
＝ 300mm、並びに送りピッチＰ＝ 400mmとして幅プレス
を行う際に、 (4)式の右辺に幅圧下量ΔＷと送りピッチ
Ｐの値を代入して求めた値よりも大きく、 (4)式を満足
するテーパ角度25°の金型を用い幅プレスした。
て、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、幅圧下
量ΔＷを 300mmとして以下の（イ）〜（ハ）に述べる条
件で熱間連続幅プレスを施した。 （イ）比較例は、大きな幅圧下量ΔＷ＝ 300mmで幅圧下
を行う際に、テーパ角度α＝15°の金型を用いて、幅プ
レス時の送りピッチＰ＝ 400mmで行った。 （ロ）実施例１は、比較例と同じ大きな幅圧下量ΔＷ＝
300mmで幅圧下を行う際に、比較例と同じテーパ角度α
＝15°の金型であるが、幅プレス時の送りピッチＰを 6
00mmとした。この送りピッチは (3)式の右辺に幅圧下量
ΔＷとテーパ角度αの値を代入して求めた 560mmよりも
大きく、 (3)式を満足する値として設定した。 （ハ）実施例２は、テーパ角度15°とテーパ角度25°の
金型を用意しておき、比較例と同じ大きな幅圧下量ΔＷ
＝ 300mm、並びに送りピッチＰ＝ 400mmとして幅プレス
を行う際に、 (4)式の右辺に幅圧下量ΔＷと送りピッチ
Ｐの値を代入して求めた値よりも大きく、 (4)式を満足
するテーパ角度25°の金型を用い幅プレスした。
【００３４】ここに実施例１は請求項１に、実施例２は
請求項２に夫々対応する。図４は、実施例及び比較例夫
々についての長手方向のスラブ移動量及び幅方向のプレ
ス荷重の経時変化図である。図４に示すように、比較例
では、送りピッチ 400mmで前方に移動させているもの
の、幅プレス時にプレス金型とスラブとの間でスベリが
発生するため、 100〜200mm も後退しており、非常に不
安定な幅プレス進行形態である。これに対し実施例１及
び実施例２では、幅プレス時にスベリが発生しないた
め、長手方向に全く後退せず安定した幅プレスが実現で
きている。
請求項２に夫々対応する。図４は、実施例及び比較例夫
々についての長手方向のスラブ移動量及び幅方向のプレ
ス荷重の経時変化図である。図４に示すように、比較例
では、送りピッチ 400mmで前方に移動させているもの
の、幅プレス時にプレス金型とスラブとの間でスベリが
発生するため、 100〜200mm も後退しており、非常に不
安定な幅プレス進行形態である。これに対し実施例１及
び実施例２では、幅プレス時にスベリが発生しないた
め、長手方向に全く後退せず安定した幅プレスが実現で
きている。
【００３５】尚、プレス荷重に関し、実施例１では送り
ピッチが 600mmと大きいため、接触面積が増えプレス荷
重が大幅に増加するが、実施例２ではテーパ角度15°の
金型に代えて、これより大きいテーパ角度20°の金型と
したので、接触面積が逆に減ってプレス荷重が減少する
ことがわかる。それゆえ、複数個のプレス金型の使用が
可能であれば、実施例２に例示される請求項２記載の発
明によるほうが好ましい。 〈実施例３〉以下に記す金型以外は前記比較例と同じ条
件、即ち、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、
幅圧下量ΔＷを 300mm、送りピッチＰを 400mmとして熱
間連続幅プレスを施した。
ピッチが 600mmと大きいため、接触面積が増えプレス荷
重が大幅に増加するが、実施例２ではテーパ角度15°の
金型に代えて、これより大きいテーパ角度20°の金型と
したので、接触面積が逆に減ってプレス荷重が減少する
ことがわかる。それゆえ、複数個のプレス金型の使用が
可能であれば、実施例２に例示される請求項２記載の発
明によるほうが好ましい。 〈実施例３〉以下に記す金型以外は前記比較例と同じ条
件、即ち、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、
幅圧下量ΔＷを 300mm、送りピッチＰを 400mmとして熱
間連続幅プレスを施した。
【００３６】実施例３に用いたプレス金型は、テーパ角
度15°のテーパ部と平行部とを有し、更に平行部との境
界から長手方向に 300〜500mm の範囲（図２に示すＬ１
＝500mm からＬ２＝300mm の範囲）のテーパ部に新たに
第２の平行部を設けたものである。図５は、実施例３及
び比較例夫々についての長手方向のスラブ移動量及び幅
方向のプレス荷重の経時変化図である。
度15°のテーパ部と平行部とを有し、更に平行部との境
界から長手方向に 300〜500mm の範囲（図２に示すＬ１
＝500mm からＬ２＝300mm の範囲）のテーパ部に新たに
第２の平行部を設けたものである。図５は、実施例３及
び比較例夫々についての長手方向のスラブ移動量及び幅
方向のプレス荷重の経時変化図である。
【００３７】図５に示すように、比較例では、送りピッ
チ 400mmで前方に移動させているものの、幅プレス時に
プレス金型とスラブとの間でスベリが発生するため、 1
00〜200mm も後退しており、非常に不安定な幅プレス進
行形態である。これに対し実施例３では、幅プレス時の
スベリの発生がほとんどないため、長手方向に全く後退
せず安定した幅プレスが実現できている。尚、実施例３
と比較例とでは、幅プレス進行時の接触面積が同じであ
るため、プレス荷重の経時変化のパターンに顕著な差は
ない。 〈実施例４〉以下に記す金型以外は比較例と同じ条件、
即ち、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、幅圧
下量ΔＷを 300mm、送りピッチＰを 400mmとして熱間連
続幅プレスを施した。
チ 400mmで前方に移動させているものの、幅プレス時に
プレス金型とスラブとの間でスベリが発生するため、 1
00〜200mm も後退しており、非常に不安定な幅プレス進
行形態である。これに対し実施例３では、幅プレス時の
スベリの発生がほとんどないため、長手方向に全く後退
せず安定した幅プレスが実現できている。尚、実施例３
と比較例とでは、幅プレス進行時の接触面積が同じであ
るため、プレス荷重の経時変化のパターンに顕著な差は
ない。 〈実施例４〉以下に記す金型以外は比較例と同じ条件、
即ち、厚み 260mm×幅1500mmの低炭素鋼スラブに、幅圧
下量ΔＷを 300mm、送りピッチＰを 400mmとして熱間連
続幅プレスを施した。
【００３８】実施例４に用いたプレス金型は、図３に示
すように、平行部とテーパ角度α＝15°のテーパ部とを
有し、更に該テーパ部と平行部との境界からテーパ部側
に送りピッチ 400mmより小さい長手方向成分長Ｌ＝ 200
mmにわたるテーパ部区間に、新たにテーパ角度β＝20°
のテーパ部を設けたものである。その結果、実施例４で
も実施例３同様、幅プレス時のスベリの発生がほとんど
なく、長手方向に全く後退せず安定した幅プレスが実現
できることが確認された。
すように、平行部とテーパ角度α＝15°のテーパ部とを
有し、更に該テーパ部と平行部との境界からテーパ部側
に送りピッチ 400mmより小さい長手方向成分長Ｌ＝ 200
mmにわたるテーパ部区間に、新たにテーパ角度β＝20°
のテーパ部を設けたものである。その結果、実施例４で
も実施例３同様、幅プレス時のスベリの発生がほとんど
なく、長手方向に全く後退せず安定した幅プレスが実現
できることが確認された。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、幅プレス
時の長手方向スベリの発生を抑制できることから、幅プ
レス量が大きい場合でもプレス時の幅プレス効率の低下
を防止でき、スベリによる擦過疵発生を抑制でき、その
結果、同一幅のスラブから多様な幅の圧延製品を効率よ
く製造することが可能になるという格段の効果を奏す
る。
時の長手方向スベリの発生を抑制できることから、幅プ
レス量が大きい場合でもプレス時の幅プレス効率の低下
を防止でき、スベリによる擦過疵発生を抑制でき、その
結果、同一幅のスラブから多様な幅の圧延製品を効率よ
く製造することが可能になるという格段の効果を奏す
る。
【図１】幅プレス開始時のスラブと金型との相互位置関
係を示す概略平面図である。
係を示す概略平面図である。
【図２】第３の本発明の実施の形態を示す概略平面図で
ある。
ある。
【図３】第４の本発明の実施の形態を示す概略平面図で
ある。
ある。
【図４】長手方向のスラブ移動量及び幅方向のプレス荷
重の経時変化図である。
重の経時変化図である。
【図５】長手方向のスラブ移動量及び幅方向のプレス荷
重の経時変化図である。
重の経時変化図である。
【図６】幅プレスの手順図である。
【図７】幅圧下量ΔＷ（mm）と送りピッチＰ（mm）とを
変数としてスベリ発生領域を示したグラフである。
変数としてスベリ発生領域を示したグラフである。
【図８】幅圧下量とスベリ量との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図９】幅プレス開始時のスラブと金型との相互位置関
係を示す概略平面図である。
係を示す概略平面図である。
１ スラブ（熱間スラブ） ２ 金型（プレス金型） ２Ａ テーパ部 ２ＡＡ テーパ部 ２Ｂ 平行部 ２ＢＢ 第２の平行部 ３ 減肉部 ４ 境界 Ｌ テーパ部の長手方向成分長 Ｌ１ 境界から第２の平行部開始点までの長手方向距離 Ｌ２ 境界から第２の平行部終了点までの長手方向距離 Ｌt スラブ幅端部に形成されたテーパ部の長手方向成分
長 Ｐ 送りピッチ ΔＷ 幅圧下量 α テーパ角度 β テーパ角度
長 Ｐ 送りピッチ ΔＷ 幅圧下量 α テーパ角度 β テーパ角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 桂 重史 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 桑子 浩 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (4)
- 【請求項１】 熱間スラブを長手方向に間歇的に送りな
がら、スラブの側面に対して平行部とテーパ部とを有す
る金型でスラブを幅方向にプレスする熱間スラブの連続
幅プレス方法において、 送りピッチを、幅プレスによって金型のテーパ部で形成
されるスラブのテーパ部の長手方向成分長よりも大きく
することを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方法。 - 【請求項２】 熱間スラブを長手方向に間歇的に送りな
がら、スラブの側面に対して平行部とテーパ部とを有す
る金型でスラブを幅方向にプレスする熱間スラブの連続
幅プレス方法において、 テーパ部の形状の異なる複数の金型を用意しておき、幅
プレスによって金型のテーパ部で形成されるスラブのテ
ーパ部の長手方向成分長が送りピッチよりも小さくなる
金型でプレスすることを特徴とする熱間スラブの連続幅
プレス方法。 - 【請求項３】 熱間スラブを長手方向に間歇的に送りな
がら、スラブの側面に対して平行部とテーパ部とを有す
る金型でスラブを幅方向にプレスする熱間スラブの連続
幅プレス方法において、 テーパ部と平行部との境界から長手方向に送りピッチだ
け離れた位置を含む区間に、第２の平行部を介在してな
ることを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方法。 - 【請求項４】 熱間スラブを長手方向に間歇的に送りな
がら、スラブの側面に対して平行部とテーパ部とを有す
る金型でスラブを幅方向にプレスする熱間スラブの連続
幅プレス方法において、 テーパ部と平行部との境界から長手方向に送りピッチよ
り小さい区間におけるテーパ部のテーパ角度を、前記区
間を除くテーパ部のテーパ角度よりも大きくしてプレス
することを特徴とする熱間スラブの連続幅プレス方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06824796A JP3229542B2 (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 熱間スラブの連続幅プレス方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06824796A JP3229542B2 (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 熱間スラブの連続幅プレス方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253780A true JPH09253780A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3229542B2 JP3229542B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=13368256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06824796A Expired - Fee Related JP3229542B2 (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 熱間スラブの連続幅プレス方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3229542B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100418985B1 (ko) * | 2001-09-12 | 2004-02-14 | 주식회사 포스코 | 열간 자유단조 강괴 압하방법 |
| JP2008155243A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Jfe Steel Kk | 熱間スラブの幅圧下用金型 |
| JP2009190049A (ja) * | 2008-02-13 | 2009-08-27 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの幅圧下用金型および幅圧下方法 |
| JP2009190048A (ja) * | 2008-02-13 | 2009-08-27 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの幅圧下用金型および幅圧下方法 |
| CN107824734A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-03-23 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种分体式锥形砧工装 |
-
1996
- 1996-03-25 JP JP06824796A patent/JP3229542B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100418985B1 (ko) * | 2001-09-12 | 2004-02-14 | 주식회사 포스코 | 열간 자유단조 강괴 압하방법 |
| JP2008155243A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Jfe Steel Kk | 熱間スラブの幅圧下用金型 |
| JP2009190049A (ja) * | 2008-02-13 | 2009-08-27 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの幅圧下用金型および幅圧下方法 |
| JP2009190048A (ja) * | 2008-02-13 | 2009-08-27 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの幅圧下用金型および幅圧下方法 |
| CN107824734A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-03-23 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种分体式锥形砧工装 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3229542B2 (ja) | 2001-11-19 |
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