JPH09234503A - 金属帯の圧延方法 - Google Patents
金属帯の圧延方法Info
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- JPH09234503A JPH09234503A JP8043187A JP4318796A JPH09234503A JP H09234503 A JPH09234503 A JP H09234503A JP 8043187 A JP8043187 A JP 8043187A JP 4318796 A JP4318796 A JP 4318796A JP H09234503 A JPH09234503 A JP H09234503A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ステンレス鋼帯の冷間圧延方法において、圧延
後の鋼帯に長手方向の反りを発生させないようにできる
効果的な方法を提供する。 【解決手段】ゼンジミアミル１の上側ワークロール１１
ａと下側ワークロール１２ａとのオフセット量を、巻取
りリールのコイル径Ｄに基づいて制御する。このオフセ
ット量の制御により、巻取り時に生じる反りと逆向きで
同じ量の反りが、巻取り前に鋼帯Ｋに生じる。巻取り時
にはこの反りを相殺する反りが生じるため、巻取り後に
は反りのない鋼帯が得られる。
後の鋼帯に長手方向の反りを発生させないようにできる
効果的な方法を提供する。 【解決手段】ゼンジミアミル１の上側ワークロール１１
ａと下側ワークロール１２ａとのオフセット量を、巻取
りリールのコイル径Ｄに基づいて制御する。このオフセ
ット量の制御により、巻取り時に生じる反りと逆向きで
同じ量の反りが、巻取り前に鋼帯Ｋに生じる。巻取り時
にはこの反りを相殺する反りが生じるため、巻取り後に
は反りのない鋼帯が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばステンレス
鋼帯の冷間圧延などのように、精度の高い形状制御が必
要な金属帯の圧延方法に関する。
鋼帯の冷間圧延などのように、精度の高い形状制御が必
要な金属帯の圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ステンレス鋼帯の冷間圧延工程
では、厚さ３〜４ｍｍ程度の熱延コイルを焼鈍・酸洗し
た後、ゼンジミアミルなどの圧延機で所定の板厚まで冷
間圧延することが行われる。そして、冷間圧延コイルを
そのまま製品にするものと、巻き戻して焼鈍工程に送る
ものとがあるが、形状についての客先の要求仕様が厳し
い場合には、冷間圧延コイルをそのまま製品にすること
は難しい。また、冷間圧延後に焼鈍工程に送る場合に
は、ステンレス鋼帯に長手方向の反りが生じていると通
板性が悪くなって、疵が入り易いという問題がある。
では、厚さ３〜４ｍｍ程度の熱延コイルを焼鈍・酸洗し
た後、ゼンジミアミルなどの圧延機で所定の板厚まで冷
間圧延することが行われる。そして、冷間圧延コイルを
そのまま製品にするものと、巻き戻して焼鈍工程に送る
ものとがあるが、形状についての客先の要求仕様が厳し
い場合には、冷間圧延コイルをそのまま製品にすること
は難しい。また、冷間圧延後に焼鈍工程に送る場合に
は、ステンレス鋼帯に長手方向の反りが生じていると通
板性が悪くなって、疵が入り易いという問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
ステンレス鋼帯の冷間圧延における形状制御方法につい
ては多くの提案がなされているが、ステンレス鋼帯に長
手方向の反りを発生させないようにできる効果的な方法
はなかった。
ステンレス鋼帯の冷間圧延における形状制御方法につい
ては多くの提案がなされているが、ステンレス鋼帯に長
手方向の反りを発生させないようにできる効果的な方法
はなかった。
【０００４】本発明は、ステンレス鋼帯の冷間圧延方法
において、圧延後の鋼帯に長手方向の反りを発生させな
いようにできる効果的な方法を提供することを課題とす
るものである。
において、圧延後の鋼帯に長手方向の反りを発生させな
いようにできる効果的な方法を提供することを課題とす
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、金属帯が圧延機の出側でリールに巻き取
られる金属帯の圧延方法において、前記圧延機の上下の
ワークロール間のオフセット量を、巻取り時に生じる金
属帯の長さ方向の反りと逆向きで同じ量の反りが巻取り
前の金属帯に生じるように、圧延長に応じて制御するこ
とを特徴とする金属帯の圧延方法を提供する。
に、本発明は、金属帯が圧延機の出側でリールに巻き取
られる金属帯の圧延方法において、前記圧延機の上下の
ワークロール間のオフセット量を、巻取り時に生じる金
属帯の長さ方向の反りと逆向きで同じ量の反りが巻取り
前の金属帯に生じるように、圧延長に応じて制御するこ
とを特徴とする金属帯の圧延方法を提供する。
【０００６】冷間圧延鋼帯の長手方向の反り（以下、単
に「反り」と称する。）は、圧延機の出側でリールに巻
き取る際に生じる巻きぐせが主な発生原因であり、この
巻きぐせはリールによる巻取り長さが短いほど小さい。
したがって、巻取り長さと反りとの相関を予め予測し
て、巻取り長さに応じて巻取り時に生じる反りと逆向き
で同じ量の反りが、巻取り前に圧延機によって金属帯に
生じるように、前記オフセット量を圧延長に応じて制御
すれば、巻取り時に生じる反りが、圧延機によって生じ
た反りを相殺して矯正する。そのため、巻き取られた金
属帯は反りのないものとなる。
に「反り」と称する。）は、圧延機の出側でリールに巻
き取る際に生じる巻きぐせが主な発生原因であり、この
巻きぐせはリールによる巻取り長さが短いほど小さい。
したがって、巻取り長さと反りとの相関を予め予測し
て、巻取り長さに応じて巻取り時に生じる反りと逆向き
で同じ量の反りが、巻取り前に圧延機によって金属帯に
生じるように、前記オフセット量を圧延長に応じて制御
すれば、巻取り時に生じる反りが、圧延機によって生じ
た反りを相殺して矯正する。そのため、巻き取られた金
属帯は反りのないものとなる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図面
に基づいて説明する。図１は、本発明の方法が適用可能
なステンレス鋼帯の冷間圧延設備を示す概要図である。
に基づいて説明する。図１は、本発明の方法が適用可能
なステンレス鋼帯の冷間圧延設備を示す概要図である。
【０００８】この設備は、一台のゼンジミアミル１で圧
延方向を変えて圧延を行うリバース型の圧延設備であ
り、ゼンジミアミル１の左右にデフレクタロール２，３
とテンションリール４，５がそれぞれ配置されている。
各デフレクタロール２，３のモータ２１，３１および各
テンションリール４，５のモータ４１，５１には、各モ
ータ２１，３１，４１，５１の回転速度に応じたパルス
を発生するパルスジェネレータ２２，３２，４２，５２
がそれぞれ接続されている。
延方向を変えて圧延を行うリバース型の圧延設備であ
り、ゼンジミアミル１の左右にデフレクタロール２，３
とテンションリール４，５がそれぞれ配置されている。
各デフレクタロール２，３のモータ２１，３１および各
テンションリール４，５のモータ４１，５１には、各モ
ータ２１，３１，４１，５１の回転速度に応じたパルス
を発生するパルスジェネレータ２２，３２，４２，５２
がそれぞれ接続されている。
【０００９】また、ゼンジミアミル１を構成する上側の
ロール群１１には油圧シリンダ６が接続され、この油圧
シリンダ６の駆動により、上側のロール群１１は下側の
ロール群１２に対して独立に、水平方向に移動できるよ
うになっている。そして、この移動により、ゼンジミア
ミル１の上側のワークロール１１ａと下側のワークロー
ル１２ａとのオフセット量が変化する。
ロール群１１には油圧シリンダ６が接続され、この油圧
シリンダ６の駆動により、上側のロール群１１は下側の
ロール群１２に対して独立に、水平方向に移動できるよ
うになっている。そして、この移動により、ゼンジミア
ミル１の上側のワークロール１１ａと下側のワークロー
ル１２ａとのオフセット量が変化する。
【００１０】油圧シリンダ６の駆動は、圧力制御器７
１、オフセット量演算器７２、およびコイル径演算器７
３で構成される制御装置７によって制御され、この制御
装置７のコイル径演算器７３には、パルスジェネレータ
２２で検出されたデフレクタロール２の回転速度Ｖ2 、
パルスジェネレータ３２で検出されたデフレクタロール
３の回転速度Ｖ3 、パルスジェネレータ４２で検出され
たテンションリール４の回転速度Ｖ4 、およびパルスジ
ェネレータ５２で検出されたテンションリール５の回転
速度Ｖ5 が入力されるようになっている。
１、オフセット量演算器７２、およびコイル径演算器７
３で構成される制御装置７によって制御され、この制御
装置７のコイル径演算器７３には、パルスジェネレータ
２２で検出されたデフレクタロール２の回転速度Ｖ2 、
パルスジェネレータ３２で検出されたデフレクタロール
３の回転速度Ｖ3 、パルスジェネレータ４２で検出され
たテンションリール４の回転速度Ｖ4 、およびパルスジ
ェネレータ５２で検出されたテンションリール５の回転
速度Ｖ5 が入力されるようになっている。
【００１１】コイル径演算器７３は、圧延方向に応じて
テンションリール４，５のいずれかを巻取りリールに選
択し、選択されたテンションリールの回転速度およびこ
れに隣合うデフレクタロールの回転速度から、巻取りリ
ールのコイル径Ｄを算出して、オフセット量演算器７２
に出力する。
テンションリール４，５のいずれかを巻取りリールに選
択し、選択されたテンションリールの回転速度およびこ
れに隣合うデフレクタロールの回転速度から、巻取りリ
ールのコイル径Ｄを算出して、オフセット量演算器７２
に出力する。
【００１２】オフセット量演算器７２には、例えば図２
に示すような、予め設定されたコイル径−オフセット量
曲線が記憶されており、当該曲線を用いてコイル径演算
器７３から入力されたコイル径（圧延長）Ｄに応じたオ
フセット量Ｓを算出し、その値Ｓを圧力制御器７１に出
力する。
に示すような、予め設定されたコイル径−オフセット量
曲線が記憶されており、当該曲線を用いてコイル径演算
器７３から入力されたコイル径（圧延長）Ｄに応じたオ
フセット量Ｓを算出し、その値Ｓを圧力制御器７１に出
力する。
【００１３】圧力制御器７１は、上下のワークロール１
１ａ，１２ａ間のオフセット量を、オフセット量演算器
７２で算出されたオフセット量Ｓとするために必要な油
圧シリンダ６への圧力指令値を算出し、その値に応じた
電流値ＩP を油圧シリンダ６に出力する。
１ａ，１２ａ間のオフセット量を、オフセット量演算器
７２で算出されたオフセット量Ｓとするために必要な油
圧シリンダ６への圧力指令値を算出し、その値に応じた
電流値ＩP を油圧シリンダ６に出力する。
【００１４】ここで、オフセット量Ｓは、図３に示すよ
うに、上側のワークロール１１ａの中心と下側のワーク
ロール１２ａの中心との間の圧延方向へのずれ量であ
り、図３（ａ）のように上側のワークロール１１ａの中
心が圧延出側にずれている場合を（＋）、図３（ｂ）の
ように上側のワークロール１１ａの中心が圧延入側にず
れている場合を（−）としている。反り量Ｂは、図４に
示すように、鋼帯Ｋの長さ１ｍ当たりの曲がり度合いで
あって、下に凸の場合を（＋：上反り）、上に凸の場合
を（−）としている。
うに、上側のワークロール１１ａの中心と下側のワーク
ロール１２ａの中心との間の圧延方向へのずれ量であ
り、図３（ａ）のように上側のワークロール１１ａの中
心が圧延出側にずれている場合を（＋）、図３（ｂ）の
ように上側のワークロール１１ａの中心が圧延入側にず
れている場合を（−）としている。反り量Ｂは、図４に
示すように、鋼帯Ｋの長さ１ｍ当たりの曲がり度合いで
あって、下に凸の場合を（＋：上反り）、上に凸の場合
を（−）としている。
【００１５】また、コイル径−オフセット量曲線は、例
えば、予め巻取りリールのコイル径と巻取りにより鋼帯
に生じる反り量との相関（コイル径−反り量曲線）、お
よびワークロールのオフセット量と圧延出側で巻き取ら
れる前の鋼帯に生じる反り量との相関（オフセット量−
反り量曲線）を実験またはシミュレーションによって作
成し、これらの相関から、巻取り時に生じる反りと逆向
きで同じ量の反りを与えるオフセット量と、コイル径と
の相関を示す曲線として得られる。
えば、予め巻取りリールのコイル径と巻取りにより鋼帯
に生じる反り量との相関（コイル径−反り量曲線）、お
よびワークロールのオフセット量と圧延出側で巻き取ら
れる前の鋼帯に生じる反り量との相関（オフセット量−
反り量曲線）を実験またはシミュレーションによって作
成し、これらの相関から、巻取り時に生じる反りと逆向
きで同じ量の反りを与えるオフセット量と、コイル径と
の相関を示す曲線として得られる。
【００１６】図５はオフセット量−反り量曲線の一例を
示すグラフであり、図６はコイル径−反り量曲線の一例
を示すグラフである。これらのグラフは、被圧延材とし
てＳＵＳ３０４を用い、板厚を３．０ｍｍから１．０ｍ
ｍへトータル６パスで圧延する際の最終パス（板厚１．
４ｍｍ→１．０ｍｍ）の圧延について実験により得られ
たものである。ワークロールの直径は上下共５０ｍｍで
あり、圧延張力は出側で２５ｋｇ／ｍｍ2 である。
示すグラフであり、図６はコイル径−反り量曲線の一例
を示すグラフである。これらのグラフは、被圧延材とし
てＳＵＳ３０４を用い、板厚を３．０ｍｍから１．０ｍ
ｍへトータル６パスで圧延する際の最終パス（板厚１．
４ｍｍ→１．０ｍｍ）の圧延について実験により得られ
たものである。ワークロールの直径は上下共５０ｍｍで
あり、圧延張力は出側で２５ｋｇ／ｍｍ2 である。
【００１７】図５のオフセット量−反り量曲線は、オフ
セット量の符号と巻取り前の反りの符号は同じで、両者
は比例関係にあることを示し、図６のコイル径−反り量
曲線は、コイル径が大きくなるにつれて巻取り時の反り
量（＋）は小さくなることを示している。そして、図２
に示すコイル径−オフセット量曲線は、これらの曲線を
基に作成したものであり、巻取り時に生じる反りと逆向
きで同じ量の反りを与えるために、コイル径が大きくな
るにつれて（−）側へのオフセット量が小さくなるよう
に設定されている。
セット量の符号と巻取り前の反りの符号は同じで、両者
は比例関係にあることを示し、図６のコイル径−反り量
曲線は、コイル径が大きくなるにつれて巻取り時の反り
量（＋）は小さくなることを示している。そして、図２
に示すコイル径−オフセット量曲線は、これらの曲線を
基に作成したものであり、巻取り時に生じる反りと逆向
きで同じ量の反りを与えるために、コイル径が大きくな
るにつれて（−）側へのオフセット量が小さくなるよう
に設定されている。
【００１８】したがって、コイル径演算器７３で算出さ
れた巻取りリールのコイル径Ｄに応じて、オフセット量
演算器７２において、選択されたコイル径−オフセット
量曲線からオフセット量Ｓが算出され、圧力制御器７１
において、上下のワークロール１１ａ，１２ａ間のオフ
セット量を前記算出されたオフセット量Ｓとするために
必要な油圧シリンダ６への圧力指令値が算出され、その
値に応じた電流値ＩPが油圧シリンダ６に出力される。
この油圧シリンダ６により、上側のロール群１１は下側
のロール群１２に対して所定量だけ水平方向に移動さ
れ、その結果、上下のワークロール１１ａ，１２ａ間の
オフセット量がコイル径Ｄに応じた量となる。
れた巻取りリールのコイル径Ｄに応じて、オフセット量
演算器７２において、選択されたコイル径−オフセット
量曲線からオフセット量Ｓが算出され、圧力制御器７１
において、上下のワークロール１１ａ，１２ａ間のオフ
セット量を前記算出されたオフセット量Ｓとするために
必要な油圧シリンダ６への圧力指令値が算出され、その
値に応じた電流値ＩPが油圧シリンダ６に出力される。
この油圧シリンダ６により、上側のロール群１１は下側
のロール群１２に対して所定量だけ水平方向に移動さ
れ、その結果、上下のワークロール１１ａ，１２ａ間の
オフセット量がコイル径Ｄに応じた量となる。
【００１９】ここで、前記オフセット量は、巻取りリー
ルのコイル径に応じて生じる反りと逆向きで同じ量の反
りをゼンジミアミル１によって与えるように、コイル径
演算器７３で算出されたコイル径Ｄに応じて設定されて
いるため、ゼンジミアミル１によって生じた反りが、巻
取りによって生じるコイル径Ｄに応じた反りによって相
殺されて矯正される。これにより、巻き取られたステン
レス冷延鋼帯Ｋには反りが生じない。
ルのコイル径に応じて生じる反りと逆向きで同じ量の反
りをゼンジミアミル１によって与えるように、コイル径
演算器７３で算出されたコイル径Ｄに応じて設定されて
いるため、ゼンジミアミル１によって生じた反りが、巻
取りによって生じるコイル径Ｄに応じた反りによって相
殺されて矯正される。これにより、巻き取られたステン
レス冷延鋼帯Ｋには反りが生じない。
【００２０】なお、このようなコイル径Ｄによるオフセ
ット量Ｓの制御は、図１のようなリバース型の圧延設備
の場合、最終パスのみで行ってもよく、全パスで行って
もよいが、最終パスのみで行っても十分な反り防止効果
が得られる。
ット量Ｓの制御は、図１のようなリバース型の圧延設備
の場合、最終パスのみで行ってもよく、全パスで行って
もよいが、最終パスのみで行っても十分な反り防止効果
が得られる。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の鋼帯の圧
延方法によれば、巻取り時に生じる金属帯の反り量を考
慮し、これによって相殺される反りが巻取り前に金属帯
に付与されるため、巻取られた金属帯に反りが生じな
い。従って、ステンレス鋼帯の冷間圧延にこの方法を適
用すれば、反りがなく通板性の良い鋼帯が得られる。
延方法によれば、巻取り時に生じる金属帯の反り量を考
慮し、これによって相殺される反りが巻取り前に金属帯
に付与されるため、巻取られた金属帯に反りが生じな
い。従って、ステンレス鋼帯の冷間圧延にこの方法を適
用すれば、反りがなく通板性の良い鋼帯が得られる。
【図１】本発明の一実施形態に相当する方法が適用可能
な、ステンレス鋼帯の冷間圧延設備を示す概要図であ
る。
な、ステンレス鋼帯の冷間圧延設備を示す概要図であ
る。
【図２】図１の設備において、制御装置のオフセット量
演算器に記憶されたコイル径−オフセット量曲線を示す
グラフである。
演算器に記憶されたコイル径−オフセット量曲線を示す
グラフである。
【図３】上下のワークロール間のオフセット量を示す概
要図であり、（ａ）はオフセット量が（＋）である場合
を、（ｂ）はオフセット量が（−）である場合を示して
いる。
要図であり、（ａ）はオフセット量が（＋）である場合
を、（ｂ）はオフセット量が（−）である場合を示して
いる。
【図４】鋼帯の反り量を示す概要図である。
【図５】オフセット量と巻取り前の反り量との相関を示
すグラフである。
すグラフである。
【図６】コイル径と巻取り時の反り量との相関を示すグ
ラフである。
ラフである。
１ ゼンジミアミル（圧延機） ４ テンションリール ５ テンションリール ６ 油圧シリダー ７ 制御装置 １１ａ 上側のワークロール １２ａ 下側のワークロール ７１ 圧力制御器 ７２ オフセット量演算器 ７３ コイル径演算器 Ｋ ステンレス鋼帯（金属帯）
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２１Ｂ 3/02 Ｂ２１Ｂ 37/00 １４２Ｚ
Claims (1)
- 【請求項１】 金属帯が圧延機の出側でリールに巻き取
られる金属帯の圧延方法において、前記圧延機の上下の
ワークロール間のオフセット量を、巻取り時に生じる金
属帯の長さ方向の反りと逆向きで同じ量の反りが巻取り
前の金属帯に生じるように、圧延長に応じて制御するこ
とを特徴とする金属帯の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8043187A JPH09234503A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 金属帯の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8043187A JPH09234503A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 金属帯の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09234503A true JPH09234503A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=12656922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8043187A Pending JPH09234503A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 金属帯の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09234503A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012157899A (ja) * | 2011-01-14 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 金属帯の冷間圧延機および冷間圧延方法 |
| CN111112346A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-05-08 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 管线钢精轧叩翘头的控制方法 |
-
1996
- 1996-02-29 JP JP8043187A patent/JPH09234503A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012157899A (ja) * | 2011-01-14 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 金属帯の冷間圧延機および冷間圧延方法 |
| CN111112346A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-05-08 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 管线钢精轧叩翘头的控制方法 |
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