JPH0857516A - Ｂａ仕上げステンレス鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 合紙の使用量を大幅に低減することができる
ＢＡ仕上げステンレス鋼帯の冷間圧延方法を提供する。 【構成】 ステンレス鋼帯コイル２３は、２０段ゼンジ
ミアミル１１の前面リール１３に装着された後、巻戻さ
れ、上下一対の小径ワークロール１７に圧延剤とともに
噛み込まれて冷間圧延され、後面リール１４に巻取られ
る。１パス目の冷間圧延終了後、圧下調整が行われ、１
パス目とは逆方向に２パス目の冷間圧延が行われる。こ
のレバース冷間圧延は繰り返し行われる。レバース冷間
圧延中、途中パスでは、ステンレス鋼帯２５はｎパス目
の巻戻し張力とｎ−１パス目の巻取り張力との差の絶対
値が２．０ｋｇｆ／ｍｍ² 以下になるよう張力が設定さ
れ、合紙を用いないで冷間圧延される。一方、仕上げパ
スでは、ステンレス鋼帯２５はコイル層間に合紙２４を
挿入しながら巻取られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼帯を冷間
圧延してＢＡ（光輝焼鈍）仕上げの表面仕上げ製品に製
造するためのＢＡ仕上げステンレス鋼帯の冷間圧延方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】ステンレス鋼帯は、様々な用途に対応す
るために、ＪＩＳＧ４３０５に規定されているような種
々の表面仕上げ、たとえばＢＡ仕上げ、Ｎｏ．２Ｄ仕上
げ、Ｎｏ．２Ｂ仕上げおよび研磨仕上げなどに仕上げら
れた製品となるように製造されている。これらのうちで
表面品質自体やその程度（格付け限度）に対する要求が
厳しく、このような厳しい要求を満たした製品に仕上げ
るために製造する上で種々の困難さを伴うものの１つ
に、ＢＡ仕上げステンレス鋼帯がある。このようなＢＡ
仕上げステンレス鋼帯は、たとえば鏡面母材用、厨房用
および家電用などに用いられ、疵や汚れなどのない優れ
た表面性状、表面光沢性および表面解像度などが要求さ
れる。ＢＡ仕上げステンレス鋼帯は、焼鈍、脱スケール
工程、研磨工程、冷間圧延工程、光輝焼鈍工程、調質冷
間圧延工程を経て製造されている。焼鈍脱スケール工程
では、たとえば特開昭５９−４４１４８２号公報に開示
されているような焼鈍装置および脱スケール装置とから
成る一連の焼鈍脱スケール設備によって焼鈍脱スケール
処理が行われる。脱スケール処理は、機械的処理と化学
的処理とを組合わせて構成されている。研磨工程では、
連続研磨装置によってステンレス鋼帯表面の疵が除去さ
れる。疵取りは、粒径の比較的大きい研磨剤を塗布した
エンドレスベルトを用いて行われる。

【０００３】冷間圧延工程では、レバース式クラスタ型
冷間圧延機、たとえば２０段ゼンジミアミルによって冷
間圧延が行われる。２０段ゼンジミアミルは、直径の小
さいワークロールたとえば、直径４０〜１２０ｍｍのワ
ークロールを備えており、ミネラル油を圧延剤として使
用している。このミネラル油は、低粘度鉱油のストレー
ト油である。一般に被冷間圧延鋼帯の表面光沢性および
表面解像度は、冷間圧延機の粗さの小さいワークロール
面でもって圧延剤の薄膜を介して被圧延鋼帯の表面を擦
することで得られるので、圧延剤の膜厚が薄いほど表面
光沢性および表面解像度は向上する。この膜厚は圧延剤
の粘度が低いほど薄くなるので、圧延剤の粘度が低いほ
ど表面光沢性および表面解像度は向上する。またワーク
ロールの直径が小さいほど、圧延剤がワークロールとス
テンレス鋼帯との接触面に滑り込み難くなるので、接触
面内の膜厚が薄くなり、表面光沢性および表面解像度は
向上する。したがって、２０段ゼンジミアミルを用いて
ミネラル油を圧延剤として冷間圧延を行うとき、ステン
レス鋼帯は極めて優れた表面光沢性および表面解像度を
示す。

【０００４】前述のようにＢＡ仕上げステンレス鋼帯に
は、前記特性に加えさらに疵や汚れのない優れた表面性
状が要求される。このため表面疵の存在は、ＢＡ仕上げ
以外の前記表面仕上げのものに比べて非常に微細なもの
まで目視確認されやすく、ＢＡ仕上げステンレス鋼帯に
とって致命的な欠陥となり、その発生は許されない。一
般にステンレス鋼帯は、普通鋼鋼帯などと比べて変形抵
抗が高く、硬質であり、加工硬化も激しい。このためス
テンレス鋼帯は、冷間圧延時に大きな圧延荷重を必要と
し、１チャンス（１回）の冷間圧延において冷間圧下率
を大きくとることができない。しかしながらこの圧延荷
重は、圧延張力を大きくとるほど低減することができる
ので、ステンレス鋼帯は大きな圧延張力のもとで冷間圧
延される。圧延張力は、通常巻取りリールによって付与
されるので、ステンレス鋼帯は大きな巻取り張力のもと
で巻き取られる。巻取り張力の大きいステンレス鋼帯コ
イルは、巻戻し時に巻き緩みによる層間スリップ疵が発
生しやすい。このため従来からこのような層間スリップ
疵の防止方法として、連続的に巻き取られながら巻き重
ねられるステンレス鋼帯コイルの層間に合紙を挿入する
方法が採用されている。

【０００５】図３は、レバース式クラスタ型冷間圧延機
における合紙の挿入、抜き取り状況を示す模式図であ
る。ステンレス鋼帯コイル８は、前面リール２に装着さ
れた後、前面リール２から巻き戻され、デフレクタロー
ル６を介してレバース式クラスタ型冷間圧延機１で冷間
圧延される。ステンレス鋼帯コイル８は、前工程でこの
コイル層間に合紙が挿入されているので、巻戻しの際に
は合紙９が抜き出され、前面合紙リール４に巻き取られ
る。クラスタ型冷間圧延機１で冷間圧延されたステンレ
ス鋼帯は、デフレクタロール７を介して後面リール３に
巻き取られる。巻取りの際には、後面合紙リール５から
合紙９が巻き出され、巻き重ねられるステンレス鋼帯コ
イル８の層間に挿入される。１パス目の冷間圧延が終了
した後、所定の圧下調整が行われ、１パス目と逆方向に
２パス目の冷間圧延が行われる。２パス目の冷間圧延中
における合紙の抜き出し、挿入は、１パス目の場合とは
逆になり、後面リール３において合紙の抜き取りが行わ
れ、前面リール２において合紙の挿入が行われる。合紙
の挿入、抜き取りは各パス毎に行われるので、ステンレ
ス鋼帯コイル８の層間スリップ疵は完全に防止される。

【０００６】ＢＡ仕上げステンレス鋼帯は、通常冷間圧
延工程に引き続き光輝焼鈍工程、調質圧延工程などに投
入される。光輝焼鈍工程では、光輝焼鈍設備によって光
輝焼鈍が行われる。光輝焼鈍は、冷間圧延により加工硬
化したステンレス鋼帯を表面光沢性および表面解像度を
低下させないで軟化、焼鈍させるために行われる。調質
圧延工程では、調質圧延機によってブライト調質圧延が
行われる。ブライト調質圧延は、ブライトロールを用い
て軽圧下率で行われる。ＢＡ仕上げステンレス鋼帯の表
面光沢性および表面解像度は、ブライト調質圧延によっ
てさらに向上する。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】従来技術では、ＢＡ仕
上げステンレス鋼帯の製造に際して冷間圧延工程におい
て合紙がコイル層間に挿入される。合紙は、層間スリッ
プ疵を防止するために有効であるけれども、油分が付着
すると強度が低くなるので、紙切れが生じやすくなる。
このため合紙を用いることによって、次のような問題点
が生じる。 紙しわや紙切れ、さらに千切れた小さな紙や一層細か
な紙繊維の噛み込みなどによってステンレス鋼帯の表面
品質低下が生ずる。 紙切れ事故ならびに合紙挿入によって能率および生産
性が大幅に低下する。 合紙は高価であるので、ランニングコストが増加す
る。

【０００８】これら問題点は、ＢＡ仕上げステンレス鋼
帯の表面品質、生産、コスト等全般に影響を及ぼす問題
点であるので、種々の観点から解決策、たとえばこのよ
うな合紙を用いないですむ冷間圧延方法や合紙の使用を
大幅に低減できる冷間圧延方法、油分が存在し少々の高
温使用条件下においても丈夫で安い合紙あるいはこれに
準ずるものの開発およびこれらの使用方法などが従来か
ら検討されている。しかしながら、現在まで有効な解決
策は見い出されていない。このため従来どおり合紙は使
用されている。

【０００９】本発明の目的は、ステンレス鋼帯コイルの
層間スリップを防止するために用いられている合紙の使
用量を大幅に低減することのできるＢＡ仕上げステンレ
ス鋼帯の冷間圧延方法を提供することである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、ステンレス鋼
帯をレバース式クラスタ型冷間圧延機によってＢＡ仕上
げ冷間圧延する方法において、仕上げパスを除くｎパス
目の巻戻し張力をＴ_n（ｋｇｆ／ｍｍ²）、ｎ−１パス目
の巻取り張力をＴ_n-1（ｋｇｆ／ｍｍ²）とするとき、不
等式 ｜Ｔ_n−Ｔ_n-1｜≦２.０ を満たす張力設定値のもとで冷間圧延することを特徴と
するＢＡ仕上げステンレス鋼帯の冷間圧延方法である。
また本発明は、ステンレス鋼帯をレバース式クラスタ型
冷間圧延機によってＢＡ仕上げ冷間圧延する方法におい
て、仕上げパスでは巻取りコイル層間に合紙を挿入しな
がら巻き取ることを特徴とする。

【００１１】

【作用】本発明に従えば、レバース式クラスタ型冷間圧
延機によって冷間圧延する際に、仕上げパスを除くｎパ
ス目の巻戻し張力値と、ｎ−１パス目の巻取り張力値と
の差の絶対値が２.０ｋｇｆ／ｍｍ²以下になるように冷
間圧延される。これによって巻戻し張力と、前パスの巻
取り張力との張力差が小さい状態で巻戻しが行われるの
で、巻戻し時に生じやすい巻き緩みによる層間スリップ
疵が防止される。このため、仕上げパスを除いて合紙を
用いないで冷間圧延することが可能となる。

【００１２】また本発明に従えば、レバース式クラスタ
型冷間圧延機によって冷間圧延する際に仕上げパスで
は、ステンレス鋼帯はコイル層間に合紙を挿入しながら
巻き取られる。これによって、次工程における巻戻し時
に層間スリップ疵の発生が防止される。

【００１３】

【実施例】本発明法について図１〜図２を用いて説明す
る。図１は本発明法を好適に実施することのできる２０
段ゼンジミアミルの簡略化された構成を示す側面図であ
り、図２は図１に示す２０段ゼンジミアミルの冷間圧延
張力制御系統図である。

【００１４】図１に示すように、代表的なレバース式ク
ラスタ型冷間圧延機である２０段ゼンジミアミル１１
は、ミル本体１２と前面リール１３と、後面リール１４
と、前面デフレクタロール１５と後面デフレクタロール
１６と、前面合紙リール２１と、後面合紙リール２２と
を含んで構成される。ミル本体１２は、ステンレス鋼帯
２５に当接する小径ワークロール１７と、ワークロール
１７を支持する２本の第１中間ロール１８と、第１中間
ロール１８を支持する３本の第２中間ロール１９と、第
２中間ロール１９を支持する４本の分割補強ロール２０
とを含んで構成される。このロール配列は、ステンレス
鋼帯２５を挟んで上下対称に配設されている。

【００１５】ＢＡ仕上げステンレス鋼帯は、従来技術と
同様に焼鈍脱スケール工程、研磨工程を経て冷間圧延工
程に投入される。冷間圧延工程では、２０段ゼンジミア
ミル１１によって圧延剤を使用しながら冷間圧延が行わ
れる。ステンレス鋼帯コイル２３は、２０段ゼンジミア
ミル１１の前面リール１３に装着された後、巻き戻され
前面デフレクタロール１５を介して圧延剤とともにミル
本体１２に通板される。巻き戻されたステンレス鋼帯２
５は、ミル本体１２の上下一対の小径ワークロール１７
に圧延剤とともに噛み込まれて１パス目の所定板厚が得
られるように冷間圧延される。ステンレス鋼帯コイル２
３には、前工程でコイル層間に合紙２４が挿入されてい
るので、巻戻しの際には合紙２４はコイル層間から連続
的に抜き出され前面合紙リール２１に巻き取られる。１
パス目の冷間圧延を終了したステンレス鋼帯２５は、後
面デフレクタロール１６を介して後面リール１４に巻き
取られる。後面リール１４に巻き取られる際には、合紙
２４は挿入されない。ステンレス鋼帯２５が後面リール
１４に巻き取られた後、ステンレス鋼帯２５は加速さ
れ、所定の圧延張力が付与される。このような冷間圧延
中の張力制御は、次のように行われる。

【００１６】図２に示すように冷間圧延張力制御は、閉
ループ制御が行われる。張力検出器３１によって検出さ
れた圧延張力Ｔは、演算器３２に入力信号として与えら
れ、予め定められた張力設定値Ｔ_o との偏差ΔＴが演算
される。張力偏差ΔＴは、加算器３３に入力信号として
与えられ、張力設定値Ｔ_O が補正される。補正された補
正張力指令値は、演算器３４に入力信号として与えられ
る。一方後面デフレクタロール１６に設置されているパ
ルスジェネレータ３８の出力は、冷間圧延速度信号とし
て演算器３６に与えられ、後面リール１４のモータ３７
に設置されているパルスジェネレータ３９の出力は後面
リール回転数信号として演算器３６に与えられる。演算
器３６では、これら冷間圧延速度信号と後面リール回転
数信号とを用いてステンレス鋼帯コイル２３の外径が演
算され、演算器３４に入力信号として与えられる。演算
器３４では、前記補正張力指令値と該ステンレス鋼帯コ
イル２３の外径とを用いてトルクが演算され、トルク指
令値としてモータ３７の制御装置３５に与えられる。制
御装置３５では、トルクがトルク指令値に合致するよう
にモータ３７の電流値が制御される。これによって冷間
圧延張力は、張力設定値に合致するように閉ループ制御
が行われる。この図２においては、２０段ゼンジミアミ
ル１１の後面側の冷間圧延張力制御系統図を示している
けれども、その前面側においても全く同様に冷間圧延張
力制御が行われる。また冷間圧延張力制御として開ルー
プ制御が行われてもよい。１パス目の冷間圧延終了後、
予め定める冷間圧延パススケジュールに従って圧下調整
が行われ、１パス目とは逆方向に２パス目の冷間圧延が
行われる。冷間圧延中の冷間圧延張力制御は、前記の方
法と全く同様に行われ、巻取り張力ならびに巻戻し張力
が各設定張力値に合致するように閉ループ制御が行われ
る。このように冷間圧延張力制御されながら行われるレ
バース冷間圧延は、ステンレス鋼帯２５の板厚が最終目
標板厚に達するまで繰り返して行われる。冷間圧延中、
巻取り張力ならびに巻戻し張力は、仕上げパスを除いて
ｎパス目の巻戻し張力とｎ−１パス目の巻取り張力との
差の絶対値が２.０ｋｇｆ／ｍｍ²以下になるように設定
される。またこのようなレバース冷間圧延中、最終の仕
上げパスを除く途中パスでは、合紙は使用されない。

【００１７】表１に、本発明者らの調査した冷間圧延条
件と層間スリップ発生状況に関する調査結果を示す。表
１に示す調査に使用したステンレス鋼帯コイル２３の鋼
種は代表的なＳＵＳ３０４であり、冷間圧延に先立って
焼鈍酸洗処理の施された出発材料である熱間圧延ステン
レス鋼帯の寸法は、板厚２.５ｍｍ、板巾１２５０ｍｍ
であった。ステンレス鋼帯コイル２３は、コイルＡおよ
びコイルＢの２コイル使用した。コイルＡとコイルＢと
は、同一の製鋼溶製チャージの中から選択した。冷間圧
延は、図１に示す２０段ゼンジミアミル１１によって行
われた。冷間圧延パススケジュール、出側圧延速度およ
び巻取り張力は、コイルＡおよびコイルＢとも同一に設
定した。巻戻し張力は、コイルＡとコイルＢとで異なる
値に設定した。表１中の張力差は、ｎパス目の巻戻し張
力とｎ−１パス目の巻取り張力の差の絶対値を示した。
また冷間圧延中、合紙は使用しなかった。層間スリップ
疵は、各冷間圧延パス毎に目視検査によって判定した。
表１中の○印は層間スリップ疵の発生が認められない表
面品質良好な評価を示す記号であり、×印は層間スリッ
プ疵の発生が認められる表面品質不良な評価を示す記号
である。表１から、ｎパス目の巻戻し張力とｎ−１パス
目の巻取り張力の差の絶対値を示す張力差が、２.０ｋ
ｇｆ／ｍｍ²以下のときには、合紙を使用しなくても層
間スリップ疵が発生しないけれども、張力差が２.０ｋ
ｇｆ／ｍｍ²を超えると層間スリップ疵が発生すること
が判る。張力差が２.０ｋｇｆ／ｍｍ²以下において層間
スリップ疵が発生しないのは、巻戻し時の巻き緩みが小
さいことによるものと考えられる。本発明において、仕
上げパスを除いてｎパス目の巻戻し張力とｎ−１パス目
の巻取り張力との差の絶対値を２.０ｋｇｆ／ｍｍ²以下
に限定しているのはこのような理由によるものである。

【００１８】

【表１】

【００１９】以上に説明した冷間圧延中の途中パスと違
って、最終の仕上げパスにおいては、合紙が使用され
る。冷間圧延パス回数が奇数の場合、仕上げ冷間圧延さ
れたステンレス鋼帯２５は、デフレクタロール１６を介
して後面リール１４に巻取られる。この巻取りはステン
レス鋼帯コイル２３の層間に合紙２４を挿入しながら行
われる。合紙２４は、後面合紙リール２２から巻戻され
て供給される。この仕上げパスにおいて合紙２４が使用
されるのは、次工程の光輝焼鈍設備におけるステンレス
鋼帯コイル２３の巻戻し張力が２０段ゼンジミアミル１
１における巻取り張力と比べて通常非常に小さいので、
合紙２４がコイル層間に挿入されていなければ巻き緩み
による層間スリップ疵の発生が避けられないためであ
る。以上述べたようにステンレス鋼帯２５は、仕上げパ
スを除く途中パスでは合紙を用いなくても張力差設定に
よって、仕上げパスでは合紙を用いることによって、冷
間圧延中ならびに次工程において層間スリップ疵を防止
することができる。ＢＡ仕上げステンレス鋼帯は、冷間
圧延工程に引き続き従来技術と同様に光輝焼鈍工程、調
質圧延工程などに投入され製造されて、製品化される。

【００２０】以下に、本発明法により冷間圧延したステ
ンレス鋼帯の優れた表面品質を実施例により説明する。
表２に本発明の条件を満足する実施例と、本発明の条件
から外れる比較例の冷間圧延条件および表面品質調査結
果を示す。実施例および比較例において、冷間圧延に先
立って焼鈍酸洗処理の施された出発材料としての熱間圧
延ステンレス鋼帯の鋼種は代表的なＳＵＳ３０４であ
り、その板厚は３．５ｍｍであった。冷間圧延は、図１
に示す２０段ゼンジミアミル１１によって行い、冷間圧
延後の板厚は０.８ｍｍまたは０.６ｍｍであった。表２
に示すように、仕上げパスを除く途中パスのｎパス目の
巻戻し張力とｎ−１パス目の巻取り張力との差の絶対値
を示す張力差は、実施例１〜４では本発明の条件を満足
する２.０ｋｇｆ／ｍｍ²以下の値に、比較例１〜５では
本発明の条件を外れる２.０ｋｇｆ／ｍｍ²を超える値に
コイル毎にそれぞれ設定されている。コイル毎にそれぞ
れ設定された張力差は、途中パス中設定値のまま一定に
保持された。合紙は、実施例１〜４では仕上げパスのみ
に使用し、比較例１〜５では表２に示すような組合わせ
で使用した。表面品質を表す層間スリップ疵は目視検査
により判定した。表２中の○印と×印の記号の定義は表
１の場合と同様である。表２から本発明の条件を満足す
る実施例は、層間スリップ疵が発生せず優れた表面品質
を示すけれども、本発明の条件を外れた比較例はいずれ
も層間スリップ疵が発生しており、表面品質が不良であ
ることが判る。以上より本発明の冷間圧延方法は仕上げ
パスを除く途中パスで合紙を用いなくても層間スリップ
疵が発生しない優れた冷間圧延方法であることが判る。

【００２１】

【表２】

【００２２】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、優れた表
面性状のＢＡ仕上げステンレス鋼帯を製造し製品化する
ために、圧延剤を使用しながらレバース式クラスタ型冷
間圧延機によってステンレス鋼帯を冷間圧延する際に、
最終の仕上げパスを除いて巻戻し張力と前パスの巻取り
張力との張力差が小さい状態で巻戻しが行われる。これ
によって、巻戻し時に生じやすい層間スリップ疵が防止
されるので、仕上げパスを除いて合紙を用いないで冷間
圧延することができる。したがって、 実質的に合紙を用いないで冷間圧延することができる
ので、単純にコストダウンにつながるだけでなく、仕上
げパスのみに合紙を使用するにしても圧延剤の存在下で
繰返される使用によって急激に脆弱化された合紙に代え
て、新品あるいは使用回数が少なく強靭さの残っている
合紙を用いることが可能となる。 このため紙しわや紙切れのほとんど皆無化、千切れた
小さな紙片や一層細かな紙繊維の圧延噛み込みなどが防
止されるので、冷間圧延されたステンレス鋼帯の表面品
質の向上、ひいては表面性状の優れたＢＡ仕上げステン
レス鋼帯を製造することができる。 また紙切れ事故ならびに合紙挿入回数の大幅低減によ
る能率および生産性の大幅な向上、 合紙使用量の大幅な低減や歩留り向上による原価低減
などが実現できる。

【００２３】また本発明によれば、レバース式クラスタ
型冷間圧延機によって冷間圧延する際に、仕上げパスで
はステンレス鋼帯はコイル層間に合紙を挿入しながら巻
取られる。これによって次工程における巻戻し時に層間
スリップ疵の発生が防止される。このため本発明による
ＢＡ仕上げステンレス鋼帯の表面品質の向上ならびに歩
留り向上による原価低減、能率および生産性の向上、合
紙の大幅な使用節減（省資源）面で大きな効果が認めら
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明法を好適に実施することのできる２０段
ゼンジミアミルの簡略化された構成を示す側面図であ
る。

【図２】図１に示す２０段ゼンジミアミルの冷間圧延張
力制御系統図である。

【図３】レバース式クラスタ型冷間圧延機における合紙
の挿入、抜き取り状況を示す模式図である。

【符号の説明】

１ レバース式クラスタ型冷間圧延機 ２，１３ 前面リール ３，１４ 後面リール ４，２１ 前面合紙リール ５，２２ 後面合紙リール ６，１５ 前面デフレクタロール ７，１６ 後面デフレクタロール ８，２３ ステンレス鋼帯コイル ９，２４ 合紙 １１ ２０段ゼンジミアミル １７ ワークロール ２５ ステンレス鋼帯 ３１ 張力検出器 ３２，３４，３６ 演算器 ３３ 加算器 ３５ 制御装置 ３７ モータ ３８，３９ パルスジェネレータ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 守田 英正 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社周南製鋼所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ステンレス鋼帯をレバース式クラスタ型
   冷間圧延機によってＢＡ仕上げ冷間圧延する方法におい
   て、 仕上げパスを除くｎパス目の巻戻し張力をＴ_n（ｋｇｆ
   ／ｍｍ²）、ｎ−１パス目の巻取り張力をＴ_n-1（ｋｇｆ
   ／ｍｍ²）とするとき、不等式 ｜Ｔ_n−Ｔ_n-1｜≦２.０ を満たす張力設定値のもとで冷間圧延することを特徴と
   するＢＡ仕上げステンレス鋼帯の冷間圧延方法。
2. 【請求項２】 ステンレス鋼帯をレバース式クラスタ型
   冷間圧延機によってＢＡ仕上げ冷間圧延する方法におい
   て、 仕上げパスでは巻取りコイル層間に合紙を挿入しながら
   巻き取ることを特徴とする請求項１記載のＢＡ仕上げス
   テンレス鋼帯の冷間圧延方法。