JP2760387B2 - ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 - Google Patents
ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法Info
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- JP2760387B2 JP2760387B2 JP5163519A JP16351993A JP2760387B2 JP 2760387 B2 JP2760387 B2 JP 2760387B2 JP 5163519 A JP5163519 A JP 5163519A JP 16351993 A JP16351993 A JP 16351993A JP 2760387 B2 JP2760387 B2 JP 2760387B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧延接合法によるステン
レス・アルミニウムクラッド材の製造方法の改良に関す
る。
レス・アルミニウムクラッド材の製造方法の改良に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】２種類又はそれ以上の金属板を貼り合わ
せてなるクラッド材は、単体では得られない特性を発揮
することから、工業分野、日用品その他の分野で需要が
急増している。クラッド製法には、幾つかの方法がある
が、大量生産向けとして圧延接合法がよく知られてい
る。
せてなるクラッド材は、単体では得られない特性を発揮
することから、工業分野、日用品その他の分野で需要が
急増している。クラッド製法には、幾つかの方法がある
が、大量生産向けとして圧延接合法がよく知られてい
る。
【０００３】ステンレス・アルミニウムクラッド材を圧
延接合法で製造するには、一般に、ステンレス鋼ストリ
ップとアルミニウムストリップとを重ね合せ、これを大
きな圧下力で圧延することで接合する。互いの金属面を
清浄にし、両界面上の原子間距離を引力圏内とすること
で拡散接合を図るものである。そのためには、高度な前
処理と極めて高い圧力が必要となることから、接合は容
易でない。更に、変形抵抗の異なる素材を圧延するわけ
であるから圧延接合後の圧延、板幅方向の板厚の調整が
難かしく、所望性能のクラッド材を低コストで安定的に
製造することは容易でない。
延接合法で製造するには、一般に、ステンレス鋼ストリ
ップとアルミニウムストリップとを重ね合せ、これを大
きな圧下力で圧延することで接合する。互いの金属面を
清浄にし、両界面上の原子間距離を引力圏内とすること
で拡散接合を図るものである。そのためには、高度な前
処理と極めて高い圧力が必要となることから、接合は容
易でない。更に、変形抵抗の異なる素材を圧延するわけ
であるから圧延接合後の圧延、板幅方向の板厚の調整が
難かしく、所望性能のクラッド材を低コストで安定的に
製造することは容易でない。
【０００４】そこで、改良技術として特開昭５９−７６
６８６号や特開昭５９−２１５２８６号の圧延方法が提
案されている。これらの圧延方法は、互いに逆方向に回
転する一対の圧延ロール間に一対のストリップを通過せ
しめ、且つ一方のストリップを上下の圧延ロールの一方
に巻き付けることで、第１のストリップと第２のストリ
ップの周速を積極的に異ならせる手法（「異周速巻き付
け圧延法」と称する。）である。この手法により、軟材
と圧延ロールとの間の摩擦が通常の同速圧延法とは逆と
なり、ロールギャップ入口付近で圧延方向応力が引張り
となり軟材が変形し易く、硬材の圧下率が抑えられるこ
とにより、相対すべり（硬材の速度÷軟材の速度）が増
加し、優れた接合性と加工性が得られるというものであ
る。
６８６号や特開昭５９−２１５２８６号の圧延方法が提
案されている。これらの圧延方法は、互いに逆方向に回
転する一対の圧延ロール間に一対のストリップを通過せ
しめ、且つ一方のストリップを上下の圧延ロールの一方
に巻き付けることで、第１のストリップと第２のストリ
ップの周速を積極的に異ならせる手法（「異周速巻き付
け圧延法」と称する。）である。この手法により、軟材
と圧延ロールとの間の摩擦が通常の同速圧延法とは逆と
なり、ロールギャップ入口付近で圧延方向応力が引張り
となり軟材が変形し易く、硬材の圧下率が抑えられるこ
とにより、相対すべり（硬材の速度÷軟材の速度）が増
加し、優れた接合性と加工性が得られるというものであ
る。
【０００５】更に、上記異周速巻き付け圧延法で製造し
たクラッド材を、圧延接合直後に圧延することで、接合
に伴う残力応力を除去できるという技術も、特開昭６１
−２３８４８３号で提案されている。
たクラッド材を、圧延接合直後に圧延することで、接合
に伴う残力応力を除去できるという技術も、特開昭６１
−２３８４８３号で提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記異周速巻
き付け圧延法で製造したステンレス・アルミニウムクラ
ッド材を、本発明者等が評価したところ、接合性が不充
分であり、後加工の際に接合界面から剥離することがあ
ることが分った。そこで本発明の目的は接合不足の原因
を突き止めて、その結果に基づいてステンレス・アルミ
ニウムクラッド材の接合性を強化することにある。
き付け圧延法で製造したステンレス・アルミニウムクラ
ッド材を、本発明者等が評価したところ、接合性が不充
分であり、後加工の際に接合界面から剥離することがあ
ることが分った。そこで本発明の目的は接合不足の原因
を突き止めて、その結果に基づいてステンレス・アルミ
ニウムクラッド材の接合性を強化することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者等は、
接合不足の要因が相対すべりの不足に起因する、即ち、
従来の異周速巻き付け圧延法では期待した大きさの相対
すべりが得られないとの知見から、この相対すべりを増
大するべく鋭意研究を続けたものである。
接合不足の要因が相対すべりの不足に起因する、即ち、
従来の異周速巻き付け圧延法では期待した大きさの相対
すべりが得られないとの知見から、この相対すべりを増
大するべく鋭意研究を続けたものである。
【０００８】図１はステンレス材の温度と相対すべりの
関係を示すグラフであり、硬材の速度÷軟材の速度で与
えられる相対すべりは、ステンレス材の温度が常温の時
に１．２〜１．７の範囲、１００℃の時に２．０〜２．
７の範囲、そして３００℃の時に１．９〜２．９の範囲
にあり、常温に対してステンレス素材を加熱すると著し
く相対すべりが増大することを見出した。
関係を示すグラフであり、硬材の速度÷軟材の速度で与
えられる相対すべりは、ステンレス材の温度が常温の時
に１．２〜１．７の範囲、１００℃の時に２．０〜２．
７の範囲、そして３００℃の時に１．９〜２．９の範囲
にあり、常温に対してステンレス素材を加熱すると著し
く相対すべりが増大することを見出した。
【０００９】そこで、本発明者等は上記目的を達成する
ために、ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方
法において、圧延ロール入口での前記アルミニウム素材
温度を常温のままとし、一方、圧延ロール入口での前記
ステンレス素材温度Ｔを１００〜４００℃の範囲となる
ようにステンレス素材を加熱するとともに次の様に圧下
制御することを提案するものである。上記上下の圧延ロ
ールのうち下ロール側を低周速ロールとした場合に、下
記の式（１）で定義される下ロール比率Ｒが−７０％未
満の範囲とされ、下記の式（２）又は式（３）で与えら
れる素材単位幅当りの圧延荷重Ｐで、圧下制御する。 下
ロール比率Ｒ； Ｒ＝（下ロール周速度−上ロール周速度）÷上ロール周速度×１００…（１） 素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍｍ）； １００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ＜２００℃で、 Ｐ≧４．２８×１０ 22 （−Ｒ） -4.39 （Ｔ） -5.99 ………（２） ２００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ≦４００℃で、 Ｐ≧４．４６×１０ 3 ×１０ 0.0126R ………………………（３）
ために、ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方
法において、圧延ロール入口での前記アルミニウム素材
温度を常温のままとし、一方、圧延ロール入口での前記
ステンレス素材温度Ｔを１００〜４００℃の範囲となる
ようにステンレス素材を加熱するとともに次の様に圧下
制御することを提案するものである。上記上下の圧延ロ
ールのうち下ロール側を低周速ロールとした場合に、下
記の式（１）で定義される下ロール比率Ｒが−７０％未
満の範囲とされ、下記の式（２）又は式（３）で与えら
れる素材単位幅当りの圧延荷重Ｐで、圧下制御する。 下
ロール比率Ｒ； Ｒ＝（下ロール周速度−上ロール周速度）÷上ロール周速度×１００…（１） 素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍｍ）； １００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ＜２００℃で、 Ｐ≧４．２８×１０ 22 （−Ｒ） -4.39 （Ｔ） -5.99 ………（２） ２００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ≦４００℃で、 Ｐ≧４．４６×１０ 3 ×１０ 0.0126R ………………………（３）
【００１０】
【実施例】本発明の実施例を添付図面に基づいて以下に
説明する。図２は本発明方法を実施するための圧延装置
の原理図であり、圧延装置１は一対の上ロール２，下ロ
ール３と、ステンレス素材を所定の温度まで加熱するた
めの加熱手段４と、アルミニウム素材５を所定の速度で
送り出すアルミニウムアンコイラー６と、ステンレス素
材７を所定の速度で送り出すステンレスアンコイラー８
と、クラッド材９を所定の速度で巻取るクラッド材コイ
ラー１０と、前記上・下ロール２，３、加熱手段４、ア
ルミニウムアンコイラー６、ステンレスアンコイラー８
およびクラッド材コイラー１０を総合的に制御する制御
手段１１とからなる。なお、上記加熱手段４は、ガス焚
加熱炉、電気抵抗式加熱炉が好適であるが、要はステン
レス素材７を所定温度に均一に加熱できるものであれば
よい。
説明する。図２は本発明方法を実施するための圧延装置
の原理図であり、圧延装置１は一対の上ロール２，下ロ
ール３と、ステンレス素材を所定の温度まで加熱するた
めの加熱手段４と、アルミニウム素材５を所定の速度で
送り出すアルミニウムアンコイラー６と、ステンレス素
材７を所定の速度で送り出すステンレスアンコイラー８
と、クラッド材９を所定の速度で巻取るクラッド材コイ
ラー１０と、前記上・下ロール２，３、加熱手段４、ア
ルミニウムアンコイラー６、ステンレスアンコイラー８
およびクラッド材コイラー１０を総合的に制御する制御
手段１１とからなる。なお、上記加熱手段４は、ガス焚
加熱炉、電気抵抗式加熱炉が好適であるが、要はステン
レス素材７を所定温度に均一に加熱できるものであれば
よい。
【００１１】先ず、制御手段１１により、上ロール２に
対して下ロール３を同周速または低周速にする。下ロー
ル３にアルミニウム素材５を巻き付け、一方、ステンレ
ス素材７を加熱手段４を介して、圧延ロールである上・
下ロール２，３の入口に導き、そこでアルミニウム素材
５に添わせ、これらを上・下ロール２，３で圧接する。
アルミニウムアンコイラー６やステンレスアンコイラー
８で必要に応じて素材５，７にバックテンションを掛け
ることは差し支えない。
対して下ロール３を同周速または低周速にする。下ロー
ル３にアルミニウム素材５を巻き付け、一方、ステンレ
ス素材７を加熱手段４を介して、圧延ロールである上・
下ロール２，３の入口に導き、そこでアルミニウム素材
５に添わせ、これらを上・下ロール２，３で圧接する。
アルミニウムアンコイラー６やステンレスアンコイラー
８で必要に応じて素材５，７にバックテンションを掛け
ることは差し支えない。
【００１２】板厚０．３ｍｍ，板幅１００ｍｍのステン
レス（ＳＵＳ３０４）コイルと板厚０．５ｍｍ，板幅１
００ｍｍのアルミニウム（Ａ１１００）コイルとを用意
し、上記圧延装置１において、（下ロール周速度−上ロ
ール周速度）÷上ロール周速度×１００で定義される下
ロール比率Ｒを０，−２０，−４０，…−７０と変化さ
せ、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐを適宜変化させてクラ
ッド材を製造した。ステンレス素材の温度Ｔを１００，
２００，３００，…５００℃と変化させて、得られたク
ラッド材の剥離強度およびエリクセン値を調べたものを
表１（試験番号１〜２７）並びに表２（試験番号２８〜
５４）に示す。なお、剥離試験はＪＩＳ Ｋ ６８５４
によって実施し、エリクセン試験はＪＩＳ Ｚ ２２４
７によって実施し、剥離強度５Ｎ／ｍｍ以上で且つエリ
クセン値８ｍｍ以上のものを総合評価で○とした。
レス（ＳＵＳ３０４）コイルと板厚０．５ｍｍ，板幅１
００ｍｍのアルミニウム（Ａ１１００）コイルとを用意
し、上記圧延装置１において、（下ロール周速度−上ロ
ール周速度）÷上ロール周速度×１００で定義される下
ロール比率Ｒを０，−２０，−４０，…−７０と変化さ
せ、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐを適宜変化させてクラ
ッド材を製造した。ステンレス素材の温度Ｔを１００，
２００，３００，…５００℃と変化させて、得られたク
ラッド材の剥離強度およびエリクセン値を調べたものを
表１（試験番号１〜２７）並びに表２（試験番号２８〜
５４）に示す。なお、剥離試験はＪＩＳ Ｋ ６８５４
によって実施し、エリクセン試験はＪＩＳ Ｚ ２２４
７によって実施し、剥離強度５Ｎ／ｍｍ以上で且つエリ
クセン値８ｍｍ以上のものを総合評価で○とした。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】総合評価で○を付したものは、剥離不能
（剥離しないほど強度が大である。）若しくは剥離強度
５Ｎ／ｍｍ以上であって接合性は十分に高い。また、エ
リクセン値が８ｍｍ以上であれば、絞り比２以下のプレ
ス加工に耐えるので、加工性も良好である。
（剥離しないほど強度が大である。）若しくは剥離強度
５Ｎ／ｍｍ以上であって接合性は十分に高い。また、エ
リクセン値が８ｍｍ以上であれば、絞り比２以下のプレ
ス加工に耐えるので、加工性も良好である。
【００１６】図３は実施例の試験結果を下ロール比率、
ステンレス素材の温度（１００〜２００℃）、圧延荷重
で整理したグラフであり、具体的には上記表１，２のＴ
＝１００℃とＴ＝２００℃の総合評価○，×データ（添
字１は１００℃のデータ、添字２は２００℃でのデータ
を示す。）をプロットし、○と×から回帰式を算出した
ものである。即ち、１００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ
＜２００℃では、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍ
ｍ）≧４．２８×１０22（−Ｒ）-4.39（Ｔ）-5.99を満
足すれば、接合性、加工性ともに優れたクラッド材を製
造することができる。
ステンレス素材の温度（１００〜２００℃）、圧延荷重
で整理したグラフであり、具体的には上記表１，２のＴ
＝１００℃とＴ＝２００℃の総合評価○，×データ（添
字１は１００℃のデータ、添字２は２００℃でのデータ
を示す。）をプロットし、○と×から回帰式を算出した
ものである。即ち、１００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ
＜２００℃では、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍ
ｍ）≧４．２８×１０22（−Ｒ）-4.39（Ｔ）-5.99を満
足すれば、接合性、加工性ともに優れたクラッド材を製
造することができる。
【００１７】図４は実施例の試験結果を下ロール比率、
ステンレス素材の温度（２００〜４００℃）、圧延荷重
で整理したグラフであり、具体的には上記表１のＴ＝２
００℃，Ｔ＝３００℃およびＴ＝４００℃の総合評価
○，×データ（添字２は２００℃のデータ、添字３は３
００℃、添字４は４００℃でのデータを示す。）をプロ
ットし、○と×から回帰式を算出したものである。即
ち、２００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ≦４００℃で
は、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍｍ）≧４．４
６×１０3×１０0.0126Rを満足すれば接合性、加工性と
もに優れたクラッド材を製造することができる。
ステンレス素材の温度（２００〜４００℃）、圧延荷重
で整理したグラフであり、具体的には上記表１のＴ＝２
００℃，Ｔ＝３００℃およびＴ＝４００℃の総合評価
○，×データ（添字２は２００℃のデータ、添字３は３
００℃、添字４は４００℃でのデータを示す。）をプロ
ットし、○と×から回帰式を算出したものである。即
ち、２００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ≦４００℃で
は、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍｍ）≧４．４
６×１０3×１０0.0126Rを満足すれば接合性、加工性と
もに優れたクラッド材を製造することができる。
【００１８】なお、本発明において下ロール比率Ｒおよ
びステンレス素材の温度Ｔを限定する理由は次の通りで
ある。下ロール比率Ｒが−７０％を下回ると、前記表２
の試験番号５４で示したとおりに、アルミニウム素材が
破断するからである。従って、軟材保護の観点から下ロ
ール比率Ｒは７０％未満に保つ必要がある。ステンレス
素材の温度Ｔについては、Ｔが１００℃未満では固相界
面での原子拡散に必要な活性化エネルギーの低下が達成
できずに拡散接合が不十分となり、また、Ｔが４００℃
を越えると接合面に有害な酸化膜が形成され接合が不十
分となる。従って、ステンレス素材を加熱して、ステン
レス素材の温度Ｔを１００℃〜４００℃の範囲に保つこ
とにした。
びステンレス素材の温度Ｔを限定する理由は次の通りで
ある。下ロール比率Ｒが−７０％を下回ると、前記表２
の試験番号５４で示したとおりに、アルミニウム素材が
破断するからである。従って、軟材保護の観点から下ロ
ール比率Ｒは７０％未満に保つ必要がある。ステンレス
素材の温度Ｔについては、Ｔが１００℃未満では固相界
面での原子拡散に必要な活性化エネルギーの低下が達成
できずに拡散接合が不十分となり、また、Ｔが４００℃
を越えると接合面に有害な酸化膜が形成され接合が不十
分となる。従って、ステンレス素材を加熱して、ステン
レス素材の温度Ｔを１００℃〜４００℃の範囲に保つこ
とにした。
【００１９】尚、上記実施例では、圧延機を上下一対の
ロール２，３で構成したが、これに限るものではなく、
圧延機は複数段のタンデムミルでもよく、圧延ロールの
本数は任意である。また、上記実施例では、下ロール３
側を低周速ロールとしたが、上ロール２側を低周速ロー
ルにすることも可能である。この場合には、請求項にお
ける下ロールの語句を上ロールに置き換えればよい。
ロール２，３で構成したが、これに限るものではなく、
圧延機は複数段のタンデムミルでもよく、圧延ロールの
本数は任意である。また、上記実施例では、下ロール３
側を低周速ロールとしたが、上ロール２側を低周速ロー
ルにすることも可能である。この場合には、請求項にお
ける下ロールの語句を上ロールに置き換えればよい。
【００２０】
【発明の効果】以上に述べた通り本発明は、ステンレス
素材を１００〜４００℃の範囲に加熱することにより、
接合面における相対すべりを増加し、相対すべりの増加
により新生面の発生を促し、従って、接合性並びに加工
性に優れたステンレス・アルミニウムクラッド材を提供
するものであり、それに加えて、下ロール比率Ｒを−７
０％未満とし、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐを１００℃
≦ステンレス素材の温度Ｔ＜２００℃で、Ｐ≧４．２８
×１０ 22 （−Ｒ） -4.39 （Ｔ） -5.99 、２００℃≦ステン
レス素材の温度Ｔ≦４００℃で、Ｐ≧４．４６×１０ 3
×１０ 0.0126R に制御することにより、クラッド材の製
造方法を安定化することができ、操業の簡便化を図るこ
とができる。
素材を１００〜４００℃の範囲に加熱することにより、
接合面における相対すべりを増加し、相対すべりの増加
により新生面の発生を促し、従って、接合性並びに加工
性に優れたステンレス・アルミニウムクラッド材を提供
するものであり、それに加えて、下ロール比率Ｒを−７
０％未満とし、素材単位幅当りの圧延荷重Ｐを１００℃
≦ステンレス素材の温度Ｔ＜２００℃で、Ｐ≧４．２８
×１０ 22 （−Ｒ） -4.39 （Ｔ） -5.99 、２００℃≦ステン
レス素材の温度Ｔ≦４００℃で、Ｐ≧４．４６×１０ 3
×１０ 0.0126R に制御することにより、クラッド材の製
造方法を安定化することができ、操業の簡便化を図るこ
とができる。
【００２１】
【図１】ステンレス材の温度と相対すべりの関係を示す
グラフ
グラフ
【図２】本発明方法を実施するための圧延装置の原理図
【図３】実施例の試験結果を下ロール比率、ステンレス
素材の温度（１００〜２００℃）、圧延荷重で整理した
グラフ
素材の温度（１００〜２００℃）、圧延荷重で整理した
グラフ
【図４】実施例の試験結果を下ロール比率、ステンレス
素材の温度（２００〜４００℃）、圧延荷重で整理した
グラフ
素材の温度（２００〜４００℃）、圧延荷重で整理した
グラフ
１…圧延装置、２…圧延ロール（上ロール）、３…圧延
ロール（下ロール）、４…加熱手段、５…アルミニウム
素材、６…アルミニウムアンコイラー、７…ステンレス
素材、８…ステンレスアンコイラー、９…クラッド材、
１０…クラッド材コイラー、１１…制御手段。
ロール（下ロール）、４…加熱手段、５…アルミニウム
素材、６…アルミニウムアンコイラー、７…ステンレス
素材、８…ステンレスアンコイラー、９…クラッド材、
１０…クラッド材コイラー、１１…制御手段。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−238483（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−76686（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−229684（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−220788（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−95884（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−60281（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−318146（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−317689（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−95883（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−192776（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−238093（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−215286（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 20/00 - 20/26
Claims (1)
- 【請求項１】 上下の圧延ロールの周速度を異ならせ、
この圧延ロールでアルミニウム素材とステンレス素材と
を圧延接合するステンレス・アルミニウムクラッド材の
製造方法であって、圧延ロール入口での前記アルミニウ
ム素材温度を常温のままとし、一方、圧延ロール入口で
の前記ステンレス素材温度Ｔを１００〜４００℃の範囲
となるようにステンレス素材を加熱するステンレス・ア
ルミニウムクラッド材の製造方法において、 上記上下の圧延ロールのうち下ロール側を低周速ロール
とした場合に、下記の式（１）で定義される下ロール比
率Ｒが−７０％未満の範囲とされ、下記の式（２）又は
式（３）で与えられる素材単位幅当りの圧延荷重Ｐで、
圧下制御されることを特徴としたステンレス・アルミニ
ウムクラッド材の製造方法。 下ロール比率Ｒ； Ｒ＝（下ロール周速度−上ロール周速度）÷上ロール周速度×１００…（１） 素材単位幅当りの圧延荷重Ｐ（Ｎ／ｍｍ）； １００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ＜２００℃で、 Ｐ≧４．２８×１０ 22 （−Ｒ） -4.39 （Ｔ） -5.99 ………（２） ２００℃≦ステンレス素材の温度Ｔ≦４００℃で、 Ｐ≧４．４６×１０ 3 ×１０ 0.0126R ………………………（３）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5163519A JP2760387B2 (ja) | 1993-07-01 | 1993-07-01 | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5163519A JP2760387B2 (ja) | 1993-07-01 | 1993-07-01 | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0716765A JPH0716765A (ja) | 1995-01-20 |
| JP2760387B2 true JP2760387B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=15775415
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5163519A Expired - Fee Related JP2760387B2 (ja) | 1993-07-01 | 1993-07-01 | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2760387B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101494656B1 (ko) * | 2013-10-16 | 2015-03-05 | 네오우드스틸(주) | 알루미늄을 이용한 금속판재와 그 제조장치 및 제조방법 |
| CN113927001B (zh) * | 2021-08-23 | 2022-12-20 | 陈正华 | 铜铝复合板带及其制备方法、装置 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS60238093A (ja) * | 1984-05-11 | 1985-11-26 | Hitachi Cable Ltd | アルミニウム・ステンレス鋼複合材の製造方法 |
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| JPH01317689A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-12-22 | Meidensha Corp | クラッド材の製造方法 |
| JPH02220788A (ja) * | 1989-02-23 | 1990-09-03 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼―アルミニウムクラッド材の製造方法 |
| JPH02229684A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-09-12 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼―アルミニウムクラッド材の製造方法 |
| JPH05192776A (ja) * | 1992-01-20 | 1993-08-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラッド材の製造方法 |
| JPH05318146A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 |
-
1993
- 1993-07-01 JP JP5163519A patent/JP2760387B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0716765A (ja) | 1995-01-20 |
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