JP2003290825A - 熱延鋼板の腰折れ防止方法 - Google Patents
熱延鋼板の腰折れ防止方法Info
- Publication number
- JP2003290825A JP2003290825A JP2002104004A JP2002104004A JP2003290825A JP 2003290825 A JP2003290825 A JP 2003290825A JP 2002104004 A JP2002104004 A JP 2002104004A JP 2002104004 A JP2002104004 A JP 2002104004A JP 2003290825 A JP2003290825 A JP 2003290825A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- pressure roll
- rolled
- yield ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明の目的は、熱間圧延したままの熱延コイ
ルを巻戻す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方
法を提供することにある。 【解決手段】プレッシャーロールを備えた熱延コイルの
巻戻し装置で熱延コイルを巻戻すにあたって、下式
（１）のプレッシャーロールにより鋼板に付与される曲
げ曲率κと下式（２）の鋼板の弾性限界曲率κeによる
下式（３）の断面降伏比αが０．４＜α＜０．６となる
ように、プレッシャーロールの押込み量δと鋼板巻戻し
開始位置からプレッシャーロール押込み位置までの距離
Ｌとを制御することを特徴とする熱延鋼板の腰折れ防止
方法。 κ＝ｍ（δ＋ｈ）／Ｌ2・・・（１） κe＝２σy／（ｈＥ）・・・（２） α＝１−κe／κ ・・・（３） ただし、κ：鋼板の曲げ曲率 ｍ：定数（４〜８）
δ：押込み量 ｈ：板厚Ｌ：鋼板巻戻し開始位置から押
込み位置までの距離 κe：弾性限界曲率 σy：降伏応
力 Ｅ：ヤング率 α：断面降伏比
ルを巻戻す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方
法を提供することにある。 【解決手段】プレッシャーロールを備えた熱延コイルの
巻戻し装置で熱延コイルを巻戻すにあたって、下式
（１）のプレッシャーロールにより鋼板に付与される曲
げ曲率κと下式（２）の鋼板の弾性限界曲率κeによる
下式（３）の断面降伏比αが０．４＜α＜０．６となる
ように、プレッシャーロールの押込み量δと鋼板巻戻し
開始位置からプレッシャーロール押込み位置までの距離
Ｌとを制御することを特徴とする熱延鋼板の腰折れ防止
方法。 κ＝ｍ（δ＋ｈ）／Ｌ2・・・（１） κe＝２σy／（ｈＥ）・・・（２） α＝１−κe／κ ・・・（３） ただし、κ：鋼板の曲げ曲率 ｍ：定数（４〜８）
δ：押込み量 ｈ：板厚Ｌ：鋼板巻戻し開始位置から押
込み位置までの距離 κe：弾性限界曲率 σy：降伏応
力 Ｅ：ヤング率 α：断面降伏比
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレッシャーロー
ルを備えた熱延コイルの巻戻し装置で熱延コイルを巻戻
す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方法に関す
るものである。 【０００２】 【従来の技術】熱延コイルを巻戻してスキンパスライン
で加工するのは、熱間圧延したままの熱延コイルをスキ
ンパスミルにより形状を整えてから熱延黒皮外販コイル
として販売する場合や、予めスキンパスラインで調圧を
施して鋼板の降伏点伸びを消去した後、酸洗ラインに装
入して脱スケールして酸洗外販コイルとして販売する場
合等がある。 【０００３】このスキンパスラインでは、図５に示すよ
うに、ミル入側のデフレクターロール４での曲げ変形に
よって、コイルの幅方向に、２０〜３０ｍｍ間隔に腰折
れが発生する問題が生じている。 【０００４】熱間圧延したままのコイルを巻戻すのは、
スキンパスミルを経ずに直接酸洗ライン入側及びスリッ
ターラインや剪断ライン入側においても実施されること
があり、ここでも腰折れの問題が生じている。 【０００５】酸洗ライン入側で発生する腰折れは、鋼板
の外観を損なうため、例えば脱スケールしたままの鋼板
を製品として販売する酸洗外販コイル等の製品において
歩留低下の原因になる。 【０００６】また、スキンパスミル入側で発生する腰折
れは、スキンパスミルにより形状を整えてから販売する
熱延黒皮外販コイル等の製品において同様に歩留低下の
原因になる。 【０００７】腰折れは、熱間圧延したままの鋼板が降伏
点伸びを有することによるリューダース帯に起因するも
のであることが知られている。 【０００８】熱延鋼板の腰折れ防止方法については、以
下のような先行技術がある。 【０００９】特開２０００−２１８３１９号には、プレ
ッシャーロールを備えたコイルの巻戻し装置で熱延コイ
ルを巻戻すにあたって、プレッシャーロールの押込みに
よって生じる鋼板表層の曲げ歪みεＰを１．４％以上に
できる径のプレッシャーロールを用い、巻戻される鋼板
の離れ際又はその近傍で、前記プレッシャーロールで鋼
板を押込みながらコイルを巻戻す方法が示されている。
但し、 εＰ＝｛１／（Ｄ／ｔ＋１）｝×１００（％） Ｄ：プレッシャーロールの直径（ｍｍφ） ｔ：鋼板板
厚（ｍｍ） 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術の方法では、プレッシャーロールの押込みに
よって生じる鋼板表層の曲げ歪みεＰを１．４％以上に
するのにプレッシャーロールの径と鋼板の板厚しか考慮
されず、鋼種によって決まる鋼板の降伏応力が考慮され
ないという問題がある。また、プレッシャーロールを押
込む位置が不明確である問題がある。 【００１１】本発明の目的は、上記のような従来技術の
問題点を解決し、熱間圧延したままの熱延コイルを巻戻
す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方法を提供
することにある。 【００１２】 【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の熱延
鋼板の腰折れ防止方法は、プレッシャーロールを備えた
熱延コイルの巻戻し装置で熱延コイルを巻戻すにあたっ
て、下式（１）のプレッシャーロールにより鋼板に付与
される曲げ曲率κと下式（２）の鋼板の弾性限界曲率κ
eによる下式（３）の断面降伏比αが０．４＜α＜０．
６となるように、プレッシャーロールの押込み量δと鋼
板巻戻し開始位置からプレッシャーロール押込み位置ま
での距離Ｌとを制御することを特徴とする。 【００１３】κ＝ｍ（δ＋ｈ）／Ｌ2・・・（１） κe＝２σy／（ｈＥ）・・・（２） α＝１−κe／κ ・・・（３） ただし、κ：鋼板の曲げ曲率 ｍ：定数（４〜８）
δ：押込み量 ｈ：板厚Ｌ：鋼板巻戻し開始位置から押
込み位置までの距離 κe：弾性限界曲率 σy：降伏応
力 Ｅ：ヤング率 α：断面降伏比 【００１４】 【発明の実施の形態】図１は本発明の実施に供されるス
キンパスミル入側ロールの配置及び本発明の熱延鋼板の
腰折れ防止方法の一実施形態を示す説明図である。 【００１５】本実施形態のスキンパスミル入側ロールの
配置は、ペイオフリール１とスキンパスミル５の間に、
プレッシャーロール２とデフレクターロール４がこの順
番で配置されている。 【００１６】前記ペイオフリール１は、熱間圧延したま
まの熱延コイルを巻戻すためのリールである。 【００１７】前記スキンパスミル５は．４Ｈｉのロール
から構成され、熱延鋼板の形状を整えてから熱延黒皮外
販コイルとしたり、予めスキンパスラインで軽い調圧を
施して、酸洗ラインに装入して酸洗外販コイルとする。
本実施形態では４Ｈｉのロールであるが他の形式でもか
まわない。 【００１８】前記プレッシャーロール２は、このプレッ
シャーロール２を保持し、これを鋼板Ｓに対して進退さ
せるシリンダー機構からなる押込み量調節装置３によっ
て駆動される。 【００１９】前記デフレクターロール４は、１つのロー
ルからなり、熱延鋼板をミルラインへ方向転換するため
のものである。 【００２０】ペイオフリール１により巻戻された熱延鋼
板Ｓは、ペイオフリール１とミルラインに方向転換する
デフレクターロール４の間で、鋼板巻戻し開始位置から
距離Ｌだけ離れた位置でプレッシャーロール２により押
込み量δだけ押込まれる。 【００２１】デフレクターロール４を経た鋼板Ｓは、ス
キンパスミル５に導入されて形状調整される。 【００２２】以下プレッシャーロール２により鋼板に付
与される曲げ曲率κと鋼板の弾性限界曲率κeによる断
面降伏比αが、０．４＜α＜０．６となるように設定す
る根拠について確認するために行った実験結果を示す。 【００２３】図２は実験室での実験にて降伏点伸びＹpe
lが４〜５％の鋼板について、曲げ変形を与えた場合の
腰折れの発生を調査した結果を示す。板厚は０．６５ｍ
ｍと１．６５ｍｍの２種類について検討した。 【００２４】図２の縦軸は６段階の腰折れ指数で、０は
全く腰折れのない状態、５は腰折れが生じている状態
で、１および２は腰折れに対して許容範囲内であるが３
および４は許容範囲外を示す。図２には腰折れに対し、
許容範囲外と内をそれぞれＮＧとＯＫとしてその範囲を
示している。 【００２５】図２の横軸は断面降伏比αである。曲げ変
形において鋼板へ歪みを導入する場合、曲げ曲率が大き
くなった場合腰折れが発生するときがある。板厚によっ
て若干違いがあるものの与えられた曲げ曲率から求めた
鋼板の断面降伏比αが大きくなるほど腰折れが発生して
いる。また、同一の断面降伏比α（最表層のひずみの大
きさは等しい）でも板厚が薄いほど腰折れが発生しやす
くなっている。 【００２６】断面降伏比αの物理的な意味を図６に示
す。断面降伏比αは物理的には塑性変形域の板厚に占め
る割合を意味する。つまり断面降伏比α＝２ａ／ｈ
（ａ：塑性変形域の厚み、ｈ：鋼板の板厚）である。ま
た、本実験でのデフレクターロール４による曲げ変形で
の断面降伏比αは０．６４であった。 【００２７】図２（ａ）は鋼板Ｓがプレッシャーロール
２を通過した位置での腰折れ指数を示す。プレッシャー
ロール２を使用した場合、断面降伏比αはα＜０．６の
範囲では腰折れが発生していないが、断面降伏比αがα
≧０．６では腰折れが発生している。断面降伏比αがα
≧０．６での腰折れ発生状況を図７（ａ）に示す。 【００２８】図２（ｂ）は鋼板Ｓがプレッシャーロール
２からデフレクターロール４を通過した位置での腰折れ
指数を示す。プレッシャーロール２を使用した場合の断
面降伏比αは０．４＜α＜０．６の範囲であり、このと
きデフレクターロール４を通過しても腰折れは発生して
おらず、これはプレッシャーロール２による軽度の曲げ
加工による歪み導入効果と思われる。断面降伏比αが
０．４＜α＜０．６の範囲で腰折れが発生していない状
況を図７（ｂ）に示す。断面降伏比αがα≦０．４の範
囲で腰折れが発生しているのはデフレクターロール４を
通過後に新たに発生したものである。断面降伏比αがα
≦０．４の範囲での腰折れ発生状況を図７（ｃ）に示
す。 【００２９】熱延スキンパスミル５で対象となる板厚が
最小１．２ｍｍと考えれば、プレッシャーロールにより
鋼板に付与される断面降伏比αが０．４〜０．６の範囲
となるような曲率で曲げ変形を与えることによって腰折
れ防止が可能と考えられる。またデフレクターロール４
による曲げ変形での断面降伏比αを、デフレクターロー
ルの直径を変えることにより変化させたが、上記の腰折
れ防止が可能となるプレッシャーロールにより鋼板に付
与される断面降伏比αに変化はなかった。 【００３０】図３に、上記検討結果から、プレッシャー
ロール２での曲げ変形によって断面降伏比αが０．４〜
０．６の範囲となるような、プレッシャーロール２の押
込み量δと鋼板巻戻し開始位置からプレッシャーロール
押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）の関係を求めた結果
を示す。図３（ａ）は断面降伏比αが０．４のときの板
厚ｔが１．２ｍｍと１．６ｍｍ、およびそれらの降伏応
力σyがそれぞれ２０ｋｇｆ／ｍｍ2と３０ｋｇｆ／ｍｍ
2のときのプレッシャーロール２による押込み量δと鋼
板巻戻し開始位置からプレッシャーロール押込み位置ま
での距離Ｌ（ピッチ）の関係であり、図３（ｂ）は断面
降伏比αが０．６のときの板厚ｔが１．２ｍｍと１．６
ｍｍ、およびそれらの降伏応力σyがそれぞれ２０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と３０ｋｇｆ／ｍｍ2のときのプレッシャーロ
ール２による押込み量δと鋼板巻戻し開始位置からプレ
ッシャーロール押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）の関
係である。 【００３１】鋼板巻戻し開始位置からプレッシャーロー
ル押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）は、ペイオフリー
ル１が鋼板を巻戻すにつれてリール径が小さくなるた
め、プレッシャーロール押し込み位置が一定のときは常
に変化していく。 【００３２】実際の操業では、鋼板巻戻し開始位置から
プレッシャーロール押込み位置までの距離Ｌおよびプレ
ッシャーロール２の押込み量δは計算機によって求めて
制御している。 【００３３】 【実施例】本発明法の熱延鋼板の腰折れ防止方法を、図
１に示すスキンパスミル入側ロールにて実施した。試験
材はスキンパスミルにより熱延鋼板の形状を整えてから
熱延黒皮外販コイルとするものを用いた。試験材は板厚
ｔが１．６５ｍｍ、板幅ｗが１２００ｍｍ降伏応力Ｙｐ
が２８ｋｇｆ／ｍｍ2であり、実機にて鋼板巻戻し開始
位置からプレッシャーロール押込み位置までの距離Ｌ
（ピッチ）を決め、そのときのプレッシャーロール２の
押込み量δの関係を図４に示した。実機試験結果で腰折
れが発生しないのは断面降伏比αが０．４＜α＜０．６
の範囲にあることが確認できた。 【００３４】 【発明の効果】以上説明したように、本発明によればプ
レッシャーロールを備えた熱延コイルの巻戻し装置で、
熱間圧延したままの熱延コイルを巻戻す際に発生する熱
延鋼板の腰折れを防止することができて、熱延鋼板の歩
留向上をはかれる。
ルを備えた熱延コイルの巻戻し装置で熱延コイルを巻戻
す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方法に関す
るものである。 【０００２】 【従来の技術】熱延コイルを巻戻してスキンパスライン
で加工するのは、熱間圧延したままの熱延コイルをスキ
ンパスミルにより形状を整えてから熱延黒皮外販コイル
として販売する場合や、予めスキンパスラインで調圧を
施して鋼板の降伏点伸びを消去した後、酸洗ラインに装
入して脱スケールして酸洗外販コイルとして販売する場
合等がある。 【０００３】このスキンパスラインでは、図５に示すよ
うに、ミル入側のデフレクターロール４での曲げ変形に
よって、コイルの幅方向に、２０〜３０ｍｍ間隔に腰折
れが発生する問題が生じている。 【０００４】熱間圧延したままのコイルを巻戻すのは、
スキンパスミルを経ずに直接酸洗ライン入側及びスリッ
ターラインや剪断ライン入側においても実施されること
があり、ここでも腰折れの問題が生じている。 【０００５】酸洗ライン入側で発生する腰折れは、鋼板
の外観を損なうため、例えば脱スケールしたままの鋼板
を製品として販売する酸洗外販コイル等の製品において
歩留低下の原因になる。 【０００６】また、スキンパスミル入側で発生する腰折
れは、スキンパスミルにより形状を整えてから販売する
熱延黒皮外販コイル等の製品において同様に歩留低下の
原因になる。 【０００７】腰折れは、熱間圧延したままの鋼板が降伏
点伸びを有することによるリューダース帯に起因するも
のであることが知られている。 【０００８】熱延鋼板の腰折れ防止方法については、以
下のような先行技術がある。 【０００９】特開２０００−２１８３１９号には、プレ
ッシャーロールを備えたコイルの巻戻し装置で熱延コイ
ルを巻戻すにあたって、プレッシャーロールの押込みに
よって生じる鋼板表層の曲げ歪みεＰを１．４％以上に
できる径のプレッシャーロールを用い、巻戻される鋼板
の離れ際又はその近傍で、前記プレッシャーロールで鋼
板を押込みながらコイルを巻戻す方法が示されている。
但し、 εＰ＝｛１／（Ｄ／ｔ＋１）｝×１００（％） Ｄ：プレッシャーロールの直径（ｍｍφ） ｔ：鋼板板
厚（ｍｍ） 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術の方法では、プレッシャーロールの押込みに
よって生じる鋼板表層の曲げ歪みεＰを１．４％以上に
するのにプレッシャーロールの径と鋼板の板厚しか考慮
されず、鋼種によって決まる鋼板の降伏応力が考慮され
ないという問題がある。また、プレッシャーロールを押
込む位置が不明確である問題がある。 【００１１】本発明の目的は、上記のような従来技術の
問題点を解決し、熱間圧延したままの熱延コイルを巻戻
す際に発生する熱延鋼板の腰折れを防止する方法を提供
することにある。 【００１２】 【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の熱延
鋼板の腰折れ防止方法は、プレッシャーロールを備えた
熱延コイルの巻戻し装置で熱延コイルを巻戻すにあたっ
て、下式（１）のプレッシャーロールにより鋼板に付与
される曲げ曲率κと下式（２）の鋼板の弾性限界曲率κ
eによる下式（３）の断面降伏比αが０．４＜α＜０．
６となるように、プレッシャーロールの押込み量δと鋼
板巻戻し開始位置からプレッシャーロール押込み位置ま
での距離Ｌとを制御することを特徴とする。 【００１３】κ＝ｍ（δ＋ｈ）／Ｌ2・・・（１） κe＝２σy／（ｈＥ）・・・（２） α＝１−κe／κ ・・・（３） ただし、κ：鋼板の曲げ曲率 ｍ：定数（４〜８）
δ：押込み量 ｈ：板厚Ｌ：鋼板巻戻し開始位置から押
込み位置までの距離 κe：弾性限界曲率 σy：降伏応
力 Ｅ：ヤング率 α：断面降伏比 【００１４】 【発明の実施の形態】図１は本発明の実施に供されるス
キンパスミル入側ロールの配置及び本発明の熱延鋼板の
腰折れ防止方法の一実施形態を示す説明図である。 【００１５】本実施形態のスキンパスミル入側ロールの
配置は、ペイオフリール１とスキンパスミル５の間に、
プレッシャーロール２とデフレクターロール４がこの順
番で配置されている。 【００１６】前記ペイオフリール１は、熱間圧延したま
まの熱延コイルを巻戻すためのリールである。 【００１７】前記スキンパスミル５は．４Ｈｉのロール
から構成され、熱延鋼板の形状を整えてから熱延黒皮外
販コイルとしたり、予めスキンパスラインで軽い調圧を
施して、酸洗ラインに装入して酸洗外販コイルとする。
本実施形態では４Ｈｉのロールであるが他の形式でもか
まわない。 【００１８】前記プレッシャーロール２は、このプレッ
シャーロール２を保持し、これを鋼板Ｓに対して進退さ
せるシリンダー機構からなる押込み量調節装置３によっ
て駆動される。 【００１９】前記デフレクターロール４は、１つのロー
ルからなり、熱延鋼板をミルラインへ方向転換するため
のものである。 【００２０】ペイオフリール１により巻戻された熱延鋼
板Ｓは、ペイオフリール１とミルラインに方向転換する
デフレクターロール４の間で、鋼板巻戻し開始位置から
距離Ｌだけ離れた位置でプレッシャーロール２により押
込み量δだけ押込まれる。 【００２１】デフレクターロール４を経た鋼板Ｓは、ス
キンパスミル５に導入されて形状調整される。 【００２２】以下プレッシャーロール２により鋼板に付
与される曲げ曲率κと鋼板の弾性限界曲率κeによる断
面降伏比αが、０．４＜α＜０．６となるように設定す
る根拠について確認するために行った実験結果を示す。 【００２３】図２は実験室での実験にて降伏点伸びＹpe
lが４〜５％の鋼板について、曲げ変形を与えた場合の
腰折れの発生を調査した結果を示す。板厚は０．６５ｍ
ｍと１．６５ｍｍの２種類について検討した。 【００２４】図２の縦軸は６段階の腰折れ指数で、０は
全く腰折れのない状態、５は腰折れが生じている状態
で、１および２は腰折れに対して許容範囲内であるが３
および４は許容範囲外を示す。図２には腰折れに対し、
許容範囲外と内をそれぞれＮＧとＯＫとしてその範囲を
示している。 【００２５】図２の横軸は断面降伏比αである。曲げ変
形において鋼板へ歪みを導入する場合、曲げ曲率が大き
くなった場合腰折れが発生するときがある。板厚によっ
て若干違いがあるものの与えられた曲げ曲率から求めた
鋼板の断面降伏比αが大きくなるほど腰折れが発生して
いる。また、同一の断面降伏比α（最表層のひずみの大
きさは等しい）でも板厚が薄いほど腰折れが発生しやす
くなっている。 【００２６】断面降伏比αの物理的な意味を図６に示
す。断面降伏比αは物理的には塑性変形域の板厚に占め
る割合を意味する。つまり断面降伏比α＝２ａ／ｈ
（ａ：塑性変形域の厚み、ｈ：鋼板の板厚）である。ま
た、本実験でのデフレクターロール４による曲げ変形で
の断面降伏比αは０．６４であった。 【００２７】図２（ａ）は鋼板Ｓがプレッシャーロール
２を通過した位置での腰折れ指数を示す。プレッシャー
ロール２を使用した場合、断面降伏比αはα＜０．６の
範囲では腰折れが発生していないが、断面降伏比αがα
≧０．６では腰折れが発生している。断面降伏比αがα
≧０．６での腰折れ発生状況を図７（ａ）に示す。 【００２８】図２（ｂ）は鋼板Ｓがプレッシャーロール
２からデフレクターロール４を通過した位置での腰折れ
指数を示す。プレッシャーロール２を使用した場合の断
面降伏比αは０．４＜α＜０．６の範囲であり、このと
きデフレクターロール４を通過しても腰折れは発生して
おらず、これはプレッシャーロール２による軽度の曲げ
加工による歪み導入効果と思われる。断面降伏比αが
０．４＜α＜０．６の範囲で腰折れが発生していない状
況を図７（ｂ）に示す。断面降伏比αがα≦０．４の範
囲で腰折れが発生しているのはデフレクターロール４を
通過後に新たに発生したものである。断面降伏比αがα
≦０．４の範囲での腰折れ発生状況を図７（ｃ）に示
す。 【００２９】熱延スキンパスミル５で対象となる板厚が
最小１．２ｍｍと考えれば、プレッシャーロールにより
鋼板に付与される断面降伏比αが０．４〜０．６の範囲
となるような曲率で曲げ変形を与えることによって腰折
れ防止が可能と考えられる。またデフレクターロール４
による曲げ変形での断面降伏比αを、デフレクターロー
ルの直径を変えることにより変化させたが、上記の腰折
れ防止が可能となるプレッシャーロールにより鋼板に付
与される断面降伏比αに変化はなかった。 【００３０】図３に、上記検討結果から、プレッシャー
ロール２での曲げ変形によって断面降伏比αが０．４〜
０．６の範囲となるような、プレッシャーロール２の押
込み量δと鋼板巻戻し開始位置からプレッシャーロール
押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）の関係を求めた結果
を示す。図３（ａ）は断面降伏比αが０．４のときの板
厚ｔが１．２ｍｍと１．６ｍｍ、およびそれらの降伏応
力σyがそれぞれ２０ｋｇｆ／ｍｍ2と３０ｋｇｆ／ｍｍ
2のときのプレッシャーロール２による押込み量δと鋼
板巻戻し開始位置からプレッシャーロール押込み位置ま
での距離Ｌ（ピッチ）の関係であり、図３（ｂ）は断面
降伏比αが０．６のときの板厚ｔが１．２ｍｍと１．６
ｍｍ、およびそれらの降伏応力σyがそれぞれ２０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と３０ｋｇｆ／ｍｍ2のときのプレッシャーロ
ール２による押込み量δと鋼板巻戻し開始位置からプレ
ッシャーロール押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）の関
係である。 【００３１】鋼板巻戻し開始位置からプレッシャーロー
ル押込み位置までの距離Ｌ（ピッチ）は、ペイオフリー
ル１が鋼板を巻戻すにつれてリール径が小さくなるた
め、プレッシャーロール押し込み位置が一定のときは常
に変化していく。 【００３２】実際の操業では、鋼板巻戻し開始位置から
プレッシャーロール押込み位置までの距離Ｌおよびプレ
ッシャーロール２の押込み量δは計算機によって求めて
制御している。 【００３３】 【実施例】本発明法の熱延鋼板の腰折れ防止方法を、図
１に示すスキンパスミル入側ロールにて実施した。試験
材はスキンパスミルにより熱延鋼板の形状を整えてから
熱延黒皮外販コイルとするものを用いた。試験材は板厚
ｔが１．６５ｍｍ、板幅ｗが１２００ｍｍ降伏応力Ｙｐ
が２８ｋｇｆ／ｍｍ2であり、実機にて鋼板巻戻し開始
位置からプレッシャーロール押込み位置までの距離Ｌ
（ピッチ）を決め、そのときのプレッシャーロール２の
押込み量δの関係を図４に示した。実機試験結果で腰折
れが発生しないのは断面降伏比αが０．４＜α＜０．６
の範囲にあることが確認できた。 【００３４】 【発明の効果】以上説明したように、本発明によればプ
レッシャーロールを備えた熱延コイルの巻戻し装置で、
熱間圧延したままの熱延コイルを巻戻す際に発生する熱
延鋼板の腰折れを防止することができて、熱延鋼板の歩
留向上をはかれる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施に供されるスキンパスミル入側ロ
ール配置及び本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法におけ
る一実施形態を示す説明図 【図２】熱延鋼板の断面降伏比と腰折れの関係の一例を
示すグラフで、（ａ）は鋼板がプレッシャーロールを通
過した位置での腰折れ指数を示し、（ｂ）は鋼板がプレ
ッシャーロールからデフレクターロールを通過した位置
での腰折れ指数を示す 【図３】本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法における腰
折れ発生を防止できるプレッシャーロールの使用条件
（押込み量δと距離Ｌの関係）の一例を示すグラフで、
（ａ）は断面降伏比αが０．４のとき、（ｂ）は断面降
伏比αが０．６のとき 【図４】本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法における腰
折れ発生を防止できるプレッシャーロールの使用条件の
実施例を示すグラフ 【図５】熱間圧延したままの熱延コイルをスキンパスラ
インで巻戻した際に鋼板に発生する腰折れの状態を示す
説明図 【図６】断面降伏比αの物理的な意味を示す説明図 【図７】プレッシャーロールにより鋼板に付与される断
面降伏比αに応じて発生する腰折れの状態を示す説明図 【符号の説明】 １ ペイオフリール ２ プレッシャーロール ３ 押込み量調整装置 ４ デフレクターロール ５ スキンパスミル Ｓ 熱延鋼板
ール配置及び本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法におけ
る一実施形態を示す説明図 【図２】熱延鋼板の断面降伏比と腰折れの関係の一例を
示すグラフで、（ａ）は鋼板がプレッシャーロールを通
過した位置での腰折れ指数を示し、（ｂ）は鋼板がプレ
ッシャーロールからデフレクターロールを通過した位置
での腰折れ指数を示す 【図３】本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法における腰
折れ発生を防止できるプレッシャーロールの使用条件
（押込み量δと距離Ｌの関係）の一例を示すグラフで、
（ａ）は断面降伏比αが０．４のとき、（ｂ）は断面降
伏比αが０．６のとき 【図４】本発明の熱延鋼板の腰折れ防止方法における腰
折れ発生を防止できるプレッシャーロールの使用条件の
実施例を示すグラフ 【図５】熱間圧延したままの熱延コイルをスキンパスラ
インで巻戻した際に鋼板に発生する腰折れの状態を示す
説明図 【図６】断面降伏比αの物理的な意味を示す説明図 【図７】プレッシャーロールにより鋼板に付与される断
面降伏比αに応じて発生する腰折れの状態を示す説明図 【符号の説明】 １ ペイオフリール ２ プレッシャーロール ３ 押込み量調整装置 ４ デフレクターロール ５ スキンパスミル Ｓ 熱延鋼板
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 吉兼 敏文
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 廣江 義樹
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 刈安 隆博
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
Ｆターム(参考） 4E026 CA01 CB02 EA02 GA02
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 プレッシャーロールを備えた熱延コイル
の巻戻し装置で熱延コイルを巻戻すにあたって、下式
（１）のプレッシャーロールにより鋼板に付与される曲
げ曲率κと下式（２）の鋼板の弾性限界曲率κeによる
下式（３）の断面降伏比αが０．４＜α＜０．６となる
ように、プレッシャーロールの押込み量δと鋼板巻戻し
開始位置からプレッシャーロール押込み位置までの距離
Ｌとを制御することを特徴とする熱延鋼板の腰折れ防止
方法。 κ＝ｍ（δ＋ｈ）／Ｌ2・・・（１） κe＝２σy／（ｈＥ）・・・（２） α＝１−κe／κ ・・・（３） ただし、κ：鋼板の曲げ曲率 ｍ：定数（４〜８）
δ：押込み量 ｈ：板厚Ｌ：鋼板巻戻し開始位置から押
込み位置までの距離 κe：弾性限界曲率 σy：降伏応
力 Ｅ：ヤング率 α：断面降伏比
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002104004A JP3915578B2 (ja) | 2002-04-05 | 2002-04-05 | 熱延鋼板の腰折れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002104004A JP3915578B2 (ja) | 2002-04-05 | 2002-04-05 | 熱延鋼板の腰折れ防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003290825A true JP2003290825A (ja) | 2003-10-14 |
| JP3915578B2 JP3915578B2 (ja) | 2007-05-16 |
Family
ID=29242816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002104004A Expired - Fee Related JP3915578B2 (ja) | 2002-04-05 | 2002-04-05 | 熱延鋼板の腰折れ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3915578B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010207864A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | コイルオープニング装置及びコイルの巻き戻し方法 |
| KR101008075B1 (ko) * | 2008-06-27 | 2011-01-13 | 주식회사 포스코 | 열연 강재의 곱쇠 결함 저감 방법 |
| JP2013056375A (ja) * | 2012-12-28 | 2013-03-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | コイルオープニング装置及びコイルの巻き戻し方法 |
| CN104001734A (zh) * | 2014-04-01 | 2014-08-27 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种热轧卷取夹送辊压力调平装置及控制方法 |
-
2002
- 2002-04-05 JP JP2002104004A patent/JP3915578B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101008075B1 (ko) * | 2008-06-27 | 2011-01-13 | 주식회사 포스코 | 열연 강재의 곱쇠 결함 저감 방법 |
| JP2010207864A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | コイルオープニング装置及びコイルの巻き戻し方法 |
| JP2013056375A (ja) * | 2012-12-28 | 2013-03-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | コイルオープニング装置及びコイルの巻き戻し方法 |
| CN104001734A (zh) * | 2014-04-01 | 2014-08-27 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种热轧卷取夹送辊压力调平装置及控制方法 |
| CN104001734B (zh) * | 2014-04-01 | 2016-04-20 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种热轧卷取夹送辊压力调平装置及控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3915578B2 (ja) | 2007-05-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0241919B1 (en) | Method of and apparatus for effecting a thickness-reduction rolling of a hot thin plate material | |
| JP2003290825A (ja) | 熱延鋼板の腰折れ防止方法 | |
| GB1595262A (en) | Processes for making thin metal strip | |
| JPS61269925A (ja) | 熱間圧延におけるスケ−ル除去方法 | |
| JPH11129015A (ja) | 薄スケール鋼板の製造方法 | |
| JP2000176504A (ja) | 熱延鋼帯のスキンパスミル | |
| JP3458746B2 (ja) | 熱延鋼板の腰折れ防止方法 | |
| JP2878942B2 (ja) | 熱延鋼板コイル巻戻時の腰折れの防止方法 | |
| JPH0318411A (ja) | 形状制御性にすぐれた冷間圧延方法 | |
| JP2000301237A (ja) | 鋼帯コイルの巻戻し方法および装置 | |
| JP2642567B2 (ja) | 異形断面鋼板の安定圧延方法 | |
| JPH05237527A (ja) | 熱間圧延の板プロフィル制御方法 | |
| JPS63108916A (ja) | 切板製造設備 | |
| JP2004122210A (ja) | 金属帯の冷間圧延方法 | |
| JP3392969B2 (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JPS6238712A (ja) | アルミニウム箔ダブリング圧延方法 | |
| JPH09234503A (ja) | 金属帯の圧延方法 | |
| JPH0687005A (ja) | 冷間圧延方法 | |
| JP3475218B2 (ja) | 鋼板の巻取り方法 | |
| JP2002059210A (ja) | 冷延鋼帯の振幅制御方法 | |
| JP2008137025A (ja) | 熱間圧延におけるステンレス鋼の幅プレス方法およびそれを用いたステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH03238103A (ja) | 極薄材の圧延方法及び装置 | |
| JPH03146202A (ja) | ストリップの冷間圧延方法 | |
| JPH09122752A (ja) | コイルの巻戻し方法及び巻戻し装置 | |
| JPH0760303A (ja) | 鋼帯の冷間圧延設備 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040628 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050120 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20060921 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070116 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070129 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3915578 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100216 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110216 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120216 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120216 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130216 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130216 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |