JPH09176384A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JPH09176384A JPH09176384A JP8232867A JP23286796A JPH09176384A JP H09176384 A JPH09176384 A JP H09176384A JP 8232867 A JP8232867 A JP 8232867A JP 23286796 A JP23286796 A JP 23286796A JP H09176384 A JPH09176384 A JP H09176384A
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- Japan
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- rubber
- silica
- weight
- carbon black
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超高性能領域のタイヤに要求される高速耐久
性と操縦安定性との両立を実現し、良好な性能を発揮し
得る空気入りタイヤを提供する。 【解決手段】 トレッドゴムがキャップ・ベース構造の
空気入りタイヤにおいて、ベースゴムが、少なくとも70
重量部のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム成分100
重量部に対して、シリカとカーボンブラックとを合わせ
て40〜100重量部を含む。このシリカとカーボンブラッ
クの総量に対するシリカの割合がが20〜80重量％で、シ
ランカップリング剤をシリカ量の5〜20重量％含む。カ
ーボンブラックのN2SAが50〜150m2/g、DBPが100〜200cc/
100g、DBPとN2SAが、DBP>-N2SA+230を満す。加硫後のベ
ースゴム組成物のＥ’が120×106dyn/cm2以上、硬度(H
d)が65以上である。前記キャップゴムが、ポリマー分の
スチレン含量が28重量％以上であるゴム組成物からな
る。
性と操縦安定性との両立を実現し、良好な性能を発揮し
得る空気入りタイヤを提供する。 【解決手段】 トレッドゴムがキャップ・ベース構造の
空気入りタイヤにおいて、ベースゴムが、少なくとも70
重量部のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム成分100
重量部に対して、シリカとカーボンブラックとを合わせ
て40〜100重量部を含む。このシリカとカーボンブラッ
クの総量に対するシリカの割合がが20〜80重量％で、シ
ランカップリング剤をシリカ量の5〜20重量％含む。カ
ーボンブラックのN2SAが50〜150m2/g、DBPが100〜200cc/
100g、DBPとN2SAが、DBP>-N2SA+230を満す。加硫後のベ
ースゴム組成物のＥ’が120×106dyn/cm2以上、硬度(H
d)が65以上である。前記キャップゴムが、ポリマー分の
スチレン含量が28重量％以上であるゴム組成物からな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は空気入りタイヤに関
し、詳しくは、超高性能領域のタイヤに要求される高速
耐久性（発熱性の低下）と操縦安定性との両立を実現
し、良好な性能を発揮し得る空気入りタイヤ、特には乗
用車用ラジアルタイヤに関する。
し、詳しくは、超高性能領域のタイヤに要求される高速
耐久性（発熱性の低下）と操縦安定性との両立を実現
し、良好な性能を発揮し得る空気入りタイヤ、特には乗
用車用ラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タイヤのトレッドゴムをキャップ
・ベース構造とし、ベースゴム組成物にシリカを配合し
てタイヤ性能を改善する試みは幾つか提案されている。
例えば、キャップ・ベース構造のトレッドのベースゴム
にシリカを用いた例が、特開平７−９６７１５号公報等
に開示されている。かかる公報に開示されたタイヤは、
トレッド溝底の耐カット性の向上と、タイヤ転がり抵抗
の低減との両立を企図するものである。
・ベース構造とし、ベースゴム組成物にシリカを配合し
てタイヤ性能を改善する試みは幾つか提案されている。
例えば、キャップ・ベース構造のトレッドのベースゴム
にシリカを用いた例が、特開平７−９６７１５号公報等
に開示されている。かかる公報に開示されたタイヤは、
トレッド溝底の耐カット性の向上と、タイヤ転がり抵抗
の低減との両立を企図するものである。
【０００３】また、特開平３−７６０２号公報にも、キ
ャップ・ベース構造のトレッドを有する空気入りタイヤ
において、シリカをベースゴムに配合し、高速耐久性の
向上と転がり抵抗の低減を図っている。
ャップ・ベース構造のトレッドを有する空気入りタイヤ
において、シリカをベースゴムに配合し、高速耐久性の
向上と転がり抵抗の低減を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のキャッ
プ・ベース構造のトレッドにシリカを配合する技術は、
これを超高性能タイヤに適用した場合に、発熱の低減に
よる高速耐久性の向上と、操縦安定性の向上とを同時に
高度に実現するものではなく、結局、超高性能タイヤ等
に用いるには不十分なものであった。
プ・ベース構造のトレッドにシリカを配合する技術は、
これを超高性能タイヤに適用した場合に、発熱の低減に
よる高速耐久性の向上と、操縦安定性の向上とを同時に
高度に実現するものではなく、結局、超高性能タイヤ等
に用いるには不十分なものであった。
【０００５】また、前記特開平３−７６０２号公報に開
示されている技術においても、「キャップゴムに用いる
スチレン量を２０ｗｔ％以下とする。」と記載されてい
るように、その主要目的が低燃費性の追求にあり、超高
性能タイヤ用としては不十分なものであった。
示されている技術においても、「キャップゴムに用いる
スチレン量を２０ｗｔ％以下とする。」と記載されてい
るように、その主要目的が低燃費性の追求にあり、超高
性能タイヤ用としては不十分なものであった。
【０００６】このように従来技術では、例えキャップ・
ベース構造のトレッドを有する空気入りタイヤのベース
ゴムにシリカを配合しても、超高性能領域のタイヤに要
求される優れた高速耐久性と、サーキットのような極め
て厳しい条件下での操縦安定性とを同時に高度に実現し
得る空気入りタイヤを得ることは困難であった。
ベース構造のトレッドを有する空気入りタイヤのベース
ゴムにシリカを配合しても、超高性能領域のタイヤに要
求される優れた高速耐久性と、サーキットのような極め
て厳しい条件下での操縦安定性とを同時に高度に実現し
得る空気入りタイヤを得ることは困難であった。
【０００７】そこで本発明の目的は、超高性能領域のタ
イヤに要求される高速耐久性（発熱性の低下）と操縦安
定性の両立を実現し、良好な性能を発揮し得る空気入り
タイヤを提供することにある。
イヤに要求される高速耐久性（発熱性の低下）と操縦安
定性の両立を実現し、良好な性能を発揮し得る空気入り
タイヤを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意検討した結果、キャップ・ベース構造
のベースゴムに、所定量以上のスチレン−ブタジエンゴ
ム（ＳＢＲ）を使用し、かつシリカと特定のカーボンブ
ラックとシランカップリング剤とを所定量含め、加硫ゴ
ム物性を特定し、さらにキャップゴムのポリマー分のス
チレン含量を所定量以上とすることにより、上記目的を
達成し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
を解決すべく鋭意検討した結果、キャップ・ベース構造
のベースゴムに、所定量以上のスチレン−ブタジエンゴ
ム（ＳＢＲ）を使用し、かつシリカと特定のカーボンブ
ラックとシランカップリング剤とを所定量含め、加硫ゴ
ム物性を特定し、さらにキャップゴムのポリマー分のス
チレン含量を所定量以上とすることにより、上記目的を
達成し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明は、トレッドゴムがトレ
ッド表面部のキャップゴムとベルトコーティングゴムに
接する部分のベースゴムの２層構造よりなる空気入りタ
イヤにおいて、前記ベースゴムが、少なくとも７０重量
部のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム成分１００重
量部に対して、シリカとカーボンブラックとを合わせて
４０〜１００重量部を含み、シリカとカーボンブラック
の総量に対するシリカの割合がが２０〜８０重量％で、
かつシランカップリング剤をシリカ量の５〜２０重量％
含んでいるゴム組成物よりなり、前記カーボンブラック
の窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が５０〜１５０ｍ２／
ｇ、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１００〜２
００ｃｃ／１００ｇであり、ＤＢＰとＮ２ＳＡの関係が
次式、ＤＢＰ＞−Ｎ２ＳＡ＋２３０を満たし、さらに加
硫後のベースゴム組成物の動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１
２０×１０６ｄｙｎ／ｃｍ２ 以上、硬度（Ｈｄ）が６
５以上であり、前記キャップゴムが、ポリマー分のスチ
レン含量が２８重量％以上であるゴム組成物からなこと
を特徴とするものである。前記シリカのＮ２ＳＡは、好
ましくは２２０〜３００ｍ２／ｇである。
ッド表面部のキャップゴムとベルトコーティングゴムに
接する部分のベースゴムの２層構造よりなる空気入りタ
イヤにおいて、前記ベースゴムが、少なくとも７０重量
部のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム成分１００重
量部に対して、シリカとカーボンブラックとを合わせて
４０〜１００重量部を含み、シリカとカーボンブラック
の総量に対するシリカの割合がが２０〜８０重量％で、
かつシランカップリング剤をシリカ量の５〜２０重量％
含んでいるゴム組成物よりなり、前記カーボンブラック
の窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が５０〜１５０ｍ２／
ｇ、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１００〜２
００ｃｃ／１００ｇであり、ＤＢＰとＮ２ＳＡの関係が
次式、ＤＢＰ＞−Ｎ２ＳＡ＋２３０を満たし、さらに加
硫後のベースゴム組成物の動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１
２０×１０６ｄｙｎ／ｃｍ２ 以上、硬度（Ｈｄ）が６
５以上であり、前記キャップゴムが、ポリマー分のスチ
レン含量が２８重量％以上であるゴム組成物からなこと
を特徴とするものである。前記シリカのＮ２ＳＡは、好
ましくは２２０〜３００ｍ２／ｇである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の空気入りタイヤにおいて
は、トレッドのベースゴム組成物のポリマー組成１００
重量部中ＳＢＲが少なくとも７０重量部である。ＳＢＲ
を７０重量部未満とすると、超高性能乗用車用ラジアル
タイヤに求められる操縦安定性を満足するようにした場
合に、発熱により高速耐久性が低下してしまうからであ
る。
は、トレッドのベースゴム組成物のポリマー組成１００
重量部中ＳＢＲが少なくとも７０重量部である。ＳＢＲ
を７０重量部未満とすると、超高性能乗用車用ラジアル
タイヤに求められる操縦安定性を満足するようにした場
合に、発熱により高速耐久性が低下してしまうからであ
る。
【００１１】前記ベースゴムにおいて、シリカとカーボ
ンブラックの総量がゴム成分１００重量部に対して４０
〜１００重量部の範囲内である。かかる量が４０重量部
未満では操縦安定性を改良することができず、一方１０
０重量部を超えると高速耐久性の低下を招くことにな
る。このとき、シリカとカーボンブラックの総量に対す
るシリカの比率が２０〜８０重量％の範囲内である。こ
の比率が２０重量％未満では発熱抑制による耐久性向上
の効果が小さく、一方８０重量％を超えると高温時の破
壊特性の低下が著しくなる。
ンブラックの総量がゴム成分１００重量部に対して４０
〜１００重量部の範囲内である。かかる量が４０重量部
未満では操縦安定性を改良することができず、一方１０
０重量部を超えると高速耐久性の低下を招くことにな
る。このとき、シリカとカーボンブラックの総量に対す
るシリカの比率が２０〜８０重量％の範囲内である。こ
の比率が２０重量％未満では発熱抑制による耐久性向上
の効果が小さく、一方８０重量％を超えると高温時の破
壊特性の低下が著しくなる。
【００１２】また、前記ベースゴムにはシランカップリ
ング剤をシリカ量の５〜２０重量％含める。シランカッ
プリング剤の配合量が５重量％より少ないとシリカの補
強性が著しく劣り、破壊特性が低下する。一方、２０重
量％より多いと、発熱時の伸びが得られず、耐久性が低
下し、弾性率の著しい上昇を招くことになる。すなわ
ち、シランカップリング剤は、シリカの補強性確保と剛
性保持の観点から前記範囲内にてベースゴムに含める必
要がある。
ング剤をシリカ量の５〜２０重量％含める。シランカッ
プリング剤の配合量が５重量％より少ないとシリカの補
強性が著しく劣り、破壊特性が低下する。一方、２０重
量％より多いと、発熱時の伸びが得られず、耐久性が低
下し、弾性率の著しい上昇を招くことになる。すなわ
ち、シランカップリング剤は、シリカの補強性確保と剛
性保持の観点から前記範囲内にてベースゴムに含める必
要がある。
【００１３】なお、シランカップリング剤はとしては、
一般式、Ｙ３−Ｓｉ−ＣｎＨ２ｎＡ（式中、Ｙは炭素数
１〜４のアルキル基、アルコキシル基または塩素原子で
あって３個のＹは同一でも異なっていてもよく、ｎは１
〜６の整数を示し、Ａは−ＳｍＣｎＨ２ｎＳｉ−Ｙ
３基、−Ｘ基および−ＳｎＺ基からなる群から選ばれた
基であり、ここでＸはニトロソ基、メルカプト基、アミ
ノ基、エポキシ基、ビニル基、塩素原子またはイミド
基、Ｚは次式、 であり、ｍおよびｎは夫々１〜６の整数を示し、Ｙは前
述の通りである。）で表わされるものを用いる。
一般式、Ｙ３−Ｓｉ−ＣｎＨ２ｎＡ（式中、Ｙは炭素数
１〜４のアルキル基、アルコキシル基または塩素原子で
あって３個のＹは同一でも異なっていてもよく、ｎは１
〜６の整数を示し、Ａは−ＳｍＣｎＨ２ｎＳｉ−Ｙ
３基、−Ｘ基および−ＳｎＺ基からなる群から選ばれた
基であり、ここでＸはニトロソ基、メルカプト基、アミ
ノ基、エポキシ基、ビニル基、塩素原子またはイミド
基、Ｚは次式、 であり、ｍおよびｎは夫々１〜６の整数を示し、Ｙは前
述の通りである。）で表わされるものを用いる。
【００１４】また、本発明において使用するカーボンブ
ラックは、Ｎ2ＳＡ値が５０〜１５０ｍ2／ｇ、ＤＢＰ値
が１００〜２００ｃｃ／１００ｇで、かつ次式、ＤＢＰ
＞−Ｎ2 ＳＡ＋２３０の関係を満たすものである。Ｎ2
ＳＡが５０ｍ2／ｇ未満だと剛性の保持が困難となり、
一方１５０ｍ2／ｇを超えると発熱性が悪化し、すなわ
ち発熱が大きくなり、耐久性の向上が望めなくなる。同
様にＤＢＰが１００ｃｃ／１００ｇ未満であると剛性保
持が困難となり、一方２００ｃｃ／１００ｇを超えると
作業性の悪化、弾性率の著しい上昇が起こる。さらに、
次式、ＤＢＰ＞−Ｎ2 ＳＡ＋２３０の関係を満たす場合
に、最も耐久性と操縦安定性のバランスをとることがで
きる。ここで、Ｎ２ＳＡはＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８４
Ｂ法に、またＤＢＰはＪＩＳＫ６２２１−１９８２Ａに
準拠して夫々求めた。
ラックは、Ｎ2ＳＡ値が５０〜１５０ｍ2／ｇ、ＤＢＰ値
が１００〜２００ｃｃ／１００ｇで、かつ次式、ＤＢＰ
＞−Ｎ2 ＳＡ＋２３０の関係を満たすものである。Ｎ2
ＳＡが５０ｍ2／ｇ未満だと剛性の保持が困難となり、
一方１５０ｍ2／ｇを超えると発熱性が悪化し、すなわ
ち発熱が大きくなり、耐久性の向上が望めなくなる。同
様にＤＢＰが１００ｃｃ／１００ｇ未満であると剛性保
持が困難となり、一方２００ｃｃ／１００ｇを超えると
作業性の悪化、弾性率の著しい上昇が起こる。さらに、
次式、ＤＢＰ＞−Ｎ2 ＳＡ＋２３０の関係を満たす場合
に、最も耐久性と操縦安定性のバランスをとることがで
きる。ここで、Ｎ２ＳＡはＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８４
Ｂ法に、またＤＢＰはＪＩＳＫ６２２１−１９８２Ａに
準拠して夫々求めた。
【００１５】さらに、使用するシリカはＮ２ＳＡ値が、
好ましくは２２０〜３００ｍ２／ｇ、さらに好ましくは
２３０〜２６０ｍ２／ｇである。この値が２２０ｍ２／
ｇ以上だと特に剛性感が良くなり操縦安定性が著しく向
上する。しかし、３００ｍ２／ｇを超えると、作業性が
著しく悪化し、シリカの分散性が低下し、耐久性の低下
を招くことになる。剛性感の向上と耐久性の向上とのバ
ランスの観点から、最も好ましい範囲が上述の２３０〜
２６０ｍ２／ｇである。
好ましくは２２０〜３００ｍ２／ｇ、さらに好ましくは
２３０〜２６０ｍ２／ｇである。この値が２２０ｍ２／
ｇ以上だと特に剛性感が良くなり操縦安定性が著しく向
上する。しかし、３００ｍ２／ｇを超えると、作業性が
著しく悪化し、シリカの分散性が低下し、耐久性の低下
を招くことになる。剛性感の向上と耐久性の向上とのバ
ランスの観点から、最も好ましい範囲が上述の２３０〜
２６０ｍ２／ｇである。
【００１６】また、本発明においては、ベースゴム組成
物の加硫後の動的貯蔵弾性率Ｅ’が１２０×１０６ｄｙ
ｎ／ｃｍ2 以上で、かつ硬度（Ｈｄ）が６５以上のとき
に操縦安定性の向上が期待でき、これらに満たないとき
はその向上は望めない。
物の加硫後の動的貯蔵弾性率Ｅ’が１２０×１０６ｄｙ
ｎ／ｃｍ2 以上で、かつ硬度（Ｈｄ）が６５以上のとき
に操縦安定性の向上が期待でき、これらに満たないとき
はその向上は望めない。
【００１７】次に、上述したベースゴムと組み合わせる
キャップゴムは、ポリマー分のスチレン含量が２８重量
％以上であるゴム組成物からなる。これは、高性能用と
しての優れたグリップ性能を得るには、スチレン含量が
２８重量％以上であることが必要であり、さらに本発明
に係るベースゴムと組み合わせた場合、操縦安定性の著
しい向上が見られる。これに対し、２８重量％未満だ
と、本発明に係るベースゴムと組み合わせても、操縦安
定性の向上は望めない。また好ましくは、総充てん剤量
が、６０〜１２０重量部である。但し、これにはカーボ
ンブラック、シリカ、クレイ等を含む。
キャップゴムは、ポリマー分のスチレン含量が２８重量
％以上であるゴム組成物からなる。これは、高性能用と
しての優れたグリップ性能を得るには、スチレン含量が
２８重量％以上であることが必要であり、さらに本発明
に係るベースゴムと組み合わせた場合、操縦安定性の著
しい向上が見られる。これに対し、２８重量％未満だ
と、本発明に係るベースゴムと組み合わせても、操縦安
定性の向上は望めない。また好ましくは、総充てん剤量
が、６０〜１２０重量部である。但し、これにはカーボ
ンブラック、シリカ、クレイ等を含む。
【００１８】尚、本発明に係るベースゴム組成物および
キャップゴム組成物には、上記成分以外に通常用いられ
る加硫剤、加硫促進剤、軟化剤、老化防止剤などが適宜
配合される。
キャップゴム組成物には、上記成分以外に通常用いられ
る加硫剤、加硫促進剤、軟化剤、老化防止剤などが適宜
配合される。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例および比較例により具
体的に説明する。表１に示す配合処方（重量部）に従い
ベースゴム用のゴム組成物Ａ〜Ｊおよびキャップゴム用
のゴム組成物Ｋ，Ｌを夫々調製した。尚、表中のＳＢＲ
（Ａ）〜（Ｃ）のミクロ構造は以下の通りである。
体的に説明する。表１に示す配合処方（重量部）に従い
ベースゴム用のゴム組成物Ａ〜Ｊおよびキャップゴム用
のゴム組成物Ｋ，Ｌを夫々調製した。尚、表中のＳＢＲ
（Ａ）〜（Ｃ）のミクロ構造は以下の通りである。
【００２０】 ＳＢＲ（Ａ） ＳＢＲ（Ｂ） ＳＢＲ（Ｃ） スチレン含量（％） ２４ ２５ ３５ ＳＢＲ（Ａ）：＃１５００（日本合成ゴム（株）製） ＳＢＲ（Ｂ）：タフデン２５３０（旭化成（株）製） ＳＢＲ（Ｃ）：Ｔｏ１２０（日本合成ゴム（株）製）
【００２１】また表中のカーボンブラック（Ａ）〜
（Ｃ）のコロイダル特性は以下の通りである。 カーボンブラック （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） Ｎ2ＳＡ(m2/g) １３１ ７９ ８０ ＤＢＰ(cc/100g) １２３ １０１ １８４-Ｎ2ＳＡ+２３０ ９９ １５１ １５０ カーボンブラック（Ａ）：シースト７Ｈ（東海カーボン（株）製） カーボンブラック（Ｂ）：シースト３（東海カーボン（株）製） カーボンブラック（Ｃ）：試作カーボンブラック
（Ｃ）のコロイダル特性は以下の通りである。 カーボンブラック （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） Ｎ2ＳＡ(m2/g) １３１ ７９ ８０ ＤＢＰ(cc/100g) １２３ １０１ １８４-Ｎ2ＳＡ+２３０ ９９ １５１ １５０ カーボンブラック（Ａ）：シースト７Ｈ（東海カーボン（株）製） カーボンブラック（Ｂ）：シースト３（東海カーボン（株）製） カーボンブラック（Ｃ）：試作カーボンブラック
【００２２】さらに表中のシリカのコロイダル特性は以
下の通りである。
下の通りである。
【００２３】
【表１】 ＊１ デグッサ社製，Ｓｉ６９ ＊２ Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチル）−Ｎ’−フェ
ニル−ｐ−フェニレンジアミン ＊３ ジフェニルグアニジン ＊４ ジベンゾチアジルスルフィド ＊５ Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾルスルフ
ェンアミド ＊６ ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラ
スルフィド
ニル−ｐ−フェニレンジアミン ＊３ ジフェニルグアニジン ＊４ ジベンゾチアジルスルフィド ＊５ Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾルスルフ
ェンアミド ＊６ ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラ
スルフィド
【００２４】次に、表１に示す各ベースゴム組成物につ
いて、動的貯蔵弾性率および硬度（Ｈｄ）を以下のよう
にして求めた。また、かかるベースゴム組成物およびキ
ャップゴム組成物からなるトレッドゴムを備えたタイヤ
サイズ２２５／５０Ｒ１６のタイヤを試作し、リム８Ｊ
−１６を使用して高速耐久性の試験を行った。
いて、動的貯蔵弾性率および硬度（Ｈｄ）を以下のよう
にして求めた。また、かかるベースゴム組成物およびキ
ャップゴム組成物からなるトレッドゴムを備えたタイヤ
サイズ２２５／５０Ｒ１６のタイヤを試作し、リム８Ｊ
−１６を使用して高速耐久性の試験を行った。
【００２５】（イ）動的貯蔵弾性率（Ｅ’） 東洋精機製スペクトロメーターを用い、幅５ｍｍ、厚さ
２ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を初期荷重１５０ｇ、振
動数５０Ｈ、動歪１％にて３０℃で測定した。 （ロ）操縦安定性 テストコースにて、実車走行を行い、駆動性、制動性、
ハンドル応答性、操蛇時のコントロール性を総合評価
し、操縦安定性の評価とした。比較例１を１００とした
指数で示した。数値が大なる程結果が良好である。 （ハ）高速耐久性 ＪＩＳ Ｄ４２３０に基づき故障までドラムにて高速耐
久試験を行った。比較例１を１００とした指数で示し
た。数値が大なる程結果が良好である。 （ニ）硬度（Ｈｄ） ＪＩＳ Ｋ６３０１（スプリング式Ａ型）に準じて求め
た。得られた結果を下記の表２に示す。
２ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を初期荷重１５０ｇ、振
動数５０Ｈ、動歪１％にて３０℃で測定した。 （ロ）操縦安定性 テストコースにて、実車走行を行い、駆動性、制動性、
ハンドル応答性、操蛇時のコントロール性を総合評価
し、操縦安定性の評価とした。比較例１を１００とした
指数で示した。数値が大なる程結果が良好である。 （ハ）高速耐久性 ＪＩＳ Ｄ４２３０に基づき故障までドラムにて高速耐
久試験を行った。比較例１を１００とした指数で示し
た。数値が大なる程結果が良好である。 （ニ）硬度（Ｈｄ） ＪＩＳ Ｋ６３０１（スプリング式Ａ型）に準じて求め
た。得られた結果を下記の表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】以上のように、本発明の空気入りタイヤ
においては、キャップ・ベース構造としたトレッドのベ
ース用ゴム組成物に、所定量以上のＳＢＲを使用し、か
つシリカと特定のカーボンブラックとシランカップリン
グ剤とを所定量含め、加硫ゴム物性（Ｅ’，Ｈｄ）を特
定し、さらにキャップゴムのポリマー分のスチレン含量
を所定量以上としたことにより、超高性能領域のタイヤ
に要求される高速耐久性と操縦安定性の両立を実現する
ことができた。また、使用するシリカのＮ2 ＳＡ値を２
２０〜３００ｍ2／ｇとすると、さらに一段と高速耐久
性と操縦安定性の両立を図ることができる。
においては、キャップ・ベース構造としたトレッドのベ
ース用ゴム組成物に、所定量以上のＳＢＲを使用し、か
つシリカと特定のカーボンブラックとシランカップリン
グ剤とを所定量含め、加硫ゴム物性（Ｅ’，Ｈｄ）を特
定し、さらにキャップゴムのポリマー分のスチレン含量
を所定量以上としたことにより、超高性能領域のタイヤ
に要求される高速耐久性と操縦安定性の両立を実現する
ことができた。また、使用するシリカのＮ2 ＳＡ値を２
２０〜３００ｍ2／ｇとすると、さらに一段と高速耐久
性と操縦安定性の両立を図ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ６０Ｃ 11/00 7504−3Ｂ Ｂ６０Ｃ 11/00 Ｄ Ｃ０９Ｃ 1/48 ＰＢＥ Ｃ０９Ｃ 1/48 ＰＢＥ
Claims (2)
- 【請求項１】 トレッドゴムがトレッド表面部のキャッ
プゴムとベルトコーティングゴムに接する部分のベース
ゴムの２層構造よりなる空気入りタイヤにおいて、 前記ベースゴムが、少なくとも７０重量部のスチレン−
ブタジエンゴムを含むゴム成分１００重量部に対して、
シリカとカーボンブラックとを合わせて４０〜１００重
量部を含み、シリカとカーボンブラックの総量に対する
シリカの割合がが２０〜８０重量％で、かつシランカッ
プリング剤をシリカ量の５〜２０重量％含んでいるゴム
組成物よりなり、 前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）
が５０〜１５０ｍ2／ｇ、ジブチルフタレート吸油量
（ＤＢＰ）が１００〜２００ｃｃ／１００ｇであり、Ｄ
ＢＰとＮ2ＳＡの関係が次式、ＤＢＰ＞−Ｎ2ＳＡ＋２３
０を満たし、 さらに加硫後のベースゴム組成物の動的貯蔵弾性率
（Ｅ’）が１２０×１０６ｄｙｎ／ｃｍ2 以上、硬度
（Ｈｄ）が６５以上であり、前記キャップゴムが、ポリ
マー分のスチレン含量が２８重量％以上であるゴム組成
物からなことを特徴とする空気入りタイヤ。 - 【請求項２】 前記シリカのＮ2ＳＡが２２０〜３００
ｍ2／ｇである請求項１記載の空気入りタイヤ。
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|---|---|---|---|
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-300416 | 1995-10-26 | ||
| JP30041695 | 1995-10-26 | ||
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| JP3552852B2 JP3552852B2 (ja) | 2004-08-11 |
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ID=26530708
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP23286796A Expired - Fee Related JP3552852B2 (ja) | 1995-10-26 | 1996-09-03 | 空気入りタイヤ |
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003020365A (ja) * | 2001-07-05 | 2003-01-24 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 低温脆化の改良されたゴム組成物 |
| JP2004204100A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2008056781A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Bridgestone Corp | ファーネスカーボンブラックおよびそれを用いたゴム組成物 |
| US7919558B2 (en) | 2004-02-27 | 2011-04-05 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Rubber composition and pneumatic tire using the same |
| JP2012509807A (ja) * | 2008-11-27 | 2012-04-26 | ソシエテ ド テクノロジー ミシュラン | 遮水層を備えたクラウン領域を有する空気圧タイヤ |
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-
1996
- 1996-09-03 JP JP23286796A patent/JP3552852B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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