JPH09133509A - 動的コヒーレント焦点によるコヒーレンス生物測定及び 断層撮影の方法 - Google Patents
動的コヒーレント焦点によるコヒーレンス生物測定及び 断層撮影の方法Info
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- JPH09133509A JPH09133509A JP8182857A JP18285796A JPH09133509A JP H09133509 A JPH09133509 A JP H09133509A JP 8182857 A JP8182857 A JP 8182857A JP 18285796 A JP18285796 A JP 18285796A JP H09133509 A JPH09133509 A JP H09133509A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 動的コヒーレント焦点の使用により、全物体
深さにわたって高くて同様に良好な分解能を達成する。 【解決手段】 短コヒーレンス干渉計の測定光線により
光返送部位の位置を測定するための横解像度の向上した
コヒーレンス生物測定及び断層撮影の方法であって、干
渉を起こすために、同じ光学長の測定アームと基準アー
ムの経路長の調整を行い、測定区間に沿った物体中の光
返送部位の位置をこの位置についての経路長の調整に必
要な測定光線及び／または基準光線の長さ変更から決定
し、その際に測定光線が測定物体中または物体上に合焦
し、こうして生じる測定焦点が、測定区間に沿って走査
のために移動する際に基準光に対してコヒーレントな状
態に留まるように、測定区間に沿って移動するという方
法において、測定焦点の移動、及び基準光２'に対する
そのコヒーレンスを保証するために必要な経路調整が、
単一の光学的構成要素の移動によって実現する。
深さにわたって高くて同様に良好な分解能を達成する。 【解決手段】 短コヒーレンス干渉計の測定光線により
光返送部位の位置を測定するための横解像度の向上した
コヒーレンス生物測定及び断層撮影の方法であって、干
渉を起こすために、同じ光学長の測定アームと基準アー
ムの経路長の調整を行い、測定区間に沿った物体中の光
返送部位の位置をこの位置についての経路長の調整に必
要な測定光線及び／または基準光線の長さ変更から決定
し、その際に測定光線が測定物体中または物体上に合焦
し、こうして生じる測定焦点が、測定区間に沿って走査
のために移動する際に基準光に対してコヒーレントな状
態に留まるように、測定区間に沿って移動するという方
法において、測定焦点の移動、及び基準光２'に対する
そのコヒーレンスを保証するために必要な経路調整が、
単一の光学的構成要素の移動によって実現する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光学式の医療用画
像生成及び長さ測定技術の分野に関する。
像生成及び長さ測定技術の分野に関する。
【０００２】
【従来の技術】光学式コヒーレンス距離測定（C. K. Hi
tzenberger「Optical Measurement ofthe Axial Eye Le
ngth by Laser Doppler Interferometry」、Invest. Op
hthalmol. Vis. Sci. 32 (1991), Nr. 3, S. 616-624）
及び光学式コヒーレンス断層撮影法（D. Huang, E. A.
Swanson, C. P. Lin, J. S. Schuman, W. G. Stinson,
W. Chang, M. R. Hee, T. Flotte, K. Gregory, C. A.
Puliafito, J. G. Fujimoto「Optical coherence tomog
raphy」, Science 254 (1991), S. 1178-1181）では、
短いコヒーレンス長の光による干渉計測定法が、測定物
体または撮像物体の内部における光返送部位の位置を突
き止めるのに利用されている。
tzenberger「Optical Measurement ofthe Axial Eye Le
ngth by Laser Doppler Interferometry」、Invest. Op
hthalmol. Vis. Sci. 32 (1991), Nr. 3, S. 616-624）
及び光学式コヒーレンス断層撮影法（D. Huang, E. A.
Swanson, C. P. Lin, J. S. Schuman, W. G. Stinson,
W. Chang, M. R. Hee, T. Flotte, K. Gregory, C. A.
Puliafito, J. G. Fujimoto「Optical coherence tomog
raphy」, Science 254 (1991), S. 1178-1181）では、
短いコヒーレンス長の光による干渉計測定法が、測定物
体または撮像物体の内部における光返送部位の位置を突
き止めるのに利用されている。
【０００３】どちらの方法も、干渉計を使用した測定方
法に基づくもので、厳密には短コヒーレンス干渉計測定
法と呼ぶことができる。本明細書では、短コヒーレンス
干渉計測定法とは、原理的に、短いコヒーレンス長の光
を使用し、基準光線中の長さを干渉が発生するまで変化
させることによって、測定光線中で測定すべき長さを求
めるものをいう。干渉が発生するのは、使用する光のコ
ヒーレンス長の内部での両方の光線の経路長が等しい場
合だけである。その場合、基準光線の既知の長さが測定
光線中の求める長さと等しくなる。この短コヒーレンス
干渉計測定法では、測定物体が二重光線干渉計の測定ア
ーム内にあって、干渉計の基準アームの光学長を測定ア
ームの距離に合わせることによって物体長さが決定され
（E. A.Swanson, D. Huang, M. R. Hee, J. G. Fujimot
o, C. P. Lin, C. A. Puliafito「High-speed optical
coherence domain reflectometry」、Opt. Left. 17
(1992), S. 151-153）、あるいは二重光線干渉計から発
生する二重光線（「ダブル・ビーム」、刊行物 A. F. F
ercher, H. C. Li, C. K. Hitzenberger「Slit Lamp La
ser Doppler Interferometer」、Lasers Surg. Med. 13
(1993), S. 447-452）で測定物体を照射し、前記二重
光線干渉計中の経路差を測定物体中の光学距離に合わせ
ることによって物体長を決定する。
法に基づくもので、厳密には短コヒーレンス干渉計測定
法と呼ぶことができる。本明細書では、短コヒーレンス
干渉計測定法とは、原理的に、短いコヒーレンス長の光
を使用し、基準光線中の長さを干渉が発生するまで変化
させることによって、測定光線中で測定すべき長さを求
めるものをいう。干渉が発生するのは、使用する光のコ
ヒーレンス長の内部での両方の光線の経路長が等しい場
合だけである。その場合、基準光線の既知の長さが測定
光線中の求める長さと等しくなる。この短コヒーレンス
干渉計測定法では、測定物体が二重光線干渉計の測定ア
ーム内にあって、干渉計の基準アームの光学長を測定ア
ームの距離に合わせることによって物体長さが決定され
（E. A.Swanson, D. Huang, M. R. Hee, J. G. Fujimot
o, C. P. Lin, C. A. Puliafito「High-speed optical
coherence domain reflectometry」、Opt. Left. 17
(1992), S. 151-153）、あるいは二重光線干渉計から発
生する二重光線（「ダブル・ビーム」、刊行物 A. F. F
ercher, H. C. Li, C. K. Hitzenberger「Slit Lamp La
ser Doppler Interferometer」、Lasers Surg. Med. 13
(1993), S. 447-452）で測定物体を照射し、前記二重
光線干渉計中の経路差を測定物体中の光学距離に合わせ
ることによって物体長を決定する。
【０００４】これらの方法では、短コヒーレンス干渉計
測定法によって、長手方向で、したがって照射光線の方
向で、コヒーレンス長１ｃ＝λ2／Δλ（λ＝波長、Δ
λ＝使用光の帯域幅）などの、すなわち数μｍのサイズ
の非常に高い光学的分解能が得られる。一方、照射方向
を横切る方向では、同様に良好な分解能が得られるのは
例外的であり、とりわけ全物体深さにわたって同様に良
好な横方向の光学的分解能が得られることはない。
測定法によって、長手方向で、したがって照射光線の方
向で、コヒーレンス長１ｃ＝λ2／Δλ（λ＝波長、Δ
λ＝使用光の帯域幅）などの、すなわち数μｍのサイズ
の非常に高い光学的分解能が得られる。一方、照射方向
を横切る方向では、同様に良好な分解能が得られるのは
例外的であり、とりわけ全物体深さにわたって同様に良
好な横方向の光学的分解能が得られることはない。
【０００５】本発明によれば、いわゆる動的コヒーレン
ト焦点の使用により、全物体深さにわたって高くて同様
に良好な分解能が達成される。動的コヒーレント焦点と
は、ここでは、空間変位の際に常に基準点に対してコヒ
ーレントである光束の焦点をいう。
ト焦点の使用により、全物体深さにわたって高くて同様
に良好な分解能が達成される。動的コヒーレント焦点と
は、ここでは、空間変位の際に常に基準点に対してコヒ
ーレントである光束の焦点をいう。
【０００６】合焦した光束は、厳密な位置決定及び物体
の位置決めに以前から使用されている。ただし、その場
合は、物体の深さ構造の決定ではなく、物体表面の位置
の確認に使用されていた。例えば、ドイツ公開明細書Ｄ
Ｅ２３３３２８１号（公開日１９７４年１月１７日）
に、干渉計（ただし、短コヒーレンス干渉計ではない）
を用いて光学系の焦点を調節する方法が記載されてい
る。そこでは、測定光線を物体表面に合焦させ、反射光
を基準光線と干渉させている。次いで干渉縞の形状に基
づいて、物体表面が焦点にあるか否かを判定する。
の位置決めに以前から使用されている。ただし、その場
合は、物体の深さ構造の決定ではなく、物体表面の位置
の確認に使用されていた。例えば、ドイツ公開明細書Ｄ
Ｅ２３３３２８１号（公開日１９７４年１月１７日）
に、干渉計（ただし、短コヒーレンス干渉計ではない）
を用いて光学系の焦点を調節する方法が記載されてい
る。そこでは、測定光線を物体表面に合焦させ、反射光
を基準光線と干渉させている。次いで干渉縞の形状に基
づいて、物体表面が焦点にあるか否かを判定する。
【０００７】したがって、この方法は、個々の物体表面
の位置の確定に適しているにすぎず、本発明の方法の直
接的代案にはならない。その上、この深さ構造の場合、
スペックルと呼ばれる統計的干渉現象が発生し、それに
対してさらに解釈が引き出される。物体表面の位置を決
定するもう一つの方法は、米国特許第４５８９７７３号
（特許日１９８６年５月２０日）に記載されている。こ
の場合、物体表面を既知の光学式スプリットビーム顕微
鏡の場合と同様に、測定光束で斜めに照射する。これに
より、物体の長手方向の変位が、物体表面上での光スポ
ットの横手方向の変位をもたらす。この光スポットの理
想位置からのずれを電気信号に変換し、物体の位置を確
定する。この方法も個々の表面の位置確定に適している
にすぎず、物体の深さ構造の登録には適していない。こ
の方法は干渉計測定法に則って働くものではなく、した
がって干渉計測定の感度をもたず、本発明の方法とは対
比できない。
の位置の確定に適しているにすぎず、本発明の方法の直
接的代案にはならない。その上、この深さ構造の場合、
スペックルと呼ばれる統計的干渉現象が発生し、それに
対してさらに解釈が引き出される。物体表面の位置を決
定するもう一つの方法は、米国特許第４５８９７７３号
（特許日１９８６年５月２０日）に記載されている。こ
の場合、物体表面を既知の光学式スプリットビーム顕微
鏡の場合と同様に、測定光束で斜めに照射する。これに
より、物体の長手方向の変位が、物体表面上での光スポ
ットの横手方向の変位をもたらす。この光スポットの理
想位置からのずれを電気信号に変換し、物体の位置を確
定する。この方法も個々の表面の位置確定に適している
にすぎず、物体の深さ構造の登録には適していない。こ
の方法は干渉計測定法に則って働くものではなく、した
がって干渉計測定の感度をもたず、本発明の方法とは対
比できない。
【０００８】個々の物体表面の位置を確定する他の方法
が、ＣＤディスクの合焦の問題に関連して知られてい
る。すなわち、米国特許第４６３１３９５号（特許日１
９８６年１２月２３日）と同第４８６６２６２号（特許
日１９８９年９月１２日）である。これらの方法も個々
の表面の位置確定に適しているにすぎず、干渉計測定法
によって働くものではなく、したがって本発明の方法と
対比できない。
が、ＣＤディスクの合焦の問題に関連して知られてい
る。すなわち、米国特許第４６３１３９５号（特許日１
９８６年１２月２３日）と同第４８６６２６２号（特許
日１９８９年９月１２日）である。これらの方法も個々
の表面の位置確定に適しているにすぎず、干渉計測定法
によって働くものではなく、したがって本発明の方法と
対比できない。
【０００９】一方、コヒーレンス生物測定及び断層撮影
の方法における問題が、ＰＣＴ出願ＷＯ９２／１９９３
０号「Method and apparatus for optical imaging and
measurement」（優先権主張日１９９１年４月２９日、
発明者D. Huang, J. G. Fujimoto, C. A. Puliafito,
C. P. Lin, J. S. Schuman）に取り上げられている。こ
の特許明細書では、物体表面全体にわたって、高くて同
様に良好な解像度という問題が、測定焦点の移動と同時
に偏向ミラーを基準光線経路内で同期的に移動させるこ
とによって達成されている。この方法については、のち
に図５に関して詳しく説明する。測定焦点と偏向ミラー
を基準光線中で同期して移動させるのは技術的に実施可
能であるが、大きな機械的、電気的コストが余分にかか
る。その上、一般に、測定光路中と基準光路中で屈折率
が異なるので、測定焦点の幾何的変位が基準光線中の光
学長の変化に対応しない。
の方法における問題が、ＰＣＴ出願ＷＯ９２／１９９３
０号「Method and apparatus for optical imaging and
measurement」（優先権主張日１９９１年４月２９日、
発明者D. Huang, J. G. Fujimoto, C. A. Puliafito,
C. P. Lin, J. S. Schuman）に取り上げられている。こ
の特許明細書では、物体表面全体にわたって、高くて同
様に良好な解像度という問題が、測定焦点の移動と同時
に偏向ミラーを基準光線経路内で同期的に移動させるこ
とによって達成されている。この方法については、のち
に図５に関して詳しく説明する。測定焦点と偏向ミラー
を基準光線中で同期して移動させるのは技術的に実施可
能であるが、大きな機械的、電気的コストが余分にかか
る。その上、一般に、測定光路中と基準光路中で屈折率
が異なるので、測定焦点の幾何的変位が基準光線中の光
学長の変化に対応しない。
【００１０】本発明は、コヒーレント動的焦点によって
この２つの問題を解決し、焦点の変位と、測定光線と基
準光線の間の光路長の調整を単一の光学素子の変位によ
って行うものである。
この２つの問題を解決し、焦点の変位と、測定光線と基
準光線の間の光路長の調整を単一の光学素子の変位によ
って行うものである。
【００１１】本発明の方法を図面に従って説明する。
【００１２】図１には、ケスター二重プリズムを備えた
干渉計が示してあり、ここではその光路が見やすいこと
から本願の基礎となる問題の説明に利用する。
干渉計が示してあり、ここではその光路が見やすいこと
から本願の基礎となる問題の説明に利用する。
【００１３】光路内で光源１は（短い波の列で示され
る）短いコヒーレンス長の、ただし完全な空間コヒーレ
ンスをもつ光線２を放出する。このような光源の例に
は、マルチモード半導体レーザ、スーパールミネッセン
ス・ダイオード、同調式半導体レーザがある。光線２は
光線分割面４を有するケスター二重プリズム３を備えた
干渉計に当たる。ケスター二重プリズムは、直角をはさ
む長い辺で接合された２個の直角プリズムからなるもの
である。光線２のうち光線分割面４を貫通する部分２'
は、基準光線として、ケスター二重プリズムの外表面５
に当たり、反射されて干渉計の基準ミラー６に達する。
光線２のうち光線分割面４で反射された部分は、ケスタ
ー二重プリズムの外表面７により測定光線２''として光
返送構造８'、８''、８'''を備える測定物体８に送られ
る。
る）短いコヒーレンス長の、ただし完全な空間コヒーレ
ンスをもつ光線２を放出する。このような光源の例に
は、マルチモード半導体レーザ、スーパールミネッセン
ス・ダイオード、同調式半導体レーザがある。光線２は
光線分割面４を有するケスター二重プリズム３を備えた
干渉計に当たる。ケスター二重プリズムは、直角をはさ
む長い辺で接合された２個の直角プリズムからなるもの
である。光線２のうち光線分割面４を貫通する部分２'
は、基準光線として、ケスター二重プリズムの外表面５
に当たり、反射されて干渉計の基準ミラー６に達する。
光線２のうち光線分割面４で反射された部分は、ケスタ
ー二重プリズムの外表面７により測定光線２''として光
返送構造８'、８''、８'''を備える測定物体８に送られ
る。
【００１４】基準ミラー６に当たった光線は、それによ
って反射されて、基準光線９としてケスター干渉計の外
表面５を介して光線分割面４に当たり、そこで反射され
て干渉計出力部にある光電検出器１１に達する。同様
に、物体構造８'、８''、８'''で反射した測定光線１０
は、外表面７と光線分割面４とを介して最終的に干渉計
出力部にある光電検出器１１に達し、そこで基準光線９
と干渉を起こす。
って反射されて、基準光線９としてケスター干渉計の外
表面５を介して光線分割面４に当たり、そこで反射され
て干渉計出力部にある光電検出器１１に達する。同様
に、物体構造８'、８''、８'''で反射した測定光線１０
は、外表面７と光線分割面４とを介して最終的に干渉計
出力部にある光電検出器１１に達し、そこで基準光線９
と干渉を起こす。
【００１５】本発明について詳しく説明する前に、まず
すべての干渉計の根本原理について指摘しておく。干渉
計の光線では、光源から放出された光はまず例えば半透
鏡（図１の光線分割面４）により基準光線（図１の２
'）と測定光線（図１の２''）に分割される。異なる経
路をたどった後、測定物体から戻った測定光線（１０）
と基準ミラーから戻った基準光線（９）は、例えば半透
鏡（図１ではやはり光線分割面４）によって合体し、両
方の光線が干渉を起こす。この干渉状態から両方の部分
光線の光学長の差を推定することができる。
すべての干渉計の根本原理について指摘しておく。干渉
計の光線では、光源から放出された光はまず例えば半透
鏡（図１の光線分割面４）により基準光線（図１の２
'）と測定光線（図１の２''）に分割される。異なる経
路をたどった後、測定物体から戻った測定光線（１０）
と基準ミラーから戻った基準光線（９）は、例えば半透
鏡（図１ではやはり光線分割面４）によって合体し、両
方の光線が干渉を起こす。この干渉状態から両方の部分
光線の光学長の差を推定することができる。
【００１６】ここで使用する短コヒーレンス干渉計測定
法は異なるように働く。図１では基準ミラー６の位置に
より基準光路（図１では、４から６に進み４に戻る）の
長さが一義的に定義される。この短コヒーレンス干渉計
測定法では短コヒーレンス長の光を使用する。しかし、
干渉条件が満たされるとき、すなわち基準光路の光学長
さ（＝幾何長さ×経路に沿った屈折率）が使用光のコヒ
ーレンス長１ｃの大きさの公差内で測定光路の光学長
（図１で４から実際の干渉計測定位置８'''に達し４に
戻る）に等しいときにのみ干渉が発生する。したがっ
て、基準光路の長さにより、物体中のどの部位が測定さ
れるかが定義され、すなわち実際の干渉計測定位置が定
義される。実際の干渉計測定位置とは、測定光路中で、
光線分割から光線合体までの測定光路の光学長が、光線
分離から光線合体までの基準光路の光学長と等しい位置
をいう。したがって、容易に測定できる基準光路の長さ
から、求める測定光路の長さが得られる。これについて
はまず図１の干渉計でさらに詳しく説明する。
法は異なるように働く。図１では基準ミラー６の位置に
より基準光路（図１では、４から６に進み４に戻る）の
長さが一義的に定義される。この短コヒーレンス干渉計
測定法では短コヒーレンス長の光を使用する。しかし、
干渉条件が満たされるとき、すなわち基準光路の光学長
さ（＝幾何長さ×経路に沿った屈折率）が使用光のコヒ
ーレンス長１ｃの大きさの公差内で測定光路の光学長
（図１で４から実際の干渉計測定位置８'''に達し４に
戻る）に等しいときにのみ干渉が発生する。したがっ
て、基準光路の長さにより、物体中のどの部位が測定さ
れるかが定義され、すなわち実際の干渉計測定位置が定
義される。実際の干渉計測定位置とは、測定光路中で、
光線分割から光線合体までの測定光路の光学長が、光線
分離から光線合体までの基準光路の光学長と等しい位置
をいう。したがって、容易に測定できる基準光路の長さ
から、求める測定光路の長さが得られる。これについて
はまず図１の干渉計でさらに詳しく説明する。
【００１７】測定物体８のｚ方向の合計深さを得るため
に、基準ミラー６を基準光線２'の方向に対応する距離
だけ変位させなければならない。その際に、干渉計出力
部で生じる干渉が、一方では実際の測定位置または物体
中の光返送部位の位置（分割面４から基準ミラーと同じ
距離にある）の判定基準となり、他方では、そのときの
実際の測定位置からの光返送の強さの尺度ともなる。す
なわち、基準ミラーの位置が、物体内部のこの実際の測
定位置のｚ位置を示し、測定部信号の強さＵが測定位置
での光返送の強さの尺度となる。したがって、この短コ
ヒーレンス干渉計測定の測定方法は、要約すると、物体
内部の当該の光返送部位の位置（図１では例えば部位８
'''）を基準ミラーの位置（図１では例えば６の位置）
から決定するものである。
に、基準ミラー６を基準光線２'の方向に対応する距離
だけ変位させなければならない。その際に、干渉計出力
部で生じる干渉が、一方では実際の測定位置または物体
中の光返送部位の位置（分割面４から基準ミラーと同じ
距離にある）の判定基準となり、他方では、そのときの
実際の測定位置からの光返送の強さの尺度ともなる。す
なわち、基準ミラーの位置が、物体内部のこの実際の測
定位置のｚ位置を示し、測定部信号の強さＵが測定位置
での光返送の強さの尺度となる。したがって、この短コ
ヒーレンス干渉計測定の測定方法は、要約すると、物体
内部の当該の光返送部位の位置（図１では例えば部位８
'''）を基準ミラーの位置（図１では例えば６の位置）
から決定するものである。
【００１８】基準ミラー６は、例えばステップ・モータ
で制御されるテーブルにより、あるいは電気力学的に、
あるいは（測定距離が短い場合は）圧電気で変位させ
る。また、振動運動またはその他の運動を行うこともで
きる。基準光線の長さが物体中の光返送位置までの測定
光線の長さに等しい限り、干渉計出力部で干渉が観察さ
れ、光電検出器１１が電気的交番信号Ｕを供給する。こ
こで、光電検出器１１が交番信号を供給する基準ミラー
６の位置ｚを、例えば、ステップ・モータで制御される
テーブルの位置と当該の光電検出器信号Ｕに基づいて登
録し、図２に示すように物体中の測定光線１０に沿った
当該の光返送部位のｚ位置を得る。このような測定を、
以下では「Ａ走査」または「線形走査」と呼ぶことにす
る。その結果は、医療用超音波技術の「Ａ像」に対応す
る。これがコヒーレンス距離測定の基本原理である。
で制御されるテーブルにより、あるいは電気力学的に、
あるいは（測定距離が短い場合は）圧電気で変位させ
る。また、振動運動またはその他の運動を行うこともで
きる。基準光線の長さが物体中の光返送位置までの測定
光線の長さに等しい限り、干渉計出力部で干渉が観察さ
れ、光電検出器１１が電気的交番信号Ｕを供給する。こ
こで、光電検出器１１が交番信号を供給する基準ミラー
６の位置ｚを、例えば、ステップ・モータで制御される
テーブルの位置と当該の光電検出器信号Ｕに基づいて登
録し、図２に示すように物体中の測定光線１０に沿った
当該の光返送部位のｚ位置を得る。このような測定を、
以下では「Ａ走査」または「線形走査」と呼ぶことにす
る。その結果は、医療用超音波技術の「Ａ像」に対応す
る。これがコヒーレンス距離測定の基本原理である。
【００１９】コヒーレンス断層撮影法では、このような
一連の干渉計距離測定を（例えばｘ方向に）隣接する位
置で行い、「イメージ」として組み合わせる。物体を照
射する光線２''（図１参照）を各Ａ走査後に物体に向か
って、例えばｘ方向に変位させると、行ごとに異なるｘ
位置でｚ方向に物体構造が得られ、これらの行を１つの
断面像（断層写真）に合成することができる。生じる干
渉現象の強さが、測定位置の光返送の強さの尺度とな
る。こうして医療用超音波技術の「Ｂ像」に対応するイ
メージが得られる。これが光学式コヒーレンス断層撮影
法の基本原理である。
一連の干渉計距離測定を（例えばｘ方向に）隣接する位
置で行い、「イメージ」として組み合わせる。物体を照
射する光線２''（図１参照）を各Ａ走査後に物体に向か
って、例えばｘ方向に変位させると、行ごとに異なるｘ
位置でｚ方向に物体構造が得られ、これらの行を１つの
断面像（断層写真）に合成することができる。生じる干
渉現象の強さが、測定位置の光返送の強さの尺度とな
る。こうして医療用超音波技術の「Ｂ像」に対応するイ
メージが得られる。これが光学式コヒーレンス断層撮影
法の基本原理である。
【００２０】物体を照射する光線２''の変位は、例えば
図３に示すように回転式または振動式の偏向ミラー１４
によって行うこともできる。偏向ミラー１４の向きに応
じて、異なる方向１５、１５'、１５''で、あるいは対
応するｘ位置で物体８の測定が行われる。干渉計出力部
に現れる光電検出器信号の異なる強さを利用して、例え
ば電子式帯域ろ波の後に、断層撮影像１６を行ごとに構
成することができる。
図３に示すように回転式または振動式の偏向ミラー１４
によって行うこともできる。偏向ミラー１４の向きに応
じて、異なる方向１５、１５'、１５''で、あるいは対
応するｘ位置で物体８の測定が行われる。干渉計出力部
に現れる光電検出器信号の異なる強さを利用して、例え
ば電子式帯域ろ波の後に、断層撮影像１６を行ごとに構
成することができる。
【００２１】干渉計測定距離の長手方向（すなわちｚ方
向）の光学的解像度は、先述のように、光束２のコヒー
レンス長１ｃの大きさ程度である。１ｃは最近のスーパ
ールミネッセンス・ダイオードでは，例えば１０μｍと
非常に小さくすることができる。それに応じて、コヒー
レンス距離測定及びコヒーレンス断層撮影法の長手方向
解像度も良い。ただし、その場合、ｚ方向と直角な
（横）平面内で光束の幅にわたって平均を出す（図４参
照）。いずれにせよ、測定光線２''の幅の内部では細部
を区別することはできない。この問題を解決するため、
図４に示すように、測定物体に導かれた測定光線２''を
レンズ光学系１２によって合焦させることができる。こ
れによって、明らかに測定焦点１３で最大の横方向解像
度が得られ、測定焦点１３からのｚ距離が増すにつれて
この解像度は低下する。実際の干渉計測定位置が測定焦
点（１３）にある、すなわち基準光路の光学長が光線分
割から測定焦点１３まで、さらに光線合体までの測定光
路の光学長と等しい場合にのみ、最大の横解像度が得ら
れる。この部位の外では、干渉計測定距離に沿った横解
像度は著しく落ちる。
向）の光学的解像度は、先述のように、光束２のコヒー
レンス長１ｃの大きさ程度である。１ｃは最近のスーパ
ールミネッセンス・ダイオードでは，例えば１０μｍと
非常に小さくすることができる。それに応じて、コヒー
レンス距離測定及びコヒーレンス断層撮影法の長手方向
解像度も良い。ただし、その場合、ｚ方向と直角な
（横）平面内で光束の幅にわたって平均を出す（図４参
照）。いずれにせよ、測定光線２''の幅の内部では細部
を区別することはできない。この問題を解決するため、
図４に示すように、測定物体に導かれた測定光線２''を
レンズ光学系１２によって合焦させることができる。こ
れによって、明らかに測定焦点１３で最大の横方向解像
度が得られ、測定焦点１３からのｚ距離が増すにつれて
この解像度は低下する。実際の干渉計測定位置が測定焦
点（１３）にある、すなわち基準光路の光学長が光線分
割から測定焦点１３まで、さらに光線合体までの測定光
路の光学長と等しい場合にのみ、最大の横解像度が得ら
れる。この部位の外では、干渉計測定距離に沿った横解
像度は著しく落ちる。
【００２２】この問題は上記に引用したＰＣＴ出願ＷＯ
９２／１９９３０号「Method and apparatus for optic
al imaging and measurement」では、測定焦点の移動と
同時に偏向ミラーが基準光路中で同期して移動するよう
に解決される。この方法は、図５では、基準ミラー６と
合焦光学系１２のｚ方向の同期的移動（双頭矢印で示
す）を保証する、固定結合１７によって示されている。
これは、ＰＣＴ ＷＯ９２／１９９３０特許明細書に記
載されている方法に対応する。
９２／１９９３０号「Method and apparatus for optic
al imaging and measurement」では、測定焦点の移動と
同時に偏向ミラーが基準光路中で同期して移動するよう
に解決される。この方法は、図５では、基準ミラー６と
合焦光学系１２のｚ方向の同期的移動（双頭矢印で示
す）を保証する、固定結合１７によって示されている。
これは、ＰＣＴ ＷＯ９２／１９９３０特許明細書に記
載されている方法に対応する。
【００２３】基準光線中で測定焦点と偏向ミラーを同期
して移動させることは技術的には可能であるが、第１に
機械的また電子的コストが余分にかかる。第２に測定光
路中と基準光路中では屈折率が異なるので、一般に測定
焦点の幾何的移動が基準光線中の光学長の変化に対応し
ない。この方法は現況技術に対応する。本発明は、焦点
の変位とこの変位による測定光線と基準光線の光学長の
調整とを単一の光学素子で同時に行うという、コヒーレ
ントな動的焦点によってこの両方の問題を解決する。
して移動させることは技術的には可能であるが、第１に
機械的また電子的コストが余分にかかる。第２に測定光
路中と基準光路中では屈折率が異なるので、一般に測定
焦点の幾何的移動が基準光線中の光学長の変化に対応し
ない。この方法は現況技術に対応する。本発明は、焦点
の変位とこの変位による測定光線と基準光線の光学長の
調整とを単一の光学素子で同時に行うという、コヒーレ
ントな動的焦点によってこの両方の問題を解決する。
【００２４】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
技術的課題は、単一の移動する光学素子によって、一方
では、干渉計測定距離に沿って移動する焦点を実現し、
他方では、それと同時にこの焦点までの基準光路と測定
光路の光学長を等しい大きさに保つことにある。
技術的課題は、単一の移動する光学素子によって、一方
では、干渉計測定距離に沿って移動する焦点を実現し、
他方では、それと同時にこの焦点までの基準光路と測定
光路の光学長を等しい大きさに保つことにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】本発明は、移動する光学
素子によって生じる物体中の（動点）焦点の適切な光学
的結像によって、基準光路及び測定光路の（それによっ
てコヒーレントになった）測定焦点までの光学長の調整
を同時に保証することにより、全干渉計測定距離にわた
って同じく良好かつ高い光学的横方向解像度を達成す
る。測定焦点の位置に関する物体光路の光学長を基準光
路の光学長と同じ大きさにし、測定焦点のあらゆる変位
及び位置についてそれを維持することによって（干渉条
件）、基準光に対する測定焦点のコヒーレンスが、ここ
で問題になるすべての干渉計構成で達成される。そうす
ると、測定焦点から返送された光のみが、基準光と干渉
を起こすことができ、それだけが干渉計測定に利用され
る。したがって「コヒーレント測定焦点」と称すること
ができる。以下の構成例に示すように、これらの原理を
実現するには、特別の撮像基準に従わねばならない。
素子によって生じる物体中の（動点）焦点の適切な光学
的結像によって、基準光路及び測定光路の（それによっ
てコヒーレントになった）測定焦点までの光学長の調整
を同時に保証することにより、全干渉計測定距離にわた
って同じく良好かつ高い光学的横方向解像度を達成す
る。測定焦点の位置に関する物体光路の光学長を基準光
路の光学長と同じ大きさにし、測定焦点のあらゆる変位
及び位置についてそれを維持することによって（干渉条
件）、基準光に対する測定焦点のコヒーレンスが、ここ
で問題になるすべての干渉計構成で達成される。そうす
ると、測定焦点から返送された光のみが、基準光と干渉
を起こすことができ、それだけが干渉計測定に利用され
る。したがって「コヒーレント測定焦点」と称すること
ができる。以下の構成例に示すように、これらの原理を
実現するには、特別の撮像基準に従わねばならない。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下の構成例は、実際に重要な干
渉計光路でコヒーレンス距離測定及びコヒーレンス断層
撮影をどのようにすれば達成できるかを示すものであ
る。
渉計光路でコヒーレンス距離測定及びコヒーレンス断層
撮影をどのようにすれば達成できるかを示すものであ
る。
【００２７】図６に、本発明の方法による眼科学でのコ
ヒーレンス距離測定用の構成の第１の例を示す。ここで
は例としてこの場合に狭義の測定物体である眼底３０内
の光返送層間の距離の測定を扱う。この場合、虹彩２８
'と水晶体２８''が合焦光学系１２の課題を満たしてい
る。眼底の代わりに別の物体８を測定することもでき
る。その場合は、図６に右下の点線枠内に示すように、
光学系１２によって測定光線をその物体８上に合焦させ
る。
ヒーレンス距離測定用の構成の第１の例を示す。ここで
は例としてこの場合に狭義の測定物体である眼底３０内
の光返送層間の距離の測定を扱う。この場合、虹彩２８
'と水晶体２８''が合焦光学系１２の課題を満たしてい
る。眼底の代わりに別の物体８を測定することもでき
る。その場合は、図６に右下の点線枠内に示すように、
光学系１２によって測定光線をその物体８上に合焦させ
る。
【００２８】図６で、光源１が短いコヒーレント長の光
線２を放出し、それがビーム・スプリッタ２０に当た
り、そこで分割面４上で基準光線２'と測定光線２''へ
の光線分割が行われる。光線２のうち光線分割面４を真
直ぐ透過する成分は、測定光線２''としてビーム・スプ
リッタ２３を通過し、光学系２１によって焦点２２に合
焦する。焦点２２は、偏向光学系として機能する凹面鏡
２４の曲率中心にある。凹面鏡２４で反射した測定光線
は、光学系２１によって再度コリメートされ、測定物体
（眼）２８に達する。眼の光学系１２はこの光束を眼底
３０上の測定焦点１３に合焦させる。眼底の代わりに別
の測定物体８を使用する場合は、図７の点線枠内に示す
ように、別の光学系１２によって測定光線２''をその物
体上に合焦させる。眼底から返送された測定光線１０は
凹面鏡２４に戻り、そこで再度反射され、ビーム・スプ
リッタ２３、２０により光電検出器３６に送られる。そ
こで測定光線１０は端部ミラー６で反射された基準光線
９と干渉を起こす。
線２を放出し、それがビーム・スプリッタ２０に当た
り、そこで分割面４上で基準光線２'と測定光線２''へ
の光線分割が行われる。光線２のうち光線分割面４を真
直ぐ透過する成分は、測定光線２''としてビーム・スプ
リッタ２３を通過し、光学系２１によって焦点２２に合
焦する。焦点２２は、偏向光学系として機能する凹面鏡
２４の曲率中心にある。凹面鏡２４で反射した測定光線
は、光学系２１によって再度コリメートされ、測定物体
（眼）２８に達する。眼の光学系１２はこの光束を眼底
３０上の測定焦点１３に合焦させる。眼底の代わりに別
の測定物体８を使用する場合は、図７の点線枠内に示す
ように、別の光学系１２によって測定光線２''をその物
体上に合焦させる。眼底から返送された測定光線１０は
凹面鏡２４に戻り、そこで再度反射され、ビーム・スプ
リッタ２３、２０により光電検出器３６に送られる。そ
こで測定光線１０は端部ミラー６で反射された基準光線
９と干渉を起こす。
【００２９】さらに、ここで絞り開口３３によって、コ
ヒーレント測定焦点１３からきたのではない光成分を除
去して、光電検出器の信号雑音比ならびにコヒーレンス
生物測定と断層撮影の画質を改善することができる。
ヒーレント測定焦点１３からきたのではない光成分を除
去して、光電検出器の信号雑音比ならびにコヒーレンス
生物測定と断層撮影の画質を改善することができる。
【００３０】構成の表面における反射損を減らしここに
記載する公知技術の既知の干渉計のビーム・スプリッタ
を最適化するために偏向光学系を使用できることに留意
されたい。例えばビーム・スプリッタ２３の部位に偏向
ビーム・スプリッタを配置する。このビーム・スプリッ
タが有効に機能するには、衝突した光束の偏向方向を調
節するためにビーム・スプリッタ２０と２３の間に回転
可能な半波長板を配置しなければならない。さらに、ビ
ーム・スプリッタ２３と光学系２１の間に四分の一波長
板を配置しなければならない。しかし、これは公知技術
に属するので、ここではこれらの要素の厳密な機能につ
いて詳しく触れることはしない。
記載する公知技術の既知の干渉計のビーム・スプリッタ
を最適化するために偏向光学系を使用できることに留意
されたい。例えばビーム・スプリッタ２３の部位に偏向
ビーム・スプリッタを配置する。このビーム・スプリッ
タが有効に機能するには、衝突した光束の偏向方向を調
節するためにビーム・スプリッタ２０と２３の間に回転
可能な半波長板を配置しなければならない。さらに、ビ
ーム・スプリッタ２３と光学系２１の間に四分の一波長
板を配置しなければならない。しかし、これは公知技術
に属するので、ここではこれらの要素の厳密な機能につ
いて詳しく触れることはしない。
【００３１】図７に、Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計
と類似の光路に基づく方法による眼科学におけるコヒー
レンス距離測定用装置の別の例を示す。この場合も、こ
の場合の狭義の測定物体である眼底３０の光返送層の間
の距離の測定を取り上げる。この場合も光彩２８'と水
晶体２８''は合焦光学系１２の課題を満たしている。こ
こでも眼底の代わりに別の物体８を測定することもで
き、その場合は、図７の左下の点線枠内に示すように、
光学系１２によって測定光線をその物体上に合焦させ
る。
と類似の光路に基づく方法による眼科学におけるコヒー
レンス距離測定用装置の別の例を示す。この場合も、こ
の場合の狭義の測定物体である眼底３０の光返送層の間
の距離の測定を取り上げる。この場合も光彩２８'と水
晶体２８''は合焦光学系１２の課題を満たしている。こ
こでも眼底の代わりに別の物体８を測定することもで
き、その場合は、図７の左下の点線枠内に示すように、
光学系１２によって測定光線をその物体上に合焦させ
る。
【００３２】図７で、光源１は短いコヒーレンス長の光
線２を放出し、それがビーム・スプリンタ２０に当た
り、そこで基準光線２'と測定光線２''の光線分割が行
われる。光線分割面４で反射された基準光線２'は偏向
ミラー３４によって光電検出器３６を備える干渉計出力
部に反射され、そこで干渉計の測定アームから来た光束
と干渉を起こす。偏向ミラー３４は基準光線と測定光線
の（測定焦点１３までの）光学的経路長のバランスをと
るために、図で双頭矢印で示すように軸方向に変位させ
ることができる。光線２のうち光線分割面４を真直ぐ貫
通した成分は測定光線２''として光学系２１により焦点
２２で合焦する。焦点２２は偏向光学系として機能する
凹面鏡２４の曲率中心にある。焦点２２から発散した測
定光線２''はビーム・スプリッタ２３により合焦用測定
光ミラー（凹面鏡）２４に向かい、それによって、やは
り凹面鏡２４の曲率中心にある焦点２５で合焦する。焦
点２５から発散した測定光線２''はさらにビーム・スプ
リッタ２６を通過し、光学系２７によって焦点２５'で
合焦し、続いて光学系２７'によって測定物体（眼）２
８に導かれる。眼の光学系１２はこの光束を眼底３０上
の測定焦点１３に合焦させる。眼底の代わりに別の測定
物体８を使用する場合は、図７に点線枠で示すように、
測定光線２''を別の光学系１２によってこの物体上に合
焦させる。測定焦点１３から返送された光は、ビーム・
スプリッタ２６と３５を経て干渉計出力部に達し、そこ
で基準光束と干渉を起こす。
線２を放出し、それがビーム・スプリンタ２０に当た
り、そこで基準光線２'と測定光線２''の光線分割が行
われる。光線分割面４で反射された基準光線２'は偏向
ミラー３４によって光電検出器３６を備える干渉計出力
部に反射され、そこで干渉計の測定アームから来た光束
と干渉を起こす。偏向ミラー３４は基準光線と測定光線
の（測定焦点１３までの）光学的経路長のバランスをと
るために、図で双頭矢印で示すように軸方向に変位させ
ることができる。光線２のうち光線分割面４を真直ぐ貫
通した成分は測定光線２''として光学系２１により焦点
２２で合焦する。焦点２２は偏向光学系として機能する
凹面鏡２４の曲率中心にある。焦点２２から発散した測
定光線２''はビーム・スプリッタ２３により合焦用測定
光ミラー（凹面鏡）２４に向かい、それによって、やは
り凹面鏡２４の曲率中心にある焦点２５で合焦する。焦
点２５から発散した測定光線２''はさらにビーム・スプ
リッタ２６を通過し、光学系２７によって焦点２５'で
合焦し、続いて光学系２７'によって測定物体（眼）２
８に導かれる。眼の光学系１２はこの光束を眼底３０上
の測定焦点１３に合焦させる。眼底の代わりに別の測定
物体８を使用する場合は、図７に点線枠で示すように、
測定光線２''を別の光学系１２によってこの物体上に合
焦させる。測定焦点１３から返送された光は、ビーム・
スプリッタ２６と３５を経て干渉計出力部に達し、そこ
で基準光束と干渉を起こす。
【００３３】ケスター干渉計を有する図５の例とは異な
り、図６及び図７による構成では、測定光ミラー２４が
双頭矢印で示すようにｚ方向に距離Δｚだけ移動する。
これは、例えばステップ・モータで制御した走査テーブ
ルを用いて実現でき、あるいは交流で操作される圧電式
マウントによって、もしくは図８ａに示すように電気力
学的に行うことができる。それに対応して測定光線２''
の焦点２５が距離２×Δｚだけ移動する。その結果、最
終的にはコヒーレント測定焦点１３も、先にケスター干
渉計について述べたのと同様に、物体中を測定区間に沿
ってｚ方向に変位する。物体内部の光返送部位の位置
は、そのときの測定光ミラー２４の位置から一義的にわ
かる。
り、図６及び図７による構成では、測定光ミラー２４が
双頭矢印で示すようにｚ方向に距離Δｚだけ移動する。
これは、例えばステップ・モータで制御した走査テーブ
ルを用いて実現でき、あるいは交流で操作される圧電式
マウントによって、もしくは図８ａに示すように電気力
学的に行うことができる。それに対応して測定光線２''
の焦点２５が距離２×Δｚだけ移動する。その結果、最
終的にはコヒーレント測定焦点１３も、先にケスター干
渉計について述べたのと同様に、物体中を測定区間に沿
ってｚ方向に変位する。物体内部の光返送部位の位置
は、そのときの測定光ミラー２４の位置から一義的にわ
かる。
【００３４】図８ａには、測定光ミラー２４を移動させ
る別の手段が示してある。この図では、凹面鏡２４が弾
性金属枠８０に固定されている。この金属枠は安定ペデ
スタル８１上に端部が固定されている。金属枠の凹面鏡
と反対の側には軟質の磁気プランジャ８２が固定されて
いる。このプランジャは磁気コイル８３中に突き出して
いる。これを通って電流源８４から適当な交流が送ら
れ、プランジャはコイル８３によって発生する磁界の作
用により凹面鏡２４と一緒にｚ方向に移動する。
る別の手段が示してある。この図では、凹面鏡２４が弾
性金属枠８０に固定されている。この金属枠は安定ペデ
スタル８１上に端部が固定されている。金属枠の凹面鏡
と反対の側には軟質の磁気プランジャ８２が固定されて
いる。このプランジャは磁気コイル８３中に突き出して
いる。これを通って電流源８４から適当な交流が送ら
れ、プランジャはコイル８３によって発生する磁界の作
用により凹面鏡２４と一緒にｚ方向に移動する。
【００３５】測定光ミラーを距離Δｚだけ移動させるも
う一つの手段を図８ｂに示す。この場合は、凹面鏡２４
が軸８６の周りを回転するディスク８５の周囲に取り付
けられている。複数の測定光ミラー２４'、２４''を周
囲に取り付けて、ディスク８５の少数の回転で比較的高
い測定速度を得ることもできる。
う一つの手段を図８ｂに示す。この場合は、凹面鏡２４
が軸８６の周りを回転するディスク８５の周囲に取り付
けられている。複数の測定光ミラー２４'、２４''を周
囲に取り付けて、ディスク８５の少数の回転で比較的高
い測定速度を得ることもできる。
【００３６】図８ａによる構成でも、図８ｂによる構成
でも、偏向光学系として、凹面鏡２４の代わりに図９に
示すようなレンズと平面鏡の組合せ、あるいは図１０ａ
に示すような凸面鏡、あるいは図１０ｂに示すような他
の組合せを使用することができる。
でも、偏向光学系として、凹面鏡２４の代わりに図９に
示すようなレンズと平面鏡の組合せ、あるいは図１０ａ
に示すような凸面鏡、あるいは図１０ｂに示すような他
の組合せを使用することができる。
【００３７】本願の重要なポイントは、動的焦点１３ま
での基準光路と測定光路の設定光路差をゼロ（干渉条
件）に維持することである。そのためには、移動した光
学素子によって生じる測定焦点中１３の焦点の光学的結
像（例えば、図６で光学系２１及び眼の光学系の上方の
焦点２２の像）を、測定物体中で焦点が移動するにもか
かわらず焦点までの測定光路の光学的光路長が変化しな
いままとなるように実施しなければならない。図６の光
路の場合に、測定光が、移動した偏向ミラー２４と測定
焦点１３の間の区間を２回、かつ偏向ミラー２４とビー
ム・スプリッタの間の区間をさらに２回通過することを
考慮すると、焦点２２が倍率１：１で眼底で結像する場
合に、この全光路の光学長が測定焦点が移動しても一定
に保たれることになる。その際に偏向ミラーがΔｚだけ
変位すると、焦点２２及び１３は２×Δｚだけ変位す
る。１：１の結像を保証するには、光学系２１の焦点距
離が光学系１２の焦点距離に等しくなければならない。
眼の全長、さらにはその光学系の焦点距離が様々に異な
ることを考慮に入れるため、光学系２１をズーム式と
し、光軸中で変位可能に設計することができる。その場
合、コヒーレント測定焦点１３は測定ミラーと同じ距離
Δｚだけ変位し、すべての焦点位置で干渉条件が満たさ
れる。これは本発明の方法に対応する。
での基準光路と測定光路の設定光路差をゼロ（干渉条
件）に維持することである。そのためには、移動した光
学素子によって生じる測定焦点中１３の焦点の光学的結
像（例えば、図６で光学系２１及び眼の光学系の上方の
焦点２２の像）を、測定物体中で焦点が移動するにもか
かわらず焦点までの測定光路の光学的光路長が変化しな
いままとなるように実施しなければならない。図６の光
路の場合に、測定光が、移動した偏向ミラー２４と測定
焦点１３の間の区間を２回、かつ偏向ミラー２４とビー
ム・スプリッタの間の区間をさらに２回通過することを
考慮すると、焦点２２が倍率１：１で眼底で結像する場
合に、この全光路の光学長が測定焦点が移動しても一定
に保たれることになる。その際に偏向ミラーがΔｚだけ
変位すると、焦点２２及び１３は２×Δｚだけ変位す
る。１：１の結像を保証するには、光学系２１の焦点距
離が光学系１２の焦点距離に等しくなければならない。
眼の全長、さらにはその光学系の焦点距離が様々に異な
ることを考慮に入れるため、光学系２１をズーム式と
し、光軸中で変位可能に設計することができる。その場
合、コヒーレント測定焦点１３は測定ミラーと同じ距離
Δｚだけ変位し、すべての焦点位置で干渉条件が満たさ
れる。これは本発明の方法に対応する。
【００３８】
【実施例】図７による構成では、測定光路と基準光路の
設定光路差をゼロに維持するために（干渉条件）、測定
焦点１３中での焦点２５の光学的結像を凹面鏡２４がΔ
ｚだけ移動した場合に測定焦点１３も同様にΔｚだけ移
動するように実施しなければならない。これは測定焦点
１３中の焦点２５（これは２×Δｚ変位する）の（長手
方向）倍率が合計１：１／２になるようにすることによ
って達成される。幾何光学の有名な定理（例えばＨ．Ｈ
ａｆｅｒｋｏｒｎ、Optik、J. A. Barth Verlag Leipzi
g、ISBN 3-335-00363-2、1994、p. 191参照）によれ
ば、深さ倍率は横倍率の二乗に比例するので、焦点２５
'中の焦点２５の結像は、横倍率
設定光路差をゼロに維持するために（干渉条件）、測定
焦点１３中での焦点２５の光学的結像を凹面鏡２４がΔ
ｚだけ移動した場合に測定焦点１３も同様にΔｚだけ移
動するように実施しなければならない。これは測定焦点
１３中の焦点２５（これは２×Δｚ変位する）の（長手
方向）倍率が合計１：１／２になるようにすることによ
って達成される。幾何光学の有名な定理（例えばＨ．Ｈ
ａｆｅｒｋｏｒｎ、Optik、J. A. Barth Verlag Leipzi
g、ISBN 3-335-00363-2、1994、p. 191参照）によれ
ば、深さ倍率は横倍率の二乗に比例するので、焦点２５
'中の焦点２５の結像は、横倍率
【００３９】
【式１】に縮小して実施しなければならない。これは、
光学系２７の焦点距離を適当に選択することによって容
易に達成できる。図７の構成では、そのためにまず焦点
２５を光学系２７'の焦点面で焦点２５'に、横倍率
光学系２７の焦点距離を適当に選択することによって容
易に達成できる。図７の構成では、そのためにまず焦点
２５を光学系２７'の焦点面で焦点２５'に、横倍率
【００４０】
【式１】で結像させ、続いて光学系２７'と１２により
焦点２５'を測定焦点１３に、１：１で結像させること
によって実施する。１：１の倍率を保証するには、光学
系２７'の焦点距離が光学系１２の焦点距離と等しくな
ければならない。眼の全長、さらにはその光学系の焦点
距離が様々に異なることを考慮するために、光学系２７
'をズーム式に設計することができる。その場合、コヒ
ーレント測定焦点１３は測定ミラーと同じ距離Δｚだけ
変位し、すべての焦点位置で干渉条件が満たされる。こ
れは本発明の方法に対応する。
焦点２５'を測定焦点１３に、１：１で結像させること
によって実施する。１：１の倍率を保証するには、光学
系２７'の焦点距離が光学系１２の焦点距離と等しくな
ければならない。眼の全長、さらにはその光学系の焦点
距離が様々に異なることを考慮するために、光学系２７
'をズーム式に設計することができる。その場合、コヒ
ーレント測定焦点１３は測定ミラーと同じ距離Δｚだけ
変位し、すべての焦点位置で干渉条件が満たされる。こ
れは本発明の方法に対応する。
【００４１】コヒーレント測定焦点が移動する場合に、
移動した焦点２５、２５'、１３の倍率を適当に選択す
ることにより、干渉条件を維持するのに多数の方法が使
用できることは明らかである。例えば図７の光路中で、
測定光ミラー２４により焦点２２を（横）倍率
移動した焦点２５、２５'、１３の倍率を適当に選択す
ることにより、干渉条件を維持するのに多数の方法が使
用できることは明らかである。例えば図７の光路中で、
測定光ミラー２４により焦点２２を（横）倍率
【００４２】
【式１】で焦点２５に結像させることができる。その場
合、光学系２７を省略して、焦点２５を焦点１３に、
１：１で結像されることができ、この場合も眼の全長が
異なることを考慮するため光学系２７'はズーム式とし
て設計することができる。したがって最初に測定焦点１
３の上方の測定光線の光学的光路長を基準光線の光学長
と等しくすると、これを測定物体中を移動させた場合で
も、その状態のままになり、したがってコヒーレント測
定焦点の干渉条件が満たされる。これは本発明の方法に
対応する。
合、光学系２７を省略して、焦点２５を焦点１３に、
１：１で結像されることができ、この場合も眼の全長が
異なることを考慮するため光学系２７'はズーム式とし
て設計することができる。したがって最初に測定焦点１
３の上方の測定光線の光学的光路長を基準光線の光学長
と等しくすると、これを測定物体中を移動させた場合で
も、その状態のままになり、したがってコヒーレント測
定焦点の干渉条件が満たされる。これは本発明の方法に
対応する。
【００４３】測定物体から返送された光は、眼の光学系
（または光学系１２）によって再度近似的にコリメート
され、光学系２７'と２７によりビーム・スプリッタ２
６を経て焦点３２に合焦される。測定物体から返送され
る光線中の焦点３２は、同様に軸方向に移動する。この
場合、一緒に移動する絞り開口３３により、コヒーレン
ト測定焦点１３から来たのではない光成分を除去するこ
とができる。そのためには、絞り開口３３が焦点３２と
同期して移動しなければならないが、これは例えばステ
ップ・モータで制御した走査テーブルあるいは圧電操作
式マウントあるいはその他の方法で達成できる。
（または光学系１２）によって再度近似的にコリメート
され、光学系２７'と２７によりビーム・スプリッタ２
６を経て焦点３２に合焦される。測定物体から返送され
る光線中の焦点３２は、同様に軸方向に移動する。この
場合、一緒に移動する絞り開口３３により、コヒーレン
ト測定焦点１３から来たのではない光成分を除去するこ
とができる。そのためには、絞り開口３３が焦点３２と
同期して移動しなければならないが、これは例えばステ
ップ・モータで制御した走査テーブルあるいは圧電操作
式マウントあるいはその他の方法で達成できる。
【００４４】ビーム・スプリッタ２０から偏向ミラー３
４を経てビーム・スプリッタ３５までの基準光路の光学
長は、干渉条件を設定するために偏向ミラー３４（双頭
矢印で示す）を測定光路の光学長に等しいだけ変位させ
ることによって行う。この測定光路は、分割面２０から
ビーム・スプリッタ２３を経て凹面鏡２４に至り、そこ
からビーム・スプリッタ２３を経て焦点２５に至り、さ
らにビーム・スプリッタ２６を経て光学系２７、２７'
を通り測定部位の測定焦点１３に至り、そこから戻って
ビーム・スプリッタ２６を経て焦点３２に至り、さらに
光学系３７を経てビーム・スプリッタ３５に至る。すな
わち、基準光路と測定光路の光字的経路差は、コヒーレ
ント測定焦点１３が移動した場合でもゼロのままであ
り、コヒーレント測定焦点から返送された光のみが基準
光と干渉を起こすことができる。これは本発明の方法に
対応する。
４を経てビーム・スプリッタ３５までの基準光路の光学
長は、干渉条件を設定するために偏向ミラー３４（双頭
矢印で示す）を測定光路の光学長に等しいだけ変位させ
ることによって行う。この測定光路は、分割面２０から
ビーム・スプリッタ２３を経て凹面鏡２４に至り、そこ
からビーム・スプリッタ２３を経て焦点２５に至り、さ
らにビーム・スプリッタ２６を経て光学系２７、２７'
を通り測定部位の測定焦点１３に至り、そこから戻って
ビーム・スプリッタ２６を経て焦点３２に至り、さらに
光学系３７を経てビーム・スプリッタ３５に至る。すな
わち、基準光路と測定光路の光字的経路差は、コヒーレ
ント測定焦点１３が移動した場合でもゼロのままであ
り、コヒーレント測定焦点から返送された光のみが基準
光と干渉を起こすことができる。これは本発明の方法に
対応する。
【００４５】図７の干渉計において、図１０ａに示すよ
うに凸面線４０を測定光ミラーとして使用することもで
きる。この場合、測定光線２'は光学系４１により凸面
線４０の曲率中心４２で合焦する。この虚焦点（４２）
から発散する戻り測定光線２'は、光学系４３により焦
点２５で合焦する。その他の光路は、図７と同じとする
ことができる。同様に、最後に図１０ｂに示すように凸
面線４０を凹レンズ４４と平面鏡４５の組合せで置き換
えることができる。
うに凸面線４０を測定光ミラーとして使用することもで
きる。この場合、測定光線２'は光学系４１により凸面
線４０の曲率中心４２で合焦する。この虚焦点（４２）
から発散する戻り測定光線２'は、光学系４３により焦
点２５で合焦する。その他の光路は、図７と同じとする
ことができる。同様に、最後に図１０ｂに示すように凸
面線４０を凹レンズ４４と平面鏡４５の組合せで置き換
えることができる。
【００４６】図１１には網膜の距離測定に使用する、Ｍ
ｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計光路に基づく二重ビーム法の光
路における本発明の方法を示す。この方法では、測定物
体を二重光線２'＋２''、すなわち基準光線２'と測定光
線２''からなるすなわち「二重ビーム」で照射する。こ
の二種の光線は次のように生成する。
ｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計光路に基づく二重ビーム法の光
路における本発明の方法を示す。この方法では、測定物
体を二重光線２'＋２''、すなわち基準光線２'と測定光
線２''からなるすなわち「二重ビーム」で照射する。こ
の二種の光線は次のように生成する。
【００４７】光源１から出た短いコヒーレンス長１ｃを
もつ空間的にコヒーレントな光線２を光学系５０により
焦点５１で合焦させる。焦点５１から発散する光束は、
一部はビーム・スプリッタ５２を通過して基準光束２'
として凸面基準ミラー５４上に当たる。基準光束はそこ
で反射され、焦点５３で合焦する。この基準光束は、ビ
ーム・スプリッタ５２上で反射された後、光学系５８に
よって眼に導かれる。光束２'のうち角膜前面５９で反
射された部分は、二重ビーム法では干渉計出力部で基準
光として機能する。これは光学系５８によりビーム・ス
プリッタ５７を経て絞り開口６０上に投射され、光学系
６１により光電検出器６２上に投射され、ここで測定光
と干渉を起こす。
もつ空間的にコヒーレントな光線２を光学系５０により
焦点５１で合焦させる。焦点５１から発散する光束は、
一部はビーム・スプリッタ５２を通過して基準光束２'
として凸面基準ミラー５４上に当たる。基準光束はそこ
で反射され、焦点５３で合焦する。この基準光束は、ビ
ーム・スプリッタ５２上で反射された後、光学系５８に
よって眼に導かれる。光束２'のうち角膜前面５９で反
射された部分は、二重ビーム法では干渉計出力部で基準
光として機能する。これは光学系５８によりビーム・ス
プリッタ５７を経て絞り開口６０上に投射され、光学系
６１により光電検出器６２上に投射され、ここで測定光
と干渉を起こす。
【００４８】さらに、焦点５１から発散する光束２は、
ビーム・スプリッタ５２により測定光束２''として測定
光ミラー（凹面鏡）５５に向かうが、本発明によればこ
の凹面鏡によって
ビーム・スプリッタ５２により測定光束２''として測定
光ミラー（凹面鏡）５５に向かうが、本発明によればこ
の凹面鏡によって
【００４９】
【式１】の（横）倍率で焦点５６'に合焦しなければな
らない。凹面鏡５５は、ｚ方向での測定を行うため、先
に述べたものと同様にステップ・モータで制御した走査
テーブル、あるいは圧電操作式マウントにより、あるい
はその他の方法で、双頭矢印で示すようにｚ方向に距離
Δ２だけ移動させる。その場合、焦点５６'は、像が縮
小されるのでやはりΔ２だけ変位し、測定光線中の光字
的光路長が２×Δ２だけ短縮する。さらに、焦点５６'
は光学系５８と眼の光学系１２によって網膜上の測定焦
点１３に合焦する。光学系５８の焦点距離が眼の光学系
１２の焦点距離と等しい場合、この結像は倍率１：１と
なる。したがって測定焦点１３は、Δ２だけ変位し、測
定光路のこの部分の光学長は２×Δ２（往復分）だけ長
くなる。偏向ミラー５４の適当な位置を通る基準光路長
を、測定焦点１３に至り戻ってビーム・スプリッタ５７
で光線が合体するまでの測定光路の光学長と等しくする
と、コヒーレント測定焦点の干渉条件が満たされ、した
がって測定焦点のすべての位置で、基準光路の光学長
が、光線分割５２からコヒーレント測定焦点１３を経て
光線の合体５７に至るまでの物体光路の光学長と等しい
という本発明の条件が満たされる。こうして、コヒーレ
ント測定焦点１３がｚ方向に変位する際に、この返送光
のみが基準光と干渉を起こすことができ、それだけが干
渉計測定に使用される。これは本発明に対応する。
らない。凹面鏡５５は、ｚ方向での測定を行うため、先
に述べたものと同様にステップ・モータで制御した走査
テーブル、あるいは圧電操作式マウントにより、あるい
はその他の方法で、双頭矢印で示すようにｚ方向に距離
Δ２だけ移動させる。その場合、焦点５６'は、像が縮
小されるのでやはりΔ２だけ変位し、測定光線中の光字
的光路長が２×Δ２だけ短縮する。さらに、焦点５６'
は光学系５８と眼の光学系１２によって網膜上の測定焦
点１３に合焦する。光学系５８の焦点距離が眼の光学系
１２の焦点距離と等しい場合、この結像は倍率１：１と
なる。したがって測定焦点１３は、Δ２だけ変位し、測
定光路のこの部分の光学長は２×Δ２（往復分）だけ長
くなる。偏向ミラー５４の適当な位置を通る基準光路長
を、測定焦点１３に至り戻ってビーム・スプリッタ５７
で光線が合体するまでの測定光路の光学長と等しくする
と、コヒーレント測定焦点の干渉条件が満たされ、した
がって測定焦点のすべての位置で、基準光路の光学長
が、光線分割５２からコヒーレント測定焦点１３を経て
光線の合体５７に至るまでの物体光路の光学長と等しい
という本発明の条件が満たされる。こうして、コヒーレ
ント測定焦点１３がｚ方向に変位する際に、この返送光
のみが基準光と干渉を起こすことができ、それだけが干
渉計測定に使用される。これは本発明に対応する。
【００５０】コヒーレント測定焦点１３から返送された
光は、眼の光学系１２と光学系５８によりビーム・スプ
リッタ５７を経て焦点６３で合焦する。焦点６３は、ま
たコヒーレント測定焦点１３と同期して軸方向に移動す
る。絞り開口６０によりコヒーレント測定焦点１３から
きたのではない光成分を除去することができる。そのた
めには、絞り開口６０は、もちろん焦点６３と同期して
移動しなければならないが、それは例えば、ステップ・
モータで制御した走査テーブルによって、あるいは圧電
操作式マウントによって、あるいはその他の方法で実施
できる。
光は、眼の光学系１２と光学系５８によりビーム・スプ
リッタ５７を経て焦点６３で合焦する。焦点６３は、ま
たコヒーレント測定焦点１３と同期して軸方向に移動す
る。絞り開口６０によりコヒーレント測定焦点１３から
きたのではない光成分を除去することができる。そのた
めには、絞り開口６０は、もちろん焦点６３と同期して
移動しなければならないが、それは例えば、ステップ・
モータで制御した走査テーブルによって、あるいは圧電
操作式マウントによって、あるいはその他の方法で実施
できる。
【００５１】コヒーレント断層撮影法を実施する場合、
先に述べたように、例えばｘ方向に緊密に隣接する一連
のＡ走査測定を行う。図１２に、修正Ｍａｃｈ−Ｚｅｈ
ｎｄｅｒ干渉計に基づいて網膜の断層写真を得るための
眼科学の例を示す。光源１から短コヒーレントな光束２
が出る。この光束は光線分割面４によって基準光線２'
と測定光線２''に分割される。測定光線２''は偏向ミラ
ー７０とビーム・スプリッタ７１によって移動する測定
光ミラー２４上に導かれる。このミラー２４は測定光束
２''を焦点７２に合焦させる。焦点７２は光学系７３と
７４によって走査ミラー７５を経て焦点７６に結像し、
さらに光学系７７と眼の光学系１２によってコヒーレン
ト測定焦点１３に結像する。回転可能なミラー７５が測
定光束２''または焦点１３を眼の眼底部３０の様々な部
位に導き、断層写真の撮影を可能にする。コヒーレント
測定焦点１３から返送された光束１０は同じ経路をたど
ってビーム・スプリッタ４まで戻り、ビーム・スプリッ
タを通過し、光学系７８により絞り開口７９を通って光
電検出器９０に導かれる。
先に述べたように、例えばｘ方向に緊密に隣接する一連
のＡ走査測定を行う。図１２に、修正Ｍａｃｈ−Ｚｅｈ
ｎｄｅｒ干渉計に基づいて網膜の断層写真を得るための
眼科学の例を示す。光源１から短コヒーレントな光束２
が出る。この光束は光線分割面４によって基準光線２'
と測定光線２''に分割される。測定光線２''は偏向ミラ
ー７０とビーム・スプリッタ７１によって移動する測定
光ミラー２４上に導かれる。このミラー２４は測定光束
２''を焦点７２に合焦させる。焦点７２は光学系７３と
７４によって走査ミラー７５を経て焦点７６に結像し、
さらに光学系７７と眼の光学系１２によってコヒーレン
ト測定焦点１３に結像する。回転可能なミラー７５が測
定光束２''または焦点１３を眼の眼底部３０の様々な部
位に導き、断層写真の撮影を可能にする。コヒーレント
測定焦点１３から返送された光束１０は同じ経路をたど
ってビーム・スプリッタ４まで戻り、ビーム・スプリッ
タを通過し、光学系７８により絞り開口７９を通って光
電検出器９０に導かれる。
【００５２】基準光束２'は、基準光路と測定光路の光
学的経路長を調整する働きをするペンタプリズム９１に
より偏向ミラー９２に、そしてそこから光学系９３に導
かれる。その後基準光束２'は光学系９３によって拡大
され、光学系９４によりビーム・スプリッタ９５を経て
眼の角膜付近に合焦または反射される。角膜で反射され
た光束９は同じ経路をたどってビーム・スプリッタ４ま
で戻り、そこで光学系７８により絞り開口７４を通って
光電検出器９０に導かれ、眼底から来た光束と干渉を起
こす。
学的経路長を調整する働きをするペンタプリズム９１に
より偏向ミラー９２に、そしてそこから光学系９３に導
かれる。その後基準光束２'は光学系９３によって拡大
され、光学系９４によりビーム・スプリッタ９５を経て
眼の角膜付近に合焦または反射される。角膜で反射され
た光束９は同じ経路をたどってビーム・スプリッタ４ま
で戻り、そこで光学系７８により絞り開口７４を通って
光電検出器９０に導かれ、眼底から来た光束と干渉を起
こす。
【００５３】基準光に対する焦点１３のコヒーレンス
は、基準光束と測定光束の光学的経路の調整によって達
成される。この場合、測定光ミラー２４に平行光束が当
たり、焦点７２で合焦する。この場合、測定光ミラー２
４は焦点７２と同じ距離だけ一緒に移動するので、本発
明によれば焦点は、一度は光学系７３と７４を通って７
６へ、一度は光学系７７と１２を通って１３へと２回、
１：１で結像される。眼の長さが異なることを考慮に入
れるため、これらの光学系の一方をズーム式にすること
ができる。鏡２４を軸方向に距離Δｓだけ変位させる
と、この部位までの測定光路中の光学長が２×Δｓだけ
短縮する。焦点１３は距離Δｓだけ変位するので、眼に
おいて測定光路の光学長は２×Δｓ（往復分）だけ長く
なり、したがって、測定光路の合計光学長は基準光路の
光学長と等しいままとなる。これは本発明に対応する。
は、基準光束と測定光束の光学的経路の調整によって達
成される。この場合、測定光ミラー２４に平行光束が当
たり、焦点７２で合焦する。この場合、測定光ミラー２
４は焦点７２と同じ距離だけ一緒に移動するので、本発
明によれば焦点は、一度は光学系７３と７４を通って７
６へ、一度は光学系７７と１２を通って１３へと２回、
１：１で結像される。眼の長さが異なることを考慮に入
れるため、これらの光学系の一方をズーム式にすること
ができる。鏡２４を軸方向に距離Δｓだけ変位させる
と、この部位までの測定光路中の光学長が２×Δｓだけ
短縮する。焦点１３は距離Δｓだけ変位するので、眼に
おいて測定光路の光学長は２×Δｓ（往復分）だけ長く
なり、したがって、測定光路の合計光学長は基準光路の
光学長と等しいままとなる。これは本発明に対応する。
【００５４】コヒーレンス断層撮影法に、図６及び図７
のコヒーレンス距離測定を使用することは、干渉計と測
定物体２８の間に回転式走査ミラーを配置することによ
っても実現できることに留意されたい。この走査ミラー
は、測定光線２''を測定物体の異なるｘ位置に導き、そ
こでＡ走査測定を行う。
のコヒーレンス距離測定を使用することは、干渉計と測
定物体２８の間に回転式走査ミラーを配置することによ
っても実現できることに留意されたい。この走査ミラー
は、測定光線２''を測定物体の異なるｘ位置に導き、そ
こでＡ走査測定を行う。
【００５５】最後に、本発明の方法を光ファイバ断層撮
影装置に使用した例を示す。図１３で光源１は短コヒー
レント光線２を出し、それが光学系１００によって光フ
ァイバ・カップラ１１５を備える、光ファイバＭｉｃｈ
ｅｌｓｏｎ９９干渉計の入力面１０１に導かれる。光線
２は光ファイバ・カップラによって基準光線２'と測定
光線２''に分割される。基準光線２'は光学系１０２に
よって基準ミラー１０３上に導かれる。この基準ミラー
は、干渉条件（干渉計のビーム・スプリッタから基準ミ
ラー１０３及びコヒーレント測定焦点１３までの光路長
に等しい）を設定するために、双頭矢印で示すように光
線方向に変位させることができる。
影装置に使用した例を示す。図１３で光源１は短コヒー
レント光線２を出し、それが光学系１００によって光フ
ァイバ・カップラ１１５を備える、光ファイバＭｉｃｈ
ｅｌｓｏｎ９９干渉計の入力面１０１に導かれる。光線
２は光ファイバ・カップラによって基準光線２'と測定
光線２''に分割される。基準光線２'は光学系１０２に
よって基準ミラー１０３上に導かれる。この基準ミラー
は、干渉条件（干渉計のビーム・スプリッタから基準ミ
ラー１０３及びコヒーレント測定焦点１３までの光路長
に等しい）を設定するために、双頭矢印で示すように光
線方向に変位させることができる。
【００５６】測定光線２''は光学系１０４によってコリ
メートされ、ビーム・スプリッタ１０５を通って測定光
ミラー（凹面鏡）１０６に導かれる。この凹面鏡１０６
は、移動したコヒーレント測定焦点を実現するのに使用
される。この凹面鏡は、双頭矢印で示すように光線方向
に距離Δｓだけ移動する。凹面鏡１０６は測定光束２''
を焦点１０７で合焦させる。焦点１０７はこの場合、測
定光ミラー１０６と同様に光線軸の方向に同じ距離Δｓ
だけ変位している。この場合も図８ａ、８ｂ、９、１０
ａ、１０ｂに示すように凹面鏡１０６の代替物が使用で
きる。
メートされ、ビーム・スプリッタ１０５を通って測定光
ミラー（凹面鏡）１０６に導かれる。この凹面鏡１０６
は、移動したコヒーレント測定焦点を実現するのに使用
される。この凹面鏡は、双頭矢印で示すように光線方向
に距離Δｓだけ移動する。凹面鏡１０６は測定光束２''
を焦点１０７で合焦させる。焦点１０７はこの場合、測
定光ミラー１０６と同様に光線軸の方向に同じ距離Δｓ
だけ変位している。この場合も図８ａ、８ｂ、９、１０
ａ、１０ｂに示すように凹面鏡１０６の代替物が使用で
きる。
【００５７】焦点１０７は光学系１０８を通り、走査ミ
ラー１０９を経て焦点１１０で結像する。焦点１１０は
さらに光学系１１１と眼の光学系１２（虹彩と水晶体）
を通って眼底のコヒーレント測定焦点１３に結像する。
走査ミラー１０９は、断層撮影法を実現するために測定
光線２''を測定物体（この場合は眼底）上の異なる位置
に導く働きをする。測定物体中の光返送部位のｓ位置
は、測定ミラー１０６の当該位置から得られる。
ラー１０９を経て焦点１１０で結像する。焦点１１０は
さらに光学系１１１と眼の光学系１２（虹彩と水晶体）
を通って眼底のコヒーレント測定焦点１３に結像する。
走査ミラー１０９は、断層撮影法を実現するために測定
光線２''を測定物体（この場合は眼底）上の異なる位置
に導く働きをする。測定物体中の光返送部位のｓ位置
は、測定ミラー１０６の当該位置から得られる。
【００５８】この場合は焦点１０７を生成する偏向ミラ
ー１０６が平行光束で照射されるので、焦点１０７は偏
向ミラー自体と同じ距離Δｚだけ変位する。したがっ
て、関連する光学系１０８、１１１、１２の屈折率を適
切に選択することによって、焦点１０７をすべて１：１
の倍率で測定焦点１３中に結像させなければならない。
眼の全体長が異なることを考慮に入れるため、光学系１
１１はズーム式にすることができ、その場合、その屈折
率は眼の屈折率に等しくする。そうすると、測定光路中
の光学長が、コヒーレント測定焦点１３が移動した場合
でも一定のままとなり、対応する同調を行う場合でも基
準光路の光学長と等しいままとなる（干渉条件）。これ
は本発明に対応する。
ー１０６が平行光束で照射されるので、焦点１０７は偏
向ミラー自体と同じ距離Δｚだけ変位する。したがっ
て、関連する光学系１０８、１１１、１２の屈折率を適
切に選択することによって、焦点１０７をすべて１：１
の倍率で測定焦点１３中に結像させなければならない。
眼の全体長が異なることを考慮に入れるため、光学系１
１１はズーム式にすることができ、その場合、その屈折
率は眼の屈折率に等しくする。そうすると、測定光路中
の光学長が、コヒーレント測定焦点１３が移動した場合
でも一定のままとなり、対応する同調を行う場合でも基
準光路の光学長と等しいままとなる（干渉条件）。これ
は本発明に対応する。
【００５９】コヒーレント測定焦点１３及び基準ミラー
１０３から返送された光束１０または９は光ファイバ干
渉計中で重ねられ、干渉計出力部１１２から出て、光学
系１１３により光電検出器１１４に導かれ、そこで光電
検出器信号Ｕが発生し、断層撮影法による像の合成に使
用される。
１０３から返送された光束１０または９は光ファイバ干
渉計中で重ねられ、干渉計出力部１１２から出て、光学
系１１３により光電検出器１１４に導かれ、そこで光電
検出器信号Ｕが発生し、断層撮影法による像の合成に使
用される。
【図１】ケスター二重プリズムを備えた干渉計（本文中
では「ケスター干渉計」との略称を用いる）に基づく光
学式コヒーレンス距離測定法を示す図である。
では「ケスター干渉計」との略称を用いる）に基づく光
学式コヒーレンス距離測定法を示す図である。
【図２】医療用超音波技術におけるＡ像に対応する光学
式コヒーレンス距離測定の基準ミラーのｚ位置に沿った
光電検出器の信号Ｕを示す図である。
式コヒーレンス距離測定の基準ミラーのｚ位置に沿った
光電検出器の信号Ｕを示す図である。
【図３】コヒーレンス断層撮影用の干渉計の例を示す図
である。
である。
【図４】物体光線の合焦の際のケスター二重プリズムを
備える干渉計に基づく光学式コヒーレンス距離測定法を
示す図である。
備える干渉計に基づく光学式コヒーレンス距離測定法を
示す図である。
【図５】図４に対して基準ミラーが距離Δｚだけ変位
し、合焦用光学系が同じ距離Δｚだけ変位した、ケスタ
ー二重プリズムを備える干渉計に基づく光学式コヒーレ
ンス距離測定法を示す図である。
し、合焦用光学系が同じ距離Δｚだけ変位した、ケスタ
ー二重プリズムを備える干渉計に基づく光学式コヒーレ
ンス距離測定法を示す図である。
【図６】Ｍｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計に基づく短コヒーレ
ンス干渉計測定法によって眼内距離を測定する例におけ
る本発明の方法の実施形態を示す図である。
ンス干渉計測定法によって眼内距離を測定する例におけ
る本発明の方法の実施形態を示す図である。
【図７】Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ光路に基づく短コヒ
ーレンス干渉計測定法によって眼内距離を測定する例に
おける本発明の方法の実施形態を示す図である。
ーレンス干渉計測定法によって眼内距離を測定する例に
おける本発明の方法の実施形態を示す図である。
【図８ａ】周期的に移動する焦点を作成するための技術
的解決策を示す図である。
的解決策を示す図である。
【図８ｂ】連続的に移動する焦点を作成するための技術
的解決策を示す図である。
的解決策を示す図である。
【図９】移動焦点を作成するための代替策を示す図であ
る。
る。
【図１０ａ】移動焦点を作成するためのもう一つの代替
策としての移動する虚焦点を示す図である。
策としての移動する虚焦点を示す図である。
【図１０ｂ】移動焦点を作成するためのもう一つの代替
策としての、移動する凸レンズ及び一緒に移動する平面
鏡を用いて作成した移動する仮想焦点を示す図である。
策としての、移動する凸レンズ及び一緒に移動する平面
鏡を用いて作成した移動する仮想焦点を示す図である。
【図１１】「二重ビーム」法によって眼内距離を測定す
る例の本発明による方法の実施形態を示す図である。
る例の本発明による方法の実施形態を示す図である。
【図１２】眼科学からの例における光学式断層撮影法で
の本発明の方法の使用を例示する図である。
の本発明の方法の使用を例示する図である。
【図１３】光ファイバ干渉計に基づく光学式断層撮影法
での本発明の方法の使用を例示する図である。
での本発明の方法の使用を例示する図である。
１ 光源 ２ 短コヒーレント長の光線 ２' 短コヒーレント長の基準光線 ２'' 干渉計の測定アームにおける短コヒーレント長の
光線；物体を照射する測定光線 ３ ケスター二重プリズム干渉計 ４ 光線分割面 ５ ケスタープリズムの外面 ６ 基準光路の端部ミラー ７ ケスタープリズムの外面 ８ 測定物体 ８'，８''，８''' 測定物体の光返送構造 ９ 基準光線 １０ 物体から返送された測定光線 １１ 光電検出器 １２ 測定光を測定物体上に合焦させる光学系 １３ 測定焦点 １４ 偏向ミラー、回転式または振動式走査ミラー １５，１５'，１５'' 測定光線１０の様々な方向 １６ 断層撮影による結像 １７ 基準ミラー６と合焦光学系１２の間の固定結合 ２０ ビーム・スプリッタ ２１ レンズ光学系 ２２ 凹面鏡２４の焦点、曲率中心 ２３ ビーム・スプリッタ ２４，２４'，２４'' 測定光ミラー（凹面鏡） ２５ 凹面鏡２４の焦点、曲率中心 ２５' 焦点２５の像 ２６ ビーム・スプリッタ ２７，２７' レンズ光学系 ２８ 測定物体（眼） ２８' 角膜 ２８'' 水晶体 ３０ 眼底 ３２ 光線焦点 ３３ 絞り開口 ３４ ペンタプリズム ３５ ビーム・スプリッタ ３６ 光電検出器 ３７ レンズ光学系 ３８ 集光レンズ ３９ 平面鏡 ４０ 凸面鏡 ４１ 光学系 ４２ 見かけの光線焦点、凹面鏡４０と光学系４１の焦
点の曲率中心 ４３ 光学系 ４４ 凹レンズ ４５ 平面鏡 ４６ 光学系４１と凹レンズ４４の共通焦点 ５０ 光学系 ５１ 光線焦点、凹面鏡５５の曲率中心 ５２ ビーム・スプリッタ ５３ 基準光束２'の焦点 ５４ 基準凹面鏡 ５５ 測定光ミラー（凹面鏡） ５６' 光線焦点、凹面鏡５５の曲率中心 ５７ ビーム・スプリッタ ５８ 光学系 ５９ 角膜前面 ６０ 絞り開口 ６１ 光学系 ６２ 光電検出器 ６３ 光線焦点 ７０ 偏向ミラー ７１ ビーム・スプリッタ ７２ 光線焦点 ７３ レンズ光学系 ７４ レンズ光学系 ７５ 断層撮影走査ミラー ７６ 焦点 ７７ 焦点 ７８ 光学系 ７９ 絞り開口 ８０ 弾性フレーム ８１ 安定ペデスタル ８２ プランジャ ８３ 磁気コイル ８４ 電流源 ８５ 回転ディスク ８６ ディスク軸 ９０ 光電検出器 ９１ ペンタプリズム ９２ 偏向ミラー ９３ 光学系 ９４ 光学系 ９５ ビーム・スプリッタ ９９ 光ファイバ干渉計 １００ 合焦光学系 １０１ 光ファイバ干渉計入力部 １０２ 光学系 １０３ 基準ミラー １０４ 光学系 １０５ ビーム・スプリッタ １０６ 移動した測定光ミラー １０７ 移動した焦点 １０８ 光線 １０９ 断層撮影走査ミラー １１０ 焦点 １１１ 光学系 １１２ 光ファイバ干渉計出力部 １１３ 光学系 １１４ 光電検出器 １１５ 光ファイバ・カップラ
光線；物体を照射する測定光線 ３ ケスター二重プリズム干渉計 ４ 光線分割面 ５ ケスタープリズムの外面 ６ 基準光路の端部ミラー ７ ケスタープリズムの外面 ８ 測定物体 ８'，８''，８''' 測定物体の光返送構造 ９ 基準光線 １０ 物体から返送された測定光線 １１ 光電検出器 １２ 測定光を測定物体上に合焦させる光学系 １３ 測定焦点 １４ 偏向ミラー、回転式または振動式走査ミラー １５，１５'，１５'' 測定光線１０の様々な方向 １６ 断層撮影による結像 １７ 基準ミラー６と合焦光学系１２の間の固定結合 ２０ ビーム・スプリッタ ２１ レンズ光学系 ２２ 凹面鏡２４の焦点、曲率中心 ２３ ビーム・スプリッタ ２４，２４'，２４'' 測定光ミラー（凹面鏡） ２５ 凹面鏡２４の焦点、曲率中心 ２５' 焦点２５の像 ２６ ビーム・スプリッタ ２７，２７' レンズ光学系 ２８ 測定物体（眼） ２８' 角膜 ２８'' 水晶体 ３０ 眼底 ３２ 光線焦点 ３３ 絞り開口 ３４ ペンタプリズム ３５ ビーム・スプリッタ ３６ 光電検出器 ３７ レンズ光学系 ３８ 集光レンズ ３９ 平面鏡 ４０ 凸面鏡 ４１ 光学系 ４２ 見かけの光線焦点、凹面鏡４０と光学系４１の焦
点の曲率中心 ４３ 光学系 ４４ 凹レンズ ４５ 平面鏡 ４６ 光学系４１と凹レンズ４４の共通焦点 ５０ 光学系 ５１ 光線焦点、凹面鏡５５の曲率中心 ５２ ビーム・スプリッタ ５３ 基準光束２'の焦点 ５４ 基準凹面鏡 ５５ 測定光ミラー（凹面鏡） ５６' 光線焦点、凹面鏡５５の曲率中心 ５７ ビーム・スプリッタ ５８ 光学系 ５９ 角膜前面 ６０ 絞り開口 ６１ 光学系 ６２ 光電検出器 ６３ 光線焦点 ７０ 偏向ミラー ７１ ビーム・スプリッタ ７２ 光線焦点 ７３ レンズ光学系 ７４ レンズ光学系 ７５ 断層撮影走査ミラー ７６ 焦点 ７７ 焦点 ７８ 光学系 ７９ 絞り開口 ８０ 弾性フレーム ８１ 安定ペデスタル ８２ プランジャ ８３ 磁気コイル ８４ 電流源 ８５ 回転ディスク ８６ ディスク軸 ９０ 光電検出器 ９１ ペンタプリズム ９２ 偏向ミラー ９３ 光学系 ９４ 光学系 ９５ ビーム・スプリッタ ９９ 光ファイバ干渉計 １００ 合焦光学系 １０１ 光ファイバ干渉計入力部 １０２ 光学系 １０３ 基準ミラー １０４ 光学系 １０５ ビーム・スプリッタ １０６ 移動した測定光ミラー １０７ 移動した焦点 １０８ 光線 １０９ 断層撮影走査ミラー １１０ 焦点 １１１ 光学系 １１２ 光ファイバ干渉計出力部 １１３ 光学系 １１４ 光電検出器 １１５ 光ファイバ・カップラ
Claims (11)
- 【請求項１】 短コヒーレンス干渉計の測定光線により
物体の表面上及び内部のある測定区間に沿って光返送部
位の位置を測定するための横解像度の向上したコヒーレ
ンス生物測定及び断層撮影の方法であって、干渉を起こ
すために、同じ光学長の測定アームと基準アームの経路
長の調整を行い、測定区間に沿った物体中の光返送部位
の位置をこの位置についての経路長の調整に必要な測定
光線及び／または基準光線の長さ変更から決定し、その
際に測定光線が測定物体中または物体上に合焦し、こう
して生じる測定焦点が、測定区間に沿って走査のために
移動する際に基準光に対してコヒーレントな状態に留ま
るように、測定区間に沿って移動するという方法におい
て、測定焦点（１３）の移動、及び基準光（２'）に対
するそのコヒーレンスを保証するために必要な経路調整
が、単一の光学的構成要素（図６ないし８及び１２の２
４、図９の３８と３９、図９ａの４０、図９ｂの４４と
４５、図１１の５５、図１３の１０６）の移動によって
実現されることを特徴とするコヒーレンス生物測定及び
断層撮影の方法。 - 【請求項２】 Ｍｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計の測定光線
（２''）中に移動した凹面鏡（２４）によって生じる実
焦点（２２）が測定物体（３０）中で横方向のイメージ
比１：１で結像することを特徴とする、請求項１に記載
の横解像度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮
影の方法。 - 【請求項３】 Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計の測定
光線（２''）中に移動した凹面鏡（２４）によって生じ
る実焦点（２５）が測定物体（３０）中で横方向のイメ
ージ比 【式１】 で結像することを特徴とする、請求項１に記載の横解像
度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮影の方
法。 - 【請求項４】 光ファイバ干渉計（９９）の測定光線
（２''）中に移動した凹面鏡（１０６）によって生じる
実焦点（１０７）が測定物体中で横方向のイメージ比
１：１で結像することを特徴とする、請求項１に記載の
横解像度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮影
の方法。 - 【請求項５】 干渉計の測定アーム中に移動した凸面鏡
（４０）によって生じた虚焦点（４２）が測定物体中で
結像することを特徴とする、請求項１に記載の横解像度
の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮影の方法。 - 【請求項６】 レンズ（３８または４４）と平面鏡（３
９または４５）の組合せからなる移動した光学系によっ
て生じた実焦点（２５）または虚焦点（４２）が測定物
体中で結像することを特徴とする、請求項１に記載の横
解像度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮影の
方法。 - 【請求項７】 短コヒーレンス干渉計測定に基づき物体
の表面上及び内部のある測定区間に沿って光返送部位の
位置を測定するための横解像度の向上した二重光線法に
よるコヒーレンス生物測定及び断層撮影の方法であっ
て、測定物体を測定光線と基準光線からなる二重光線で
照射し、測定物体から返送された光中で干渉を起こすた
めに前記二重光線干渉計の同じ光学長の測定アームと基
準アームの間の経路長の調整を行い、測定区間に沿った
物体中の光返送部位の位置を、この位置について調整に
必要な測定アーム及び／または基準アームの長さ変更か
ら決定し、その際に基準光線が物体の固定した光返送部
位から反射され、一方測定光線は測定物体及び測定区間
に沿って測定が移動する間にこうして形成された測定焦
点中またはその上に合焦するという方法において、測定
焦点（１３）の移動及び干渉計測定の経路長調整が、単
一の光学素子（図１１の５５または図１２の２４）によ
って実現されることを特徴とするコヒーレンス生物測定
及び断層撮影の方法。 - 【請求項８】 二重光線（２'＋２''）が修正Ｍｉｃｈ
ｅｌｓｏｎ干渉計によって発生され、測定光線（２''）
中で、移動した凹面鏡（５５）によって生じた実焦点
（５６'）が、測定物体中にイメージ比１：１で結像す
ることを特徴とする、請求項７に記載の横解像度の向上
したコヒーレンス生物測定及び断層撮影の方法。 - 【請求項９】 二重光線（２'＋２''）が修正Ｍａｃｈ
−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計によって発生され、測定光線
（２''）中で、移動した凹面鏡（２４）によって生じた
実焦点（７２）が、測定物体中にイメージ比 【式１】で結像することを特徴とする、請求項７に記載
の横解像度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮
影の方法。 - 【請求項１０】 干渉計の測定アーム中で、移動した凸
面鏡（４０）によって生じた虚焦点（４２）が測定物体
中に結像することを特徴とする、請求項７に記載の横解
像度の向上したコヒーレンス生物測定及び断層撮影の方
法。 - 【請求項１１】 干渉計の測定アーム中でレンズ（３８
または４４）と平面鏡（３９または４５）の組合せから
なる移動した光学系によって生じた実焦点（２５）また
は虚焦点（４２）が測定物体中に結像することを特徴と
する、請求項７に記載の横解像度の向上したコヒーレン
ス生物測定及び断層撮影の方法。
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|---|---|---|---|
| AT0107495A ATA107495A (de) | 1995-06-23 | 1995-06-23 | Kohärenz-biometrie und -tomographie mit dynamischem kohärentem fokus |
| AT1074/95 | 1995-06-23 |
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|---|---|
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|---|---|---|---|
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3756993B2 (ja) |
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| DE (1) | DE19624167B4 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001330409A (ja) * | 2000-05-22 | 2001-11-30 | Nikon Corp | 干渉計測方法および干渉計測装置 |
| JP2002535637A (ja) * | 1999-01-20 | 2002-10-22 | ライトラブ イメージング | イメージングシステムにおける高速縦方向走査方法および装置 |
| JP2002540829A (ja) * | 1999-04-01 | 2002-12-03 | ユニヴェルシテ パリ セットゥ−デニス ディデロ | 身体観察用高解像度デバイス |
| JP2007520291A (ja) * | 2004-02-06 | 2007-07-26 | カール ツアイス メディテック アクチエンゲゼルシャフト | 眼の部分区間長測定のためのショートコヒーレンス干渉計 |
| JP2015049204A (ja) * | 2013-09-04 | 2015-03-16 | 株式会社日立エルジーデータストレージ | 光計測装置及び光断層観察方法 |
| JP2016025950A (ja) * | 2015-10-06 | 2016-02-12 | 株式会社トーメーコーポレーション | 眼科装置 |
| US9999349B2 (en) | 2011-02-04 | 2018-06-19 | Tomey Corporation | Ophthalmologic apparatus for measuring position of measuring portion inside eye |
Families Citing this family (145)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19704602B4 (de) * | 1997-02-07 | 2008-08-28 | Carl Zeiss Meditec Ag | Interferometrische Anordnung zur Abtastung eines Objektes |
| ATA123597A (de) * | 1997-07-21 | 1999-06-15 | Adolf Friedrich Dr Fercher | Anordnung zur transversalen optischen kohärenztomographie |
| DE19814057B4 (de) * | 1998-03-30 | 2009-01-02 | Carl Zeiss Meditec Ag | Anordnung zur optischen Kohärenztomographie und Kohärenztopographie |
| DE19814070B4 (de) * | 1998-03-30 | 2009-07-16 | Carl Zeiss Meditec Ag | Verfahren und Anordnung zur Kohärenz-Tomographie mit erhöhter Transversalauflösung |
| US6137585A (en) * | 1998-05-15 | 2000-10-24 | Laser Diagnostic Technologies, Inc. | Method and apparatus for recording three-dimensional distribution of light backscattering potential in transparent and semi-transparent structures |
| US6053613A (en) * | 1998-05-15 | 2000-04-25 | Carl Zeiss, Inc. | Optical coherence tomography with new interferometer |
| US6738144B1 (en) | 1999-12-17 | 2004-05-18 | University Of Central Florida | Non-invasive method and low-coherence apparatus system analysis and process control |
| DE10032067A1 (de) * | 2000-07-01 | 2002-01-10 | Zeiss Carl | Scanner |
| DE10033189C1 (de) | 2000-07-07 | 2001-09-06 | Alexander Knuettel | Niederkohärenz-interferometrisches Gerät zur Tiefenabtastung eines Objektes |
| DE10042751A1 (de) * | 2000-08-31 | 2002-03-14 | Thomas Hellmuth | System zur berührungslosen Vermessung der optischen Abbildungsqualität eines Auges |
| DE10053154B4 (de) | 2000-10-26 | 2011-02-17 | Carl Zeiss Meditec Ag | Optische Kohärenz-Interferometrie und Kohärenz-Tomographie mit räumlich teilhärenten Lichtquellen |
| ATE454845T1 (de) | 2000-10-30 | 2010-01-15 | Gen Hospital Corp | Optische systeme zur gewebeanalyse |
| US9295391B1 (en) | 2000-11-10 | 2016-03-29 | The General Hospital Corporation | Spectrally encoded miniature endoscopic imaging probe |
| ATA20092000A (de) * | 2000-11-30 | 2002-05-15 | Adolf Friedrich Dr Fercher | Ophthalmologisches kurzkohärenz interferometer |
| US7177491B2 (en) * | 2001-01-12 | 2007-02-13 | Board Of Regents The University Of Texas System | Fiber-based optical low coherence tomography |
| EP1402244B1 (en) | 2001-04-30 | 2020-03-11 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for improving image clarity and sensitivity in optical coherence tomography using dynamic feedback to control focal properties and coherence gating |
| AT503309B1 (de) | 2001-05-01 | 2011-08-15 | Gen Hospital Corp | Vorrichtung zur bestimmung von atherosklerotischem belag durch messung von optischen gewebeeigenschaften |
| US6980299B1 (en) | 2001-10-16 | 2005-12-27 | General Hospital Corporation | Systems and methods for imaging a sample |
| CA2473465C (en) | 2002-01-11 | 2011-04-05 | The General Hospital Corporation | Apparatus for low coherence ranging |
| US7355716B2 (en) | 2002-01-24 | 2008-04-08 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for ranging and noise reduction of low coherence interferometry LCI and optical coherence tomography OCT signals by parallel detection of spectral bands |
| AU2003247550A1 (en) * | 2002-06-17 | 2003-12-31 | Zygo Corporation | Interferometry methods and systems having a coupled cavity geometry for use with an extended source |
| EP1576337B1 (en) * | 2002-12-18 | 2010-07-14 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Method and arrangement for optical coherence tomography |
| CA2514189A1 (en) | 2003-01-24 | 2004-08-12 | The General Hospital Corporation | System and method for identifying tissue using low-coherence interferometry |
| US7643153B2 (en) | 2003-01-24 | 2010-01-05 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for ranging and noise reduction of low coherence interferometry LCI and optical coherence tomography OCT signals by parallel detection of spectral bands |
| WO2004073501A2 (en) * | 2003-02-20 | 2004-09-02 | Gutin Mikhail | Optical coherence tomography with 3d coherence scanning |
| EP2436307B1 (en) | 2003-03-31 | 2015-10-21 | The General Hospital Corporation | Speckle reduction in optical coherence tomography by path length encoded angular compounding |
| WO2004091386A2 (en) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Philips Intellectual Property & Standards Gmbh | Arrangement and method for the spatially resolved determination of state variables in an examination area |
| WO2005001401A2 (en) | 2003-06-06 | 2005-01-06 | The General Hospital Corporation | Process and apparatus for a wavelength tuning source |
| DE10326527B8 (de) * | 2003-06-12 | 2015-08-06 | Carl Zeiss Meditec Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung einer Bewegung eines menschlichen Auges |
| US7307734B2 (en) * | 2003-08-14 | 2007-12-11 | University Of Central Florida | Interferometric sensor for characterizing materials |
| JP5567246B2 (ja) | 2003-10-27 | 2014-08-06 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 周波数ドメイン干渉測定を利用して光学撮像を実行する方法および装置 |
| US7551293B2 (en) | 2003-11-28 | 2009-06-23 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for three-dimensional spectrally encoded imaging |
| US20050117117A1 (en) * | 2003-12-02 | 2005-06-02 | Dan Bourla | Intraoperative biometry |
| US7145661B2 (en) * | 2003-12-31 | 2006-12-05 | Carl Zeiss Meditec, Inc. | Efficient optical coherence tomography (OCT) system and method for rapid imaging in three dimensions |
| US7190464B2 (en) | 2004-05-14 | 2007-03-13 | Medeikon Corporation | Low coherence interferometry for detecting and characterizing plaques |
| US7474408B2 (en) | 2004-05-14 | 2009-01-06 | Medeikon Corporation | Low coherence interferometry utilizing phase |
| US7327463B2 (en) | 2004-05-14 | 2008-02-05 | Medrikon Corporation | Low coherence interferometry utilizing magnitude |
| US7242480B2 (en) | 2004-05-14 | 2007-07-10 | Medeikon Corporation | Low coherence interferometry for detecting and characterizing plaques |
| US7184148B2 (en) | 2004-05-14 | 2007-02-27 | Medeikon Corporation | Low coherence interferometry utilizing phase |
| JP4750786B2 (ja) | 2004-05-29 | 2011-08-17 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 光コヒーレンストモグラフィ（ｏｃｔ）イメージングにおける屈折層を用いた色分散補償プロセス、システム及びソフトウェア構成 |
| JP4995720B2 (ja) | 2004-07-02 | 2012-08-08 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | ダブルクラッドファイバを有する内視鏡撮像プローブ |
| WO2006017837A2 (en) | 2004-08-06 | 2006-02-16 | The General Hospital Corporation | Process, system and software arrangement for determining at least one location in a sample using an optical coherence tomography |
| JP5324095B2 (ja) | 2004-08-24 | 2013-10-23 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 血管セグメントを画像化する方法および装置 |
| EP1793730B1 (en) | 2004-08-24 | 2011-12-28 | The General Hospital Corporation | Process, system and software arrangement for determining elastic modulus |
| EP1787105A2 (en) | 2004-09-10 | 2007-05-23 | The General Hospital Corporation | System and method for optical coherence imaging |
| EP1804638B1 (en) | 2004-09-29 | 2012-12-19 | The General Hospital Corporation | System and method for optical coherence imaging |
| US7382949B2 (en) | 2004-11-02 | 2008-06-03 | The General Hospital Corporation | Fiber-optic rotational device, optical system and method for imaging a sample |
| WO2006058049A1 (en) | 2004-11-24 | 2006-06-01 | The General Hospital Corporation | Common-path interferometer for endoscopic oct |
| US8922781B2 (en) | 2004-11-29 | 2014-12-30 | The General Hospital Corporation | Arrangements, devices, endoscopes, catheters and methods for performing optical imaging by simultaneously illuminating and detecting multiple points on a sample |
| US8394084B2 (en) | 2005-01-10 | 2013-03-12 | Optimedica Corporation | Apparatus for patterned plasma-mediated laser trephination of the lens capsule and three dimensional phaco-segmentation |
| EP2085929A1 (en) | 2005-04-28 | 2009-08-05 | The General Hospital Corporation | Evaluating optical coherence tomography information for an anatomical structure |
| US7859679B2 (en) | 2005-05-31 | 2010-12-28 | The General Hospital Corporation | System, method and arrangement which can use spectral encoding heterodyne interferometry techniques for imaging |
| EP1889037A2 (en) | 2005-06-01 | 2008-02-20 | The General Hospital Corporation | Apparatus, method and system for performing phase-resolved optical frequency domain imaging |
| KR101387454B1 (ko) | 2005-08-09 | 2014-04-22 | 더 제너럴 하스피탈 코포레이션 | 광간섭 단층촬영법에서 편광 기반 직교 복조를 수행하기위한 장치, 방법 및 저장 매체 |
| KR20080066705A (ko) | 2005-09-29 | 2008-07-16 | 더 제너럴 하스피탈 코포레이션 | 점진적으로 증가하는 분해능을 이용하여 하나 이상의 생물학적 샘플을 관찰 및 분석하기 위한 방법 및 장치 |
| US7400410B2 (en) * | 2005-10-05 | 2008-07-15 | Carl Zeiss Meditec, Inc. | Optical coherence tomography for eye-length measurement |
| US7889348B2 (en) | 2005-10-14 | 2011-02-15 | The General Hospital Corporation | Arrangements and methods for facilitating photoluminescence imaging |
| EP1971848B1 (en) | 2006-01-10 | 2019-12-04 | The General Hospital Corporation | Systems and methods for generating data based on one or more spectrally-encoded endoscopy techniques |
| US8145018B2 (en) | 2006-01-19 | 2012-03-27 | The General Hospital Corporation | Apparatus for obtaining information for a structure using spectrally-encoded endoscopy techniques and methods for producing one or more optical arrangements |
| EP2289398A3 (en) | 2006-01-19 | 2011-04-06 | The General Hospital Corporation | Methods and systems for optical imaging of epithelial luminal organs by beam scanning thereof |
| EP2659851A3 (en) | 2006-02-01 | 2014-01-15 | The General Hospital Corporation | Apparatus for applying a plurality of electro-magnetic radiations to a sample |
| JP5524487B2 (ja) | 2006-02-01 | 2014-06-18 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | コンフォーマルレーザ治療手順を用いてサンプルの少なくとも一部分に電磁放射を放射する方法及びシステム。 |
| WO2007149601A2 (en) | 2006-02-01 | 2007-12-27 | The General Hospital Corporation | Apparatus for controlling at least one of at least two sections of at least one fiber |
| EP3143926B1 (en) | 2006-02-08 | 2020-07-01 | The General Hospital Corporation | Methods, arrangements and systems for obtaining information associated with an anatomical sample using optical microscopy |
| EP2982929A1 (en) | 2006-02-24 | 2016-02-10 | The General Hospital Corporation | Methods and systems for performing angle-resolved fourier-domain optical coherence tomography |
| JP5135324B2 (ja) | 2006-04-05 | 2013-02-06 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | サンプルの偏光感応性光周波数領域画像形成のための方法、構成およびシステム |
| US7623251B2 (en) * | 2006-04-07 | 2009-11-24 | Amo Wavefront Sciences, Llc. | Geometric measurement system and method of measuring a geometric characteristic of an object |
| WO2007133961A2 (en) | 2006-05-10 | 2007-11-22 | The General Hospital Corporation | Processes, arrangements and systems for providing frequency domain imaging of a sample |
| US7782464B2 (en) * | 2006-05-12 | 2010-08-24 | The General Hospital Corporation | Processes, arrangements and systems for providing a fiber layer thickness map based on optical coherence tomography images |
| US7488930B2 (en) | 2006-06-02 | 2009-02-10 | Medeikon Corporation | Multi-channel low coherence interferometer |
| US20070291277A1 (en) | 2006-06-20 | 2007-12-20 | Everett Matthew J | Spectral domain optical coherence tomography system |
| EP1887312A1 (en) * | 2006-07-28 | 2008-02-13 | Heliotis AG | Imaging optical coherence tomography with dynamic coherent Focus |
| US20080024767A1 (en) * | 2006-07-28 | 2008-01-31 | Peter Seitz | Imaging optical coherence tomography with dynamic coherent focus |
| US7920271B2 (en) | 2006-08-25 | 2011-04-05 | The General Hospital Corporation | Apparatus and methods for enhancing optical coherence tomography imaging using volumetric filtering techniques |
| US8838213B2 (en) | 2006-10-19 | 2014-09-16 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for obtaining and providing imaging information associated with at least one portion of a sample, and effecting such portion(s) |
| US7949019B2 (en) | 2007-01-19 | 2011-05-24 | The General Hospital | Wavelength tuning source based on a rotatable reflector |
| JP5507258B2 (ja) | 2007-01-19 | 2014-05-28 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 光周波数領域イメージングにおける測定深度を制御するための装置及び方法 |
| EP1962049B1 (de) * | 2007-02-21 | 2015-12-23 | Agfa HealthCare N.V. | System und Verfahren zur optischen Kohärenztomographie |
| EP1962082A1 (de) * | 2007-02-21 | 2008-08-27 | Agfa HealthCare N.V. | System und Verfahren zur optischen Kohärenztomographie |
| EP1962050B1 (de) * | 2007-02-21 | 2015-12-23 | Agfa HealthCare N.V. | System und Verfahren zur optischen Kohärenztomographie sowie Verfahren zur Kalibrierung eines solchen Systems |
| EP1962079B1 (de) * | 2007-02-21 | 2016-06-01 | Agfa HealthCare N.V. | System und Verfahren zur optischen Kohärenztomographie |
| EP1962081B1 (de) * | 2007-02-21 | 2016-09-14 | Agfa HealthCare N.V. | System zur optischen Kohärenztomographie |
| EP1962051A1 (de) * | 2007-02-21 | 2008-08-27 | Agfa HealthCare N.V. | System und Verfahren zur optischen Kohärenztomographie |
| ES2525113T3 (es) * | 2007-02-21 | 2014-12-18 | Agfa Healthcare N.V. | Sistema para tomografía de coherencia óptica |
| ATE474205T1 (de) * | 2007-02-21 | 2010-07-15 | Agfa Healthcare Nv | System und verfahren zur optischen kohärenztomographie |
| EP2132840A2 (en) | 2007-03-23 | 2009-12-16 | The General Hospital Corporation | Methods, arrangements and apparatus for utlizing a wavelength-swept laser using angular scanning and dispersion procedures |
| US10534129B2 (en) | 2007-03-30 | 2020-01-14 | The General Hospital Corporation | System and method providing intracoronary laser speckle imaging for the detection of vulnerable plaque |
| US8045177B2 (en) | 2007-04-17 | 2011-10-25 | The General Hospital Corporation | Apparatus and methods for measuring vibrations using spectrally-encoded endoscopy |
| JP4971864B2 (ja) * | 2007-04-18 | 2012-07-11 | 株式会社トプコン | 光画像計測装置及びそれを制御するプログラム |
| US8115919B2 (en) | 2007-05-04 | 2012-02-14 | The General Hospital Corporation | Methods, arrangements and systems for obtaining information associated with a sample using optical microscopy |
| JP5138977B2 (ja) * | 2007-05-24 | 2013-02-06 | 株式会社トプコン | 光画像計測装置 |
| US8727532B2 (en) * | 2007-07-24 | 2014-05-20 | Sis Ag, Surgical Instrument Systems | Ophthalmological measurement apparatus and measurement method |
| WO2009018456A2 (en) | 2007-07-31 | 2009-02-05 | The General Hospital Corporation | Systems and methods for providing beam scan patterns for high speed doppler optical frequency domain imaging |
| WO2009029843A1 (en) | 2007-08-31 | 2009-03-05 | The General Hospital Corporation | System and method for self-interference fluoresence microscopy, and computer-accessible medium associated therewith |
| WO2009059034A1 (en) | 2007-10-30 | 2009-05-07 | The General Hospital Corporation | System and method for cladding mode detection |
| US7952722B2 (en) * | 2007-12-12 | 2011-05-31 | Kabushiki Kaisha Topcon | Optical image measurement device |
| WO2009085690A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Bausch & Lomb Incorporated | Ophthalmic instrument alignment apparatus and method of using same |
| US11123047B2 (en) | 2008-01-28 | 2021-09-21 | The General Hospital Corporation | Hybrid systems and methods for multi-modal acquisition of intravascular imaging data and counteracting the effects of signal absorption in blood |
| US9332942B2 (en) | 2008-01-28 | 2016-05-10 | The General Hospital Corporation | Systems, processes and computer-accessible medium for providing hybrid flourescence and optical coherence tomography imaging |
| JP5607610B2 (ja) | 2008-05-07 | 2014-10-15 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 構造の特徴を決定する装置、装置の作動方法およびコンピュータアクセス可能な媒体 |
| EP2288948A4 (en) | 2008-06-20 | 2011-12-28 | Gen Hospital Corp | ARRANGEMENT OF CONDENSED GLASS FIBER COUPLERS AND METHOD FOR THEIR USE |
| US9254089B2 (en) | 2008-07-14 | 2016-02-09 | The General Hospital Corporation | Apparatus and methods for facilitating at least partial overlap of dispersed ration on at least one sample |
| WO2010017954A2 (de) * | 2008-08-12 | 2010-02-18 | Carl Zeiss Meditec Ag | Tiefenauflösende optische kohärenzreflektrometrie |
| ES2957932T3 (es) | 2008-12-10 | 2024-01-30 | Massachusetts Gen Hospital | Sistemas, aparatos y procedimientos para ampliar el rango de profundidad de imagen de tomografía de coherencia óptica mediante submuestreo óptico |
| US8294971B2 (en) * | 2008-12-18 | 2012-10-23 | Bausch • Lomb Incorporated | Apparatus comprising an optical path delay scanner |
| EP2382456A4 (en) | 2009-01-26 | 2012-07-25 | Gen Hospital Corp | SYSTEM, METHOD AND COMPUTER-ACCESSIBLE MEDIUM FOR PROVIDING BROAD FIELD SUPER-RESOLUTION MICROSCOPY |
| EP2394336B1 (en) | 2009-02-04 | 2023-05-24 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for utilization of a high-speed optical wavelength tuning source |
| US9351642B2 (en) | 2009-03-12 | 2016-05-31 | The General Hospital Corporation | Non-contact optical system, computer-accessible medium and method for measurement at least one mechanical property of tissue using coherent speckle technique(s) |
| EP2453791B1 (en) | 2009-07-14 | 2023-09-06 | The General Hospital Corporation | Apparatus for measuring flow and pressure within a vessel |
| DE102009041996A1 (de) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | Carl Zeiss Meditec Ag | Ophthalmologisches Biometrie- oder Bilderzeugungssystem und Verfahren zur Erfassung und Auswertung von Messdaten |
| EP2542154B1 (en) | 2010-03-05 | 2020-09-09 | The General Hospital Corporation | Apparatus for providing electro-magnetic radiation to a sample |
| DE102010019657A1 (de) | 2010-05-03 | 2011-11-03 | Carl Zeiss Meditec Ag | Anordnung zur verbesserten Abbildung von Augenstrukturen |
| US9069130B2 (en) | 2010-05-03 | 2015-06-30 | The General Hospital Corporation | Apparatus, method and system for generating optical radiation from biological gain media |
| US9795301B2 (en) | 2010-05-25 | 2017-10-24 | The General Hospital Corporation | Apparatus, systems, methods and computer-accessible medium for spectral analysis of optical coherence tomography images |
| US9557154B2 (en) | 2010-05-25 | 2017-01-31 | The General Hospital Corporation | Systems, devices, methods, apparatus and computer-accessible media for providing optical imaging of structures and compositions |
| WO2011153434A2 (en) | 2010-06-03 | 2011-12-08 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for devices for imaging structures in or at one or more luminal organs |
| FR2962531B1 (fr) | 2010-07-08 | 2014-01-17 | Lltech Inc | Methode et dispositif d'imagerie tridimensionnelle par microscopie interferentielle plein champ |
| JP5883018B2 (ja) | 2010-10-27 | 2016-03-09 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 少なくとも１つの血管内部の血圧を測定するための装置、システム、および方法 |
| EP2680743A4 (en) * | 2011-03-02 | 2014-08-13 | Diagnostic Photonics Inc | PORTABLE OPTICAL PROBE WITH FIXED FOCUS |
| WO2012149175A1 (en) | 2011-04-29 | 2012-11-01 | The General Hospital Corporation | Means for determining depth-resolved physical and/or optical properties of scattering media |
| JP2014523536A (ja) | 2011-07-19 | 2014-09-11 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | 光コヒーレンストモグラフィーにおいて偏波モード分散補償を提供するためのシステム、方法、装置およびコンピュータアクセス可能な媒体 |
| WO2013029047A1 (en) | 2011-08-25 | 2013-02-28 | The General Hospital Corporation | Methods, systems, arrangements and computer-accessible medium for providing micro-optical coherence tomography procedures |
| US9341783B2 (en) | 2011-10-18 | 2016-05-17 | The General Hospital Corporation | Apparatus and methods for producing and/or providing recirculating optical delay(s) |
| US20130169971A1 (en) * | 2011-11-23 | 2013-07-04 | Wasatch Photonics, Inc. | Oct imaging system for curved samples |
| US9629528B2 (en) | 2012-03-30 | 2017-04-25 | The General Hospital Corporation | Imaging system, method and distal attachment for multidirectional field of view endoscopy |
| JP2015517387A (ja) | 2012-05-21 | 2015-06-22 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | カプセル顕微鏡検査のための装置、デバイスおよび方法 |
| JP6227652B2 (ja) | 2012-08-22 | 2017-11-08 | ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション | ソフトリソグラフィを用いてミニチュア内視鏡を製作するためのシステム、方法、およびコンピュータ・アクセス可能媒体 |
| WO2014120791A1 (en) | 2013-01-29 | 2014-08-07 | The General Hospital Corporation | Apparatus, systems and methods for providing information regarding the aortic valve |
| WO2014121082A1 (en) | 2013-02-01 | 2014-08-07 | The General Hospital Corporation | Objective lens arrangement for confocal endomicroscopy |
| US10478072B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-11-19 | The General Hospital Corporation | Methods and system for characterizing an object |
| EP2997354A4 (en) | 2013-05-13 | 2017-01-18 | The General Hospital Corporation | Detecting self-interefering fluorescence phase and amplitude |
| US8939582B1 (en) | 2013-07-12 | 2015-01-27 | Kabushiki Kaisha Topcon | Optical coherence tomography with dynamic focus sweeping and windowed averaging |
| EP3021734B1 (en) | 2013-07-19 | 2020-04-08 | The General Hospital Corporation | Imaging apparatus which utilizes multidirectional field of view endoscopy |
| EP3021735A4 (en) | 2013-07-19 | 2017-04-19 | The General Hospital Corporation | Determining eye motion by imaging retina. with feedback |
| EP3025173B1 (en) | 2013-07-26 | 2021-07-07 | The General Hospital Corporation | Apparatus with a laser arrangement utilizing optical dispersion for applications in fourier-domain optical coherence tomography |
| US9733460B2 (en) | 2014-01-08 | 2017-08-15 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for microscopic imaging |
| US10736494B2 (en) | 2014-01-31 | 2020-08-11 | The General Hospital Corporation | System and method for facilitating manual and/or automatic volumetric imaging with real-time tension or force feedback using a tethered imaging device |
| US10228556B2 (en) | 2014-04-04 | 2019-03-12 | The General Hospital Corporation | Apparatus and method for controlling propagation and/or transmission of electromagnetic radiation in flexible waveguide(s) |
| ES2907287T3 (es) | 2014-07-25 | 2022-04-22 | Massachusetts Gen Hospital | Aparato para imagenología y diagnóstico in vivo |
| US10393500B2 (en) | 2015-01-30 | 2019-08-27 | Hamamatsu Photonics K.K. | Interference observation device and interference observation method |
| US9775514B2 (en) * | 2015-02-26 | 2017-10-03 | Canon Kabushiki Kaisha | Apparatus for measurement of a fundus comprising a focusing system and a wavefront correction device |
| WO2017085618A1 (en) * | 2015-11-16 | 2017-05-26 | Ecole Polytechnique Federale De Lausanne (Epfl) | Superresolved synthetic aperture microscope |
| JP6646426B2 (ja) * | 2015-12-14 | 2020-02-14 | 浜松ホトニクス株式会社 | 干渉観察装置および干渉観察方法 |
| DE102017100850A1 (de) | 2017-01-17 | 2018-07-19 | Carl Zeiss Ag | OCT-Messvorrichtung und -verfahren |
| CN116793257B (zh) * | 2023-08-28 | 2023-10-27 | 成都量芯集成科技有限公司 | 一种三维测量系统和方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515685B2 (ja) * | 1972-06-30 | 1980-04-25 | ||
| JPS57139607A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-28 | Hitachi Ltd | Position measuring equipment |
| DE3280137D1 (de) * | 1981-09-17 | 1990-04-19 | Toshiba Kawasaki Kk | Ein optischer kopf. |
| NL8600253A (nl) * | 1986-02-03 | 1987-09-01 | Philips Nv | Optisch afbeeldingssysteem voorzien van een opto-elektronisch fokusfoutdetektiestelsel. |
| US5465147A (en) * | 1991-04-29 | 1995-11-07 | Massachusetts Institute Of Technology | Method and apparatus for acquiring images using a ccd detector array and no transverse scanner |
| US5321501A (en) * | 1991-04-29 | 1994-06-14 | Massachusetts Institute Of Technology | Method and apparatus for optical imaging with means for controlling the longitudinal range of the sample |
| WO1993020743A1 (en) * | 1992-04-13 | 1993-10-28 | Alcon Surgical, Inc. | Optical coherence domain reflectometer |
| DE4326144C1 (de) * | 1993-08-04 | 1994-12-15 | Zeiss Carl Jena Gmbh | Anordnung zur Erfassung und Vermessung des Abstandes von Schichten und Strukturen |
| JP2826265B2 (ja) * | 1994-03-28 | 1998-11-18 | 株式会社生体光情報研究所 | 断層像撮影装置 |
-
1995
- 1995-06-23 AT AT0107495A patent/ATA107495A/de not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-06-18 DE DE19624167A patent/DE19624167B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-21 US US08/667,468 patent/US5847827A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-24 CH CH01583/96A patent/CH691624A5/de not_active IP Right Cessation
- 1996-06-24 JP JP18285796A patent/JP3756993B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002535637A (ja) * | 1999-01-20 | 2002-10-22 | ライトラブ イメージング | イメージングシステムにおける高速縦方向走査方法および装置 |
| JP2002540829A (ja) * | 1999-04-01 | 2002-12-03 | ユニヴェルシテ パリ セットゥ−デニス ディデロ | 身体観察用高解像度デバイス |
| JP4776781B2 (ja) * | 1999-04-01 | 2011-09-21 | ユニヴェルシテ パリ セットゥ−デニス ディデロ | 身体観察用高解像度デバイス |
| JP2001330409A (ja) * | 2000-05-22 | 2001-11-30 | Nikon Corp | 干渉計測方法および干渉計測装置 |
| JP2007520291A (ja) * | 2004-02-06 | 2007-07-26 | カール ツアイス メディテック アクチエンゲゼルシャフト | 眼の部分区間長測定のためのショートコヒーレンス干渉計 |
| JP4746564B2 (ja) * | 2004-02-06 | 2011-08-10 | カール ツアイス メディテック アクチエンゲゼルシャフト | 眼の部分区間長測定のためのショートコヒーレンス干渉計 |
| US9999349B2 (en) | 2011-02-04 | 2018-06-19 | Tomey Corporation | Ophthalmologic apparatus for measuring position of measuring portion inside eye |
| JP2015049204A (ja) * | 2013-09-04 | 2015-03-16 | 株式会社日立エルジーデータストレージ | 光計測装置及び光断層観察方法 |
| JP2016025950A (ja) * | 2015-10-06 | 2016-02-12 | 株式会社トーメーコーポレーション | 眼科装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5847827A (en) | 1998-12-08 |
| CH691624A5 (de) | 2001-08-31 |
| ATA107495A (de) | 1996-06-15 |
| DE19624167B4 (de) | 2007-07-19 |
| DE19624167A1 (de) | 1997-01-16 |
| JP3756993B2 (ja) | 2006-03-22 |
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