JPH09118961A - 加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH09118961A JPH09118961A JP27459795A JP27459795A JPH09118961A JP H09118961 A JPH09118961 A JP H09118961A JP 27459795 A JP27459795 A JP 27459795A JP 27459795 A JP27459795 A JP 27459795A JP H09118961 A JPH09118961 A JP H09118961A
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- steel
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、自動車排気系用等の材料として、
加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼
を提供することを目的とする。 【解決手段】 Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｎｂ：３×９３／１２×Ｃ＋９３／１４×
Ｎ〜１．０％とし、最終焼鈍後にＮｂ炭化物としてＦｅ
3 Ｎｂ3 Ｃを形成することによって、高温使用に伴う高
温強度の低下抑制および加工性向上の両立が図られる。
加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼
を提供することを目的とする。 【解決手段】 Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｎｂ：３×９３／１２×Ｃ＋９３／１４×
Ｎ〜１．０％とし、最終焼鈍後にＮｂ炭化物としてＦｅ
3 Ｎｂ3 Ｃを形成することによって、高温使用に伴う高
温強度の低下抑制および加工性向上の両立が図られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車排気系等の
材料として用いられる、加工性および耐熱性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼および該鋼から製造された自動
車排気系部品に関するものである。
材料として用いられる、加工性および耐熱性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼および該鋼から製造された自動
車排気系部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の燃費向上および高出力化に伴
い、排気ガス温度は９００℃にまで達しており、今後さ
らに上昇すると言われている。このような背景から、自
動車排気系材料には、さらなる耐熱性向上およびそれが
適用される部品をコンパクトにするための加工性の向上
が求められている。
い、排気ガス温度は９００℃にまで達しており、今後さ
らに上昇すると言われている。このような背景から、自
動車排気系材料には、さらなる耐熱性向上およびそれが
適用される部品をコンパクトにするための加工性の向上
が求められている。
【０００３】従来、自動車排気系材料には、ＳＵＨ４０
９，ＳＵＳ４３０Ｊ１ＬやＳＵＳ４３６Ｌ等が用いられ
ている。成形加工性向上の観点から、製造工程において
熱延板焼鈍を施すことや、冷間圧延にて圧下率を高くす
る等の手法が用いられている。例えば、特開平３−２６
４６５２号公報に記載の発明には熱延板焼鈍を施すこと
を条件としている。
９，ＳＵＳ４３０Ｊ１ＬやＳＵＳ４３６Ｌ等が用いられ
ている。成形加工性向上の観点から、製造工程において
熱延板焼鈍を施すことや、冷間圧延にて圧下率を高くす
る等の手法が用いられている。例えば、特開平３−２６
４６５２号公報に記載の発明には熱延板焼鈍を施すこと
を条件としている。
【０００４】このように、加工性を改善させるために
は、熱延板を焼鈍しさらに冷延圧下率を高めることが重
要な条件として取り上げられている。しかし、これらは
経済的に不利であるとともに、自動車排気系材料は薄板
の中でも比較的厚物が多く、板厚にして１．０〜２．０
mmがよく使用され、冷延での高圧下率はとりにくいのが
現状である。さらに、耐熱性、特に高温強度に関して
は、ＴｉやＮｂの析出物の形態が大きく影響する。従っ
て、熱履歴が多岐に渡ることや複雑になることは析出物
制御の観点から望ましいことではない。また、自動車は
長期間（〜約１０年）に渡り使用されるため、長時間使
用に伴う材質劣化（高温強度の低下）について充分考慮
されるべきである。
は、熱延板を焼鈍しさらに冷延圧下率を高めることが重
要な条件として取り上げられている。しかし、これらは
経済的に不利であるとともに、自動車排気系材料は薄板
の中でも比較的厚物が多く、板厚にして１．０〜２．０
mmがよく使用され、冷延での高圧下率はとりにくいのが
現状である。さらに、耐熱性、特に高温強度に関して
は、ＴｉやＮｂの析出物の形態が大きく影響する。従っ
て、熱履歴が多岐に渡ることや複雑になることは析出物
制御の観点から望ましいことではない。また、自動車は
長期間（〜約１０年）に渡り使用されるため、長時間使
用に伴う材質劣化（高温強度の低下）について充分考慮
されるべきである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】高温材料の成分設計を
行う上で、従来は強化元素を多量に添加し、高温強度の
向上を図ることが行われていた。しかし、一方でこれは
製造性を劣化させ、コストの高騰を招く原因となってい
た。さらに、高温長時間強の向上を短時間側の強度向上
で捕捉すると言う考え方からの合金の多量添加であり、
効率的な材料設計と言えるものではない。このように、
従来技術には、高温長時間使用と成形加工性を充分考慮
した材料設計が行われていない。
行う上で、従来は強化元素を多量に添加し、高温強度の
向上を図ることが行われていた。しかし、一方でこれは
製造性を劣化させ、コストの高騰を招く原因となってい
た。さらに、高温長時間強の向上を短時間側の強度向上
で捕捉すると言う考え方からの合金の多量添加であり、
効率的な材料設計と言えるものではない。このように、
従来技術には、高温長時間使用と成形加工性を充分考慮
した材料設計が行われていない。
【０００６】そこで本発明では、初期の析出物を制御す
ることで高温長時間使用での耐熱性の確保および部品を
コンパクトにするための加工性の向上の両立を図るもの
である。すなわち、通常の焼鈍条件で初期のＮｂ析出物
をＦｅ3 Ｎｂ3 ＣやＦｅ2 Ｎｂとすることで材料が長時
間使用されても、充分な高温特性を確保できること、お
よびこれら析出物をより微細にすることで部品加工時の
加工性を阻害しないこと同時に確保した耐熱性および加
工性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供すること
を目的とする。
ることで高温長時間使用での耐熱性の確保および部品を
コンパクトにするための加工性の向上の両立を図るもの
である。すなわち、通常の焼鈍条件で初期のＮｂ析出物
をＦｅ3 Ｎｂ3 ＣやＦｅ2 Ｎｂとすることで材料が長時
間使用されても、充分な高温特性を確保できること、お
よびこれら析出物をより微細にすることで部品加工時の
加工性を阻害しないこと同時に確保した耐熱性および加
工性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では、特にＮｂの
炭化物の形態を制御することで、高温長時間使用に伴う
高温強度の低下抑制および加工性の確保を図った。ま
ず、常温での延性を３５％程度以上に高めることに着目
した。これまで、ＴｉおよびＮｂを単独または複合添加
し、ＣおよびＮを固着することで加工性を向上させてき
た。その場合、ＴｉおよびＮｂの添加量を、Ｃ＋Ｎ量に
対して過剰になるように下限を制限していたものの、Ｍ
Ｃ型およびＭＮ型の炭窒化物のみを念頭においていた。
この従来からの考え方では、飛躍的な延性の向上を図る
ことができない。
炭化物の形態を制御することで、高温長時間使用に伴う
高温強度の低下抑制および加工性の確保を図った。ま
ず、常温での延性を３５％程度以上に高めることに着目
した。これまで、ＴｉおよびＮｂを単独または複合添加
し、ＣおよびＮを固着することで加工性を向上させてき
た。その場合、ＴｉおよびＮｂの添加量を、Ｃ＋Ｎ量に
対して過剰になるように下限を制限していたものの、Ｍ
Ｃ型およびＭＮ型の炭窒化物のみを念頭においていた。
この従来からの考え方では、飛躍的な延性の向上を図る
ことができない。
【０００８】Ｎｂ添加鋼では、ＭＣ型の炭化物ＮｂＣを
形成する場合よりもＭ6 Ｃ型の炭化物Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを
形成する場合やこれらに加えてＦｅ2 Ｎｂが析出する場
合に高延性であることを見いだした。また、発明者ら
は、既に高温強度の向上に固溶Ｎｂが有効であること、
高温使用時にはＮｂＣが粗大なＭ6 Ｃ型の炭化物に変化
することにより高温強化元素である固溶Ｎｂが消費さ
れ、高温強度が低下することを明らかにしている。この
ことを考え合わせると、焼鈍直後からＮｂ炭化物をＭ6
Ｃ型やＦｅ2 Ｎｂとしておくことは、高温長時間使用に
伴う高温強度の低下抑制の観点からも有効である。
形成する場合よりもＭ6 Ｃ型の炭化物Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを
形成する場合やこれらに加えてＦｅ2 Ｎｂが析出する場
合に高延性であることを見いだした。また、発明者ら
は、既に高温強度の向上に固溶Ｎｂが有効であること、
高温使用時にはＮｂＣが粗大なＭ6 Ｃ型の炭化物に変化
することにより高温強化元素である固溶Ｎｂが消費さ
れ、高温強度が低下することを明らかにしている。この
ことを考え合わせると、焼鈍直後からＮｂ炭化物をＭ6
Ｃ型やＦｅ2 Ｎｂとしておくことは、高温長時間使用に
伴う高温強度の低下抑制の観点からも有効である。
【０００９】一方、Ｎｂ添加のフェライト系ステンレス
鋼での析出に関しては中村ら（材料とプロセスvol.４
（１９９１））や宮崎ら（材料とプロセスvol.４（１９
９１））がその存在を、Ｃ量が１００ppm 程度と本発明
請求範囲よりも３倍以上高い場合に確認している。この
場合、Ｎｂ炭化物は比較的大きいサイズであることに加
え、析出形態と延性や時効後の強度低下についての言及
がない。
鋼での析出に関しては中村ら（材料とプロセスvol.４
（１９９１））や宮崎ら（材料とプロセスvol.４（１９
９１））がその存在を、Ｃ量が１００ppm 程度と本発明
請求範囲よりも３倍以上高い場合に確認している。この
場合、Ｎｂ炭化物は比較的大きいサイズであることに加
え、析出形態と延性や時効後の強度低下についての言及
がない。
【００１０】本発明者らは、析出形態と延性や時効後の
強度低下を念頭に、焼鈍直後からＭ6 Ｃ型のＮｂ炭化物
やＦｅ2 Ｎｂをより微細に生成させる条件として、Ｃ：
０．００３０％以下、Ｎｂ：（３×９３／１２×Ｃ＋９
３／１４×Ｎ）％〜１．０％を見い出し、高温長時間使
用に伴う高温強度の低下抑制と加工性の向上を同時に達
成するものとした。
強度低下を念頭に、焼鈍直後からＭ6 Ｃ型のＮｂ炭化物
やＦｅ2 Ｎｂをより微細に生成させる条件として、Ｃ：
０．００３０％以下、Ｎｂ：（３×９３／１２×Ｃ＋９
３／１４×Ｎ）％〜１．０％を見い出し、高温長時間使
用に伴う高温強度の低下抑制と加工性の向上を同時に達
成するものとした。
【００１１】すなわち、本発明の要旨は、重量％でＣ
：０．００３０％以下、 Ｎ ：０．００５０％以
下、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．１〜
２．０％、Ｃｒ：１０〜２２％、Ｎｂ：（３×９３／１
２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ）％〜１．０％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物から成る鋼において、最終焼
鈍後に形成されたＮｂ析出物として、Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを
有する加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステン
レス鋼にある。
：０．００３０％以下、 Ｎ ：０．００５０％以
下、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．１〜
２．０％、Ｃｒ：１０〜２２％、Ｎｂ：（３×９３／１
２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ）％〜１．０％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物から成る鋼において、最終焼
鈍後に形成されたＮｂ析出物として、Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを
有する加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステン
レス鋼にある。
【００１２】上記本発明鋼には、必要に応じて、重量％
でＴｉ：（４８×（Ｎ／１４））％〜０．５％、Ａｌ：
（２７×（Ｎ／１４））％〜０．０２０％の１種または
２種を、あるいはさらに必要に応じて重量％でＭｏ：
０．１〜２．０％またはＷ：０．１〜２．０％の１種ま
たは２種を添加することができる。
でＴｉ：（４８×（Ｎ／１４））％〜０．５％、Ａｌ：
（２７×（Ｎ／１４））％〜０．０２０％の１種または
２種を、あるいはさらに必要に応じて重量％でＭｏ：
０．１〜２．０％またはＷ：０．１〜２．０％の１種ま
たは２種を添加することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
Ｃ：Ｃは成形加工性を劣化させるとともに、Ｔｉおよび
Ｎｂとの親和力が強く高温強度を低下させる。従って、
高温長時間使用に伴う高温強度の低下抑制と加工性とを
両立させる観点から、焼鈍直後にＭ6 Ｃ型の炭化物とし
て析出させることが特に有効である。このため、０．０
０３０％以下とし、Ｎｂ量もこれと併せて（３×９３／
１２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ）％以上とした。
Ｃ：Ｃは成形加工性を劣化させるとともに、Ｔｉおよび
Ｎｂとの親和力が強く高温強度を低下させる。従って、
高温長時間使用に伴う高温強度の低下抑制と加工性とを
両立させる観点から、焼鈍直後にＭ6 Ｃ型の炭化物とし
て析出させることが特に有効である。このため、０．０
０３０％以下とし、Ｎｂ量もこれと併せて（３×９３／
１２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ）％以上とした。
【００１４】Ｎ：Ｃ同様、成形加工性を劣化させ、Ｔｉ
およびＮｂとの親和力が強く高温強度を低下させる。従
って、低いことが望ましく、０．００５０％以下とし
た。 Ｓｉ：脱酸元素であり、耐酸化性確保のため０．０５％
以上とした。また、２．０％以上の添加は、著しく硬化
するため、これを上限とした。 Ｍｎ：脱酸元素であるため０．１％以上とした。一方、
耐酸化性を劣化させ、オーステナイトフォーマーでもあ
るためマルテンサイト生成を抑制させる観点から上限を
２．０％とした。
およびＮｂとの親和力が強く高温強度を低下させる。従
って、低いことが望ましく、０．００５０％以下とし
た。 Ｓｉ：脱酸元素であり、耐酸化性確保のため０．０５％
以上とした。また、２．０％以上の添加は、著しく硬化
するため、これを上限とした。 Ｍｎ：脱酸元素であるため０．１％以上とした。一方、
耐酸化性を劣化させ、オーステナイトフォーマーでもあ
るためマルテンサイト生成を抑制させる観点から上限を
２．０％とした。
【００１５】Ｃｒ：ステンレス鋼の基本性能である耐食
性を確保するとともに、自動車の排気ガス温度の高温化
に対応可能な耐酸化性を確保するために少なくとも７０
０℃における耐酸化性を確保するために１０％以上と
し、２２％を超える添加は、加工性も劣化するため上限
を２２％とした。また、１０００℃までの耐酸化性と加
工性の両立を考慮すれば１９％以下が望ましい。
性を確保するとともに、自動車の排気ガス温度の高温化
に対応可能な耐酸化性を確保するために少なくとも７０
０℃における耐酸化性を確保するために１０％以上と
し、２２％を超える添加は、加工性も劣化するため上限
を２２％とした。また、１０００℃までの耐酸化性と加
工性の両立を考慮すれば１９％以下が望ましい。
【００１６】Ｎｂ：Ｃ，Ｎを固着し、成形加工性および
高温強化に有効である。Ｃを焼鈍直後にＭ6 Ｃ型の炭化
物として析出させることおよびＮｂ自身がＦｅ2 Ｎｂと
して析出することが高温長時間使用に伴う高温強度低下
抑制と加工性とを両立させる観点から特に重要である。
このため、３×９３／１２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ≦Ｎｂ
とした。また、固溶Ｎｂの増加で高温強化に寄与するが
１．０％を超える添加は靭性を劣化させるため１．０％
以下とした。
高温強化に有効である。Ｃを焼鈍直後にＭ6 Ｃ型の炭化
物として析出させることおよびＮｂ自身がＦｅ2 Ｎｂと
して析出することが高温長時間使用に伴う高温強度低下
抑制と加工性とを両立させる観点から特に重要である。
このため、３×９３／１２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ≦Ｎｂ
とした。また、固溶Ｎｂの増加で高温強化に寄与するが
１．０％を超える添加は靭性を劣化させるため１．０％
以下とした。
【００１７】本発明においては、必要に応じてさらにＴ
ｉやＡｌの少なくとも１種を含有させる。 Ｔｉ：特にＮを固着させる目的で添加し、成形加工性を
向上させるため４８×（Ｎ／１４）％以上とした。一
方、耐酸化性評価項目の１つである皮膜の密着性を劣化
させるため、０．５％以下とした。 Ａｌ：特にＮを固着させる目的で添加し、成形加工性を
向上させるため２７×（Ｎ／１４）％以上とした。一
方、０．０２０％を超える添加は高温使用中に伴う針状
の内部粒界酸化の生成を促進するため、０．０２０％を
上限とした。
ｉやＡｌの少なくとも１種を含有させる。 Ｔｉ：特にＮを固着させる目的で添加し、成形加工性を
向上させるため４８×（Ｎ／１４）％以上とした。一
方、耐酸化性評価項目の１つである皮膜の密着性を劣化
させるため、０．５％以下とした。 Ａｌ：特にＮを固着させる目的で添加し、成形加工性を
向上させるため２７×（Ｎ／１４）％以上とした。一
方、０．０２０％を超える添加は高温使用中に伴う針状
の内部粒界酸化の生成を促進するため、０．０２０％を
上限とした。
【００１８】さらには、ＭｏやＷの少なくとも１種も必
要に応じて含有させる。 Ｍｏ：高温強度や耐高温塩害性を高める元素であるが、
延性や溶接性を劣化させるため、０．１〜２．０％の範
囲とした。また、高温強度や耐高温塩害性の観点から
０．４％以上が望ましい。 Ｗ：高温強度や耐高温塩害性を高める元素であるが、延
性や溶接性を劣化させるため、０．１〜２．０％の範囲
とした。また、高温強度や耐高温塩害性の観点から０．
４％以上が望ましい。
要に応じて含有させる。 Ｍｏ：高温強度や耐高温塩害性を高める元素であるが、
延性や溶接性を劣化させるため、０．１〜２．０％の範
囲とした。また、高温強度や耐高温塩害性の観点から
０．４％以上が望ましい。 Ｗ：高温強度や耐高温塩害性を高める元素であるが、延
性や溶接性を劣化させるため、０．１〜２．０％の範囲
とした。また、高温強度や耐高温塩害性の観点から０．
４％以上が望ましい。
【００１９】焼鈍直後のＮｂ析出物の種類については、
高温長時間使用に伴う高温強度の低下抑制と成形加工性
の向上を両立させるための条件として、Ｎｂ添加鋼にお
いて、高温強度および成形加工性に有害な固溶Ｃ量を極
力低減させるため、焼鈍直後のＮｂ炭化物をＭＣ型炭化
物ではなくＭ6 Ｃ型とすることまたＮｂ自体もＦｅ2Ｎ
ｂとすることで、高温長時間使用中の高温強度確保と成
形加工性の飛躍的向上との両立を図った。
高温長時間使用に伴う高温強度の低下抑制と成形加工性
の向上を両立させるための条件として、Ｎｂ添加鋼にお
いて、高温強度および成形加工性に有害な固溶Ｃ量を極
力低減させるため、焼鈍直後のＮｂ炭化物をＭＣ型炭化
物ではなくＭ6 Ｃ型とすることまたＮｂ自体もＦｅ2Ｎ
ｂとすることで、高温長時間使用中の高温強度確保と成
形加工性の飛躍的向上との両立を図った。
【００２０】
【実施例】表１に示す化学成分の供試鋼を、真空溶解に
て各２０kg溶製し、熱間圧延〜酸洗〜冷間圧延〜焼鈍〜
酸洗を行い１．５mmt の鋼板を作製した。それらの鋼板
の常温における機械的性質を同じく表１に示す。次に、
得られた鋼板から各試験片を採取し各種高温特性の評価
試験を行った。評価条件は以下の通り。 （１）高温引張：９５０℃における０．２％耐力を求め
た。
て各２０kg溶製し、熱間圧延〜酸洗〜冷間圧延〜焼鈍〜
酸洗を行い１．５mmt の鋼板を作製した。それらの鋼板
の常温における機械的性質を同じく表１に示す。次に、
得られた鋼板から各試験片を採取し各種高温特性の評価
試験を行った。評価条件は以下の通り。 （１）高温引張：９５０℃における０．２％耐力を求め
た。
【００２１】（２）酸化試験：９５０℃×２００hrの大
気中連続酸化後に、９５０℃での０．２％耐力を求め
た。そして、連続酸化による高温強度の低下率を求め
た。また、高温引張中の酸化膜の剥離状況を目視観察し
た。さらに、連続酸化後の断面観察により内部酸化の有
無も調査した。以上の評価試験結果を表２に示す。
気中連続酸化後に、９５０℃での０．２％耐力を求め
た。そして、連続酸化による高温強度の低下率を求め
た。また、高温引張中の酸化膜の剥離状況を目視観察し
た。さらに、連続酸化後の断面観察により内部酸化の有
無も調査した。以上の評価試験結果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】Ｄ１〜Ｄ８の本発明鋼は、高温長時間に伴
う高温強度の低下率が１０％以下と低く、常温において
も低耐力で３５％以上の破断延性を確保している。比較
鋼のＣ１〜Ｃ４については、３×９３／１２×Ｃ＋９３
／１４×Ｎ≧Ｎｂとなっており、高温長時間使用に伴う
高温強度の低下率が２０％以上と大きい。また、高Ｓｉ
のＣ１、高ＣｒのＣ６、高Ｍｏ高ＷのＣ６，Ｃ７，Ｃ８
は常温で高耐力−低延性である。高ＴｉのＣ６は酸化試
験後の酸化皮膜剥離が激しい結果となっている。また、
高ＮｂのＣ９は熱延板靭性が低いため冷延１パス目に表
層より割れが多発し、冷延不可能であった。
う高温強度の低下率が１０％以下と低く、常温において
も低耐力で３５％以上の破断延性を確保している。比較
鋼のＣ１〜Ｃ４については、３×９３／１２×Ｃ＋９３
／１４×Ｎ≧Ｎｂとなっており、高温長時間使用に伴う
高温強度の低下率が２０％以上と大きい。また、高Ｓｉ
のＣ１、高ＣｒのＣ６、高Ｍｏ高ＷのＣ６，Ｃ７，Ｃ８
は常温で高耐力−低延性である。高ＴｉのＣ６は酸化試
験後の酸化皮膜剥離が激しい結果となっている。また、
高ＮｂのＣ９は熱延板靭性が低いため冷延１パス目に表
層より割れが多発し、冷延不可能であった。
【００２５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のフェラ
イト系ステンレス鋼は、最終焼鈍後にＮｂ炭化物として
Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを形成させるので、加工性および耐熱性
を両立して確保でき、自動車排気系用等の材料として、
好適である。また、本発明鋼を自動車排気系部品に適用
すれば、それらの部品をコンパクト化できるという効果
も得られる。
イト系ステンレス鋼は、最終焼鈍後にＮｂ炭化物として
Ｆｅ3 Ｎｂ3 Ｃを形成させるので、加工性および耐熱性
を両立して確保でき、自動車排気系用等の材料として、
好適である。また、本発明鋼を自動車排気系部品に適用
すれば、それらの部品をコンパクト化できるという効果
も得られる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久禮 幸弘 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．００３０％以下、 Ｎ ：０．００５０％以下、 Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｃｒ：１０〜２２％、 Ｎｂ：（３×９３／１２×Ｃ＋９３／１４×Ｎ）％〜
１．０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る鋼に
おいて、最終焼鈍後に形成されたＮｂ析出物として、Ｆ
ｅ3 Ｎｂ3 ＣまたはＦｅ2 Ｎｂを有することを特徴とす
る加工性および耐熱性を改善したフェライト系ステンレ
ス鋼。 - 【請求項２】 重量％でさらに Ｔｉ：（４８×（Ｎ／１４））％〜０．５％、 Ａｌ：（２７×（Ｎ／１４））％〜０．０２０％ の１種または２種を含むことを特徴とする請求項１記載
の加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項３】 重量％でさらに Ｍｏ：０．１〜２．０％、 Ｗ ：０．１〜２．０％ の１種または２種を含む請求項１または２記載の加工性
および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１，２，３のいずれかに記載のス
テンレス鋼からなる自動車排気系部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27459795A JPH09118961A (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27459795A JPH09118961A (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09118961A true JPH09118961A (ja) | 1997-05-06 |
Family
ID=17543964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27459795A Pending JPH09118961A (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 加工性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09118961A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1995
- 1995-10-23 JP JP27459795A patent/JPH09118961A/ja active Pending
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