JPH0899192A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH0899192A JPH0899192A JP6235760A JP23576094A JPH0899192A JP H0899192 A JPH0899192 A JP H0899192A JP 6235760 A JP6235760 A JP 6235760A JP 23576094 A JP23576094 A JP 23576094A JP H0899192 A JPH0899192 A JP H0899192A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 立向上進姿勢及び上向姿勢において、溶接施
工を高能率で行うことができ、溶接電流を高くして溶接
しても溶融金属及びスラグの垂れ落ち並びにビード形状
の不良が発生しないガスシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤを提供する。 【構成】 軟鋼又は合金鋼製外皮にフラックスを充填し
てなるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
である。そして、ワイヤ全重量あたり、ＴｉＯ2：３〜
１０％、Ａｌ2Ｏ3：０．３〜２．０％、ＭｇＯ：０．０
１〜１．０％、ＳｉＯ2：０．３〜１．０％、ＺｒＯ2：
０．１〜０．８％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：
１．０〜３．０％、Ａｌ：０．１〜０．５％、アルカリ
金属フッ化物及び／又はアルカリ金属酸化物（但し、ア
ルカリ金属の１価酸化物に換算した値）：０．０５〜
０．７％を含有する。また、（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋
ＭｇＯ）／（ＳｉＯ2×（アルカリ金属フッ化物＋酸化
物））（但し、アルカリ金属フッ化物、酸化物は、アル
カリ金属１価酸化物に換算した値）の値が１０〜１００
である。
工を高能率で行うことができ、溶接電流を高くして溶接
しても溶融金属及びスラグの垂れ落ち並びにビード形状
の不良が発生しないガスシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤを提供する。 【構成】 軟鋼又は合金鋼製外皮にフラックスを充填し
てなるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
である。そして、ワイヤ全重量あたり、ＴｉＯ2：３〜
１０％、Ａｌ2Ｏ3：０．３〜２．０％、ＭｇＯ：０．０
１〜１．０％、ＳｉＯ2：０．３〜１．０％、ＺｒＯ2：
０．１〜０．８％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：
１．０〜３．０％、Ａｌ：０．１〜０．５％、アルカリ
金属フッ化物及び／又はアルカリ金属酸化物（但し、ア
ルカリ金属の１価酸化物に換算した値）：０．０５〜
０．７％を含有する。また、（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋
ＭｇＯ）／（ＳｉＯ2×（アルカリ金属フッ化物＋酸化
物））（但し、アルカリ金属フッ化物、酸化物は、アル
カリ金属１価酸化物に換算した値）の値が１０〜１００
である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガスシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤに関し、更に詳述すれば、軟
鋼、高張力鋼又は低合金鋼等の溶接に適用できる立向上
進溶接及び上向溶接に好適の作業性が優れたガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
用フラックス入りワイヤに関し、更に詳述すれば、軟
鋼、高張力鋼又は低合金鋼等の溶接に適用できる立向上
進溶接及び上向溶接に好適の作業性が優れたガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術及びその問題点】近年、溶接施工の高能率
化及び脱技能化に対する要求が益々高まってきている。
これに対し、特に下向溶接及び水平すみ肉溶接等におい
ては、設備面において、溶接ロボット又はラインウェル
ダー等を導入し、材料面において、メタル系フラックス
入りワイヤ等にみられるように、下向及び水平すみ肉溶
接専用の溶接材料が種々開発され、使用されており、こ
の種の要求に応えるべく技術開発が促進されている。
化及び脱技能化に対する要求が益々高まってきている。
これに対し、特に下向溶接及び水平すみ肉溶接等におい
ては、設備面において、溶接ロボット又はラインウェル
ダー等を導入し、材料面において、メタル系フラックス
入りワイヤ等にみられるように、下向及び水平すみ肉溶
接専用の溶接材料が種々開発され、使用されており、こ
の種の要求に応えるべく技術開発が促進されている。
【０００３】一方、立向又は上向姿勢においては、近
年、特に全姿勢溶接用フラックス入りワイヤの適用が増
加しているが、このような溶接材料は、立向又は上向姿
勢で行う場合は、下向又は水平姿勢の場合に比して溶接
電流をかなり低くする必要があるなど、高能率及び脱技
能化という観点では不十分である。このため、未だ実用
化されていない。僅かに特開昭５７−１９０７９８号に
は、特に立向上進姿勢及び上向姿勢を考慮したガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤが開示されてい
る。しかし、溶融金属又はスラグの垂れ落ちによるビー
ド形状の不良等が生じることがあり、未だ実用上の難点
が解決されていない。
年、特に全姿勢溶接用フラックス入りワイヤの適用が増
加しているが、このような溶接材料は、立向又は上向姿
勢で行う場合は、下向又は水平姿勢の場合に比して溶接
電流をかなり低くする必要があるなど、高能率及び脱技
能化という観点では不十分である。このため、未だ実用
化されていない。僅かに特開昭５７−１９０７９８号に
は、特に立向上進姿勢及び上向姿勢を考慮したガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤが開示されてい
る。しかし、溶融金属又はスラグの垂れ落ちによるビー
ド形状の不良等が生じることがあり、未だ実用上の難点
が解決されていない。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、立向上進姿勢及び上向姿勢において、溶接
施工を高能率で行うことができ、溶接電流を高くして溶
接しても溶融金属及びスラグの垂れ落ち並びにビード形
状の不良が発生しないガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤを提供することを目的とする。
のであって、立向上進姿勢及び上向姿勢において、溶接
施工を高能率で行うことができ、溶接電流を高くして溶
接しても溶融金属及びスラグの垂れ落ち並びにビード形
状の不良が発生しないガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、軟鋼又は合金
鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアー
ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量
あたり、ＴｉＯ2：３〜１０％、Ａｌ2Ｏ3：０．３〜
２．０％、ＭｇＯ：０．０１〜１．０％、ＳｉＯ2：
０．３〜１．０％、ＺｒＯ2：０．１〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ａ
ｌ：０．１〜０．５％、アルカリ金属フッ化物及び／又
はアルカリ金属酸化物（但し、アルカリ金属の１価酸化
物に換算した値）：０．０５〜０．７％を含有し、（Ａ
ｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋ＭｇＯ）／（ＳｉＯ2×（アルカ
リ金属フッ化物＋酸化物））（但し、アルカリ金属フッ
化物、酸化物は、アルカリ金属１価酸化物に換算した
値）の値が１０〜１００であることを特徴とする。
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、軟鋼又は合金
鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアー
ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量
あたり、ＴｉＯ2：３〜１０％、Ａｌ2Ｏ3：０．３〜
２．０％、ＭｇＯ：０．０１〜１．０％、ＳｉＯ2：
０．３〜１．０％、ＺｒＯ2：０．１〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ａ
ｌ：０．１〜０．５％、アルカリ金属フッ化物及び／又
はアルカリ金属酸化物（但し、アルカリ金属の１価酸化
物に換算した値）：０．０５〜０．７％を含有し、（Ａ
ｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋ＭｇＯ）／（ＳｉＯ2×（アルカ
リ金属フッ化物＋酸化物））（但し、アルカリ金属フッ
化物、酸化物は、アルカリ金属１価酸化物に換算した
値）の値が１０〜１００であることを特徴とする。
【０００６】なお、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌはフラックスのみ
ならず、外皮からも添加することができる。
ならず、外皮からも添加することができる。
【０００７】
【作用】先ず、本願発明者等は、ビード形状不良の原因
となる溶融金属の垂れ落ちをなくすため、一般的に行わ
れるスラグの組成を変更し、スラグの凝固点を高める手
段を検討した。そのために高融点スラグになると考えら
れるＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ又はＺｒＯ2の添加量を増加させ
た。
となる溶融金属の垂れ落ちをなくすため、一般的に行わ
れるスラグの組成を変更し、スラグの凝固点を高める手
段を検討した。そのために高融点スラグになると考えら
れるＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ又はＺｒＯ2の添加量を増加させ
た。
【０００８】しかしながら、これらを増加させると、確
かにスラグの凝固温度は上昇し、溶融金属の垂れ落ちは
少なくなるものの、ビード止端部のなじみはこれとは逆
に劣化し、ビード形状は満足できるものではなかった。
そこで、更に、検討を進め、他の垂れ落ち防止手段を調
査した。それはスラグの凝固を早めること以外に、溶融
金属そのものを垂れ落ちが発生しにくい組成及び特性に
することである。種々検討した結果、溶融金属の高温で
の粘性を上げることが効果的であると予想し、粘性増加
のために溶融金属中の酸素量を低下させることによって
粘性を上げることを試みた。そこで各種の脱酸剤を添加
してそれらの効果を検証した。通常、フラックス入りワ
イヤには、脱酸剤としてＭｎ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ
等が使用されるが、本発明においては特にＡｌ及びＳｉ
の添加が効果的である。勿論、Ａｌ及びＳｉ以外の脱酸
剤、例えばＭｎとそれらより強脱酸剤であるＴｉ及びＭ
ｇ等によっても溶融金属中の酸素量はより減少するはず
であるが、溶融金属の垂れ落ちに関してはＡｌ及びＳｉ
の添加は必須であった。
かにスラグの凝固温度は上昇し、溶融金属の垂れ落ちは
少なくなるものの、ビード止端部のなじみはこれとは逆
に劣化し、ビード形状は満足できるものではなかった。
そこで、更に、検討を進め、他の垂れ落ち防止手段を調
査した。それはスラグの凝固を早めること以外に、溶融
金属そのものを垂れ落ちが発生しにくい組成及び特性に
することである。種々検討した結果、溶融金属の高温で
の粘性を上げることが効果的であると予想し、粘性増加
のために溶融金属中の酸素量を低下させることによって
粘性を上げることを試みた。そこで各種の脱酸剤を添加
してそれらの効果を検証した。通常、フラックス入りワ
イヤには、脱酸剤としてＭｎ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ
等が使用されるが、本発明においては特にＡｌ及びＳｉ
の添加が効果的である。勿論、Ａｌ及びＳｉ以外の脱酸
剤、例えばＭｎとそれらより強脱酸剤であるＴｉ及びＭ
ｇ等によっても溶融金属中の酸素量はより減少するはず
であるが、溶融金属の垂れ落ちに関してはＡｌ及びＳｉ
の添加は必須であった。
【０００９】この理由は十分に解明されてはいないが、
Ａｌについては脱酸剤としての効果に加え、溶融現象の
際、高温でも極めて安定なＡｌ2Ｏ3を生成するため、溶
融スラグとの反応又は分解等を起こすことなく、殆どが
そのままスラグ形成剤として作用し、スラグの融点を上
昇させるためであると考えられる。また、Ｓｉについて
は、脱酸によって生成するＳｉＯ2が、スラグ中では凝
固点を低下させる方向に作用すると考えられるが、高温
での安定性が良いことから、スラグ成分のバランスを崩
すほど大きくは作用せず、むしろ脱酸剤としての作用の
方が大きいためと考えられる。また、他の脱酸剤につい
ては、脱酸過程において生成した酸化物が溶融スラグ中
で反応又は分解し、スラグ成分のバランスに影響したた
め、大きな効果がなかったものと考えられる。
Ａｌについては脱酸剤としての効果に加え、溶融現象の
際、高温でも極めて安定なＡｌ2Ｏ3を生成するため、溶
融スラグとの反応又は分解等を起こすことなく、殆どが
そのままスラグ形成剤として作用し、スラグの融点を上
昇させるためであると考えられる。また、Ｓｉについて
は、脱酸によって生成するＳｉＯ2が、スラグ中では凝
固点を低下させる方向に作用すると考えられるが、高温
での安定性が良いことから、スラグ成分のバランスを崩
すほど大きくは作用せず、むしろ脱酸剤としての作用の
方が大きいためと考えられる。また、他の脱酸剤につい
ては、脱酸過程において生成した酸化物が溶融スラグ中
で反応又は分解し、スラグ成分のバランスに影響したた
め、大きな効果がなかったものと考えられる。
【００１０】本発明は上述したＡｌ及びＳｉの効果と、
更にスラグの垂れ落ちを防止し且つビード形状を劣化さ
せないため、下記数式１により示すＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ及
びＺｒＯ2とＳｉＯ2、アルカリ金属フッ化物及びアルカ
リ金属酸化物との関係を、数式１の値が１０〜１００に
なるように調整することによって完成された。
更にスラグの垂れ落ちを防止し且つビード形状を劣化さ
せないため、下記数式１により示すＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ及
びＺｒＯ2とＳｉＯ2、アルカリ金属フッ化物及びアルカ
リ金属酸化物との関係を、数式１の値が１０〜１００に
なるように調整することによって完成された。
【００１１】
【数１】（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋ＭｇＯ）／（ＳｉＯ
2×（アルカリ金属フッ化物＋アルカリ金属酸化物）） 但し、アルカリ金属フッ化物、酸化物はアルカリ金属１
価酸化物に換算した値である。
2×（アルカリ金属フッ化物＋アルカリ金属酸化物）） 但し、アルカリ金属フッ化物、酸化物はアルカリ金属１
価酸化物に換算した値である。
【００１２】次に、本願発明における数値限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
【００１３】ＴｉＯ2：３〜１０％ ＴｉＯ2は、一般的にはスラグ形成剤及びアーク安定剤
として作用する。ＴｉＯ2が３％未満では、溶融金属を
支えるだけのスラグ量を確保することができず、溶融金
属が垂れ落ちてしまう。また、１０％を超えるとアーク
が不安定となり、スパッタの発生が増加する。このた
め、ＴｉＯ2は３〜１０％にするが、より好ましくは、
５．０〜８．０％である。
として作用する。ＴｉＯ2が３％未満では、溶融金属を
支えるだけのスラグ量を確保することができず、溶融金
属が垂れ落ちてしまう。また、１０％を超えるとアーク
が不安定となり、スパッタの発生が増加する。このた
め、ＴｉＯ2は３〜１０％にするが、より好ましくは、
５．０〜８．０％である。
【００１４】なお、ＴｉＯ2を供給する原料としては、
ルチール及びルコキシン等がある。
ルチール及びルコキシン等がある。
【００１５】Ａｌ2Ｏ3：０．３〜２．０％ Ａｌ2Ｏ3は、スラグ凝固点を上昇させる作用を有する。
０．３％未満ではその効果はなく、２．０％を超える
と、ビード形状が劣化する。このため、Ａｌ2Ｏ3は０．
３〜２．０％とするが、より好ましくは、０．５〜１．
５％である。
０．３％未満ではその効果はなく、２．０％を超える
と、ビード形状が劣化する。このため、Ａｌ2Ｏ3は０．
３〜２．０％とするが、より好ましくは、０．５〜１．
５％である。
【００１６】ＭｇＯ：０．０１〜１．０％ ＭｇＯは、スラグ凝固点を上昇させると共に、アーク安
定剤としての作用がある。ＭｇＯが０．０１％未満では
その効果は少なく、１．０％を超えるとビート形状が劣
化する。このため、ＭｇＯは０．０１〜１．０％である
が、より好ましくは、０．１〜０．７％である。
定剤としての作用がある。ＭｇＯが０．０１％未満では
その効果は少なく、１．０％を超えるとビート形状が劣
化する。このため、ＭｇＯは０．０１〜１．０％である
が、より好ましくは、０．１〜０．７％である。
【００１７】なお、ＭｇＯを供給する原料としては、マ
グネシアクリンカー、マグネサイト、オリビンサンド等
がある。
グネシアクリンカー、マグネサイト、オリビンサンド等
がある。
【００１８】ＳｉＯ2：０．３〜１．０％ ＳｉＯ2は、スラグ形成剤及びアーク安定剤としての作
用がある。Ｓｉ2Ｏが０．３％未満ではアークが不安定
となってスパッタの発生が増加し、１．０％を超えると
スラグが固くなりスラグ剥離が劣化する。このため、Ｓ
ｉＯ2は０．３〜１．０％とするが、より好ましくは
０．４〜０．７％である。
用がある。Ｓｉ2Ｏが０．３％未満ではアークが不安定
となってスパッタの発生が増加し、１．０％を超えると
スラグが固くなりスラグ剥離が劣化する。このため、Ｓ
ｉＯ2は０．３〜１．０％とするが、より好ましくは
０．４〜０．７％である。
【００１９】ＺｒＯ2：０．１〜０．８％ ＺｒＯ2は、スラグ凝固点を上昇させると共にアーク安
定剤としての作用がある。ＺｒＯ2が０．１％未満では
その効果がなく、０．８％を超えるとアークが不安定に
なり易く、スパッタの発生が増加する。このため、Ｚｒ
Ｏ2は０．１〜０．８％とするが、より好ましくは０．
２〜０．６％である。
定剤としての作用がある。ＺｒＯ2が０．１％未満では
その効果がなく、０．８％を超えるとアークが不安定に
なり易く、スパッタの発生が増加する。このため、Ｚｒ
Ｏ2は０．１〜０．８％とするが、より好ましくは０．
２〜０．６％である。
【００２０】なお、ＺｒＯ2を供給する原料としては、
ジルコンサンド等がある。
ジルコンサンド等がある。
【００２１】Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｓｉは前述の如く脱酸剤として作用する。Ｓｉが０．５
％未満では脱酸不足のため溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生したり、溶融金属の垂れ落ちが生じ易くな
る。Ｓｉが１．５％を超えるとスラグの垂れ落ちが生じ
易くなったり、靱性が劣化する。このため、Ｓｉは０．
５〜１．５％にするが、より好ましくは、０．６〜１．
２％である。
％未満では脱酸不足のため溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生したり、溶融金属の垂れ落ちが生じ易くな
る。Ｓｉが１．５％を超えるとスラグの垂れ落ちが生じ
易くなったり、靱性が劣化する。このため、Ｓｉは０．
５〜１．５％にするが、より好ましくは、０．６〜１．
２％である。
【００２２】なお、Ｓｉを供給する原料としては、金属
Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ又はＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等がある。
Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ又はＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等がある。
【００２３】Ｍｎ：１．０〜３．０％ Ｍｎは脱酸剤として作用すると共に、溶接金属における
強度及び靱性を向上させる作用がある。Ｍｎが１．０％
未満では脱酸不足のため、溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生したり、強度及び靱性が劣化したりする。
Ｍｎが３．０％を超えると、溶接金属の強度が大きくな
りすぎて高温割れが生じ易くなる。
強度及び靱性を向上させる作用がある。Ｍｎが１．０％
未満では脱酸不足のため、溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生したり、強度及び靱性が劣化したりする。
Ｍｎが３．０％を超えると、溶接金属の強度が大きくな
りすぎて高温割れが生じ易くなる。
【００２４】なお、Ｍｎを供給する原料としては、金属
Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ又はＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等がある。
Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ又はＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等がある。
【００２５】Ａｌ：０．１〜０．５％ Ａｌは前述したように脱酸剤及びスラグ形成剤として作
用する。Ａｌが０．１％未満では溶融金属の垂れ落ちが
生じ易くなり、０．５％を超えるとビード形状が劣化す
る。このため、Ａｌは０．１〜０．５％とするが、より
好ましくは、０．２〜０．４％である。
用する。Ａｌが０．１％未満では溶融金属の垂れ落ちが
生じ易くなり、０．５％を超えるとビード形状が劣化す
る。このため、Ａｌは０．１〜０．５％とするが、より
好ましくは、０．２〜０．４％である。
【００２６】なお、Ａｌを供給する原料としては、金属
Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ又はＡｌ−Ｍｇ等がある。
Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ又はＡｌ−Ｍｇ等がある。
【００２７】アルカリ金属フッ化物及び／又はアルカリ
金属酸化物：アルカリ金属酸化物（１価の酸化物）に換
算した価で０．０５〜０．７％ アルカリ金属フッ化物及び／又はアルカリ金属酸化物
は、アーク安定剤として作用するが、多すぎるとスラグ
の粘性を下げる方向に作用し、スラグの垂れ落ちが生じ
易くなる。０．０５％未満ではアーク安定剤としての効
果がなく、０．７％を超えるとスラグの垂れ落ちが生じ
易くなる。
金属酸化物：アルカリ金属酸化物（１価の酸化物）に換
算した価で０．０５〜０．７％ アルカリ金属フッ化物及び／又はアルカリ金属酸化物
は、アーク安定剤として作用するが、多すぎるとスラグ
の粘性を下げる方向に作用し、スラグの垂れ落ちが生じ
易くなる。０．０５％未満ではアーク安定剤としての効
果がなく、０．７％を超えるとスラグの垂れ落ちが生じ
易くなる。
【００２８】なお、アルカリ金属フッ化物を供給する原
料としては、珪フッ化カリウム、珪フッ化ナトリウム、
フッ化ソーダ、フッ化チリウム又はＮａ2ＡｌＦ6等があ
げられる。また、アルカリ金属酸化物を供給する原料と
しては、長石、Ｎａ2ＣＯ3、珪酸ソーダ、カリガラス、
Ｌｉ2Ｃｏ3等がある。本発明においては、このアルカリ
金属フッ化物とアルカリ金属酸化物を単独で又は複合し
てアルカリ金属酸化物（１価の酸化物、例えばＮａ
2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2Ｏ等）に換算した値で０．０５〜
０．７％（複合添加の場合は総量）含有するものであ
る。
料としては、珪フッ化カリウム、珪フッ化ナトリウム、
フッ化ソーダ、フッ化チリウム又はＮａ2ＡｌＦ6等があ
げられる。また、アルカリ金属酸化物を供給する原料と
しては、長石、Ｎａ2ＣＯ3、珪酸ソーダ、カリガラス、
Ｌｉ2Ｃｏ3等がある。本発明においては、このアルカリ
金属フッ化物とアルカリ金属酸化物を単独で又は複合し
てアルカリ金属酸化物（１価の酸化物、例えばＮａ
2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2Ｏ等）に換算した値で０．０５〜
０．７％（複合添加の場合は総量）含有するものであ
る。
【００２９】前記数式１式の値：１０〜１００ 前記数式１は、溶融金属及びスラグの垂れ落ち並びにビ
ード止端部の形状に影響を及ぼす。Ａｌ、Ｓｉ、Ａｌ2
Ｏ3、ＭｇＯの合計量と、アルカリ金属フッ化物及びア
ルカリ金属酸化物（１価の酸化物換算値）との比率が溶
融金属及びスラグの垂れ落ちに影響し、その値が大きい
方が垂れ落ちにくい。しかしながら、同時にビード止端
部形状が凸になり易く、その改善にはＳｉＯ2量と前記
数式１の値とのバランスが重要である。本発明の特徴の
一つは、前記数式１の値を１０〜１００に調整すること
にある。この数式１の値が１０未満であると、スラグの
垂れ落ちが生じ易くなり、１００を超えると、ビード形
状が劣化する。より好ましくは、１０〜５０である。
ード止端部の形状に影響を及ぼす。Ａｌ、Ｓｉ、Ａｌ2
Ｏ3、ＭｇＯの合計量と、アルカリ金属フッ化物及びア
ルカリ金属酸化物（１価の酸化物換算値）との比率が溶
融金属及びスラグの垂れ落ちに影響し、その値が大きい
方が垂れ落ちにくい。しかしながら、同時にビード止端
部形状が凸になり易く、その改善にはＳｉＯ2量と前記
数式１の値とのバランスが重要である。本発明の特徴の
一つは、前記数式１の値を１０〜１００に調整すること
にある。この数式１の値が１０未満であると、スラグの
垂れ落ちが生じ易くなり、１００を超えると、ビード形
状が劣化する。より好ましくは、１０〜５０である。
【００３０】なお、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ等の合金元素は外
皮及び／又はフラックスから添加することができる。ま
た、溶接部の耐食性、高温強度及び耐高温腐食性等を向
上させるために、上記以外の合金成分（Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ等）を添加することができ
る。また、ワイヤ表面の状態及びワイヤ断面におけるフ
ラックスの充填形状には何等制限はない。ワイヤ表面は
Ｃｕ等によりメッキを施してもよく、ワイヤ断面形状は
通電性等を安定させるべく、円形とすることが好ましい
が、その内部形状については制約がない。
皮及び／又はフラックスから添加することができる。ま
た、溶接部の耐食性、高温強度及び耐高温腐食性等を向
上させるために、上記以外の合金成分（Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ等）を添加することができ
る。また、ワイヤ表面の状態及びワイヤ断面におけるフ
ラックスの充填形状には何等制限はない。ワイヤ表面は
Ｃｕ等によりメッキを施してもよく、ワイヤ断面形状は
通電性等を安定させるべく、円形とすることが好ましい
が、その内部形状については制約がない。
【００３１】
【実施例】以下、本発明の実施例について、比較例と比
較して説明する。
較して説明する。
【００３２】先ず、鋼製（ＪＩＳ Ｇ ３１４１、ＳＰ
ＣＣ）外皮中にフラックスを充填し、ワイヤ全重量に対
するフラックスの割合が２０％となるようにして、ワイ
ヤ径１．２ｍｍのフラックス入りワイヤを作製した。こ
のワイヤの化学成分を下記表１に示す。作製したフラッ
クス入りワイヤを下記表２に示す溶接条件で溶接し、溶
融金属及びスラグの垂れ、ビード形状並びにアーク安定
性等を評価した。この評価の結果を下記表３に示す。
ＣＣ）外皮中にフラックスを充填し、ワイヤ全重量に対
するフラックスの割合が２０％となるようにして、ワイ
ヤ径１．２ｍｍのフラックス入りワイヤを作製した。こ
のワイヤの化学成分を下記表１に示す。作製したフラッ
クス入りワイヤを下記表２に示す溶接条件で溶接し、溶
融金属及びスラグの垂れ、ビード形状並びにアーク安定
性等を評価した。この評価の結果を下記表３に示す。
【００３３】
【表１】 注１）単位；ワイヤ全重量に対する重量％（但し、数式１の値は無次元） 注２）アルカリ金属フッ化物、酸化物の値は各々アルカリ金属元素量 をアルカリ金属酸化物（１価の酸化物）に換算した総和 注３）残部はＦｅ、Ｃ、Ｐ、Ｓ等をあらわす。
【００３４】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】 評価基準：（優れる）←◎○△×→（劣る） この表３に示すように、比較例１は、Ａｌ2Ｏ3が下限値
を外れており、ＳｉＯ2及びＡｌがその上限値を外れて
いるため、スラグの垂れ落ちが発生し、ビード形状が不
良であり、スラグの剥離性も悪い。
を外れており、ＳｉＯ2及びＡｌがその上限値を外れて
いるため、スラグの垂れ落ちが発生し、ビード形状が不
良であり、スラグの剥離性も悪い。
【００３７】比較例２は、ＭｇＯ及びアルカリ金属フッ
化物・酸化物がその下限値を外れており、Ｍｎが上限値
を外れているため、スラグの垂れ落ちが発生し、スパッ
タの発生が多く、溶接金属の強度が高すぎる。
化物・酸化物がその下限値を外れており、Ｍｎが上限値
を外れているため、スラグの垂れ落ちが発生し、スパッ
タの発生が多く、溶接金属の強度が高すぎる。
【００３８】比較例３は、ＳｉＯ2がその下限値を外れ
ており、Ｓｉが上限値を外れており、数式１の値が上限
値を外れているため、スパッタの発生が多く、ビード形
状が不良である。
ており、Ｓｉが上限値を外れており、数式１の値が上限
値を外れているため、スパッタの発生が多く、ビード形
状が不良である。
【００３９】比較例４は、ＴｉＯ2及びＡｌがその下限
値を外れており、Ａｌ2Ｏ3及びＭｇＯがその上限値を外
れているため、溶融金属の垂れ落ちが発生し、ビード形
状も不良である。
値を外れており、Ａｌ2Ｏ3及びＭｇＯがその上限値を外
れているため、溶融金属の垂れ落ちが発生し、ビード形
状も不良である。
【００４０】比較例５は、ＴｉＯ2及びＺｒＯ2が上限値
を外れ、Ｓｉが下限値を外れており、数式１の値が下限
値を外れているため、スパッタの発生が多く、溶融金属
及びスラグの垂れ落ちが発生する。
を外れ、Ｓｉが下限値を外れており、数式１の値が下限
値を外れているため、スパッタの発生が多く、溶融金属
及びスラグの垂れ落ちが発生する。
【００４１】比較例６は、ＺｒＯ2及びＭｎが下限値を
外れており、アルカリ金属フッ化物及び酸化物が上限値
を外れているため、スパッタの発生が多く、スラグの垂
れ落ちが発生し、溶接部の強度及び靱性が低い。
外れており、アルカリ金属フッ化物及び酸化物が上限値
を外れているため、スパッタの発生が多く、スラグの垂
れ落ちが発生し、溶接部の強度及び靱性が低い。
【００４２】比較例７及び８は、各化学成分の含有量自
体は本願発明の特許請求の範囲を満足しているが、前記
数式１の値だけが外れている例である。比較例７は、数
式１の値が下限値を外れているため、スラグの垂れ落ち
が発生する。また、比較例８は数式１の値が上限値を外
れているため、ビード形状が不良となる。
体は本願発明の特許請求の範囲を満足しているが、前記
数式１の値だけが外れている例である。比較例７は、数
式１の値が下限値を外れているため、スラグの垂れ落ち
が発生する。また、比較例８は数式１の値が上限値を外
れているため、ビード形状が不良となる。
【００４３】これに対し、実施例９〜１５は本発明例で
あるから、溶融金属及びスラグの垂れ落ちが発生せず、
ビード形状も良好であり、スパッタ発生及びスラグ剥離
性等の溶接作業性も良好であった。
あるから、溶融金属及びスラグの垂れ落ちが発生せず、
ビード形状も良好であり、スパッタ発生及びスラグ剥離
性等の溶接作業性も良好であった。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本願発明によれ
ば、立向上進姿勢及び上向姿勢により、溶接施工を高効
率で行うことができ、高溶接電流で溶接しても溶融金属
及びスラグの垂れ落ちが防止され、ビード形状不良が防
止される。
ば、立向上進姿勢及び上向姿勢により、溶接施工を高効
率で行うことができ、高溶接電流で溶接しても溶融金属
及びスラグの垂れ落ちが防止され、ビード形状不良が防
止される。
Claims (1)
- 【請求項１】 軟鋼又は合金鋼製外皮にフラックスを充
填してなるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、ワイヤ全重量あたり、ＴｉＯ2：３〜１
０％、Ａｌ2Ｏ3：０．３〜２．０％、ＭｇＯ：０．０１
〜１．０％、ＳｉＯ2：０．３〜１．０％、ＺｒＯ2：
０．１〜０．８％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：
１．０〜３．０％、Ａｌ：０．１〜０．５％、アルカリ
金属フッ化物及び／又はアルカリ金属酸化物（但し、ア
ルカリ金属の１価酸化物に換算した値）：０．０５〜
０．７％を含有し、（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ａｌ2Ｏ3＋ＭｇＯ）
／（ＳｉＯ2×（アルカリ金属フッ化物＋酸化物））
（但し、アルカリ金属フッ化物、酸化物は、アルカリ金
属１価酸化物に換算した値）の値が１０〜１００である
ことを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6235760A JP2711077B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6235760A JP2711077B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899192A true JPH0899192A (ja) | 1996-04-16 |
| JP2711077B2 JP2711077B2 (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16990836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6235760A Expired - Lifetime JP2711077B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2711077B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6713723B2 (en) | 2001-09-06 | 2004-03-30 | Kiswel Ltd. | Basic flux cored wire with excellent weldability |
| EP0855240B1 (en) * | 1997-01-27 | 2004-04-07 | Nippon Steel Welding Products & Engineering Co., Ltd. | Apparatus and method for one side welding of curved steel plates |
| JP2005313226A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Kobe Steel Ltd | 多電極ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2009018337A (ja) * | 2007-07-13 | 2009-01-29 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| CN100462182C (zh) * | 2005-11-24 | 2009-02-18 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种气体保护焊用碳钢药芯焊丝 |
| KR100920550B1 (ko) * | 2006-10-02 | 2009-10-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 티타니아계 가스 실드 아크 용접용 플럭스 함유 와이어 |
| JP2010253511A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 固定鋼管の円周溶接方法 |
| EP2374571A1 (en) * | 2010-03-11 | 2011-10-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored wire for gas-shielding arc welding |
| WO2021006040A1 (ja) | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｒ－ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61283493A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-13 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPS61286089A (ja) * | 1985-06-11 | 1986-12-16 | Daido Steel Co Ltd | ガスシ−ルドア−ク溶接方法 |
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| JPH0453638B2 (ja) * | 1988-09-30 | 1992-08-27 | Kobe Steel Ltd |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP6235760A patent/JP2711077B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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| WO2021006040A1 (ja) | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｒ－ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2711077B2 (ja) | 1998-02-10 |
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