JPS6233093A - 溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
溶接用フラツクス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPS6233093A JPS6233093A JP16782285A JP16782285A JPS6233093A JP S6233093 A JPS6233093 A JP S6233093A JP 16782285 A JP16782285 A JP 16782285A JP 16782285 A JP16782285 A JP 16782285A JP S6233093 A JPS6233093 A JP S6233093A
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- JP
- Japan
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- less
- welding
- mesh
- wire
- flux
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
艮亙立互
本発明はガスシールドアーク溶接用のフラックス入りワ
イヤに関し、より詳しくはアークを安定化させ、スラグ
形成性に優れ、極めて美麗なビート外観を呈する溶接用
フラックス入りワイヤに係る。
イヤに関し、より詳しくはアークを安定化させ、スラグ
形成性に優れ、極めて美麗なビート外観を呈する溶接用
フラックス入りワイヤに係る。
菜】1創帆
従来、C○2ガスアーク溶接等に使用される溶接用フラ
ッグス入りワイヤは半自動溶接および自動溶接が容易に
可能であることから近時。
ッグス入りワイヤは半自動溶接および自動溶接が容易に
可能であることから近時。
とみに利用されている。このような溶接用フラックス入
りワイヤをガスアーク溶接、特に半自動溶接および自動
溶接に用いる場合、溶接が数秒以内の極く短時間に限ら
れた小容積内で溶解。
りワイヤをガスアーク溶接、特に半自動溶接および自動
溶接に用いる場合、溶接が数秒以内の極く短時間に限ら
れた小容積内で溶解。
精錬、脱酸、凝固が行なわれるため、ワイヤ自体に良好
な溶接作業性、スラグ形成性、アーク安定性等の諸特性
が要求され、これら諸特性は金属管内に含有せしめたフ
ラックス粉末成分の組成成分を調整することによって達
成されるものである。そして従来の溶接用フラックス入
りワイヤのフラックス成分としてはワイヤ全量重に対し
、C: 0.20%+1%以下、Si:0.30〜1.
50vし%、 Mn : 0.5(1−3,00wt
%、 Tie、 :2.5〜8 、5wt%を含有せ
しめたものが知られており、実用化されている。このよ
うなフラックス成分のうち、TiO2はアークを安定化
させ、溶融してスラグを形成し、溶鋼の酸化を防止する
と同時に表面を覆い、溶接作業性および溶接部の外観に
極めて大きな影響を与える元素であるため、その量を特
定された所定範囲とすることが従来から種々検討された
ところであり、その結果、上記の範囲とされるに至って
いる。
な溶接作業性、スラグ形成性、アーク安定性等の諸特性
が要求され、これら諸特性は金属管内に含有せしめたフ
ラックス粉末成分の組成成分を調整することによって達
成されるものである。そして従来の溶接用フラックス入
りワイヤのフラックス成分としてはワイヤ全量重に対し
、C: 0.20%+1%以下、Si:0.30〜1.
50vし%、 Mn : 0.5(1−3,00wt
%、 Tie、 :2.5〜8 、5wt%を含有せ
しめたものが知られており、実用化されている。このよ
うなフラックス成分のうち、TiO2はアークを安定化
させ、溶融してスラグを形成し、溶鋼の酸化を防止する
と同時に表面を覆い、溶接作業性および溶接部の外観に
極めて大きな影響を与える元素であるため、その量を特
定された所定範囲とすることが従来から種々検討された
ところであり、その結果、上記の範囲とされるに至って
いる。
しかしながら、このようにTiO2の量を特定範囲とす
るも、必ずしもアークが安定化せず、しかも良好なスラ
グ形成性が得られないため溶接作業性が十分とはいえず
、得られる溶着金属のビード外観も十分満足できるもの
ではなかった。
るも、必ずしもアークが安定化せず、しかも良好なスラ
グ形成性が得られないため溶接作業性が十分とはいえず
、得られる溶着金属のビード外観も十分満足できるもの
ではなかった。
目 的
本発明は上記の如き従来の問題点を解消し、アークの安
定化、スラグの形成性、溶接作業性をともに向上させ、
良好なビード外観を形成し得る溶接用フラックス入すワ
イヤを提供することを目的とするものである。
定化、スラグの形成性、溶接作業性をともに向上させ、
良好なビード外観を形成し得る溶接用フラックス入すワ
イヤを提供することを目的とするものである。
構 成
本発明者らは上記目的を達成するべく、鋭意研究を重ね
た過程において、これまで提案されたことのなかったT
iO2の粒度分布が目的達成のために極めて重要な要因
となることを知見し、本発明を完成させるに至ったもの
である。
た過程において、これまで提案されたことのなかったT
iO2の粒度分布が目的達成のために極めて重要な要因
となることを知見し、本発明を完成させるに至ったもの
である。
すなわち本発明の溶接用フラックス入りワイヤは、ワイ
ヤ全重量に対し、C: 0..020wt%以下、S
i : 0.30〜1.50wt%、 Mn : 0
.50〜3.00wt%、Tie、:2.5〜B、5w
t%を含有するガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤにおいて、前記TiO2の粒度分布が60メツ
シュ以下〜100メツシュ以上のもの:80〜100w
t%、100メツシュ以下のもの:0〜20wt%から
なることを特徴とするもの、および上記のものにさらに
、Ti:0.30wt%以下、B : 0.010wt
%以下、Nb:0.5wt%以下、Ta : 0.50
wt%以下、A Q : 1.0wt%以下、 M g
: 0.5wt%以下、Ni : 3.00wt%以
下、Cr : 2.00wt%以下、Mo : 1.0
0wt%以下、Bi:0.0.020wt%以下、Pb
: 0.0.020wt%以下、Sb:0.0.02
0wt%以下、T Q : 0.0.020wt%以下
、Al。
ヤ全重量に対し、C: 0..020wt%以下、S
i : 0.30〜1.50wt%、 Mn : 0
.50〜3.00wt%、Tie、:2.5〜B、5w
t%を含有するガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤにおいて、前記TiO2の粒度分布が60メツ
シュ以下〜100メツシュ以上のもの:80〜100w
t%、100メツシュ以下のもの:0〜20wt%から
なることを特徴とするもの、および上記のものにさらに
、Ti:0.30wt%以下、B : 0.010wt
%以下、Nb:0.5wt%以下、Ta : 0.50
wt%以下、A Q : 1.0wt%以下、 M g
: 0.5wt%以下、Ni : 3.00wt%以
下、Cr : 2.00wt%以下、Mo : 1.0
0wt%以下、Bi:0.0.020wt%以下、Pb
: 0.0.020wt%以下、Sb:0.0.02
0wt%以下、T Q : 0.0.020wt%以下
、Al。
0、 : 1.Owt、%以下、ZrO2:2.5w
t%以下。
t%以下。
Sin、:1.0wt%以下、 MgO: 0.5wt
%以下。
%以下。
Na、 O: 0.6wt%以下、 K、 O,:1.
Owt、%以下、 F : 0.5wt%以下の群から
選ばれるいずれか1種または2種以下を含有することを
特徴とするものである。
Owt、%以下、 F : 0.5wt%以下の群から
選ばれるいずれか1種または2種以下を含有することを
特徴とするものである。
本発明において、Tie、成分の粒度分布を60メツシ
ュ以下〜100メツシュ以上のものを80〜100wt
%とし、残部100メツシュ以下のものとすることによ
るアーク安定性、溶接作業性およびスラグ形成性が向上
し、ビード外観が良好なものとなることの理論的解明は
なされていないが。
ュ以下〜100メツシュ以上のものを80〜100wt
%とし、残部100メツシュ以下のものとすることによ
るアーク安定性、溶接作業性およびスラグ形成性が向上
し、ビード外観が良好なものとなることの理論的解明は
なされていないが。
おそらくアーク溶接が極く短時間における高温冶金反応
であるため、各成分、特に、Tie。
であるため、各成分、特に、Tie。
成分の粒度分布を細粒とし、しかもバラツキをなくすこ
とにより、スラグがいち早く形成され、その流動性が適
当となり溶融池の全面を覆うためと思われる。
とにより、スラグがいち早く形成され、その流動性が適
当となり溶融池の全面を覆うためと思われる。
本発明の溶接用フラックス入りワイヤの組成を上記の組
成範囲とした理由は次の通りである。
成範囲とした理由は次の通りである。
C: 0.20%以下
Cは溶着金属の強度を向上させるため必要な元素である
が、多量に添加すると靭性が低下するので0.20II
L%以下とした。
が、多量に添加すると靭性が低下するので0.20II
L%以下とした。
Si:0.30〜1.51ht%
Siは脱酸作用を有しているため鋼の清浄度を高め、溶
接部の機械的性質を向上させる。しかし、0.30%+
t%よりも少ないと、このような効果が小さいとともに
、°ブローホールが発生しやすくなるので0.30wj
、%以上とした。また、Siが多すぎると溶接部の硬さ
が増大して機械的性質が低下するので1 、50w乞%
以下とした。
接部の機械的性質を向上させる。しかし、0.30%+
t%よりも少ないと、このような効果が小さいとともに
、°ブローホールが発生しやすくなるので0.30wj
、%以上とした。また、Siが多すぎると溶接部の硬さ
が増大して機械的性質が低下するので1 、50w乞%
以下とした。
Mn : 0.50−3.00wt%
Mnは脱酸および脱硫作用を有しているため鋼の清浄度
を高め、溶接部の機械的特性を向上させる。しかし、0
.50wt%よりも少ないとこのような効果が小さいと
ともに、ブローホールが発生しやすくなるので、0.5
0wt%以上しとた。また、Mnが多すぎると溶接部の
硬さが増大し、延性が低下して機械的性質を劣化させる
ので。
を高め、溶接部の機械的特性を向上させる。しかし、0
.50wt%よりも少ないとこのような効果が小さいと
ともに、ブローホールが発生しやすくなるので、0.5
0wt%以上しとた。また、Mnが多すぎると溶接部の
硬さが増大し、延性が低下して機械的性質を劣化させる
ので。
3.00%+1%以下とした。
Tie、 :2.5〜8.5wt%
Tie、はスラグ形成剤として作用し、適量の添加でス
ラグがビードの全周を被覆して溶接部の機械的性質を向
上させる。しかし、 TiO2量が少なすぎるとスラグ
の形成量が少ないためビードの全周を覆わなくなるので
2.5wt%以上とした。また、Tie、量が多すぎる
とスラグの形成量が多くなり、溶着金属中に巻き込まれ
たリスラグの粘性が増大してビードの表面を均一に覆わ
なくなったり、さらにはスラブの剥離性が低下したりす
るので、 8.5wt%以下とした。
ラグがビードの全周を被覆して溶接部の機械的性質を向
上させる。しかし、 TiO2量が少なすぎるとスラグ
の形成量が少ないためビードの全周を覆わなくなるので
2.5wt%以上とした。また、Tie、量が多すぎる
とスラグの形成量が多くなり、溶着金属中に巻き込まれ
たリスラグの粘性が増大してビードの表面を均一に覆わ
なくなったり、さらにはスラブの剥離性が低下したりす
るので、 8.5wt%以下とした。
TiO□の粒度分布
TiO2の粒度分布は60メツシュ以下〜100メツシ
ュ以上のもの880〜100wt%、100メツシュ以
下のもの20〜20wt%とする。60メツシュ以上の
粒度では形成されるスラグがきれいにとけないため粒度
の下限は60メツシュ以上とする。
ュ以上のもの880〜100wt%、100メツシュ以
下のもの20〜20wt%とする。60メツシュ以上の
粒度では形成されるスラグがきれいにとけないため粒度
の下限は60メツシュ以上とする。
またこの粒度の下限とのバラツキの点より粒度の上限を
100メツシュ以上とする。このような粒度分布のもの
がTie、全重量に対し、80%+1%以上100wt
%までとするのは80wt%未満では他の粒度のものが
多くなりバラツキが生じ、スラグの形成性が劣るように
なる。そして上記粒度の残余の部分を含有させる場合は
100メツシュ以下のものとする。これは60メツシュ
以下のものは前述のようにスラグがきれいにとけないた
め、前述の粒度範囲より細粒のものとする必要があるた
めである。
100メツシュ以上とする。このような粒度分布のもの
がTie、全重量に対し、80%+1%以上100wt
%までとするのは80wt%未満では他の粒度のものが
多くなりバラツキが生じ、スラグの形成性が劣るように
なる。そして上記粒度の残余の部分を含有させる場合は
100メツシュ以下のものとする。これは60メツシュ
以下のものは前述のようにスラグがきれいにとけないた
め、前述の粒度範囲より細粒のものとする必要があるた
めである。
Ti : 0.30wt%以下、B:0.010wt%
以下、Nb : 0.5wt%以下、Ta:0.50w
t%以下。
以下、Nb : 0.5wt%以下、Ta:0.50w
t%以下。
A Q : 1.0wt%以下、Mg : 0.5wt
%以下、上記の各成分はいずれも脱酸剤として作用し溶
接部の清浄度を高めるとともに結晶粒微細化に寄与し1
機械的強度を向上させるのに有効である。しかし上記範
囲より多量に存在すると衝撃値が低下して靭性を劣化す
るようになる。
%以下、上記の各成分はいずれも脱酸剤として作用し溶
接部の清浄度を高めるとともに結晶粒微細化に寄与し1
機械的強度を向上させるのに有効である。しかし上記範
囲より多量に存在すると衝撃値が低下して靭性を劣化す
るようになる。
N i : 3.00wt%以下、Cr : 2.00
wt%以下、MO:1.00wt%以下。
wt%以下、MO:1.00wt%以下。
上記の各成分は溶着金属の合金添加物であり、溶着金属
の記載的性質を向上させるのに有効である。しかし、上
記範囲より多量に存在させても上記特性が飽和する。
の記載的性質を向上させるのに有効である。しかし、上
記範囲より多量に存在させても上記特性が飽和する。
B i : 0.0.020wt%以下、Pb : 0
.020wt%以下、Sb : 0.020%It%以
下、T Q : 0.0.020wt%以下。
.020wt%以下、Sb : 0.020%It%以
下、T Q : 0.0.020wt%以下。
上記の各成分はいずれも溶接の作業性を良くするために
必要な元素であり、特にスラグの剥離性を改善するのに
有効である。しかし、上記範囲より多量に存在させると
粒界偏析を起こして機械的性質を損うようになる。
必要な元素であり、特にスラグの剥離性を改善するのに
有効である。しかし、上記範囲より多量に存在させると
粒界偏析を起こして機械的性質を損うようになる。
AL O,:1.0wt%以下、ZrO,:2.5wt
%以下、 S io、 :1.Ow七%以下、MgO
: 0.5wt、%以下、 上記各成分はいずれもスラグの粘性を調整し。
%以下、 S io、 :1.Ow七%以下、MgO
: 0.5wt、%以下、 上記各成分はいずれもスラグの粘性を調整し。
溶接作業姿勢の多様化を図るのに有効である。
しかし上記範囲より多く存在させるとスラグの粘性が上
昇しビード形成が悪化し、またスラグの剥離性が悪くな
る。
昇しビード形成が悪化し、またスラグの剥離性が悪くな
る。
Na2O: 0.6wt%以下、 K、 O: 1.0
wt%以下、F : 0.5wt%以下、 上記の各成分はアークを安定させるのに有効であるが、
上記範囲より多く存在させるとかえってアークが不安定
となる。
wt%以下、F : 0.5wt%以下、 上記の各成分はアークを安定させるのに有効であるが、
上記範囲より多く存在させるとかえってアークが不安定
となる。
なお、本発明において、上記各成分組成範囲内において
ワイヤ表面に適宜の被覆材を形成してよいことはもちろ
んである。
ワイヤ表面に適宜の被覆材を形成してよいことはもちろ
んである。
以下に実施例を示す。
実施例
第1表に示したワイヤ組成(wt%)を有する本発明に
係る溶接用フラックス入りワイヤおよび比較のための溶
接用フラックス入りワイヤを用いて溶接した時のアーク
の安定性およびビード外観について試験した。アークの
安定性試験は電流、電圧の変動およびスパッタのとび方
を調べ、これらの結果が良好なものをOとし、不良のも
のをXとし、その中間のものをΔとして示した。またビ
ード外観は溶接後のビードを目視により判定し1判定結
果は上記アーク安定性試験と同様にした0、Δ、×で示
した。それらの結果を第1表に示す。
係る溶接用フラックス入りワイヤおよび比較のための溶
接用フラックス入りワイヤを用いて溶接した時のアーク
の安定性およびビード外観について試験した。アークの
安定性試験は電流、電圧の変動およびスパッタのとび方
を調べ、これらの結果が良好なものをOとし、不良のも
のをXとし、その中間のものをΔとして示した。またビ
ード外観は溶接後のビードを目視により判定し1判定結
果は上記アーク安定性試験と同様にした0、Δ、×で示
した。それらの結果を第1表に示す。
なお、溶接条件は次の如くにした6
〔溶接条件〕
ワイヤ径 φL、2+om溶接電流
280A アーク電圧 30V 溶接速度 40cn+/minシールド
ガス Co、 :20Q/minワイヤ突出長
さ 25m+a母材 S
S 41(19mwt)(以下余白) 第1表(a) 第1表(b) 第1表(c) 以上の第1表より9本発明例によった溶接用フラックス
入りワイヤではアーク安定性およびビード外観がともに
良好であるのに反し、比較例によったものはアーク安定
性およびビード外観を総合的に判断した場合1本発明例
より劣ることが明らかである。
280A アーク電圧 30V 溶接速度 40cn+/minシールド
ガス Co、 :20Q/minワイヤ突出長
さ 25m+a母材 S
S 41(19mwt)(以下余白) 第1表(a) 第1表(b) 第1表(c) 以上の第1表より9本発明例によった溶接用フラックス
入りワイヤではアーク安定性およびビード外観がともに
良好であるのに反し、比較例によったものはアーク安定
性およびビード外観を総合的に判断した場合1本発明例
より劣ることが明らかである。
羞−一米
以上のように1本発明はワイヤ全重量に対し。
所定量となしたC、Si、MnおよびTie、を含有し
、しかもTiO2の粒度分布を所定範囲とした溶接用フ
ラックス入りワイヤ、およびこれにさらに、Ti、 B
、 Nb、 Ta、 A Q 、 Mg。
、しかもTiO2の粒度分布を所定範囲とした溶接用フ
ラックス入りワイヤ、およびこれにさらに、Ti、 B
、 Nb、 Ta、 A Q 、 Mg。
Ni、Cr、Mo、Bi、Pb、 Sb、 T Q 、
A Q 、 O,。
A Q 、 O,。
Zr01* SiO* 、MgO,Na2O,に2O。
Fの群から選ばれるいずれか1種または2種以上を含有
した溶接用フラックス入りワイヤであるため、アークの
安定性、スラグの形成性、溶接作業性をともに向上させ
、良好なビード外観を形成し得るという効果を有するも
のである。
した溶接用フラックス入りワイヤであるため、アークの
安定性、スラグの形成性、溶接作業性をともに向上させ
、良好なビード外観を形成し得るという効果を有するも
のである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ワイヤ全量重に対し、C:0.20wt%以下、S
i:0.30〜1.50wt%、Mn:0.50〜3.
00wt%、TiO_2:2.5〜8.5wt%、を含
有するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
において、前記TiO_2の粒度分布が60メッシュ以
下〜100メッシュ以上のもの:80〜100wt%、
100メッシュ以下のもの0〜20wt%からなること
を特徴とする溶接用フラックス入りワイヤ。 2、ワイヤ全重量に対し、C:0.20wt%以下、S
i:0.30〜1.50wt%、Mn:0.50〜3.
00wt%、TiO_2:2.5〜8.5wt%を含有
するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに
おいて、前記TiO_2の粒度分布が60メッシュ以下
〜100メッシュ以上のもの:80〜100wt%、1
00メッシュ以下のもの:0〜20wt%からなり、さ
らにTi:0.30wt%以下、B: 0.010wt%以下、Nb:0.5wt%以下、Ta
:0.50wt%以下、Al:1.0wt%以下、Mg
:0.5wt%以下、Ni:3.00wt%以下、Cr
:2.00wt%以下、Mo:1.00wt%以下、B
i:0.020wt%以下、Pb:0.020wt%以
下、Sb:0.020wt%以下、Tl:0.020w
t%以下、Al_2O_3:1.0wt%以下、ZrO
_2:2.5wt%、SiO_2:1.0wt%以下、
MgO:0.5wt%以下、Na_2O:0.6wt%
以下、K_2O:1.0wt%以下、F:0.5wt%
以下の群から選ばれるいずれか1種または2種以上を含
有することを特徴とする溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16782285A JPS6233093A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16782285A JPS6233093A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6233093A true JPS6233093A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15856736
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16782285A Pending JPS6233093A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6233093A (ja) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPH07204881A (ja) * | 1995-01-12 | 1995-08-08 | Niigata Eng Co Ltd | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靱性に優れた溶接構造物の製造方法 |
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