JPH08281478A - ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤInfo
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- JPH08281478A JPH08281478A JP7086814A JP8681495A JPH08281478A JP H08281478 A JPH08281478 A JP H08281478A JP 7086814 A JP7086814 A JP 7086814A JP 8681495 A JP8681495 A JP 8681495A JP H08281478 A JPH08281478 A JP H08281478A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低温用鋼溶接時のヒュームの発生が低減され
たガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入り
ワイヤを提供する。 【構成】 軟鋼製外皮にフラックスを充填してなるガス
シールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ
において、前記軟鋼製外皮が、外皮全重量に対する割合
で、Ｃ：≦０．０１％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、
Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜１．５％
を含有し、かつ、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．
０、Ｍｎ／Ｃ≧３００に規制した組成の鋼からなり、前
記フラックスが、ワイヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ
2：１．００〜８．５０％、アルカリ金属の酸化物（ア
ルカリ金属元素換算値）：０．０１〜１．５０％、Ｃ：
≦０．０６％、Ｍｎ（外皮中のＭｎ量も合計して）：
０．５０〜３．６０％、Ｓｉ（外皮中のＳｉ量も合計し
て）：０．１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．０１〜１．０
０％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｔｉ：０．０１〜
１．００％、Ｂ：０．０００１〜０．０２００％を含有
するフラックスである。
たガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入り
ワイヤを提供する。 【構成】 軟鋼製外皮にフラックスを充填してなるガス
シールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ
において、前記軟鋼製外皮が、外皮全重量に対する割合
で、Ｃ：≦０．０１％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、
Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜１．５％
を含有し、かつ、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．
０、Ｍｎ／Ｃ≧３００に規制した組成の鋼からなり、前
記フラックスが、ワイヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ
2：１．００〜８．５０％、アルカリ金属の酸化物（ア
ルカリ金属元素換算値）：０．０１〜１．５０％、Ｃ：
≦０．０６％、Ｍｎ（外皮中のＭｎ量も合計して）：
０．５０〜３．６０％、Ｓｉ（外皮中のＳｉ量も合計し
て）：０．１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．０１〜１．０
０％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｔｉ：０．０１〜
１．００％、Ｂ：０．０００１〜０．０２００％を含有
するフラックスである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低温用鋼等の溶接に使
用するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
に関し、特に、ヒューム発生量を低減した低温用鋼用等
のチタニヤ系ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤに関する。
用するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
に関し、特に、ヒューム発生量を低減した低温用鋼用等
のチタニヤ系ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の溶接技能者の不足から、鉄骨、産
機及び造船等の業界では、溶接の高能率化、自動化及び
ロボット化が進められる一方、脱３Ｋなどの観点より溶
接作業環境改善に関する取り組みが急速に進んでいる。
機及び造船等の業界では、溶接の高能率化、自動化及び
ロボット化が進められる一方、脱３Ｋなどの観点より溶
接作業環境改善に関する取り組みが急速に進んでいる。
【０００３】そして、ガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤは、溶接の容易性及び高能率性の面よ
り、近年需要が急速に伸びている。その中でも、チタニ
ヤ系フラックス入りワイヤは、とりわけ低スパッタでビ
ード外観が良いことに加え、全姿勢での溶接が容易であ
ることから、その需要が造船、橋梁及び産機等の分野で
急激に拡大しつつある。しかし、一方で、溶接技能者の
不足は益々深刻になりつつある。これは、溶接環境が高
温下で、かつ溶接ヒュームが多い等、他産業に比べて劣
悪であることによるところが大きい。このように、この
種のワイヤの最大の難点は、ヒューム発生量が多いこと
であり、溶接作業環境面よりの改善が要望されている。
クス入りワイヤは、溶接の容易性及び高能率性の面よ
り、近年需要が急速に伸びている。その中でも、チタニ
ヤ系フラックス入りワイヤは、とりわけ低スパッタでビ
ード外観が良いことに加え、全姿勢での溶接が容易であ
ることから、その需要が造船、橋梁及び産機等の分野で
急激に拡大しつつある。しかし、一方で、溶接技能者の
不足は益々深刻になりつつある。これは、溶接環境が高
温下で、かつ溶接ヒュームが多い等、他産業に比べて劣
悪であることによるところが大きい。このように、この
種のワイヤの最大の難点は、ヒューム発生量が多いこと
であり、溶接作業環境面よりの改善が要望されている。
【０００４】従来のヒュームを改善したフラックス入り
ワイヤとして、その外皮の成分を調整したものが提案さ
れている（例えば、特開平６−２８５６７２号）。
ワイヤとして、その外皮の成分を調整したものが提案さ
れている（例えば、特開平６−２８５６７２号）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来の低ヒューム化技術は、軟鋼用又は４９０Ｎ／ｍｍ2
級高張力鋼の溶接に使用されるものに限定されており、
低温用鋼用のガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤについては、このような低ヒューム化の技術は、
何ら、開発又は実用化されていなかった。
来の低ヒューム化技術は、軟鋼用又は４９０Ｎ／ｍｍ2
級高張力鋼の溶接に使用されるものに限定されており、
低温用鋼用のガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤについては、このような低ヒューム化の技術は、
何ら、開発又は実用化されていなかった。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、低温用鋼溶接時のヒュームの発生が低減さ
れたガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入
りワイヤを提供することを目的とする。
のであって、低温用鋼溶接時のヒュームの発生が低減さ
れたガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入
りワイヤを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るガスシール
ドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤは、軟
鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアー
ク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤにおいて、前
記軟鋼製外皮が、外皮全重量に対する割合で、Ｃ：≦
０．０１％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ａｌ：０．
０１〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜１．５％を含有し、
かつ、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．０、Ｍｎ／Ｃ
≧３００に規制した組成の鋼からなり、前記フラックス
が、ワイヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ2：１．００
〜８．５０％、アルカリ金属の酸化物（アルカリ金属元
素換算値）：０．０１〜１．５０％、Ｃ：≦０．０６
％、Ｍｎ（外皮中のＭｎ量も合計して）：０．５０〜
３．６０％、Ｓｉ（外皮中のＳｉ量も合計して）：０．
１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．０１〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．１０〜２．００％、Ｔｉ：０．０１〜１．００
％、Ｂ：０．０００１〜０．０２００％を含有するフラ
ックスであることを特徴とする。
ドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤは、軟
鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアー
ク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤにおいて、前
記軟鋼製外皮が、外皮全重量に対する割合で、Ｃ：≦
０．０１％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ａｌ：０．
０１〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜１．５％を含有し、
かつ、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．０、Ｍｎ／Ｃ
≧３００に規制した組成の鋼からなり、前記フラックス
が、ワイヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ2：１．００
〜８．５０％、アルカリ金属の酸化物（アルカリ金属元
素換算値）：０．０１〜１．５０％、Ｃ：≦０．０６
％、Ｍｎ（外皮中のＭｎ量も合計して）：０．５０〜
３．６０％、Ｓｉ（外皮中のＳｉ量も合計して）：０．
１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．０１〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．１０〜２．００％、Ｔｉ：０．０１〜１．００
％、Ｂ：０．０００１〜０．０２００％を含有するフラ
ックスであることを特徴とする。
【０００８】
【作用】本願発明者等が低温用鋼溶接時のヒュームの発
生を抑制すべく種々実験研究した結果、Ｍｇ及びＭｎ等
の成分を適切に調整することにより、所期の目的を達成
できることを見いだし、本発明を完成するに至った。以
下、先ず、本発明の構成を想到するに至った経緯につい
て説明する。
生を抑制すべく種々実験研究した結果、Ｍｇ及びＭｎ等
の成分を適切に調整することにより、所期の目的を達成
できることを見いだし、本発明を完成するに至った。以
下、先ず、本発明の構成を想到するに至った経緯につい
て説明する。
【０００９】本願発明者等は、先ず特開平６−２８５６
７２号に開示されている軟鋼製外皮の成分を調整するこ
とから試みた。具体的には、表２に示すフラックスを軟
鋼製外皮（成分は表１に示す）に充填し、１．２ｍｍ径
のフラックス入りワイヤを製作して、以下に示す溶接条
件にて溶接ヒューム発生量をＪＩＳ Ｚ３９３０（図５
参照）に準拠して測定した。
７２号に開示されている軟鋼製外皮の成分を調整するこ
とから試みた。具体的には、表２に示すフラックスを軟
鋼製外皮（成分は表１に示す）に充填し、１．２ｍｍ径
のフラックス入りワイヤを製作して、以下に示す溶接条
件にて溶接ヒューム発生量をＪＩＳ Ｚ３９３０（図５
参照）に準拠して測定した。
【００１０】（溶接条件） 溶接電流：３００Ａ アーク電圧：３２Ｖ 溶接速度：３０ｃｍ／分 ワイヤ突出し長さ：２５ｍｍ 極性：ＤＣ（ワイヤプラス） シールドガス：ＣＯ2１００％、流量２５リットル／分 溶接姿勢：下向きビードオンプレート 母材：ＪＩＳ Ｇ３１０６ ＳＭ４９０Ａ（板厚１２ｍ
ｍ）
ｍ）
【００１１】
【表１】 単位は重量％である。
【００１２】
【表２】
【００１３】表２において、各数値はワイヤ全重量に対
する割合（重量％）であり、アルカリ金属酸化物欄はア
ルカリ金属元素換算値である。また、Ｍｎ及びＳｉは外
皮中の量も加算した量である。
する割合（重量％）であり、アルカリ金属酸化物欄はア
ルカリ金属元素換算値である。また、Ｍｎ及びＳｉは外
皮中の量も加算した量である。
【００１４】その結果を、表５のＮｏ．１に示すが、当
初予想をしたほどの効果は得られなかった。軟鋼又は４
９０Ｎ／ｍｍ2高張力鋼用のフラックス入りワイヤにお
いては、外皮のＴｉ，Ａｌの複合効果により、溶接ヒュ
ームの低減効果が得られるとされており、そのメカニズ
ムはＴｉ，Ａｌが酸素との親和性が強く、高凝固点酸化
物を生成するため、ワイヤ先端の溶融した懸垂溶滴表面
に酸化皮膜を形成し、Ｃと酸素との反応の結果として生
じるヒュームの発生源であるＣＯ，ＣＯ2の爆発的生成
を抑制するためと考えられている。
初予想をしたほどの効果は得られなかった。軟鋼又は４
９０Ｎ／ｍｍ2高張力鋼用のフラックス入りワイヤにお
いては、外皮のＴｉ，Ａｌの複合効果により、溶接ヒュ
ームの低減効果が得られるとされており、そのメカニズ
ムはＴｉ，Ａｌが酸素との親和性が強く、高凝固点酸化
物を生成するため、ワイヤ先端の溶融した懸垂溶滴表面
に酸化皮膜を形成し、Ｃと酸素との反応の結果として生
じるヒュームの発生源であるＣＯ，ＣＯ2の爆発的生成
を抑制するためと考えられている。
【００１５】しかしながら、低温用鋼用フラックス入り
ワイヤにおいては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果を得るた
め、Ｔｉ，Ｂがフラックス中に含有されており、更に低
温靱性向上の目的でＮｉが添加され、更にそれらのＴ
ｉ，Ｂ，Ｎｉの効果を引き出すため、即ち溶接金属の酸
素量が高いチタニヤ系フラックス入りワイヤにおいて
は、Ｔｉ，Ｂの靱性強化機構が充分発揮されないため、
Ｍｇを添加することにより溶接金属の低酸素化を行うこ
とが必要となる。つまり、Ｍｇ，Ｔｉ，Ｂの３者がいず
れも必要となる。
ワイヤにおいては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果を得るた
め、Ｔｉ，Ｂがフラックス中に含有されており、更に低
温靱性向上の目的でＮｉが添加され、更にそれらのＴ
ｉ，Ｂ，Ｎｉの効果を引き出すため、即ち溶接金属の酸
素量が高いチタニヤ系フラックス入りワイヤにおいて
は、Ｔｉ，Ｂの靱性強化機構が充分発揮されないため、
Ｍｇを添加することにより溶接金属の低酸素化を行うこ
とが必要となる。つまり、Ｍｇ，Ｔｉ，Ｂの３者がいず
れも必要となる。
【００１６】この低温用鋼用チタニヤ系フラックス入り
ワイヤにおいては、上述の外皮のＴｉ，Ａｌにより低ヒ
ューム効果を得ようとしてもＴｉ，Ａｌよりもさらに酸
素との親和力の強いＭｇが存在するため、その低ヒュー
ム効果が充分達成されないものと考えられた。
ワイヤにおいては、上述の外皮のＴｉ，Ａｌにより低ヒ
ューム効果を得ようとしてもＴｉ，Ａｌよりもさらに酸
素との親和力の強いＭｇが存在するため、その低ヒュー
ム効果が充分達成されないものと考えられた。
【００１７】そこで、発明者らはＭｇが必須となる条件
のもとで低ヒューム化が可能となる手段を検討した。そ
して、外皮金属の化学成分を種々変更したワイヤを試作
し、溶接ヒューム発生量を測定した。その結果、外皮中
のＭｎを高くすると、Ｍｇをフラックス中に含有してい
ても低ヒューム化を図ることができることを見いだし
た。
のもとで低ヒューム化が可能となる手段を検討した。そ
して、外皮金属の化学成分を種々変更したワイヤを試作
し、溶接ヒューム発生量を測定した。その結果、外皮中
のＭｎを高くすると、Ｍｇをフラックス中に含有してい
ても低ヒューム化を図ることができることを見いだし
た。
【００１８】先ず、本発明において、軟鋼製外皮成分を
限定するに至った理由を示す。Ｃ（炭素）≦０．０１％ 従来技術（特開平６−２８５６７２号）である低Ｃ化に
よりヒューム低減効果が得られることが知られている
が、Ｃ量が０．０１％超ではヒューム発生源であるＣ
Ｏ，ＣＯ2の爆発的生成を抑制できないため Ｃ量を
０．０１％以下とすることとした。
限定するに至った理由を示す。Ｃ（炭素）≦０．０１％ 従来技術（特開平６−２８５６７２号）である低Ｃ化に
よりヒューム低減効果が得られることが知られている
が、Ｃ量が０．０１％超ではヒューム発生源であるＣ
Ｏ，ＣＯ2の爆発的生成を抑制できないため Ｃ量を
０．０１％以下とすることとした。
【００１９】Ｔｉ（チタン）：０．０１〜０．２０％，
Ａｌ（アルミニウム）：０．０１〜０．１５％，Ｍｎ
（マンガン）：１．０〜１．５％ ヒューム発生量を低減するためには、低Ｃ化に加えて、
Ｔｉ及びＡｌをいずれも０．０１％以上、Ｍｎを１．０
％以上、複合添加することが有効な手段である。このう
ち、Ｔｉ，Ａｌだけでは効果が少なく、Ｍｎとの複合添
加により初めて顕著な効果が生じる。
Ａｌ（アルミニウム）：０．０１〜０．１５％，Ｍｎ
（マンガン）：１．０〜１．５％ ヒューム発生量を低減するためには、低Ｃ化に加えて、
Ｔｉ及びＡｌをいずれも０．０１％以上、Ｍｎを１．０
％以上、複合添加することが有効な手段である。このう
ち、Ｔｉ，Ａｌだけでは効果が少なく、Ｍｎとの複合添
加により初めて顕著な効果が生じる。
【００２０】また、図１は外皮のＭｎ含有量を種々変え
たもののヒューム発生量の測定結果を示す。これは後述
する表５のＮｏ．１〜６に対応する。この図１（ａ）に
示すように、外皮中のＭｎ量が増加するにつれてヒュー
ム発生量が低減される。ヒューム低減効果があるのは、
Ｍｎ含有量が１．０％以上の場合である。
たもののヒューム発生量の測定結果を示す。これは後述
する表５のＮｏ．１〜６に対応する。この図１（ａ）に
示すように、外皮中のＭｎ量が増加するにつれてヒュー
ム発生量が低減される。ヒューム低減効果があるのは、
Ｍｎ含有量が１．０％以上の場合である。
【００２１】これらのＴｉ，Ａｌ及びＭｎにより、溶接
ヒューム低減効果が得られる理由としては、Ｔｉ，Ａｌ
が酸素との親和性が強く、高凝固点酸化物を生成するた
めアーク溶接過程においてワイヤ先端の懸垂溶滴表面に
酸化皮膜を形成し、Ｃと酸素との反応の結果として生じ
るヒューム発生源であるＣＯ，ＣＯ2の爆発的生成を抑
制するためと考えられ、ＭｎはＭｇが添加されているフ
ラックスにおいても、ＣＯ，ＣＯ2の発生を効果的に抑
制する。
ヒューム低減効果が得られる理由としては、Ｔｉ，Ａｌ
が酸素との親和性が強く、高凝固点酸化物を生成するた
めアーク溶接過程においてワイヤ先端の懸垂溶滴表面に
酸化皮膜を形成し、Ｃと酸素との反応の結果として生じ
るヒューム発生源であるＣＯ，ＣＯ2の爆発的生成を抑
制するためと考えられ、ＭｎはＭｇが添加されているフ
ラックスにおいても、ＣＯ，ＣＯ2の発生を効果的に抑
制する。
【００２２】また、Ｔｉ，Ａｌ量の上限は、溶接金属へ
歩留まった結果生じる延性低下、硬化等による材質劣化
を避けるため、また、Ａｌは溶接中に大部分が酸化物と
なり、スラグ剥離性を劣化させるため、夫々０．２０
％，０．１５％とする必要がある。また、Ｍｎは１．５
％超では溶接中に大粒スパッタが著しく増加するため、
Ｍｎを１．０〜１．５％とする必要がある。
歩留まった結果生じる延性低下、硬化等による材質劣化
を避けるため、また、Ａｌは溶接中に大部分が酸化物と
なり、スラグ剥離性を劣化させるため、夫々０．２０
％，０．１５％とする必要がある。また、Ｍｎは１．５
％超では溶接中に大粒スパッタが著しく増加するため、
Ｍｎを１．０〜１．５％とする必要がある。
【００２３】Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．０ 図２は横軸にＴｉ／Ｃをとり、縦軸にヒューム発生量を
とって両者の関係を示すグラフ図である。また、図３は
横軸にＡｌ／Ｃをとり、縦軸にヒューム発生量をとって
両者の関係を示すグラフ図である。これらの図２、３か
ら明らかなように、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．
０により、更に溶接ヒューム低減効果が得られる。溶接
ヒューム低減効果の理由は先に述べたとおりである。よ
り好ましくは、Ｔｉ／Ｃ ≧２０．０、Ａｌ／Ｃ≧１０．
０である。
とって両者の関係を示すグラフ図である。また、図３は
横軸にＡｌ／Ｃをとり、縦軸にヒューム発生量をとって
両者の関係を示すグラフ図である。これらの図２、３か
ら明らかなように、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧３．
０により、更に溶接ヒューム低減効果が得られる。溶接
ヒューム低減効果の理由は先に述べたとおりである。よ
り好ましくは、Ｔｉ／Ｃ ≧２０．０、Ａｌ／Ｃ≧１０．
０である。
【００２４】Ｍｎ／Ｃ≧３００ 低温用鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイ
ヤにおいて、従来のヒューム改善技術を適用しても有意
な溶接ヒューム低減効果が得られなかった。そこで、本
願発明者等が種々実験研究した結果、図１（ｂ）に示す
ように、Ｍｎ／Ｃを３００以上にすることにより、溶接
ヒュームを低減できることが判明した。そこで、Ｍｎ／
Ｃを３００以上とする。より好ましくは、Ｍｎ／Ｃ≧４
００である。
ヤにおいて、従来のヒューム改善技術を適用しても有意
な溶接ヒューム低減効果が得られなかった。そこで、本
願発明者等が種々実験研究した結果、図１（ｂ）に示す
ように、Ｍｎ／Ｃを３００以上にすることにより、溶接
ヒュームを低減できることが判明した。そこで、Ｍｎ／
Ｃを３００以上とする。より好ましくは、Ｍｎ／Ｃ≧４
００である。
【００２５】次に、充填するフラックス成分を規定する
に至った理由を説明する。なお、フラックス成分は、ワ
イヤ全体に対する重量％である。
に至った理由を説明する。なお、フラックス成分は、ワ
イヤ全体に対する重量％である。
【００２６】ＴｉＯ2（チタン酸化物）：１．００〜
８．５０％ ＴｉＯ2はスラグ形成剤及びアーク安定剤としての作用
を有する。ＴｉＯ2量は、下向及び水平姿勢においてビ
ード外観・形状及びアーク安定性改善効果を得るために
は、少なくとも１．００％以上が必要である。しかし、
ＴｉＯ2が８．５０％を超えると、スラグの凝固点が高
く、かつ粘性が過剰になってスラグ巻込みとビード表面
のガス欠陥を生じやすくなる。従って、フラックス中の
ＴｉＯ2量は１．００〜８．５０％の範囲とする。
８．５０％ ＴｉＯ2はスラグ形成剤及びアーク安定剤としての作用
を有する。ＴｉＯ2量は、下向及び水平姿勢においてビ
ード外観・形状及びアーク安定性改善効果を得るために
は、少なくとも１．００％以上が必要である。しかし、
ＴｉＯ2が８．５０％を超えると、スラグの凝固点が高
く、かつ粘性が過剰になってスラグ巻込みとビード表面
のガス欠陥を生じやすくなる。従って、フラックス中の
ＴｉＯ2量は１．００〜８．５０％の範囲とする。
【００２７】なお、ＴｉＯ2源としては、ルチール、還
元イルミナイト、ルコキシン、イルミナイト、チタン酸
カリウム等の酸化物が挙げられる。
元イルミナイト、ルコキシン、イルミナイト、チタン酸
カリウム等の酸化物が挙げられる。
【００２８】アルカリ金属の酸化物（アルカリ金属元素
換算値）：０．０１〜１．５０％ アーク安定性の向上及びスパッタ量低減を図るため、Ｌ
ｉ，Ｎａ，Ｋのアルカリ金属成分を添加するのが効果的
であるが、著しい溶接ヒューム発生源となる。特に、ア
ルカリ金属のフッ化物、炭酸塩及びＮａ2Ｏ，Ｋ2Ｏ，Ｌ
ｉ2Ｏ等の単純酸化物は著しい溶接ヒューム発生源とな
る。しかし、前記Ｌｉ，Ｎａ，Ｋのアルカリ金属が、Ｔ
ｉxＯy，ＦｅxＯy，ＭｎxＯy，ＳｉxＯy，ＺｒxＯy等の
酸化物の１種以上との複合酸化物（ｘ，ｙ：正数）であ
れば、溶接ヒューム発生量の増加は少ない。
換算値）：０．０１〜１．５０％ アーク安定性の向上及びスパッタ量低減を図るため、Ｌ
ｉ，Ｎａ，Ｋのアルカリ金属成分を添加するのが効果的
であるが、著しい溶接ヒューム発生源となる。特に、ア
ルカリ金属のフッ化物、炭酸塩及びＮａ2Ｏ，Ｋ2Ｏ，Ｌ
ｉ2Ｏ等の単純酸化物は著しい溶接ヒューム発生源とな
る。しかし、前記Ｌｉ，Ｎａ，Ｋのアルカリ金属が、Ｔ
ｉxＯy，ＦｅxＯy，ＭｎxＯy，ＳｉxＯy，ＺｒxＯy等の
酸化物の１種以上との複合酸化物（ｘ，ｙ：正数）であ
れば、溶接ヒューム発生量の増加は少ない。
【００２９】上記範囲に規定したのは、０．０１％未満
ではアーク安定性向上及びスパツタ低減の効果が得られ
ないためであり、また１．５０％超では、外皮組成限定
によるヒューム低減効果が殆ど期待できないのに加え
て、スラグ剥離性が著しく低下するためである。いずれ
もアルカリ金属元素に換算して上記範囲で添加する。複
合酸化物の例としては、ＬｉＦｅＯ2，Ｌｉ2ＳｉＯ3，
Ｌｉ2ＭｎＯ3，Ｌｉ2ＺｒＯ3，Ｌｉ2ＴｉＯ3，ＮａＡｌ
Ｓｉ3Ｏ8，Ｋ2ＴｉＯ3及びＫＡｌＳｉ3Ｏ8等がある。こ
れら複合酸化物としては、高温焼成又は溶融法で製造さ
れるほか、長石等の天然物質を利用できる。
ではアーク安定性向上及びスパツタ低減の効果が得られ
ないためであり、また１．５０％超では、外皮組成限定
によるヒューム低減効果が殆ど期待できないのに加え
て、スラグ剥離性が著しく低下するためである。いずれ
もアルカリ金属元素に換算して上記範囲で添加する。複
合酸化物の例としては、ＬｉＦｅＯ2，Ｌｉ2ＳｉＯ3，
Ｌｉ2ＭｎＯ3，Ｌｉ2ＺｒＯ3，Ｌｉ2ＴｉＯ3，ＮａＡｌ
Ｓｉ3Ｏ8，Ｋ2ＴｉＯ3及びＫＡｌＳｉ3Ｏ8等がある。こ
れら複合酸化物としては、高温焼成又は溶融法で製造さ
れるほか、長石等の天然物質を利用できる。
【００３０】Ｃ（炭素）≦０．０６％ Ｃは脱酸剤として、また強度及び焼入性向上による靱性
確保、並びにアーク集中性を促進することによる溶込み
深さ向上などの目的から、必要に応じて外皮中のＣ量を
考慮しつつ、フラックス中に添加する。
確保、並びにアーク集中性を促進することによる溶込み
深さ向上などの目的から、必要に応じて外皮中のＣ量を
考慮しつつ、フラックス中に添加する。
【００３１】図４は横軸にフラックス中のＣ量をとり、
縦軸にヒューム発生量をとって両者の関係を示すグラフ
図である。この図４から明らかなように、Ｃ量が０．０
６％を超えると、Ｔｉ，Ａｌの溶接ヒューム量低減効果
が得られず、著しくヒューム発生量を増大させるので、
フラツクス中のＣ量はワイヤ全重量に対する割合で０．
０６％以下に規制する。
縦軸にヒューム発生量をとって両者の関係を示すグラフ
図である。この図４から明らかなように、Ｃ量が０．０
６％を超えると、Ｔｉ，Ａｌの溶接ヒューム量低減効果
が得られず、著しくヒューム発生量を増大させるので、
フラツクス中のＣ量はワイヤ全重量に対する割合で０．
０６％以下に規制する。
【００３２】Ｍｎ（マンガン：外皮中のＭｎ量も合計し
て）：０．５０〜３．６０％ Ｍｎは、脱酸剤としてのみならず、溶着金属の強度調整
や焼入性向上による靱性改善及び溶融金属・スラグの粘
性増加によるビード形状改善（特に、水平すみ肉の場
合）のために、外皮中のＭｎ量を考慮して添加する。そ
の場合、Ｍｎが０．５０％未満では軟鋼用としても十分
な強度が得られず、またビード形状も良好でない。ま
た、Ｍｎが３．６０％超では溶着金属強度が過大とな
り、低温割れが生じやすくなるので、上記範囲とする。
なお、Ｍｎ源としては、Ｍｎ，Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ
−Ｍｎ等が挙げられる。
て）：０．５０〜３．６０％ Ｍｎは、脱酸剤としてのみならず、溶着金属の強度調整
や焼入性向上による靱性改善及び溶融金属・スラグの粘
性増加によるビード形状改善（特に、水平すみ肉の場
合）のために、外皮中のＭｎ量を考慮して添加する。そ
の場合、Ｍｎが０．５０％未満では軟鋼用としても十分
な強度が得られず、またビード形状も良好でない。ま
た、Ｍｎが３．６０％超では溶着金属強度が過大とな
り、低温割れが生じやすくなるので、上記範囲とする。
なお、Ｍｎ源としては、Ｍｎ，Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ
−Ｍｎ等が挙げられる。
【００３３】Ｓｉ（シリコン：外皮中のＳｉ量も合計し
て）：０．１０〜１．５０％ ＳｉはＭｎと同様の作用効果を有する。しかし、Ｓｉが
０．１０％未満では、脱酸剤としての作用、靱性改善及
びビード形状改善効果が十分に得られず、またＳｉが
１．５０％超では、溶着金属中のＳｉ量が過剰となり、
逆に靱性及び延性が低下するので、上記範囲とする。な
お、Ｓｉ源としては、ＳｉやＦｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｓｉ−
Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ等の合金が挙げられる。
て）：０．１０〜１．５０％ ＳｉはＭｎと同様の作用効果を有する。しかし、Ｓｉが
０．１０％未満では、脱酸剤としての作用、靱性改善及
びビード形状改善効果が十分に得られず、またＳｉが
１．５０％超では、溶着金属中のＳｉ量が過剰となり、
逆に靱性及び延性が低下するので、上記範囲とする。な
お、Ｓｉ源としては、ＳｉやＦｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｓｉ−
Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ等の合金が挙げられる。
【００３４】Ｍｇ（マグネシウム）：０．０１〜１．０
０％ 低温用鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイ
ヤにおいては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果を得るためＴ
ｉ，Ｂがフラックス中に含有されている。しかし、溶接
金属中の酸素量が高いチタニヤ系フラックス入りワイヤ
においては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果が充分発揮されな
いため、Ｍｇを添加することにより、溶接金属の低酸素
化を行うことが必要となる。そこで、酸素低減作用を有
するＭｇを添加する必要がある。上記範囲に限定したの
は、０．０１％未満ではＴｉ，Ｂの靱性強化効果が得ら
れず、逆に１．００％超では溶接ヒューム量が増大し、
本発明の目的が達せられないためである。また、スラグ
剥離性の改善及び耐気孔性改善効果も得られる。なお、
Ｍｇ源としては、金属Ｍｇの他にＡｌ−Ｍｇ，Ｌｉ−Ｍ
ｇ，Ｎｉ−Ｍｇ，Ｓｉ−Ｍｇ等の合金が挙げられる。
０％ 低温用鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイ
ヤにおいては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果を得るためＴ
ｉ，Ｂがフラックス中に含有されている。しかし、溶接
金属中の酸素量が高いチタニヤ系フラックス入りワイヤ
においては、Ｔｉ，Ｂの靱性強化効果が充分発揮されな
いため、Ｍｇを添加することにより、溶接金属の低酸素
化を行うことが必要となる。そこで、酸素低減作用を有
するＭｇを添加する必要がある。上記範囲に限定したの
は、０．０１％未満ではＴｉ，Ｂの靱性強化効果が得ら
れず、逆に１．００％超では溶接ヒューム量が増大し、
本発明の目的が達せられないためである。また、スラグ
剥離性の改善及び耐気孔性改善効果も得られる。なお、
Ｍｇ源としては、金属Ｍｇの他にＡｌ−Ｍｇ，Ｌｉ−Ｍ
ｇ，Ｎｉ−Ｍｇ，Ｓｉ−Ｍｇ等の合金が挙げられる。
【００３５】Ｎｉ（ニッケル）：０．１０〜２．００％ Ｎｉは、溶着金属の低温での靱性向上や延性向上のため
に添加する。しかし、Ｎｉが０．１０％未満では十分な
低温靱性が得られず、また２．００％超では溶着金属強
度が過剰となり、低温割れが生じやすくなるので上記範
囲とする。なお、Ｎｉ源としては、金属Ｎｉ及びＮｉ−
Ｍｇ等の合金が挙げられる。
に添加する。しかし、Ｎｉが０．１０％未満では十分な
低温靱性が得られず、また２．００％超では溶着金属強
度が過剰となり、低温割れが生じやすくなるので上記範
囲とする。なお、Ｎｉ源としては、金属Ｎｉ及びＮｉ−
Ｍｇ等の合金が挙げられる。
【００３６】Ｔｉ（チタン）：０．０１〜１．００％，
Ｂ（ボロン）：０．０００１〜０．０２００％ Ｔｉは、溶着金属の靱性の向上及びビード形状改善のた
めに添加する。また、ＢはＴｉと複合添加させることに
より、Ｔｉ−Ｂの靱性強化機構が作用する。しかしなが
ら、Ｔｉが０．０１％未満ではＴｉ−Ｂの靱性強化機構
が十分働かず、また１．００％超では、スパッタが多
く、ビード形状も劣悪になる。また、溶着金属強度が過
剰となり、低温割れが生じやすくなる。
Ｂ（ボロン）：０．０００１〜０．０２００％ Ｔｉは、溶着金属の靱性の向上及びビード形状改善のた
めに添加する。また、ＢはＴｉと複合添加させることに
より、Ｔｉ−Ｂの靱性強化機構が作用する。しかしなが
ら、Ｔｉが０．０１％未満ではＴｉ−Ｂの靱性強化機構
が十分働かず、また１．００％超では、スパッタが多
く、ビード形状も劣悪になる。また、溶着金属強度が過
剰となり、低温割れが生じやすくなる。
【００３７】Ｂが０．０００１％未満では、Ｔｉ−Ｂの
靱性強化機構が十分働かず、また、０．０２００％超で
は高温割れが生じやすくなる。以上の理由から、Ｔｉ，
Ｂは上記範囲とする。なお、Ｔｉ源としては、Ｆｅ−Ｔ
ｉ、Ｂ源としては、Ｆｅ−Ｂ等が挙げられる。Ｂのより
好ましい範囲は０．００１０〜０．０２００％である。
靱性強化機構が十分働かず、また、０．０２００％超で
は高温割れが生じやすくなる。以上の理由から、Ｔｉ，
Ｂは上記範囲とする。なお、Ｔｉ源としては、Ｆｅ−Ｔ
ｉ、Ｂ源としては、Ｆｅ−Ｂ等が挙げられる。Ｂのより
好ましい範囲は０．００１０〜０．０２００％である。
【００３８】
【実施例】次に、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。下記表３に示す成分を含有する軟
鋼製外皮を使用し、これに下記表４に示す成分を含有す
るフラックスを所定のフラックス率で充填したフラック
ス入りワイヤ（ワイヤ径：１．２ｍｍ）を製作した。な
お、表３及び表４のＮｏ．欄に下線を付したものは、本
発明の範囲から外れる比較例である。但し、表４におい
て、フラックス成分は本発明の範囲に入るが、使用外皮
が本発明の範囲から外れるものも下線を付した。
と比較して説明する。下記表３に示す成分を含有する軟
鋼製外皮を使用し、これに下記表４に示す成分を含有す
るフラックスを所定のフラックス率で充填したフラック
ス入りワイヤ（ワイヤ径：１．２ｍｍ）を製作した。な
お、表３及び表４のＮｏ．欄に下線を付したものは、本
発明の範囲から外れる比較例である。但し、表４におい
て、フラックス成分は本発明の範囲に入るが、使用外皮
が本発明の範囲から外れるものも下線を付した。
【００３９】次いで、このフラックス入りワイヤを使用
して以下の溶接条件で溶接試験を実施した。
して以下の溶接条件で溶接試験を実施した。
【００４０】（溶接条件） 溶接法：下向ビードオンプレート溶接 溶接電流：３００Ａ アーク電圧：３２Ｖ 溶接速度：３０ｃｍ／分 ワイヤ突出し長さ：２５ｍｍ 極 性：ＤＣＥＰ シールドガス：１００％ＣＯ2（流量２５リットル／
分） 試験板：ＪＩＳ Ｇ３１０６ ＳＭ４９０Ａ（板厚１２
ｍｍ）
分） 試験板：ＪＩＳ Ｇ３１０６ ＳＭ４９０Ａ（板厚１２
ｍｍ）
【００４１】（ヒューム測定法）ＪＩＳ Ｚ ３９３０
「被覆アーク溶接棒の全ヒューム量測定方法」に準じ
て、１分間溶接した際に発生するヒュームの重量を測定
することにより、単位時間当たりの値（ｍｇ／分）（繰
返し回数＝３の平均値）を求めた。ヒュームは図３に示
す捕集箱を備えた装置により回収した。
「被覆アーク溶接棒の全ヒューム量測定方法」に準じ
て、１分間溶接した際に発生するヒュームの重量を測定
することにより、単位時間当たりの値（ｍｇ／分）（繰
返し回数＝３の平均値）を求めた。ヒュームは図３に示
す捕集箱を備えた装置により回収した。
【００４２】（作業性）官能評価により評価した。
【００４３】試験結果を下記表５に示す。なお、表５に
おいて、本発明の範囲から外れる比較例にはNo.に下線
を付した。
おいて、本発明の範囲から外れる比較例にはNo.に下線
を付した。
【００４４】また、試験Ｎｏ．１〜１１は軟鋼製外皮成
分の影響、試験Ｎｏ．１２〜１５はフラックス中のＴｉ
Ｏ2量の影響、試験Ｎｏ．１６，１７はフラックス中の
Ｃ量の影響、試験Ｎｏ．１８〜２１はフラックス中のア
ルカリ金属酸化物量の影響、試験Ｎｏ．２２〜２５はフ
ラックス中のＭｇ量の影響、試験Ｎｏ．２６〜２９はフ
ラックス中のＮｉ量の影響、試験Ｎｏ．３０〜３３はフ
ラックス中のＴｉ及びＢ量の影響、試験Ｎｏ．３４〜３
７はＭｎ及びＳｉ量の影響を夫々調べたものである。
分の影響、試験Ｎｏ．１２〜１５はフラックス中のＴｉ
Ｏ2量の影響、試験Ｎｏ．１６，１７はフラックス中の
Ｃ量の影響、試験Ｎｏ．１８〜２１はフラックス中のア
ルカリ金属酸化物量の影響、試験Ｎｏ．２２〜２５はフ
ラックス中のＭｇ量の影響、試験Ｎｏ．２６〜２９はフ
ラックス中のＮｉ量の影響、試験Ｎｏ．３０〜３３はフ
ラックス中のＴｉ及びＢ量の影響、試験Ｎｏ．３４〜３
７はＭｎ及びＳｉ量の影響を夫々調べたものである。
【００４５】試験Ｎｏ．４，５，８，１０，１３，１
４，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、軟鋼製外皮及びチタニヤ系フ
ラックスの成分調整が本発明の範囲内であるため、いず
れもヒューム発生量が著しく少なく、また溶接作業性に
おいても問題がない。これに対し、本発明の範囲から外
れる他の試験材はビード外観等に問題があるか、又はヒ
ューム発生量が多い。
４，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、軟鋼製外皮及びチタニヤ系フ
ラックスの成分調整が本発明の範囲内であるため、いず
れもヒューム発生量が著しく少なく、また溶接作業性に
おいても問題がない。これに対し、本発明の範囲から外
れる他の試験材はビード外観等に問題があるか、又はヒ
ューム発生量が多い。
【００４６】
【表３】
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は外皮成分
及びフラックス成分を適切に設定したので、ビード外観
形状等の溶接作業性は良好であると共に、低温用鋼溶接
時のヒュームの発生を著しく低減することができるとい
う効果を奏する。
及びフラックス成分を適切に設定したので、ビード外観
形状等の溶接作業性は良好であると共に、低温用鋼溶接
時のヒュームの発生を著しく低減することができるとい
う効果を奏する。
【図１】（ａ）は外皮中のマンガン量とヒューム発生量
との関係を示すグラフ図、（ｂ）はＭｎ／Ｃとヒューム
発生量との関係を示すグラフ図である。
との関係を示すグラフ図、（ｂ）はＭｎ／Ｃとヒューム
発生量との関係を示すグラフ図である。
【図２】Ｔｉ／Ｃとヒューム発生量との関係を示すグラ
フ図である。
フ図である。
【図３】Ａｌ／Ｃとヒューム発生量との関係を示すグラ
フ図である。
フ図である。
【図４】フラックス中のＣ量とヒューム発生量との関係
を示すグラフ図である。
を示すグラフ図である。
【図５】ヒューム発生量の測定装置を示す模式図であ
る。
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 軟鋼製外皮にフラックスを充填してなる
ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワ
イヤにおいて、前記軟鋼製外皮が、外皮全重量に対する
割合で、Ｃ：≦０．０１％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０
％、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜１．
５％を含有し、かつ、Ｔｉ／Ｃ≧４．０、Ａｌ／Ｃ≧
３．０、Ｍｎ／Ｃ≧３００に規制した組成の鋼からな
り、前記フラックスが、ワイヤ全重量に対する割合で、
ＴｉＯ2：１．００〜８．５０％、アルカリ金属の酸化
物（アルカリ金属元素換算値）：０．０１〜１．５０
％、Ｃ：≦０．０６％、Ｍｎ（外皮中のＭｎ量も合計し
て）：０．５０〜３．６０％、Ｓｉ（外皮中のＳｉ量も
合計して）：０．１０〜１．５０％、Ｍｇ：０．０１〜
１．００％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｔｉ：０．
０１〜１．００％、Ｂ：０．０００１〜０．０２００％
を含有するフラックスであることを特徴とするガスシー
ルドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08681495A JP3339759B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08681495A JP3339759B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08281478A true JPH08281478A (ja) | 1996-10-29 |
| JP3339759B2 JP3339759B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=13897286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08681495A Expired - Fee Related JP3339759B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | ガスシールドアーク溶接用チタニヤ系フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3339759B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100497180B1 (ko) * | 2000-07-04 | 2005-06-23 | 현대종합금속 주식회사 | 고온균열 저항이 우수한 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
| JP2009028764A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Kobe Steel Ltd | 溶接金属及びチタニヤ系フラックス入りワイヤ |
| JP2013215740A (ja) * | 2012-04-04 | 2013-10-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2014176878A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 水平すみ肉ガスシールドアーク溶接方法 |
| WO2014058725A3 (en) * | 2012-10-09 | 2014-10-09 | The Esab Group, Inc. | Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes |
| CN113458649A (zh) * | 2021-07-09 | 2021-10-01 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种含碳化钛颗粒的自保护药芯焊丝 |
-
1995
- 1995-04-12 JP JP08681495A patent/JP3339759B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100497180B1 (ko) * | 2000-07-04 | 2005-06-23 | 현대종합금속 주식회사 | 고온균열 저항이 우수한 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
| JP2009028764A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Kobe Steel Ltd | 溶接金属及びチタニヤ系フラックス入りワイヤ |
| JP2013215740A (ja) * | 2012-04-04 | 2013-10-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2014058725A3 (en) * | 2012-10-09 | 2014-10-09 | The Esab Group, Inc. | Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes |
| CN104718048A (zh) * | 2012-10-09 | 2015-06-17 | 依赛彼集团公司 | 低锰气体保护药芯焊接焊条 |
| JP2015536242A (ja) * | 2012-10-09 | 2015-12-21 | ザ・エサブ・グループ・インク | 低マンガンガスシールドフラックスコアード溶接電極 |
| US10316395B2 (en) | 2012-10-09 | 2019-06-11 | The Esab Group, Inc. | Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes |
| US11136654B2 (en) | 2012-10-09 | 2021-10-05 | The Esab Group Inc. | Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes |
| JP2014176878A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 水平すみ肉ガスシールドアーク溶接方法 |
| CN113458649A (zh) * | 2021-07-09 | 2021-10-01 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种含碳化钛颗粒的自保护药芯焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3339759B2 (ja) | 2002-10-28 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |