JPH0822474B2 - ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤInfo
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- JPH0822474B2 JPH0822474B2 JP62050480A JP5048087A JPH0822474B2 JP H0822474 B2 JPH0822474 B2 JP H0822474B2 JP 62050480 A JP62050480 A JP 62050480A JP 5048087 A JP5048087 A JP 5048087A JP H0822474 B2 JPH0822474 B2 JP H0822474B2
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- Japan
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- welding
- wire
- spatter
- fluorine
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は鋼構造物の溶接に用いるガスシールドアーク
溶接用複合ワイヤに関するものであり、更に詳しくはス
パッタ発生量の少ない高能率な金属粉系複合ワイヤに関
するものである。
溶接用複合ワイヤに関するものであり、更に詳しくはス
パッタ発生量の少ない高能率な金属粉系複合ワイヤに関
するものである。
（従来の技術） 最近、ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ（以下複
合ワイヤと記す）は軟鋼、50キロ級高張力鋼をはじめと
する各種鋼種を用いる鋼構造物の溶接に広く用いられる
ようになった。この理由として、複合ワイヤはその内部
に充填されるフラックスの作用効果によって溶接の作業
性が良く、良好なビード外観、形状が得られると共にワ
イヤ溶着速度が高く、溶接能率が向上することが挙げら
れる。しかし、最近の溶接の自動化、ロボット化の動向
下において更に高性能、高能率な複合ワイヤの開発が得
望されている現状にある。
合ワイヤと記す）は軟鋼、50キロ級高張力鋼をはじめと
する各種鋼種を用いる鋼構造物の溶接に広く用いられる
ようになった。この理由として、複合ワイヤはその内部
に充填されるフラックスの作用効果によって溶接の作業
性が良く、良好なビード外観、形状が得られると共にワ
イヤ溶着速度が高く、溶接能率が向上することが挙げら
れる。しかし、最近の溶接の自動化、ロボット化の動向
下において更に高性能、高能率な複合ワイヤの開発が得
望されている現状にある。
この複合ワイヤはワイヤの外皮部が鋼であって、内部
に10〜30％のフラックスを充填して構成されている。
に10〜30％のフラックスを充填して構成されている。
内部に充填するフラックスを大別すると、チタニヤ系
などのスラグ剤とSi、Mnなどの脱酸剤、合金剤からなる
ものと、鉄粉、Si、Mnなどの金属粉で構成されるものと
があるが、本発明は後者の金属粉系複合ワイヤに関す
る。
などのスラグ剤とSi、Mnなどの脱酸剤、合金剤からなる
ものと、鉄粉、Si、Mnなどの金属粉で構成されるものと
があるが、本発明は後者の金属粉系複合ワイヤに関す
る。
従来の金属粉系複合ワイヤは次の特長を有するものの
後述の欠点があり、実用化できていなかった。
後述の欠点があり、実用化できていなかった。
ソリッドワイヤと同等以上の溶着量を得ることがで
きて高能率である。
きて高能率である。
スラグの生成が少なく溶着効率が高いため、厚板の
多層溶接時などのスラグ除去が要らず、連続溶接が可能
である。
多層溶接時などのスラグ除去が要らず、連続溶接が可能
である。
金属、合金類を充填フラックスに添加できるので溶
接金属組成調整の自由度が広い。
接金属組成調整の自由度が広い。
鋼に添加が困難な金属、合金類および少量の酸化物
なども添加が可能である。
なども添加が可能である。
以上の様に金属粉系複合ワイヤは多くの特長を有して
いるものの、特に炭酸ガスをシールドガスとするアーク
溶接時において前記チタニヤ系複合ワイヤに比較すると
スパッタ発生量が多いという問題があり、金属粉系複合
ワイヤを広く実用化できていないのが現状である。
いるものの、特に炭酸ガスをシールドガスとするアーク
溶接時において前記チタニヤ系複合ワイヤに比較すると
スパッタ発生量が多いという問題があり、金属粉系複合
ワイヤを広く実用化できていないのが現状である。
この様なスパッタの発生を押えるために例えば特開昭
60-257993号公報、特開昭61-180696号公報記載の技術な
どが知られている。前者はフラックスの流動度により、
後者はフラックス率や炭素あるいはアーク安定剤の添加
量によりアークの安定化を図り、スパッタの低減を狙っ
たものである。
60-257993号公報、特開昭61-180696号公報記載の技術な
どが知られている。前者はフラックスの流動度により、
後者はフラックス率や炭素あるいはアーク安定剤の添加
量によりアークの安定化を図り、スパッタの低減を狙っ
たものである。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上記の技術にしても満足しうる溶接作
業性、すなわちアークの安定化によるスパッタの低減を
得るものではない。そのため、金属粉系複合ワイヤの適
用範囲を拡大していくうえで大きな障害となっているも
のが現状である。
業性、すなわちアークの安定化によるスパッタの低減を
得るものではない。そのため、金属粉系複合ワイヤの適
用範囲を拡大していくうえで大きな障害となっているも
のが現状である。
本発明はこうした事情に着目し、炭酸ガスシールドガ
スをシールドガスとする溶接においてもアークが安定
し、スパッタ発生量が少なく、かつ高能率な溶接が可能
な金属粉系複合ワイヤを提供することを目的とする。
スをシールドガスとする溶接においてもアークが安定
し、スパッタ発生量が少なく、かつ高能率な溶接が可能
な金属粉系複合ワイヤを提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本発明のガスシールドアーク溶接用複合ワイヤは、金
属粉を90％以上含有するフラックスを充填してなるフラ
ックス入りワイヤにおいて、ワイヤ重量比でアルカリ金
属が0.01〜0.35％、金属弗化物が弗素換算で0.007〜0.2
1％であり、かつ弗素／アルカリ金属（重量比）が0.2〜
1.5であることを特徴とする。
属粉を90％以上含有するフラックスを充填してなるフラ
ックス入りワイヤにおいて、ワイヤ重量比でアルカリ金
属が0.01〜0.35％、金属弗化物が弗素換算で0.007〜0.2
1％であり、かつ弗素／アルカリ金属（重量比）が0.2〜
1.5であることを特徴とする。
以下、本発明について詳細に説明する。
（作用） まず、本発明においてフラックス中の金属粉を90％以
上と限定したのは、余分なスラグを溶接中に生成させず
溶着効率を高めるためである。フラックス中の金属粉の
比率が90％未満では溶着効率においてソリッドワイヤよ
りも低くなることと、生成スラグが多くなり過ぎ１パス
毎にスラグ除去を要するようになり、溶接能率が低下す
る。従ってフラックスの90％以上は金属粉でなければな
らない。なおここでいう金属粉とは、鉄粉の他、Si、M
n、Ti、Ｂ、Al、Mg、Ca等の脱酸性元素とNi、Cr、Mo、C
u等の合金元素を意味している。これら元素の添加方法
としては、各々単体で添加しても、またこれらの元素の
合金として添加してもよい。
上と限定したのは、余分なスラグを溶接中に生成させず
溶着効率を高めるためである。フラックス中の金属粉の
比率が90％未満では溶着効率においてソリッドワイヤよ
りも低くなることと、生成スラグが多くなり過ぎ１パス
毎にスラグ除去を要するようになり、溶接能率が低下す
る。従ってフラックスの90％以上は金属粉でなければな
らない。なおここでいう金属粉とは、鉄粉の他、Si、M
n、Ti、Ｂ、Al、Mg、Ca等の脱酸性元素とNi、Cr、Mo、C
u等の合金元素を意味している。これら元素の添加方法
としては、各々単体で添加しても、またこれらの元素の
合金として添加してもよい。
次に金属粉含有フラックス中のアルカリ金属含有量を
ワイヤ重量比で0.01〜0.35％とし、金属弗化物を弗素換
算で0.007〜0.21％、かつ弗素／アルカリ金属（重量
比）を0.2〜1.5に限定したのは以下の理由からである。
すなわち、金属粉を90％以上添加することにより、金属
粉系複合ワイヤの特長である溶着速度が高く、溶接能率
の向上効果は十分に得られる。しかしながら、溶接作業
性の面で重要視され、従来から最大の問題点であるスパ
ッタ発生量については何ら減少効果は得られない。そこ
で本発明者らはスパッタの減少を目的に多くの実験を重
ね、試行錯誤をくり返した結果、アークの安定性にはア
ルカリ金属と弗素が大いに関係しており、スパッタ発生
量の減少に有効であることを発見した。
ワイヤ重量比で0.01〜0.35％とし、金属弗化物を弗素換
算で0.007〜0.21％、かつ弗素／アルカリ金属（重量
比）を0.2〜1.5に限定したのは以下の理由からである。
すなわち、金属粉を90％以上添加することにより、金属
粉系複合ワイヤの特長である溶着速度が高く、溶接能率
の向上効果は十分に得られる。しかしながら、溶接作業
性の面で重要視され、従来から最大の問題点であるスパ
ッタ発生量については何ら減少効果は得られない。そこ
で本発明者らはスパッタの減少を目的に多くの実験を重
ね、試行錯誤をくり返した結果、アークの安定性にはア
ルカリ金属と弗素が大いに関係しており、スパッタ発生
量の減少に有効であることを発見した。
すなわち、第１表に示す基本のフラックスにアルカリ
金属と弗素の量を種々変化させたフラックスを用いて金
属粉系ワイヤを試作し実験を行った。この場合アルカリ
金属をワイヤ重量比で0.008〜0.47％、弗素を0.006〜0.
38％の範囲で種々変動させ、軟鋼製外皮に21％充填した
1.6mmφの金属粉系ワイヤを作製した。
金属と弗素の量を種々変化させたフラックスを用いて金
属粉系ワイヤを試作し実験を行った。この場合アルカリ
金属をワイヤ重量比で0.008〜0.47％、弗素を0.006〜0.
38％の範囲で種々変動させ、軟鋼製外皮に21％充填した
1.6mmφの金属粉系ワイヤを作製した。
第１図はこれ等ワイヤの下向溶接姿勢におけるスパッ
タ発生量の測定結果を示す。溶接条件は電流400A、電圧
34V、溶接速度40cm/分、CO2ガス流量25l/分、チップ母
材間距離25mmとし、下向溶接を行ってスパッタ発生量を
比較検討した。なおスパッタの捕集は銅製のスパッタ捕
集箱を用いて行った。
タ発生量の測定結果を示す。溶接条件は電流400A、電圧
34V、溶接速度40cm/分、CO2ガス流量25l/分、チップ母
材間距離25mmとし、下向溶接を行ってスパッタ発生量を
比較検討した。なおスパッタの捕集は銅製のスパッタ捕
集箱を用いて行った。
この図から、金属粉系フラックス中のアルカリ金属が
0.01％未満ではアルカリ金属によるアークの安定効果は
みいだせず、アークが不安定となり、スパッタ発生量が
増加する。一方0.35％超ではアーク長が極端に長くな
り、溶滴の移行性をさまたげるため、溶滴は次第に大粒
化してスムースに母材側に移行しない。そのため、スパ
ッタとして周囲に多量飛散する現象が発生する。したが
って、アーク安定剤であるアルカリ金属の含有量は0.01
〜0.35％とした。次に弗素であるが、0.007％未満では
弗素によるアーク調整効果は得られず、他方0.21％超添
加するとスラグの粘性が過剰となり、スパッタやヒュー
ムが増加するため、弗素の含有量は0.007〜0.21％とす
る。なお、アルカリ源としてはＫ、Li、Na、Rb、Csなど
の化合物、、また弗素源としてはMgF2、AlF3、CaF2など
の弗化物や更にはアルカリと弗素を共有するKF、NaF、K
2SiF6、Na2SiF6などの弗化物などの非金属物質を単体も
しくは化合物の形態で添加できる。
0.01％未満ではアルカリ金属によるアークの安定効果は
みいだせず、アークが不安定となり、スパッタ発生量が
増加する。一方0.35％超ではアーク長が極端に長くな
り、溶滴の移行性をさまたげるため、溶滴は次第に大粒
化してスムースに母材側に移行しない。そのため、スパ
ッタとして周囲に多量飛散する現象が発生する。したが
って、アーク安定剤であるアルカリ金属の含有量は0.01
〜0.35％とした。次に弗素であるが、0.007％未満では
弗素によるアーク調整効果は得られず、他方0.21％超添
加するとスラグの粘性が過剰となり、スパッタやヒュー
ムが増加するため、弗素の含有量は0.007〜0.21％とす
る。なお、アルカリ源としてはＫ、Li、Na、Rb、Csなど
の化合物、、また弗素源としてはMgF2、AlF3、CaF2など
の弗化物や更にはアルカリと弗素を共有するKF、NaF、K
2SiF6、Na2SiF6などの弗化物などの非金属物質を単体も
しくは化合物の形態で添加できる。
更に、実際の溶接においては溶接条件の変動、つまり
溶接速度やトーチ角度あるいはワイヤの狙い位置が変化
したり、母材がプライマ塗布鋼板等の場合もある。これ
等溶接条件の変化においてアーク安定性の劣化をまねき
スパッタ増加をきたすことが十分考えられるため、この
様な悪条件下でもスパッタ発生量を最少限におさえる条
件について種々検討した結果、アーク性状がスパッタに
及ぼす影響を明らかにすることができた。すなわちアー
ク長が長い場合あるいは逆に短か過ぎる場合にアーク安
定性は劣化しスパッタは多発するが、アーク長を常に一
定に保持調整できれば上述のごとき悪条件下においても
アーク安定性は保たれ、スパッタ量も最少限におさえら
れる。つまりアルカリ金属でアーク長を得ながら弗素に
よりこれを調整することが不可欠であることが判った。
そこで、アルカリ金属や弗素を前述の範囲内で添加する
という条件だけでなく、これらの添加量を工夫すればス
パッタ量を最少限度におさえることができるのではない
かと考え、これ等の添加量を種々変動させたフラックス
を配合し、軟鋼製外皮に充填して試作ワイヤを作り実験
を行なった。その結果、弗素／アルカリ金属（重量比）
が0.2未満であるとアルカリ金属の特性のみが、逆に1.5
超であると弗素の特性のみが生じ、アーク安定性が得ら
れずスパッタの減少効果は認められなかった。したがっ
て弗素／アルカリ金属（重量比）を0.2〜1.5とした。
溶接速度やトーチ角度あるいはワイヤの狙い位置が変化
したり、母材がプライマ塗布鋼板等の場合もある。これ
等溶接条件の変化においてアーク安定性の劣化をまねき
スパッタ増加をきたすことが十分考えられるため、この
様な悪条件下でもスパッタ発生量を最少限におさえる条
件について種々検討した結果、アーク性状がスパッタに
及ぼす影響を明らかにすることができた。すなわちアー
ク長が長い場合あるいは逆に短か過ぎる場合にアーク安
定性は劣化しスパッタは多発するが、アーク長を常に一
定に保持調整できれば上述のごとき悪条件下においても
アーク安定性は保たれ、スパッタ量も最少限におさえら
れる。つまりアルカリ金属でアーク長を得ながら弗素に
よりこれを調整することが不可欠であることが判った。
そこで、アルカリ金属や弗素を前述の範囲内で添加する
という条件だけでなく、これらの添加量を工夫すればス
パッタ量を最少限度におさえることができるのではない
かと考え、これ等の添加量を種々変動させたフラックス
を配合し、軟鋼製外皮に充填して試作ワイヤを作り実験
を行なった。その結果、弗素／アルカリ金属（重量比）
が0.2未満であるとアルカリ金属の特性のみが、逆に1.5
超であると弗素の特性のみが生じ、アーク安定性が得ら
れずスパッタの減少効果は認められなかった。したがっ
て弗素／アルカリ金属（重量比）を0.2〜1.5とした。
以上が本発明ワイヤの主要構成であるが、少量のスラ
グ物性調整によりビード形成良好化を図るために、Si
O2、MnO、Al2O3、FeO、Fe2O3、MgOなどの酸化物を単体
もしくは化合物の形態でその総量が10％を超えない範囲
で添加することができる。
グ物性調整によりビード形成良好化を図るために、Si
O2、MnO、Al2O3、FeO、Fe2O3、MgOなどの酸化物を単体
もしくは化合物の形態でその総量が10％を超えない範囲
で添加することができる。
ワイヤ外皮としては通常軟鋼を用いるが、用途に応じ
て低合金鋼および高合金鋼を用いることができる。ま
た、本発明ワイヤは、フラックス充填率は10〜30％の範
囲でワイヤ径は1.0〜2.4mmであることが望ましい。ま
た、ワイヤ断面構造は外皮円周部に合せ目を有するオー
プンシームワイヤの他、円周部に合せ目を持たないクロ
ーズドシーンワイヤのいずれでもよいが、自動化、ロボ
ット化を考慮すればシームレスワイヤが望ましい。
て低合金鋼および高合金鋼を用いることができる。ま
た、本発明ワイヤは、フラックス充填率は10〜30％の範
囲でワイヤ径は1.0〜2.4mmであることが望ましい。ま
た、ワイヤ断面構造は外皮円周部に合せ目を有するオー
プンシームワイヤの他、円周部に合せ目を持たないクロ
ーズドシーンワイヤのいずれでもよいが、自動化、ロボ
ット化を考慮すればシームレスワイヤが望ましい。
また、本発明を用いて溶接する場合に使用するシール
ドガス組成としては、炭酸ガスの他に炭酸ガスに酸素ガ
スあるいはアルゴンガスを混合する場合も適用可能であ
る。アルゴンガスとの混合ガスの場合、アルゴンのアー
ク安定化作用が重畳されるので、更にスパッタを低減さ
せることができる。
ドガス組成としては、炭酸ガスの他に炭酸ガスに酸素ガ
スあるいはアルゴンガスを混合する場合も適用可能であ
る。アルゴンガスとの混合ガスの場合、アルゴンのアー
ク安定化作用が重畳されるので、更にスパッタを低減さ
せることができる。
次に実施例を用いて本発明を更に具体的に説明する。
（実施例） 第２表に本発明複合ワイヤおよび比較のために試作し
た複合ワイヤのフラックス組成を、第３表にこれ等ワイ
ヤを用いて溶接したときの溶接試験結果を示す。
た複合ワイヤのフラックス組成を、第３表にこれ等ワイ
ヤを用いて溶接したときの溶接試験結果を示す。
第２表において、No.1〜No.11が本発明例、No.12〜N
o.17が比較例である。いずれのワイヤも軟鋼外皮（C:0.
049％、Si:0.01％、Mn:0.34％）を用いてフラックスを
充填し、断面形状がシームレスワイヤの1.6mmφワイヤ
にて炭酸ガスをシールドガスとして試験に供した。本発
明例はいずれもスパッタ発生量が少なく、かつ溶接能率
および溶着金属の機械的性質も良好であった。これに対
しNo.12ワイヤは金属粉量が少ないため溶接能率が満足
されず、No.13ワイヤは弗素量およびアルカリ量とも過
剰のためスパッタの多発を招いた。No.14、16ワイヤは
アルカリ量のわりに弗素量が少ないため、逆にNo.15、1
7ワイヤはアルカリ量に比べ弗素量が多いためいずれも
スパッタが多発し、採用できない。
o.17が比較例である。いずれのワイヤも軟鋼外皮（C:0.
049％、Si:0.01％、Mn:0.34％）を用いてフラックスを
充填し、断面形状がシームレスワイヤの1.6mmφワイヤ
にて炭酸ガスをシールドガスとして試験に供した。本発
明例はいずれもスパッタ発生量が少なく、かつ溶接能率
および溶着金属の機械的性質も良好であった。これに対
しNo.12ワイヤは金属粉量が少ないため溶接能率が満足
されず、No.13ワイヤは弗素量およびアルカリ量とも過
剰のためスパッタの多発を招いた。No.14、16ワイヤは
アルカリ量のわりに弗素量が少ないため、逆にNo.15、1
7ワイヤはアルカリ量に比べ弗素量が多いためいずれも
スパッタが多発し、採用できない。
（発明の効果） 以上のように、本発明のガスシールドアーク溶接用複
合ワイヤは主として炭酸ガスをシールドガスとして用い
てもスパッタ発生量が少なく、かつ高能率な溶接を可能
にしたため、この種ワイヤの実用性を飛躍的に高めるこ
とができる。溶接の自動化、ロボット化および高能率化
に答える本発明の価値は高い。
合ワイヤは主として炭酸ガスをシールドガスとして用い
てもスパッタ発生量が少なく、かつ高能率な溶接を可能
にしたため、この種ワイヤの実用性を飛躍的に高めるこ
とができる。溶接の自動化、ロボット化および高能率化
に答える本発明の価値は高い。
第１図は金属粉中のアルカリ金属、弗素量とスパッタ発
生量の関係を示す図である。
生量の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】金属粉を90％以上含有するフラックスを充
填してなるフラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ重量
比でアルカリ金属が0.01〜0.35％、金属弗化物が弗素換
算で0.007〜0.21％であり、かつ弗素／アルカリ金属
（重量比）が0.2〜1.5であることを特徴とするガスシー
ルドアーク溶接用複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62050480A JPH0822474B2 (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62050480A JPH0822474B2 (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63215395A JPS63215395A (ja) | 1988-09-07 |
| JPH0822474B2 true JPH0822474B2 (ja) | 1996-03-06 |
Family
ID=12860070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62050480A Expired - Lifetime JPH0822474B2 (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0822474B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2608616B2 (ja) * | 1990-03-26 | 1997-05-07 | 松下電器産業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー |
| JP2574071B2 (ja) * | 1991-03-04 | 1997-01-22 | 松下電器産業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| CN1085127C (zh) * | 1999-09-29 | 2002-05-22 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 一种金属芯型药芯焊丝 |
| JP2002331384A (ja) * | 2001-05-10 | 2002-11-19 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ |
| JP5207994B2 (ja) | 2008-03-26 | 2013-06-12 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ |
| CN106736048B (zh) * | 2016-11-29 | 2019-04-19 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种高强度耐候钢用金属粉芯型无缝药芯焊丝 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1145560A (en) * | 1966-12-29 | 1969-03-19 | Murex Welding Processes Ltd | Improvements in arc welding electrodes |
| BE790406A (ja) * | 1971-11-03 | 1973-02-15 | Teledyne Inc | |
| US3825721A (en) * | 1972-01-07 | 1974-07-23 | Lincoln Electric Co | Electrode for vertical-up open arc welding using molding shoes |
| JPS563938B2 (ja) * | 1973-05-19 | 1981-01-28 | ||
| BE819608A (fr) * | 1974-09-06 | 1974-12-31 | Fils fourres pour soudage electrogaz. | |
| JPS60127098A (ja) * | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Kobe Steel Ltd | セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPS61180696A (ja) * | 1985-02-05 | 1986-08-13 | Kobe Steel Ltd | 鉄粉系太径フラツクス入りワイヤ |
| JPS6284893A (ja) * | 1985-10-09 | 1987-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 原子炉用構造材料の溶接に供する複合ワイヤ |
| JPS62161497A (ja) * | 1986-01-13 | 1987-07-17 | Nippon Steel Corp | ガスシ−ルドア−ク溶接用複合ワイヤ |
-
1987
- 1987-03-05 JP JP62050480A patent/JPH0822474B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63215395A (ja) | 1988-09-07 |
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