JPH0547318B2 - - Google Patents
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- JPH0547318B2 JPH0547318B2 JP61155656A JP15565686A JPH0547318B2 JP H0547318 B2 JPH0547318 B2 JP H0547318B2 JP 61155656 A JP61155656 A JP 61155656A JP 15565686 A JP15565686 A JP 15565686A JP H0547318 B2 JPH0547318 B2 JP H0547318B2
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Description
［産業上の利用分野］
本発明はステンレス鋼の溶接に用いられるガス
シールドアーク溶接用フラツクス入りワイヤに関
し、詳細には、特に80〜150Aの小電流での溶接
に際し、すぐれた溶接作業性を示すと共に良好な
ビード外観を得ることができるステンレス鋼溶接
用フラツクス入りワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ ステンレス鋼溶接用のフラツクス入りワイヤ
は、CO2或はAr−CO2混合ガスシールドアーク溶
接に適用することによつて極めて能率よく溶接作
業をすることができる。しかも溶接条件の許容範
囲が広いので使用するのに便利であり、さらには
ソリツドワイヤのMIG溶接の場合に問題とされ
るブローホールや融合不良などが発生し難く良好
なビード外観が得られる。このため充填するフラ
ツクスの成分を調整することにより下向や水平す
み肉は言うに及ばず最近では横向域は立向に至る
まで汎用され（特開昭59−212192）、ステンレス
鋼溶接の半自動化にも貢献している。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらステンレス鋼の分野では、いわゆ
る厚板の溶接は極めて少なく、薄板溶接の占める
割合が大きい。また被溶接物の形状や大きさも多
岐にわたり、その結果全姿勢溶接作業が必要とな
る場合が多い。 ステンレス鋼の溶接で通常使用されるワイヤは
1.6mmφや1.2mmφサイズであり、溶接電流は150
〜300Aである。しかし溶接作業性の点からは80
〜150A程度の小電流域での溶接をすることが好
ましい。このような小電流域での溶接において従
来のワイヤをそのまま使用すると、アーク状態特
に溶滴の移行状態が不安定となるため溶接が困難
となり、しかもスパツタが増加しビード外観も不
良となり好ましくなかつた。また150A以下の電
流で溶接するときは細径のワイヤを用いるのが好
ましいが、本発明者等が検討したところによると
例えば0.8mmφワイヤであつても汎用組成のフラ
ツクスを使用したときはアークの不安定、スパツ
タの発生或はビード外観の不良等の問題を生じる
ことがわかつた。このため細径ワイヤに適したフ
ラツクス組成を検討する必要があつた。 本発明の目的は例えば150A以下の小電流域で
行なわれるステンレス鋼の溶接はどの様な溶接で
あつても、150A以上の大電流域で行なわれる従
来のステンレス鋼溶接で得られているすぐれた溶
接作業性及びビード外観を維持することができる
様なフラツクス組成を有するガスシールドアーク
溶接用フラツクス入りワイヤを提供するものであ
る。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明のフラツクス入りワイヤは、 TiO2：１〜5.5％（ワイヤ全重量に対する％の意
味、以下同じ） ZrO2：0.2〜2.5％（但しTiO2＋ZrO2：３〜６％） SiO2：１〜４％ 金属弗化物：Ｆ換算値で0.02〜0.1％ Na及びＫ：Na2O及びK2O換算値の総量で0.2〜
0.6％（但しNa2O／K2O：0.6以上） を含むフラツクスをステンレス鋼外皮に充填して
なることを要旨とするものである。 ［作用］ 本発明は上記の様に構成されるが、要するに、
基本的なスラグ形成剤であるTiO2、ZrO2及び
SiO2をフラツクスの重要成分とすることによつ
てスラグの被包性を良くし、更に金属弗化物を添
加することによつて耐気孔性を改善し、さらには
Na2O及びK2Oを添加することによつて溶接作業
性を改善し、良好な溶接金属を得るものである。 以下に各添加成分の作用と数値限定理由につい
て説明する。 TiO2：１〜5.5％ スラグの流動性を改善することによつてアーク
の安定性とスラグの剥離性を良好にし、その結果
としてすぐれたビード形状及びビード外観を与え
る。このような効果は添加量が１％未満の場合は
殆んど得られず、一方添加量が5.5％を超えると
スラグの粘性が高まつて凝集しやすくなり被包性
が損われ且つ融合不良が発生するおそれが大にな
る。 ZrO2：0.2〜2.5％未満 スラグの粘性を大きくし、それによつて立向姿
勢溶接におけるビード形状を改善すると共にビー
ド止端部の揃いを良好にし美しいビード外観を与
える。このような効果を添加量が0.2未満では殆
んど得られず、一方添加量が2.5％を超えると、
ZrO2の融点が高いため充填フラツクスの均一溶
融が妨げられ溶接作業性が劣化する。 TiO2及びZrO2：総量で３〜６％ TiO2とZrO2はそれぞれ前記範囲で添加される
が、上記のようにいずれもスラグの粘性（流動
性）を調整するための成分であるから、両成分の
和も自ずと制限されこととなる。両成分を適量に
設定すると、横向、立向溶接にあつては溶け落ち
が起こりにくく、且つ150A以下の小電流域にお
ける溶接においてアークの安定性を改善する効果
がある。これらの効果はTiO2とZrO2の添加量の
和が３％未満の場合は殆んど得られず、一方添加
量の和が６％を超えるとスラグ量が増加するため
溶接作業性が劣化すると共にスラグが緻密で固い
ものとなる結果、剥離性が損われるおそれがあ
る。 SiO2：１〜４％ スパツタの発生を抑制すると共にスラグを溶接
金属全体に均一に被包させ良好なビード外観を与
える。これらの効果はその添加量が１％未満では
殆んど得られず、一方４％を超えると焼つきを生
じる傾向があつてスラグの剥離性を劣化させるお
それがある。 尚、上記のTiO″、ZiO2及びSiO2はいずれも
Ti、Zr、Siの単体若しくは複合化合物等の種々
の原料形態で添加すすることができるのであつて
原料の種類による効果の差はなく、如何なる態様
で添加されてもよい。添加量はTiO2、ZrO2及び
SiO2換算値で制限範囲内とすればよい。 金属弗化物：Ｆ換算値で0.02〜0.1％ ピツトやブローホールの発生を抑制し耐気孔性
を改善するための必須成分である。但し、ステン
レス鋼溶接においてはヒユームの発生を促進する
成分でもあるのでこの観点からは添加量が制限さ
れる添加量が0.02％未満の場合は、耐気孔性改善
の効果が殆んど得られず、一方添加量が0.1％を
超えるとヒユームの発生が顕著になり、また特に
150A以下の小電流域における溶接ではスパツタ
の発生量が増大する。 Na及びＫ：Na2O及びK2O換算値の総量で0.2〜
0.6％ Na及びＫはいずれもアークの安定性を良くす
ると共に、溶滴を小さくして移行状態を改善する
効果があるため全姿勢の溶接、特に立向や上向姿
勢での溶接作業性にすぐれ150A以下の小電流域
であつても不都合なく使用できる。但しNa、Ｋ
のいずれもアーク温度下における蒸気圧が高いの
でアーク中に気化してヒユームを生じやすく且つ
スパツタの発生量が増大する傾向がある。従つて
この見地からは添加量が制限される。NaとＫの
作用は上記の通りであるが、これらはいずれも単
体として添加されることを意味するのではなく、
例えばNaFとNa2O等の形で添加されている場
合、これらの含有Na量をNa2O値に換算すると
いう意味である。このことはＫについても全く同
様である。上記したNa及びＫの添加による溶接
作業性の改善という観点からその効果を得るに
は、Na2OとK2Oの総量で0.2％以上の添加が必要
である。一方ヒユーム及びスパツタの抑制という
観点からは、Na2OとK2Oの総量を0.6％以下に制
限する必要がある。このようにNaもＫも同じ様
な効果をもたらすものであるが、本発明者等が研
究・検討を重ねた結果、Naに対してＫが過剰に
添加されるとスパツタの発生量が増加する傾向が
認められた。しかしその添加限界量はNaの添加
量に影響されることがわかつた。即ち、Naの添
加量が多くなるとＫの添加限界量も増大し
Na2O／K2Oが0.6以上となることが必要であるこ
とが判明した。 尚、上記成分以外の添加成分としては、スラグ
の剥離性を改善するためにBi2O3、耐気孔性を改
善しＸ線性能を良くするためにAl、Ti、Mg、
Si、Zr等の脱酸剤、さらに溶接金属の成分を調整
するためにNi、Cr、Mo、Mn、Nb、Ｃ、Ｎ或は
Fe等を適宜添加することができる。 尚、金属外皮はステンレス鋼であるが、特にそ
の成分が規定されるものではなく溶接目的に応じ
てオーステナイト系、フエライト系或系はまたオ
ーステナイト・フエライト系等がそれぞれ適宜使
用される。 さらにワイヤ断面形状も特に定めるものではな
く、単純な突合わせ形状から複雑に内部に折り込
んだもの、或はまたいわゆるシームレスワイヤに
至るまで適用することが可能である。 ［実施例］ 本発明の実施例におけるステンレス鋼外皮の化
学成分（％）を第１表に示す。 尚、外皮のサイズは0.7mmt×12mmwであつた。 同フラツクス入りワイヤの構成を第２表に示
す。尚フラツクス組成値はワイヤ全重量に対する
％を示す。また金属弗化物の値はいずれもＦ換算
値である。 溶接条件を第３表に示す。 溶接試験は第１図に示す下向Ｉ開先の突合せ溶
接、第２図に示す水平すみ肉溶接、第３図に示す
突合せ溶接及び第４図に示すすみ肉溶接を行なつ
た。１は溶接剤、２は裏当材、３はビードであ
り、ギヤツプＧは３mmであつた。第３図の諸元
は、開先角度θ：60°、ギヤツプＧ：３mm、ルー
ト高さＲ：１mmであつた。尚、立向溶接では板厚
の如何によつて溶け落ちの様子が異なつた。厚板
では溶け落ちの発生は少なかつたが、板厚が薄く
なるにしたがつて溶け落ち易くなり溶接作業が困
難である。このため作業がかなり困難な板厚であ
る６mmtの試験板で試験を行なつた。試験板はい
ずれもJIS G4304又はG4305に規定されるステン
レス鋼板でワイヤと同成分系のものを使用した。 試験結果を第４表に示す。尚、同表においての
評価は ◎……きわめて良好 ○……良好 △……やや不良 ×……不良 を意味する。
シールドアーク溶接用フラツクス入りワイヤに関
し、詳細には、特に80〜150Aの小電流での溶接
に際し、すぐれた溶接作業性を示すと共に良好な
ビード外観を得ることができるステンレス鋼溶接
用フラツクス入りワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ ステンレス鋼溶接用のフラツクス入りワイヤ
は、CO2或はAr−CO2混合ガスシールドアーク溶
接に適用することによつて極めて能率よく溶接作
業をすることができる。しかも溶接条件の許容範
囲が広いので使用するのに便利であり、さらには
ソリツドワイヤのMIG溶接の場合に問題とされ
るブローホールや融合不良などが発生し難く良好
なビード外観が得られる。このため充填するフラ
ツクスの成分を調整することにより下向や水平す
み肉は言うに及ばず最近では横向域は立向に至る
まで汎用され（特開昭59−212192）、ステンレス
鋼溶接の半自動化にも貢献している。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらステンレス鋼の分野では、いわゆ
る厚板の溶接は極めて少なく、薄板溶接の占める
割合が大きい。また被溶接物の形状や大きさも多
岐にわたり、その結果全姿勢溶接作業が必要とな
る場合が多い。 ステンレス鋼の溶接で通常使用されるワイヤは
1.6mmφや1.2mmφサイズであり、溶接電流は150
〜300Aである。しかし溶接作業性の点からは80
〜150A程度の小電流域での溶接をすることが好
ましい。このような小電流域での溶接において従
来のワイヤをそのまま使用すると、アーク状態特
に溶滴の移行状態が不安定となるため溶接が困難
となり、しかもスパツタが増加しビード外観も不
良となり好ましくなかつた。また150A以下の電
流で溶接するときは細径のワイヤを用いるのが好
ましいが、本発明者等が検討したところによると
例えば0.8mmφワイヤであつても汎用組成のフラ
ツクスを使用したときはアークの不安定、スパツ
タの発生或はビード外観の不良等の問題を生じる
ことがわかつた。このため細径ワイヤに適したフ
ラツクス組成を検討する必要があつた。 本発明の目的は例えば150A以下の小電流域で
行なわれるステンレス鋼の溶接はどの様な溶接で
あつても、150A以上の大電流域で行なわれる従
来のステンレス鋼溶接で得られているすぐれた溶
接作業性及びビード外観を維持することができる
様なフラツクス組成を有するガスシールドアーク
溶接用フラツクス入りワイヤを提供するものであ
る。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明のフラツクス入りワイヤは、 TiO2：１〜5.5％（ワイヤ全重量に対する％の意
味、以下同じ） ZrO2：0.2〜2.5％（但しTiO2＋ZrO2：３〜６％） SiO2：１〜４％ 金属弗化物：Ｆ換算値で0.02〜0.1％ Na及びＫ：Na2O及びK2O換算値の総量で0.2〜
0.6％（但しNa2O／K2O：0.6以上） を含むフラツクスをステンレス鋼外皮に充填して
なることを要旨とするものである。 ［作用］ 本発明は上記の様に構成されるが、要するに、
基本的なスラグ形成剤であるTiO2、ZrO2及び
SiO2をフラツクスの重要成分とすることによつ
てスラグの被包性を良くし、更に金属弗化物を添
加することによつて耐気孔性を改善し、さらには
Na2O及びK2Oを添加することによつて溶接作業
性を改善し、良好な溶接金属を得るものである。 以下に各添加成分の作用と数値限定理由につい
て説明する。 TiO2：１〜5.5％ スラグの流動性を改善することによつてアーク
の安定性とスラグの剥離性を良好にし、その結果
としてすぐれたビード形状及びビード外観を与え
る。このような効果は添加量が１％未満の場合は
殆んど得られず、一方添加量が5.5％を超えると
スラグの粘性が高まつて凝集しやすくなり被包性
が損われ且つ融合不良が発生するおそれが大にな
る。 ZrO2：0.2〜2.5％未満 スラグの粘性を大きくし、それによつて立向姿
勢溶接におけるビード形状を改善すると共にビー
ド止端部の揃いを良好にし美しいビード外観を与
える。このような効果を添加量が0.2未満では殆
んど得られず、一方添加量が2.5％を超えると、
ZrO2の融点が高いため充填フラツクスの均一溶
融が妨げられ溶接作業性が劣化する。 TiO2及びZrO2：総量で３〜６％ TiO2とZrO2はそれぞれ前記範囲で添加される
が、上記のようにいずれもスラグの粘性（流動
性）を調整するための成分であるから、両成分の
和も自ずと制限されこととなる。両成分を適量に
設定すると、横向、立向溶接にあつては溶け落ち
が起こりにくく、且つ150A以下の小電流域にお
ける溶接においてアークの安定性を改善する効果
がある。これらの効果はTiO2とZrO2の添加量の
和が３％未満の場合は殆んど得られず、一方添加
量の和が６％を超えるとスラグ量が増加するため
溶接作業性が劣化すると共にスラグが緻密で固い
ものとなる結果、剥離性が損われるおそれがあ
る。 SiO2：１〜４％ スパツタの発生を抑制すると共にスラグを溶接
金属全体に均一に被包させ良好なビード外観を与
える。これらの効果はその添加量が１％未満では
殆んど得られず、一方４％を超えると焼つきを生
じる傾向があつてスラグの剥離性を劣化させるお
それがある。 尚、上記のTiO″、ZiO2及びSiO2はいずれも
Ti、Zr、Siの単体若しくは複合化合物等の種々
の原料形態で添加すすることができるのであつて
原料の種類による効果の差はなく、如何なる態様
で添加されてもよい。添加量はTiO2、ZrO2及び
SiO2換算値で制限範囲内とすればよい。 金属弗化物：Ｆ換算値で0.02〜0.1％ ピツトやブローホールの発生を抑制し耐気孔性
を改善するための必須成分である。但し、ステン
レス鋼溶接においてはヒユームの発生を促進する
成分でもあるのでこの観点からは添加量が制限さ
れる添加量が0.02％未満の場合は、耐気孔性改善
の効果が殆んど得られず、一方添加量が0.1％を
超えるとヒユームの発生が顕著になり、また特に
150A以下の小電流域における溶接ではスパツタ
の発生量が増大する。 Na及びＫ：Na2O及びK2O換算値の総量で0.2〜
0.6％ Na及びＫはいずれもアークの安定性を良くす
ると共に、溶滴を小さくして移行状態を改善する
効果があるため全姿勢の溶接、特に立向や上向姿
勢での溶接作業性にすぐれ150A以下の小電流域
であつても不都合なく使用できる。但しNa、Ｋ
のいずれもアーク温度下における蒸気圧が高いの
でアーク中に気化してヒユームを生じやすく且つ
スパツタの発生量が増大する傾向がある。従つて
この見地からは添加量が制限される。NaとＫの
作用は上記の通りであるが、これらはいずれも単
体として添加されることを意味するのではなく、
例えばNaFとNa2O等の形で添加されている場
合、これらの含有Na量をNa2O値に換算すると
いう意味である。このことはＫについても全く同
様である。上記したNa及びＫの添加による溶接
作業性の改善という観点からその効果を得るに
は、Na2OとK2Oの総量で0.2％以上の添加が必要
である。一方ヒユーム及びスパツタの抑制という
観点からは、Na2OとK2Oの総量を0.6％以下に制
限する必要がある。このようにNaもＫも同じ様
な効果をもたらすものであるが、本発明者等が研
究・検討を重ねた結果、Naに対してＫが過剰に
添加されるとスパツタの発生量が増加する傾向が
認められた。しかしその添加限界量はNaの添加
量に影響されることがわかつた。即ち、Naの添
加量が多くなるとＫの添加限界量も増大し
Na2O／K2Oが0.6以上となることが必要であるこ
とが判明した。 尚、上記成分以外の添加成分としては、スラグ
の剥離性を改善するためにBi2O3、耐気孔性を改
善しＸ線性能を良くするためにAl、Ti、Mg、
Si、Zr等の脱酸剤、さらに溶接金属の成分を調整
するためにNi、Cr、Mo、Mn、Nb、Ｃ、Ｎ或は
Fe等を適宜添加することができる。 尚、金属外皮はステンレス鋼であるが、特にそ
の成分が規定されるものではなく溶接目的に応じ
てオーステナイト系、フエライト系或系はまたオ
ーステナイト・フエライト系等がそれぞれ適宜使
用される。 さらにワイヤ断面形状も特に定めるものではな
く、単純な突合わせ形状から複雑に内部に折り込
んだもの、或はまたいわゆるシームレスワイヤに
至るまで適用することが可能である。 ［実施例］ 本発明の実施例におけるステンレス鋼外皮の化
学成分（％）を第１表に示す。 尚、外皮のサイズは0.7mmt×12mmwであつた。 同フラツクス入りワイヤの構成を第２表に示
す。尚フラツクス組成値はワイヤ全重量に対する
％を示す。また金属弗化物の値はいずれもＦ換算
値である。 溶接条件を第３表に示す。 溶接試験は第１図に示す下向Ｉ開先の突合せ溶
接、第２図に示す水平すみ肉溶接、第３図に示す
突合せ溶接及び第４図に示すすみ肉溶接を行なつ
た。１は溶接剤、２は裏当材、３はビードであ
り、ギヤツプＧは３mmであつた。第３図の諸元
は、開先角度θ：60°、ギヤツプＧ：３mm、ルー
ト高さＲ：１mmであつた。尚、立向溶接では板厚
の如何によつて溶け落ちの様子が異なつた。厚板
では溶け落ちの発生は少なかつたが、板厚が薄く
なるにしたがつて溶け落ち易くなり溶接作業が困
難である。このため作業がかなり困難な板厚であ
る６mmtの試験板で試験を行なつた。試験板はい
ずれもJIS G4304又はG4305に規定されるステン
レス鋼板でワイヤと同成分系のものを使用した。 試験結果を第４表に示す。尚、同表においての
評価は ◎……きわめて良好 ○……良好 △……やや不良 ×……不良 を意味する。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
ワイヤNo.１はTiO2が１％未満であり、アーク
状態やスラグ剥離性が劣つている。 No.２は、TiO2が所定の範囲内にあるものの
TiO2とZrO2の和が３％未満であるため立向溶接
でビードの垂れ落ちが生じビード形状、ビード外
観が悪くなつている。 No.３はTiO2が5.5％を超え、またTiO2とZrO2
の和も６％を超えた例であり、スラグに邪魔され
アークが不安定になつている。 No.４はZrO2が2.5％を超えた例であり、ZrO2の
融点が高いためワイヤからフラツクスの未溶融部
が長く突出て溶融池にあたり、アーク状態が劣化
し作業性が悪くなつている。 No.５はSiO2が１％未満であり、スパツタの発
生が多くなつている。 No.６はSiO2が４％を超えた例であり、とくに
スラグ剥離性の劣化が著しい。 No.はNaとＫの含有量が少ない例であり、溶滴
が大きくなり移行状態が悪くなつている。 No.８はNaとＫが多くNa2OとK2Oの和が0.6％
を超える場合で、スパツタが増加するとともに第
３表には示さないがヒユーム発生量が増加してい
る。 No.９〜No.11はNaとＫの相対比、すなわち
Na2O／K2Oが0.6に達しないもので他は全て規定
範囲を満足する例であるが、いずれもスパツタの
発生が多くなつている。 No.12〜20は本発明例であり、下向及び水平姿勢
溶接および立向姿勢溶接など小電流範囲で極めて
すぐれた溶接作業性、ビード外観が得られてい
る。 さらに、No.12〜20に示すワイヤは高電流範囲
［1.2mmφ−（150〜250）Amp］でもすぐれた作業
性、ビード外観を示し、またJISZ3323に規定さ
れいる諸性能を満足した。 ［発明の効果］ 本発明は上記の様に構成されいるので80〜
150Aの小電流域で行なわれるステンレス鋼の溶
接はどの様な姿勢の溶接であつても、150A以上
の大電流域で行なわれる従来のステンレス鋼溶接
において得られているすぐれた溶接作業性とすぐ
れたビード外観をいずれも同じ様に発揮すること
ができる。
状態やスラグ剥離性が劣つている。 No.２は、TiO2が所定の範囲内にあるものの
TiO2とZrO2の和が３％未満であるため立向溶接
でビードの垂れ落ちが生じビード形状、ビード外
観が悪くなつている。 No.３はTiO2が5.5％を超え、またTiO2とZrO2
の和も６％を超えた例であり、スラグに邪魔され
アークが不安定になつている。 No.４はZrO2が2.5％を超えた例であり、ZrO2の
融点が高いためワイヤからフラツクスの未溶融部
が長く突出て溶融池にあたり、アーク状態が劣化
し作業性が悪くなつている。 No.５はSiO2が１％未満であり、スパツタの発
生が多くなつている。 No.６はSiO2が４％を超えた例であり、とくに
スラグ剥離性の劣化が著しい。 No.はNaとＫの含有量が少ない例であり、溶滴
が大きくなり移行状態が悪くなつている。 No.８はNaとＫが多くNa2OとK2Oの和が0.6％
を超える場合で、スパツタが増加するとともに第
３表には示さないがヒユーム発生量が増加してい
る。 No.９〜No.11はNaとＫの相対比、すなわち
Na2O／K2Oが0.6に達しないもので他は全て規定
範囲を満足する例であるが、いずれもスパツタの
発生が多くなつている。 No.12〜20は本発明例であり、下向及び水平姿勢
溶接および立向姿勢溶接など小電流範囲で極めて
すぐれた溶接作業性、ビード外観が得られてい
る。 さらに、No.12〜20に示すワイヤは高電流範囲
［1.2mmφ−（150〜250）Amp］でもすぐれた作業
性、ビード外観を示し、またJISZ3323に規定さ
れいる諸性能を満足した。 ［発明の効果］ 本発明は上記の様に構成されいるので80〜
150Aの小電流域で行なわれるステンレス鋼の溶
接はどの様な姿勢の溶接であつても、150A以上
の大電流域で行なわれる従来のステンレス鋼溶接
において得られているすぐれた溶接作業性とすぐ
れたビード外観をいずれも同じ様に発揮すること
ができる。
図面はいずれも本発明の実施例におけるステン
レス溶接の方式を示す図であり、第１図は薄板の
下向突合せ溶接、第２図は薄板の水平すみ肉溶
接、第３図は立向姿勢による突合せ溶接、第４図
は立向姿勢によるすみ肉溶接を説明するものであ
る。 １……ステンレス材、２……裏当て材、３……
ビード、Ｇ……ギヤツプ、Ｒ……ルート高さ、Ｔ
……板厚。
レス溶接の方式を示す図であり、第１図は薄板の
下向突合せ溶接、第２図は薄板の水平すみ肉溶
接、第３図は立向姿勢による突合せ溶接、第４図
は立向姿勢によるすみ肉溶接を説明するものであ
る。 １……ステンレス材、２……裏当て材、３……
ビード、Ｇ……ギヤツプ、Ｒ……ルート高さ、Ｔ
……板厚。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ TiO2：１〜5.5％（ワイヤ全重量に対する％
の意味、以下同じ） ZrO2：0.2〜2.5％（但しTiO2＋ZrO2：３〜６％） SiO2：１〜４％ 金属弗化物：Ｆ換算値で0.02〜0.1％ Na及びＫ：Na2O及びK2O換算値の総量で0.2〜
0.6％（但しNa2O／K2O：0.6以上） を含むフラツクスをステンレス鋼外皮に充填して
なることを特徴とするステンレス鋼溶接用フラツ
クス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15565686A JPS6313695A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15565686A JPS6313695A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6313695A JPS6313695A (ja) | 1988-01-20 |
| JPH0547318B2 true JPH0547318B2 (ja) | 1993-07-16 |
Family
ID=15610734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15565686A Granted JPS6313695A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6313695A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2637907B2 (ja) * | 1992-09-30 | 1997-08-06 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤ |
| JPH09262693A (ja) † | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Kobe Steel Ltd | アーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP3765771B2 (ja) | 2002-04-23 | 2006-04-12 | 株式会社神戸製鋼所 | ステンレス鋼アーク溶接フラックス入りワイヤ |
| JP3765772B2 (ja) * | 2002-04-30 | 2006-04-12 | 株式会社神戸製鋼所 | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP4841238B2 (ja) * | 2005-12-07 | 2011-12-21 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5319154A (en) * | 1976-08-06 | 1978-02-22 | Kobe Steel Ltd | Welding material containing chromium |
| JPS5915756A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-26 | Aichi Electric Mfg Co Ltd | 電気湯沸装置 |
| JPS59212192A (ja) * | 1983-05-16 | 1984-12-01 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼フラツクス入りワイヤ |
| JPS6125475A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-04 | Takara Shuzo Co Ltd | サワ−ドリンク風飲料 |
-
1986
- 1986-07-02 JP JP15565686A patent/JPS6313695A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5319154A (en) * | 1976-08-06 | 1978-02-22 | Kobe Steel Ltd | Welding material containing chromium |
| JPS5915756A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-26 | Aichi Electric Mfg Co Ltd | 電気湯沸装置 |
| JPS59212192A (ja) * | 1983-05-16 | 1984-12-01 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼フラツクス入りワイヤ |
| JPS6125475A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-04 | Takara Shuzo Co Ltd | サワ−ドリンク風飲料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6313695A (ja) | 1988-01-20 |
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